NO141372B - Fremgangsmaate for fremstilling av baandstoept aluminium platemateriale med forbedrede mekaniske og termomekaniske egenskaper - Google Patents
Fremgangsmaate for fremstilling av baandstoept aluminium platemateriale med forbedrede mekaniske og termomekaniske egenskaper Download PDFInfo
- Publication number
- NO141372B NO141372B NO782215A NO782215A NO141372B NO 141372 B NO141372 B NO 141372B NO 782215 A NO782215 A NO 782215A NO 782215 A NO782215 A NO 782215A NO 141372 B NO141372 B NO 141372B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloy
- heat treatment
- hard aluminum
- temperature
- semi
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 8
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 title description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 35
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 35
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 21
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 13
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 9
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical group [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 5
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 9
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 8
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 4
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000013507 mapping Methods 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
Description
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for fremstilling av halvhårdt aluminium platemateriale med forbedrede mekaniske egenskaper ut fra kommersielt tilgjengelige, kaldt bearbeid-bare Al-knalegeringer.
Ved den konvensjonelle bearbeiding til platemateriale
blir valseemnene utstøpt i form av valseblokker ved halv-kontinuerlig støping. Disse valseblokker bl?r gjenstand for en homogeniseringsbehandling i fra 12-24 timer ved høye temperaturer, eksempelvis fra 490-500°C, nær opp til metallets solidustemperatur. Deretter følger varmvalsing ved noe lavere temperatur, 400-450°C. Denne etterfølges av kaldvalsing og avsluttende gløding, en varmebehandling ved ca. 380°C i et tidsrom på" ca. 2 timer. Som alternativ til kaldvalsing og avsluttende gløding, anvendes også en mellom-gløding ett-er varmvalsing ved 420°C etterfulgt av avsluttende kaldvalsing.
En nyere teknologi for fremstilling av utvalset platemateriale er såkalt båndstøping (strip-casting). Det er en kontinuerlig platestøning karakterisert ved en høy størkningshastighet under bråkjøling av det støpte platemateriale, noe som tillater høyere støpehastigheter. Også her «r det nødvendig med en videre bearbeiding av det utstøpte platemateriale før det foreligger et produkt med tilfredsstillende mekaniske egenskaper. Denne bearbeiding innbefatter at det utstøpte materiale kaldvalses ned til en passende diiuensjon, deretter blir materialet mykglødet ved ca. 420°C i 4 timer, etterfulgt av det såkalte temperstikk, dvs. en ytterligere kald ned-vaising, også kult tenipervalsing. Under denne tempervalsing gjennomgår materialet en tykkelsesreduksjon på 15% eller mer.
Det er kjent at tilsetning av visse elementer som Zr, Nb,
Ta og Ni i en total mengde på 0,3 til 0,8% til visse ikke herdbare aluminium knalegeringer, vil gi en økning av rekrystallisasjonstemperaturen. Således anbefales ifølge US-patent 2,24 5,166 Stroup, patent bevilget 10. juni 1941, en tilsetning på fra 0,01-1% zirkonium til en kopperfri Al/Mg knalegering inneholdende fra 0,25-10% magnesium, for
å øke rekrystallisasjonstemperaturen. Det er også blitt foreslått å benytte zirkoniumtilsetninger i flere kommer-sielle høyfaste og mellomfaste legeringer i 7 000-serien AlZnMg(Cu). Ved slike tilsetninger oppnås en viss økning
av rekrystallisasjonstemperaturen, noe som gir større mulig-heter for fremstilling av varmformede produkter uten at det foregår vesentlig rekrystallisasjon i det ferdige produkt. Noen vesentlig forbedring av de mekaniske egenskaper, flyte-spenning og fasthet samt duktilitet, blir ikke oppnådd ved konvensjonell varmebehandling og varmvalsing av utstøpte valseblokker.
Foreliggende oppfinnelse vedrører kaldbearbeidbare knalegeringer bestående av følgende aluminium legeringer: 1. AlMn-knalegering inneholdende fra 0,30-1,35 vekt-% Mn 2.. AlMgMn-knalegering inneholdende fra 0,2-0,8 vekt-% Mg og fra 0,3-0,8 vekt-% Mn 3. AlMgSi-knalegering inneholdende fra 0,45-0,90 vekt-% Mg og fra 0,2-0,6 vekt-% Si
4. AlMg-knalegering inneholdende fra 0,5-1,1 vekt-% Mg
5. Teknisk rent aluminium med minimum 99,0 vekt-% Al og resten hovedsakelig Si og Fe.
Ifølge den foreliggende oppfinnelse har man ved hjelp av båndstøpingsteknologi med direkte påfølgende kaldvalsing og en spesiell varmebehandling, fremstilt plater av Al-knalegeringer med sterkt forbedrede egenskaper, dvs. en betydelig heving av duktiliteten med bibeholdt fasthet og en vesentlig heving av rekrystallisasjonstemperaturen samt opp-nåelse av høy varmefasthet kombinert med høy varmeduktilitet.
Det overraskende ved fremstilling av Al-platemateriale
ifølge oppfinnelsen , er at selv små tilsatsmengder av rekrystallisasjons-modifiserende elementer som f.eks. Zr,
Nb, Ta, Hf, Ni, Cr, Ti, V eller W, kan gi knalegeringene
en betydelig forbedring i termomekaniske egenskaper. For-bedringen er et resultat av den anvendte båndstøpings-teknologi, hvor de modifiserende elementer på grunn av høy størkningshastighet foreligger i alt vesentlig i fast opp-løsning, og anvendelse av den spesielle avsluttende varmebehandling etter kaldvalsing til den ønskede sluttykkelse. Samtidig er fremstillingsprosessen blitt vesentlig forenklet
i forhold til de konvensjonelle varm- og kaldvalseprosesser. Tilsatsen av strukturmodifiserende elementer i disse kna- - legeringer er så små at utstøpingshastigheten ikke påvirkes, f.eks. ved anvendelse av zirkonium i mengder opptil 0,3 vekt-%.
Disse vesentlige tekniske fremskritt oppnås ved hjelp av
den spesielle fremgangsmåte som er definert i de etter-følgende patentkrav.
Nedenfor skal beskrives en praktisk utførelsesform av fremgangsmåten. En aluminiumlegering bestående av 0,15% Si,
0,5% Fe, 0,75% Mn, 0,22% Zr og resten hovedsaklig Al, støpes ut ved kontinuerlig båndstøping, dvs. utstøping mellom inn-vendig vannkjølte, roterende metallvalser. Etter kveiling og avkjøling til romtemperatur blir båndet, som i utgangs-punktet har en tykkelse på ca. 7 mm, valset ned til den ønskede sluttykkelse, eksempelvis 1,0 mm, ved en kaldvalse-prosess. Kalddeformasjonen resulterer i en kraftig øking av
hardheten samtidig som duktiliteten reduseres, og dette er en kombinasjon av egenskaper som for en rekke anvendelser er lite ønskeiig. Med en konvensjonell legeringssammenset-ning ville det derfor blitt aktuelt etter nedvalsing å foreta en mykgløding etterfulgt av tempervalsing for å oppnå de ønskede egenskaper i materialet. Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, blir derimot det ferdig valsede bånd helt enkelt gitt en avsluttende varmebehandling hvorved temperaturen i metallet bringes sakte opp til 420-470°C og holdes der i omtrent 2 timer før påfølgende avkjøling til romtemperatur. I motsetning til vanlige aluminiumlegeringer, som etter en slik avsluttende varmebehandling uten temperstikk ville bli helt mykglødet, vil de mekaniske egenskapene i den Zr-holdige legeringen stabilisere seg på et nivå tilsvarende en deformasjonsherdet, halvhård kvalitet av en tilsvarende zirkoniumfri legering, dog med den forskjell at duktiliteten er vesentlig forbedret. For å få til denne stabiliseringen av deformasjonstruktur i den Zr-holdige legeringsvarianten, kreves imidlertid at oppvarmingshastigheten ved varmebehandling etter kaldvalsing ikke overskrider en viss kritisk hastighet. De kritiske hastigheter ligger på ca. 50°C/min., og en optimal oppvarmingshastighet for varmebehandlingen ifølge foreliggende oppfinnelse er i størrelsesorden fra 1 til 4°C/min. Denne sakte oppvarmingshastigheten er nødvendig for kimdanning av de fint disper-gerte Al^Zr-partiklene som er nødvendig for å stabilisere substrukturen. Utstøpingstemperaturen ved båndstøping ligger i området 680-750°C, avhengig av den anvendte knalegeringen og det modifiserende tilsetningselementet. For AlMn-legering og zirkoniumtilsats er det hensiktsmessig å støpe ved 680-700°C.
Den grunnleggende forskjell mellom en legering med og en uten Zr-tilsats skal belyses ved følgende eksempel:
Med- utganspunkt i to båndstøpte AlMn-legeringer (støp-tykkelse ca. 7 mm) som er like bortsett fra Zr-tilsatben; legering 1 (A10.8MnO.23Zr) og legering 2 (A10.8Mn), ble det foretatt følgende forsøk. Etter utstøping ved 690°C ble begge kvalitetene kaldvalset til 1 mm tykkelse. Fra disse platene tok man ut prøver som ble varmet ved forskjellige temperaturer i temperaturområdet 400°C til 520°C. Alle varmebehandlinger ble utført med samme oppvarmingshastighet til holdetemperaturen -50°C/time. Holdetiden var for alle forsøkene 2 timer, hvoretter prøven ble kjølt i luft.
Resultatene som er gitt i Tabell 1 og Fig. 1, viser hvordan styrken, definert ved flytegrense;! Rp 0,2 (Fig. la) og duktiliteten definert ved forlengelsen Ag (Fig. lb), hvor målelengden er lik fire ganger prøvebredden, endres med varmebehandlingstemperaturen. Man ser av disse resultatene at mens legering 2 viser et raskt fali i fasthet med økende temperatur i området 4 00°C- 4 20°C, viser legering 1 en bemerkelsesverdig fasthetsstabilitet. Først ved varmebe-handlings temperaturer over ca. 48 0°C begynner et raskere fali med økende temperatur. Det vil si, ved en tilsats av ca. 0,2% Zr har man kunnet øke rekrystallisasjonstemperaturen (definert ved 50% reduksjon i fasthet etter 2 timer ved hoider.oir.pÆratur) med hele S0°c fra 410°c til 490°C. For ytterligere å belyse de fordeler som oppnås ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, er nedenfor omtalt forsøk som viser at det ved fremgangsmåten kan fremstilles lege-ringskvaliteter med vesentlig forbedrede termisk metastabile avfastningsegenskaper sammenlignet med konvensjonelt fremstilt platemateriale av de samme legeringer uten zirkoniumtilsats.
Eksempel 2
Det konvensjonelt fremstilte platemateriale uten zirkoniumtilsats (legering 2) ble først båndstøpt og deretter valset i fire stikk til 1,25 mm, mykglødet ved 420°C i fire timer (vanlig batch), deretter fulgte tempervalsing fra 1,25 mm til 0,88 mm, altså en tykkelsesreduksjon på ca. 30%.
Platematerialet fremstilt ifølge oppfinnelsen (legering 1) ble utstøpt ved 690°C og direkte utvalset fra 7 mm til 1 mm plate (ca. 85% reduksjon), etterfulgt av en batchgløde-behandling i to timer ved 440°C. Den nøyaktige sammensetning av legeringene var som angitt i tabell 2.
De to platekvaliteter ble så testet i en standard strekk-prøvemaskin med sikte på å kartlegge de mekaniske egenskaper;
1) ved høyere temperatur og
2) etter en langvarig høytemperatur varmebehandling.
Resultatene er gjengitt i Tabell 3 og 4, se nedenfor, og også vist grafisk ved hjelp av kurvene ifølge Fig. 2 og 3.
Det fremgår av resultatene at mens romtemperaturfastheten
til legeringene 1 og 2 er sammenlignbare, er legering 1 vesentlig mer duktil og viser en bedre varmefasthet (Tabell 3)•
Videre kan Zr-legeringen holdes i lengre tider ved relativt høy temperatur uten at romtemperaturegenskapene reduseres. Eksempelvis viser legering 1 bare en liten reduksjon i fasthet etter 120 timer ved 400°C, mens.fastheten i legering 2
er redusert med ca. 30% allerede etter 2 timer ved samme temperatur (Fig. 3). Av andre forsøk som er utført fremgår at legeringen ifølge oppfinnelsen har overlegne formbarhets-egenskaper og høy varmeduktilitet ved anvendelse av lave tøyningshastigheter.
Claims (5)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av halvhårde aluminium platematerialer med høy fasthet kombinert med høy duktilitet ut fra kommersielt tilgjengelige Al-knalegeringer, tilsatt i det minste ett rekrystallisasjons-modifiserende element som Zr, Nb, Ta, Hf, Ni, Cr, Ti,
V eller W,karakterisert ved at knalegeringer. inneholdende mindre enn 0,5 vekt-% av de modifiserende tilsetningselementene, som i alt vesentlig foreligger i fast oppløsning, utstøpes ved kontinuerlig båndstøpning til et bånd som direkte avkjøles til romtemperatur og kaldvalses til ønsket tykkelse, etterfulgt av en avsluttende varmebehandling hvorved temperaturen bringes opp til 400-500°C med oppvarmings-hastigheter lavere enn 50°C/min. med påfølgende av-kjøling til romtemperatur.
2. Fremgangsmåte for fremstilling av halvhårde aluminium-, plater ifølge krav 1, karakterisert ved at tilsetningselementet er zirkonium i konsentrasjoner fra 0,1-0,3 vekt-%.
3. Fremgangsmåte for fremstilling av halvhårde aluminium — plater ifølge krav 1 og 2, karakterisert ved at oppvarmingshastigheten under varmebehandlingen holdes på l-4°C/min.
4. Fremgangsmåte for fremstilling av halvhårde aluminium — plater ifølge krav 1-3, karakterisert ved at temperaturen under varmebehandlingen bringes opp til 440-460°C.
5. Fremgangsmåte for fremstilling av halvhårde aluminium plater ifølge krav 1, karakterisert ved at legeringens materialtykkelse reduseres med minst 65% av dens opprinnelige tykkelse ved kaldvalsingen.
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO782215A NO141372C (no) | 1978-06-27 | 1978-06-27 | Fremgangsmaate for fremstilling av baandstoept aluminium platemateriale med forbedrede mekaniske og termomekaniske egenskaper |
US06/045,267 US4265676A (en) | 1978-06-27 | 1979-06-04 | Process for manufacture of strip-casted Al-sheet material with improved mechanical and thermomechanical qualities |
GB7921976A GB2024870B (en) | 1978-06-27 | 1979-06-25 | Heat treating aluminium shett |
SE7905550A SE433947B (sv) | 1978-06-27 | 1979-06-25 | Forfarande for framstellning av halvhard aluminiumplat |
FR7916442A FR2429844A1 (fr) | 1978-06-27 | 1979-06-26 | Procede de production de toles ou plaques en un alliage d'aluminium ayant de meilleures proprietes mecaniques et thermo-mecaniques |
DE2925977A DE2925977C2 (de) | 1978-06-27 | 1979-06-27 | Verfahren zur Herstellung von halbharten Aluminiumblechen |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO782215A NO141372C (no) | 1978-06-27 | 1978-06-27 | Fremgangsmaate for fremstilling av baandstoept aluminium platemateriale med forbedrede mekaniske og termomekaniske egenskaper |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO782215L NO782215L (no) | 1979-11-19 |
NO141372B true NO141372B (no) | 1979-11-19 |
NO141372C NO141372C (no) | 1980-02-27 |
Family
ID=19884300
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO782215A NO141372C (no) | 1978-06-27 | 1978-06-27 | Fremgangsmaate for fremstilling av baandstoept aluminium platemateriale med forbedrede mekaniske og termomekaniske egenskaper |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4265676A (no) |
DE (1) | DE2925977C2 (no) |
FR (1) | FR2429844A1 (no) |
GB (1) | GB2024870B (no) |
NO (1) | NO141372C (no) |
SE (1) | SE433947B (no) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4647321A (en) * | 1980-11-24 | 1987-03-03 | United Technologies Corporation | Dispersion strengthened aluminum alloys |
US4411707A (en) * | 1981-03-12 | 1983-10-25 | Coors Container Company | Processes for making can end stock from roll cast aluminum and product |
FR2503738A1 (fr) * | 1981-04-13 | 1982-10-15 | Scal Gp Condit Aluminium | Procede de fabrication de feuilles en alliages d'aluminium-fer hypoeutectiques |
US4524820A (en) * | 1982-03-30 | 1985-06-25 | International Telephone And Telegraph Corporation | Apparatus for providing improved slurry cast structures by hot working |
US4415374A (en) * | 1982-03-30 | 1983-11-15 | International Telephone And Telegraph Corporation | Fine grained metal composition |
DE3322328A1 (de) * | 1983-03-04 | 1985-01-10 | Udo 8037 Olching Poschinger | Gasbehaelter |
US4889582A (en) * | 1986-10-27 | 1989-12-26 | United Technologies Corporation | Age hardenable dispersion strengthened high temperature aluminum alloy |
GB9012810D0 (en) * | 1990-06-08 | 1990-08-01 | British Petroleum Co Plc | Method of treatment of metal matrix composites |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1250330B (de) * | 1961-09-29 | 1967-09-14 | The General Electric Company Limited, London | Ver fahren zur Herstellung von Kohlenstoffrohren |
GB1178966A (en) * | 1966-06-29 | 1970-01-28 | Alcan Res & Dev | Heat-Treatment of Aluminium-Manganese Alloys |
US3490955A (en) | 1967-01-23 | 1970-01-20 | Olin Mathieson | Aluminum base alloys and process for obtaining same |
DE2008918A1 (en) * | 1970-02-26 | 1971-09-09 | Erbsloeh Julius & August | A1-mn alloy strip production |
US4033794A (en) * | 1973-01-19 | 1977-07-05 | The British Aluminum Company, Limited | Aluminium base alloys |
NO144270C (no) * | 1975-06-30 | 1981-07-29 | Metallgesellschaft Ag | Anvendelse av en aluminium-knalegering som material til fremstilling av deler, som ved siden av god formbarhet og korrosjonsbestandighet maa ha en rekrystallisasjonsterskel som ligger over 400 grader c |
US4111721A (en) * | 1976-06-14 | 1978-09-05 | American Can Company | Strip cast aluminum heat treatment |
-
1978
- 1978-06-27 NO NO782215A patent/NO141372C/no unknown
-
1979
- 1979-06-04 US US06/045,267 patent/US4265676A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-06-25 GB GB7921976A patent/GB2024870B/en not_active Expired
- 1979-06-25 SE SE7905550A patent/SE433947B/sv not_active IP Right Cessation
- 1979-06-26 FR FR7916442A patent/FR2429844A1/fr active Granted
- 1979-06-27 DE DE2925977A patent/DE2925977C2/de not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO141372C (no) | 1980-02-27 |
FR2429844B1 (no) | 1984-02-24 |
DE2925977C2 (de) | 1982-07-01 |
NO782215L (no) | 1979-11-19 |
SE7905550L (sv) | 1979-12-28 |
GB2024870B (en) | 1982-09-02 |
DE2925977A1 (de) | 1980-02-07 |
GB2024870A (en) | 1980-01-16 |
FR2429844A1 (fr) | 1980-01-25 |
US4265676A (en) | 1981-05-05 |
SE433947B (sv) | 1984-06-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1171235A (en) | Process for preparing low earing aluminum alloy strip on strip casting machine | |
US4976790A (en) | Process for preparing low earing aluminum alloy strip | |
US11535919B2 (en) | Method of making 6XXX aluminium sheets | |
US3938991A (en) | Refining recrystallized grain size in aluminum alloys | |
US6086690A (en) | Process of producing aluminum sheet articles | |
NO122456B (no) | ||
US5122196A (en) | Superplastic sheet metal made from an aluminum alloy | |
US4284437A (en) | Process for preparing hard tempered aluminum alloy sheet | |
US5618358A (en) | Aluminum alloy composition and methods of manufacture | |
US4323399A (en) | Process for the thermal treatment of aluminium - copper - magnesium - silicon alloys | |
EP0281076B1 (en) | Aluminum lithium flat rolled product | |
US5662750A (en) | Method of manufacturing aluminum articles having improved bake hardenability | |
US4652314A (en) | Process for producing products of Al-Li-Mg-Cu alloys having high levels of ductility and isotropy | |
JPS623225B2 (no) | ||
NO141372B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av baandstoept aluminium platemateriale med forbedrede mekaniske og termomekaniske egenskaper | |
US5772804A (en) | Method of producing aluminum alloys having superplastic properties | |
US3960607A (en) | Novel aluminum alloy, continuously cast aluminum alloy shapes, method of preparing semirigid container stock therefrom, and container stock thus prepared | |
US3966506A (en) | Aluminum alloy sheet and process therefor | |
NO762304L (no) | ||
JPH0138867B2 (no) | ||
US3008857A (en) | Process for the production of grain oriented magnetizable strips and sheets | |
US4830682A (en) | Process for producing aluminum-lithium alloys having improved superplastic properties | |
US3753791A (en) | Heat-treatment of zinc/aluminium alloys | |
US3146098A (en) | Zinc base alloys | |
JPH0154427B2 (no) |