NO141101B - Fremgangsmaate for aa tillate relativt hoey virkningsgrad ved kuldeproduksjon og apparat for utfoerelse av fremgangsmaaten - Google Patents

Description

Foreliggende oppfinnelse angår generelt en fremgangsmåte ved kuldeproduksjon, samt en anordning for utførelse av fremgangsmåten, og nærmere bestemt som angitt i innledningen til de etterfølgende krav 1 og 3.

Det er kjent ved kompresjons-absorpsjons-kjølemaskiner å anvende et kjølemedium og et absorpsjonsmedium med forskjellig stor tetthet, f.eks. ammoniakk hhv. vann eller et annet absorpsjonsmedium, såsom mineral-

olje, parafinolje, en blanding av mineral- og parafinoljer,

osv. I henhold til tysk utlegningsskrift 1.125.956 er der beskrevet en kjølemaskin og et absorpsjonskar, hvori der opprettholdes slike trykk- og temperaturforhold at ammoniakk løses i gassformet tilstand i absorpsjonsmediet. Den således fremkomne oppløsning ledes gjennom en varmeutveksler, hvori blandingen kjøles ned. Hensikten med dette angis å være å skaffe en tilstand hvori ammoniakk har en tendens til å

bli utskilt som væske i absorpsjonsmediumet. Fra kjøleren ledes oppløsningen til et utdrivningskar, hvori der bevirkes ytterligere avkjøling. Hensikten med sistnevnte avkjøling angis å være å utfelle ammoniakk som væskedråper i absorpsjonsmediumet for derved å skille flytende ammoniakk fra flytende absorpsjonsmedium ved å utnytte en "blandingsluke" ved en viss temperatur og mediumenes forskjellige tettheter. Fra utdrivningskarets nedre del pumpes det avkjølte absorpsjonsmedium tilbake til absorpsjonskaret via varmeutveksleren,

mens flytende ammoniakk ledes ut oventil i utdrivningskaret og føres tilbake til absorpsjonskaret gjennom en separat

ledning via en fordamper og en kompressor. En fordamper for kjølemediumet skal være anordnet i selve utdrivnings-

karet for avkjøling av dette. I absorpsjonskaret er anordnet en separat kjølekrets med et varmeopptagende medium.

Ved denne anordning ledes således de to mediumer sammen som en oppløsning av damp i væske fra absorpsjonskaret til varmeutveksleren/forkjøleren og fra denne til etterkjøleren/ utdriveren, hvori oppløst, gassformet ammoniakk skal separeres fra absorpsjonsvæsken ved avkjøling. En vanskelighet med denne fremgangsmåte er bl.a. at oppløseligheten for ammoniakk i væske vanligvis ikke avtar, men øker ved avtagende temperaturer og uforandret trykk.

Ved denne kjente kompresjons-absorpsjons-kjølemaskin arbeider fordamperen på konvensjonell måte med et enkelt kuldefluidum (f.eks. ren ammoniakk) etter utskillelse av dette fra absorpsjonsmediumet i et separat kar (utdriveren).

Formålet med foreliggende oppfinnelse er

å skaffe en fremgangsmåte og en anordning som er basert på prinsippet med å lede en oppløsning av kjøle- og absorpsjons-fluidumer i motstrøm mot ytre varmeavgivende og varmeopptagende mediumer i både fordamper og absorbator, og særlig tar oppfinnelsen sikte på å kombinere den kjente kompresjons-absorpsjonsmetode og den likeledes i og for seg kjente varmeutvekslingen ifølge motstrømsprinsippet for å frembringe i oppløsningen i fordamperen henholdsvis absorbatoren en fra dens ene til dens annen ende kontinuerlig forandret likevektstilstand av oppløsningskonsentrasjon og temperatur og derved oppnå en vesentlig økt virkningsgrad.

Dette formålet er oppnådd ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen som har fått de karakteristiske trekk som fremgår av krav 1 og 2.

For utøvelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er der skaffet tilveie et apparat eller en anordning som har fått de karakteristiske trekk som fremgår av krav 3 til 10.

Ifølge et kortfattet sammendrag av foreliggende oppfinnelse drives oppløsningen av gass i absorpsjonsvæsker i motstrømsvarmeutvekslende kontakt med ytre varmeavgivende og varmeopptagende mediumer og utnytter oppløsningens kjente egenskap ved at innenfor samme rom (fordamper eller absorbator) og under samme trykk tillates forskjellig likevektstilstand av konsentrasjon og temperatur i oppløsningen. Foruten fordampningsvarme transporterer gassen ifølge kjent kompresjonskjøleteknikk også sin oppløsnings-varme som bidrar til økt virkningsgrad. Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen tillater arbeid innenfor relativt små trykk-områder, f.eks. 0,5 til 3,0 at, hvilket minsker kompresjonsarbeidet. Normalt krever lavere trykk og temperaturgradienter større indre varmeoverføringsflater, men denne vanskelighet kan ved utøvelsen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen løses ved anvendelse av roterende kontaktflater mellom varme-mottagende og varmeavgivende mediumer.

Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i det følgende under henvisning til tegningene, hvor fig. 1 er et meget skjematisk aksialsnitt av en ifølge kompresjons-absorpsjonsprinsippet i kombinasjon med motstrømsprinsippet arbeidende kjøleanordning ifølge oppfinnelsen, fig. 2 er et skjematisk aksialsnitt av en kompakt anordning ifølge oppfinnelsen, fig. 3 er et skjematisk tverrsnitt langs linjen III-III på fig. 2, fig. 4 er et riss som grafisk fremstiller forskjellen i arbeidsprinsippet ved konvensjonell kompresjons-absorpsjonskjølemaskin og en anordning ifølge oppfinnelsen,

og fig. 5 viser grafisk et eksempel på arbeidsområdet i et vanlig diagram for en vann/ammoniakkblanding for anordningen på fig. 1 og 2.

Fig. 1 viser en kjøleprosess ifølge oppfinnelsen ved et vilkårlig valgt arbeidsområde for de forskjellige tilstander i forskjellige deler av kretsløpet for et kjølefluidum og et absorpsjonsfluidum bestående av ammoniakk og vann.

Anordningen omfatter en fordamper 1 som har form av en langstrakt varmeutveksler som har horisontal lengdeakse og arbeider ifølge motstrømsprinsippet og gjennom-strømmes av et ytre varmeavgivende medium Ml, en absorbator 2 som likeledes har form av en ifølge motstrømsprinsippet arbeidende langstrakt varmeutveksler med horisontal lengdeakse og gjennomstrømmes av et ytre varmeopptagende medium M2, en gasspumpe 3 som suger ammoniakkgass fra fordamperen 1, komprimerer gassen og driver gassen til absorbatoren 2 for gjentatt opp-løsning i vann (absorpsjonsfluidumet). Videre omfatter anordningen en varmeutveksler 4 mellom fordamperen og absorbatoren 2 og en væskepumpe 5 for pumping av en oppløsning LI av ammoniakk i vann gjennom varmeutveksleren 4 fra fordamperen til absorbatoren.

Fordamperen 1 og absorbatoren 2 kan konstruk-tivt være utført på i prinsippet samme måte. Utførelsen på fig. 1 er bare vist for å anskueliggjøre prinsippet for en kjøleprosess ifølge oppfinnelsen og ikke for å anskueliggjøre noen spesiell konstruksjon. Det er derfor tilstrekkelig å nevne at fordamperen 1 består av et langstrakt hus som har horisontal lengdeakse og et i husets hele lengde for-

løpende kammer 6. En rørledning 7 som med sin ene ende munner ut i det ene endeparti av kammeret 6, strekker seg hovedsakelig sentralt gjennom kammeret og strekker seg ut fra huset ved kammerets motsatte ende. Kammeret 6 omgis i det minste delvis av et rom 8 for det ytre varmeopptagende medium Ml,

hvis innløp'og utløp er betegnet med 9 hhv. 10. Kammeret 6 inneholder opp til et visst nivå 11 ovennevnte oppløsning av ammoniakk i vann, hvilken oppløsning er betegnet med LI.

Ved kammerets ene, nedre ende er anordnet et avløp 12 som

fører til pumpen 5, og i rørledningen 7 er der mellom varmeutveksleren 4 og fordamperen 1 anordnet en regulerbar strupe-ventil 13. Et rom 14 i den øvre del av kammeret ovenfor væskenivået 11 er tilkoplet over en rørledning 15, hvori gasspumpen 3 arbeider, til et tilsvarende rom 14a i absorbatoren 2, hvilket som allerede nevnt, i det viste tilfelle (fig. 1) har i prinsippet samme utførelse som fordamperen 1. Detaljer av absorbatorens 2 konstruksjon er derfor forsynt med de samme henvisningsbetegnelser som tilsvarende detaljer av fordamperen 1, men med tillegg av bokstaven "a".

På fig. 1 er vist varmevekslere mellom fordamperen 1 og absorbatoren 2 i form av et ytre rør 16

og et gjennom røret 16 forløpende indre rør 17. Det indre rør 17 er ved sin nedre ende tilkoplet pumpen 5 og ved sin øvre ende til rørledningen 7a, mens røret 16 ved sin nedre ende er tilkoplet rørledningen 7 og ved sin øvre .ende tilkoplet absorbatorkammerets 6a utløp 12a.

Anordningen arbeider på følgende måte:

Ved hjelp av gasspumpen 3 suges kontinuerlig frigjort ammoniakkgass fra gassrommet 14 i fordamperen 1

og komprimeres til et bestemt trykk som føres inn i gassrommet 14a i absorbatoren 2, samt oppløses i oppløsningen av ammoni-

akk i vann i kammeret 6a. Denne oppløsning holdes under drift i stadig kretsløp mellom absorbatoren 2 og fordamperen 1.

Ved hjelp av den med gasspumpen 3 frembragte trykkdifferanse mellom absorbatoren 2 og fordamperen 1 overføres oppløsningen av ammoniakk i vann fra absorbatorkammeret 6a via varmeutveksleren 4 og føres inn i fordampningskammeret 6 gjennom rørledningen 7, slik at oppløsningen strømmer ut i fordampningskammeret 6 ved dettes venstre ende. Fra fordamperen 1 pumpes oppløsningen tilbake til absorbatoren 2 ved hjelp av pumpen 5 via varmeutveksleren 4 og føres inn i absorbatorkammerets 6a venstre ende ved hjelp av rørledningen 7a. Under bevegelsen av oppløs-ningen i retning fra venstre mot høyre i absorbatorkammeret 6a avkjøles oppløsningen, som kan betegnes med L2, kontinuerlig ved hjelp av det varmeopptagende medium M2, og samtidig oppløses ammoniakkgass i oppløsningen L2, hvis konsentrasjon av ammoniakkgass kontinuerlig øker i oppløsningen LI fra kammerets 6a venstre til dets høyre ende. I fordamperen 1 foregår et motsatt forløp, det vil si at oppløsningen Li i kammeret 6 oppvarmes suksessivt ved strømningen fra kammrets 6 venstre til dets høyre ende gjennom varmeutveksling med mediumet Ml, hvorved samtidig stadig mer ammoniakkgass (regnet fra kamme-

rets 6 venstre til dets høyre ende) går ut fra oppløsningen og suges bort fra gassrommet 14. I retning fra venstre mot høyre i kammeret 6 øker således temperaturen i oppløsningen LI fortrinnsvis lineært, samtidig som ammoniakkrkonsentrasjonen synker lineært, mens i absorbatorkammeret 6a (regnet fra venstre mot høyre) synker oppløsningens L2 temperatur og ammoniakk-

konsentrasjonen stiger lineært.

$åval i fordamperen 1 som i absorbatoren 2 hersker en kontinuerlig forandret likevektstilstand av konsentrasjon og temperatur i oppløsningen LI hhv. L2 fra den ene til den annen ende. Noe temperatursprang forekommer således ikke, og ammoniakkgassen drives ut hhv. oppløses på nytt med jevn virkning langs kontaktflatens gass-oppløsning. Varmeutvekslingen mellom de forskjellige mediumer, dvs. mellom oppløsningene LI og L2 i fordamperen 1, i absorbatoren 2

og i den ytre varmeutveksler 4, samt mellom disse oppløs-ninger LI, L2 og respektive varmeavgivende og varmeopptagende mediumer Ml, M2 foregår i hvert tverrsnitt av sirkulasjons-systemet ifølge motstrømsprinsippet.

Det fremgår av ovenstående at temperatur-gradientene er forholdsvis små over hele fordamperen 1 og absorbatoren 2. I forhold til en normal kjøleprosess ved hjelp av et ammoniakk-vannsystem hvor både absorbatoren og fordamperen arbeider med den maksimale temperaturgradient, dvs. temperaturspranget mellom høyeste og laveste temperaturer i den respektive enhet, arbeider systemet ifølge oppfinnelsen med temperaturgradienter som kan anses å utgjøre middelverdien av høyeste, hhv. laveste temperatur i den respektive enhet. Dette anskueliggjøres grafisk på fig. 4, hvor det øvre diagram anskueliggjør en konvensjonell kjøleprosess med en minste-temperatur på + 2°C og en høyeste temperatur på + 46°C for den sirkulerende oppløsning av ammoniakk i vann med de derved forekommende relativt store temperaturgradienter og store kompresjonsarbeider. Av det nedre diagram som representerer kjøleprosessen ifølge oppfinnelsen, fremgår at temperatur-gradientene over varmeutvekslingsflåtene er lavere og også kompresjonsarbeidet, hvilket imidlertid krever større varme-overføringsflater.

Ved en kjøleprosess ifølge oppfinnelsen kan

i et typisk tilfelle i forskjellige deler av systemet temperaturen for varmeutvekslingsmediumene Ml og M og oppløsningene LI og L2, samt oppløsningenes ammoniakk-konsentrasjoner

være følgende:

Oppløsningenes Li og L2 temperatur og ammoniakk- konsentrasjoner

Trykket i absorbatoren 2 kan anses lik kompresjons-trykket som i det viste tilfelle antas å være 2,7 at. Trykket i fordamperen 1 som likeledes opprettholdes ved hjelp av gasspumpen 3, er en at.

Som et praktisk sammenligningseksempel kan nevnes at ved de ovenfor angitte verdier for varme i forskjellige deler av systemet er det mulig med et kompresjonsforhold på bare 2,7 å oppnå en kuldeproduksjon på 380 kcal/kg H3N ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, mens en normal kjøleprosess (ren ammoniakk-prosess) som i likhet med ovenstående eksempel arbeider mellom minimi-maksimi temperaturer på + 2 °C hhv. + 45 °C (se det øvre diagram på fig. 4) krever et vesentlig større kompresjonsforhold, f.eks. ca. 4,2, hvilket betyr en større spennvidde mellom maksimi-og minimi trykk (f.eks. 20 at resp. 4,6 at) og gir en lavere kuldeproduksjon, såsom 300 kcal/kg H^N. Ved en varmetilbakestrømning i den ytre varmeutveksler 4 på 20 kcal/kg H^N reduseres kompresjonsarbeidet ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen i forhold til ovenfor beskrevne normale prosess med

Den forbedrede kuldefaktor har imidlertid sin pris i form av økte varmeutvekslingsflater, fordi temperatur-gradienten er liten over hele fordamperen og absorbatoren. Ulempen med dette er imidlertid liten så lenge mediumene Ml og M2 er væsker, på grunn av høye K-verdier hos varmeutvekslings-veggene.

prosessens praktiske gjennomføring avhenger

av hvor nær likevektstilstanden prosessen finner sted, dvs. med andre ord hvor stor kontaktflaten er mellom gass og opp-løsning og hvor effektiv fordampningsvarme tilføres oppløsnin-gen hhv. oppløsningsvarme bortføres fra oppløsningen.

For på enkleste måte å tilgodese kravene om effektiv varmeutvekslingsflater i fordamperen og absorbatoren 2, kan man anvende en konstruksjon av den art som er vist skjematisk på fig. 2 og 3, og ifølge hvilken både fordamperen og absorbatoren er av roterende type.

For anordningene på fig. 2 og 3 anvendes så langt som mulig samme henvisningstall som på fig. 1 for ekviva-lente deler, og da disse allerede er beskrevet under henvisning til fig. 1, behøver beskrivelsen bare kompletteres med en beskrivelse av de elementer som er særegne for konstruksjonen på fig. 2 og 3, og dette gjelder de indre elementer i fordamperen 1 og absorbatoren 2. Fordamperen og absorbatoren 2 har også ved utførelsen på fig. 2 og 3 innbyrdes i det vesentlige samme konstruksjon og i det følgende beskrives derfor i detalj bare fordamperen 1.

Fordamperen består ved utførelsen på fig. 2 og

3 av en trommel 2 0 som har en korrugert mantel 21 og inneholder et legeme 22 i form av en hul sylinder. Legemet 22 består av en nettmasse eller et finmasket nettverk av metall, f.eks. et spiralformet viklet metalltrådnett eller tynne, stansede plater av såkalt strikk-metall.

Trommelen 20 er dreibart lagret ved hjelp

av lågere 23, 24 i et hus 25 som omgir trommelen, og som kan roteres ved hjelp av en egnet drivanordning (ikke vist). Det ytre hus 25 avgrenser et rom som tilsvarer rommet 8 på fig. 1 for det varmeavgivende medium Ml og er forsynt med et innløp 9 og et avløp 10 ved motsatte ender. Den ytre varmeutvekslers 4 to rørledninger 16, 17 for oppløsningene LI hhv. L2 er tilkoplet trommelens 20 indre på prinsipielt samme måte som tilsvarende ledninger er tilkoplet fordamperen 1 på fig. 1, men med en viss forskjell som beror på at tromme-

len 20 roteres under drift. Rørledningene 15, 16, 17,

såvel som det aksialt gjennom trommelen 20 forløpende rør 7 kan være stasjonære. Gassrørets 15 innløp i huset 25 en anordnet i en hul akseltapp 26 ved husets 25 ene ende. Den hule akseltapp 26 er lagret ved hjelp av lageret 2 3 på

rørets 15 endeparti, hvilket er tettet i forhold til huset 25, akseltappen 26 og røret 7, hvis utløp 12 munner ut i oppløsningen LI i trommelen 20. Ved denne konstruksjon danner således utløpsenden for gassrøret 15 en fast del, på hvilken trommelen 20 er lagret ved hjelp av lageret 2 3 over en med trommelens endevegg forbundet hul akseltapp 26 og i forhold til hvilken trommelen er tettet ved hjelp av en tetning 27. Gassrøret 15 munner ut i den venstre ende av trommelen 20. Varmeutvekslerens ytre rør er her røret

17 som danner ledning for oppløsningen LI, mens det indre

rør 16 danner ledning for oppløsningen L2. Det ytre rør

17 strekker seg inn i gassrøret 15 og fortsetter inn i trommelen 20, hvor det ytre røret 17 er tettet ved enden i forhold tLl det indre røret 7, og har et nedover rettet utløp 12. Det indre rør 7 fortsetter til trommelens høyre ende for innføring av oppløsningen L2 på samme måte som på fig. 1. Ved den ovenfor beskrevne konstruksjon kreves bare tetning mellom den roterende trommel 20 og den stasjonære gassledning 15, fordi rørledningene 16 og 17 er trukket inn i gassledningen og fra denne strekker seg inn i trommelen 20. Ved rotasjon av trommelen 20 har trommelens korrugerte mantel 21 god varmeutvekslingskontakt med mediumet Ml i huset 25. Mediumet Ml (væske) kan nå opp til et egnet nivå, f.eks. til lageret 23. Under trommelens omdreining fuktes stadig .nettmassen 22 av oppløsningen LI, og ammoniakkgassen som går ut fra oppløsningen, suges gjennom nettverket ut i gassledningen 15, mens oppløsningen LI ved trommelens 20 venstre ende på fig. 2 suges ut ved hjelp av væskepumpen 5.

Da absorbatoren 2 har samme utførelse som fordamperen 1, kreves ingen spesiell beskrivelse av absorbatoren. Absorbatorens forskjellige elementer har samme henvisningsbetegnelser som fordamperens elementer, men med tillegg av bokstaven "a". I. den på, fig. 2 og 3 viste utførelse er fordamperens 1 trommel 20 på samme måte som absorbatorens 22 trommel 20a utført som en enkelt mantlet sylinder. Tromlene kan imidlertid forsynes med dobbelte mantler,

og kan på en enkel måte kompletteres for varmeutveksling med luft.

Den ved kjøleprosessen frembragte økning

av mediumets M2 temperatur kan anvendes til nyttige formål, dvs. varmetilskuddet til mediumet M2 kan utvinnes utenfor apparatet, men hovedformålet er å utnytte det fra fordamperen 1 utstrømmende medium Ml til kjøleformål enten direkte eller via ytre varmeutvekslere.

Oppfinnelsen er ikke hva angår konstruksjonen av apparatet begrenset til ovenfor beskrevne utførelses-eksempler, men kan modifiseres på forskjellige måter innenfor rammen av de etterfølgende patentkrav. Således kan i stedet for et ammoniakk-vann-system selvsagt anvendes et annet system av to mediumer med likeartet virkning, f.eks. et ammoniakk-kull-vannstoff-system.

Claims (10)

1. Fremgangsmåte for ved relativt lave temperaturgradienter og relativt lavt kompresjonsarbeide å tillate relativt høy virkningsgrad ved kuldeproduksjon ifølge kompresjons-absorbsjonsmetoden, dvs. hvor en oppløsning av en gass i et væskeformet absorbsjonsmedium transporteres i et lukket krets-løp fra en absorbator (2) til en fordamper (l), hvor ved varme-tilførsel en viss mengde gass drives ut fra absorbsjonsmediet og hvorfra oppløsningen med en lavere gasskonsentrasjon og etter komprimering, den utdrevne gass føres tilbake hver for seg til absorbatoren, hvor den tilbakeførte gass ved bortled-ning av varme fra oppløsningen igjen løses i absorbsjonsmediumet for gjenopprettelse av gasskonsentrasjonen i oppløsningen, hsiil-ken deretter overføres til fordamperen, karakterisert ved at oppløsningen av kjøle- og absorbsjonsfluidumer i kretsløpet ledes i motstrøm mot varmeavgivende hhv. varmeopptagende mediumer i fordamperen (l) hhv. i absorbatoren (2) slik at både i oppløsningen i fordamperen og i oppløsningen i absorbatoren frembringes i den respektive oppløsnings strøm-ningsretning i fordamperen hhv. i absorbatoren fra den ene til den andre ende derav en kontinuerlig forandret likevektstilstand av oppløsningskonsentrasjon og temperatur.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den oppløsning (Li) som fra fordamperen (l) over-føres til absorbatoren (2), ledes i motstrøms varmeveksling med den oppløsning (L2) som fra absorbatoren (2) overføres til fordamperen (l), for kjøling av den førstnevnte oppløsning (Li) og forvarming av den sistnevnte oppløsning (L2).

3. Kjøleapparat for utførelse av fremgangsmåten ifølge krav 1, hvilket apparat omfatter en fordamper (l), en absorbator (2), en anordning (5, 16, 17) for sirkulasjon av en opp-løsning av gass i et flytende absorbsjonsmedium fra absorbatoren (2) til fordamperen (1) og fra fordamperen (l) tilbake til absorbatoren (2) og en anordning (3, 15) for overføring av gass som drives ut av oppløsningen i fordamperen (l), til absorbatoren (2) for å tillate ny løsning av gassen i oppløs-ningen i absorbatoren (2), karakterisert ved at absorbatoren (2) likesom også fordamperen (l) har et langstrakt rom for oppløsningen og et over den respektive oppløs-ning i karet langstrakt rom (14, 14a) for gassabsorbsjon i oppløsningen i absorbatoren (2) hhv. gassutdrivning fra oppløs-ningen i fordamperen (l), at hvert av disse rom i den vesentlige del av sin lengde fra et innløp for oppløsning ved den ene til et utløp for oppløsning ved den andre ende er anordnet som en varmeveksler for motstrøms, kontinuerlig inndirekte varmeveksling fra nevnte innløp til nevnte utløp med et ytre, varmeopptagende medium (H2) for absorbatoren (2) hhv. et ytre varmeavgivende medium (fli) for fordamperen (l) og at anordningen (5, 16, 17) for sirkulasjon av oppløsningen er anordnet for kontinuerlig å drive oppløsning gjennom fordamperen (l) fra innløpet til utløpet, fra fordamperen til absorbatoren (2) og gjennom denne fra innløpet til utløpet og tilbake til fordamperen (1 ) .

4. Apparat ifølge krav 3, karakterisert ved at både fordamperen (l) og absorbatoren (2) har et omkring en i det vesentlige horisontal rotasjonsakse dreibart, langstrakt kar (20, 20a; for respektive oppløsning og en anord ning for rotasjon av karet, idet både fordamperen (1) og absorbatoren (2) omfatter en trommel (20 hhv. 20a) som danner nevnte kar med hovedsakelig horisontal lengde- og rotasjonsakse, at hver trommel (20, 20a) inneholder et med trommelens mantel i varme-ledende forbindelse anordnet gass- og væskegjennomtrengelig legeme (22 hhv. 22a) av metall med god varmeledningsevne og stor sam-menlagt overflate, idet hver trommel (20, 20a) er tilkoblet nevnte anordning (5, 16, 17) for sirkulasjon av oppløsningen, slik at oppløsningen føres inn i trommelens ene ende og ut ved trommelens andre ende etter gjennomstrømning av trommelen under utdrivning av gass i fordamperens (1) trommel (20) og absorbsjon av gass i absorbatorens (2) trommel (20a), og at apparatet omfatter en anordning (25) for ved hjelp av nevnte varmeavgivende medium (M1) å bevirke en suksessiv økning av oppløsningens temperatur fra den ene til den andre ende av fordamperens (1) trommel (2o) og en anordning (25a) for ved hjelp av nevnte varmeopptagende medium (M2) å bevirke en suksessiv temperatursenkning i oppløsningen i absorbatorens (2) trommel (20a) fra trommelens ene til dens andre ende.

5. Apparat ifølge krav 4, karakterisert ved at det gass- og væskegjennomtrengelige legeme (22, 22a) i hver trommel (20, 20a) består av metalltrådnett, eventuelt av tynne plater av strekkmetall.

6. Apparat ifølge krav 4, karakterisert ved at det gass- og væskegjennomtrengelige legeme (22, 22a) har et langsgående sentralt hulrom og at det gjennom hulrommet strekker seg en ledning (7, 7a) som ved trommelens ene ende er tilkoblet nevnte anordning (5, 16, 17) for sirkulasjon av nevnte oppløsning og som munner i trommelen ved trommelens motsatte ende for trans-port av oppløsning gjennom trommelen i motstrøms varmeutveksling med den oppløsning som under gassutdrivning bringes til å strømme aksialt gjennom trommelen og aksialt gjennom nevnte gass- og væskegjennomtrengelige legeme (22, 22a).

7. Apparat ifølge krav 6, karakterisert ved at nevnte anordning (5, 16, 17) for sirkulasjon av nevnte oppløs-ning omfatter i området mellom de to tromler (20, 20a) en varmeutveksler (4) for motstrøms varmeutveksling mellom oppløsninger som føres inn i hhv. føres tilbake fra hver enkelt trommel (20, 20a) .

8. Apparat ifølge krav 7, karakterisert ved at nevnte anordning (5, 16, 17) for sirkulasjon av oppløsning mellom tromlene (20, 20a) og nevnte anordning (3, 15) for overføring av gass fra fordamperens (1) trommel (20) til absorbatorens (2) trommel (20a) er anordnet konsentrisk i forhold til hverandre i området for tilkobling til fordamperen (1) hhv. til absorbatoren (2) .

9 . Apparat ifølge krav 4, karakterisert ved at nevnte anordning (5, 16, 17) for sirkulasjon av oppløs-ning mellom de to tromler (20, 20a) omfatter en væskepumpe (5) for pumping av oppløsning fra fordamperens (1) trommel (20) til absorbatorens (2) trommel (20a) og at anordningen (3, 15) for overføring av gass omfatter en gasspumpe (3) for suging av gass fra fordamperens (l) trommel (20), for komprimering av gassen og for innføring av den komprimerte gass i absorbatorens (2) trommel (20a).

10. Apparat ifølge krav 4, karakterisert ved at fordamperens (l) trommel (20) omfatter et gassoppsam-lingsrom som strekker seg i trommelens hele lengde og er tilkoblet nevnte anordning (3, 15) for overføring av gass til absorbatorens (2) trommel (2Ua), hvilken har et gassmottag-ningsrom som strekker seg i det vesentlige langs hele absorbatorens (2) trommel (20a) for å tillate gassabsorbsjon i nevnte oppløsning i det vesentlige i trommelens (20a) hele lengde.