NO140927B - PROCEDURE AND APPARATUS FOR THE TREATMENT OF SPECIAL HOUSEHOLD WASTE - Google Patents
PROCEDURE AND APPARATUS FOR THE TREATMENT OF SPECIAL HOUSEHOLD WASTE Download PDFInfo
- Publication number
- NO140927B NO140927B NO743549A NO743549A NO140927B NO 140927 B NO140927 B NO 140927B NO 743549 A NO743549 A NO 743549A NO 743549 A NO743549 A NO 743549A NO 140927 B NO140927 B NO 140927B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- slurry
- waste
- container
- treatment
- oxygen
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 239000010791 domestic waste Substances 0.000 title claims description 10
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 57
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 41
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 9
- 210000003608 fece Anatomy 0.000 claims description 9
- 238000009472 formulation Methods 0.000 claims description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 7
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 6
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 6
- 244000005700 microbiome Species 0.000 claims description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 5
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 239000010808 liquid waste Substances 0.000 claims description 4
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims description 3
- 239000010794 food waste Substances 0.000 claims description 3
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 claims description 3
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 claims description 3
- 239000002910 solid waste Substances 0.000 claims description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 claims 1
- 238000009264 composting Methods 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 19
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 description 8
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 5
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 5
- 239000010806 kitchen waste Substances 0.000 description 5
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 4
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 3
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 3
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 3
- 201000010099 disease Diseases 0.000 description 3
- 208000037265 diseases, disorders, signs and symptoms Diseases 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 3
- 239000010815 organic waste Substances 0.000 description 3
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241001148470 aerobic bacillus Species 0.000 description 2
- 230000001580 bacterial effect Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 239000002361 compost Substances 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- 235000013601 eggs Nutrition 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 2
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- 241000287828 Gallus gallus Species 0.000 description 1
- 241001465754 Metazoa Species 0.000 description 1
- 239000012072 active phase Substances 0.000 description 1
- 238000005273 aeration Methods 0.000 description 1
- 238000010564 aerobic fermentation Methods 0.000 description 1
- 239000003242 anti bacterial agent Substances 0.000 description 1
- 229940088710 antibiotic agent Drugs 0.000 description 1
- 238000003287 bathing Methods 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003651 drinking water Substances 0.000 description 1
- 235000020188 drinking water Nutrition 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000000855 fermentation Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 230000009969 flowable effect Effects 0.000 description 1
- 235000013305 food Nutrition 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000011081 inoculation Methods 0.000 description 1
- 230000002147 killing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010871 livestock manure Substances 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 1
- 244000052769 pathogen Species 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 231100000572 poisoning Toxicity 0.000 description 1
- 230000000607 poisoning effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000003516 soil conditioner Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 210000002700 urine Anatomy 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/1236—Particular type of activated sludge installations
- C02F3/1242—Small compact installations for use in homes, apartment blocks, hotels or the like
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/20—Activated sludge processes using diffusers
- C02F3/205—Moving, e.g. rotary, diffusers; Stationary diffusers with moving, e.g. rotary, distributors
- C02F3/207—Moving, e.g. rotary, diffusers; Stationary diffusers with moving, e.g. rotary, distributors with axial thrust propellers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/24—Activated sludge processes using free-fall aeration or spraying
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
- C02F2103/002—Grey water, e.g. from clothes washers, showers or dishwashers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
- C02F2103/005—Black water originating from toilets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/02—Temperature
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Fertilizers (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse går ut på en fremgangsmåte og et apparat for en integrert, lokal behandling av biologisk nedbrytbart avfall, f.eks. husholdningsavfall såsom kjøkkenavfall, papir og avføring, og avfall fra låver og stall. The present invention concerns a method and an apparatus for an integrated, local treatment of biodegradable waste, e.g. household waste such as kitchen waste, paper and faeces, and waste from barns and stables.
Med hensyn til de raskt økende omkostninger for de nå vanlige metoder for sentralt å samle og destruere alt husholdningsavfall, er det sannsynlig at vi i fremtiden i alt større utstrekning må regne med en desentralisering av avfallsbehandling, som innebærer at alt biologisk nedbrytbart avfall behandles lo-kalt nær kilden og at bare ikke-nedbrytbare restprodukter samles til sentrale avfallsanlegg. With regard to the rapidly increasing costs of the now common methods of centrally collecting and destroying all household waste, it is likely that in the future we will have to count on a greater and greater extent of decentralization of waste treatment, which means that all biodegradable waste is treated lo- called close to the source and that only non-degradable residual products are collected at central waste facilities.
Tidligere foreslåtte apparater for biologisk nedbrytning av husholdningsavfall har nesten uten unntagelse arbeidet etter prinsippet aerob tørrformuldning, hvilket i sterk grad har begrenset mulighetene for å tilføre væskeformet avfall utover de urinmengder som hører sammen med avføringen. Tørrformuldnings-reaksjonen er så følsom overfor ytre forstyrrelser at den nærmest kan komme til å stanse helt ved en periodisk hevning av væsketilførselen utover den maksimale mengde som apparatet pro-sessteknisk er dimensjonert for. Den aerobe formuldningsreaksjon kommer isåfall først igang etter at en tilstrekkelig væskemengde har rukket å fordampe. I løpet av den tid den aerobe formuldning bremses opp på grunn av et for høyt væskeinnhold, kan en anaerob formuldning påbegynnes, hvilket bl.a. medfører utvikling av illeluktende gasser. Previously proposed devices for the biological decomposition of household waste have almost without exception worked according to the principle of aerobic dry decomposition, which has greatly limited the possibilities of supplying liquid waste beyond the amounts of urine that go with the faeces. The dry molding reaction is so sensitive to external disturbances that it can almost come to a complete halt when the liquid supply is periodically increased beyond the maximum amount for which the apparatus is process-technically dimensioned. The aerobic forming reaction usually only starts after a sufficient amount of liquid has had time to evaporate. During the time that the aerobic fermentation slows down due to a too high liquid content, an anaerobic fermentation can begin, which i.a. causes the development of foul-smelling gases.
For om mulig å optimere tørrformuldningsreaksjonen er mange av disse tidligere foreslåtte apparater blitt forsynt med termostatstyrte varmeviklinger for avdampning av overskuddsvæske, og organer for tvangsmessig tilførsel av luft, men til tross for dette foreligger det en ganske liten forskjell mellom den såle-des oppnådde nedbrytning og den nedbrytning som oppnåes i en kon-vensjonell komposthaug, selv om f ormuldningshastighetfen i de ovennevnte apparater i normale tilfeller er høyere enn i kom-posthaugen. Formuldningshastigheten for avføring og matavfall er i et slikt apparat ved normal funksjon relativt tilfredsstil-lende, mens apparatets muligheter til med ønsket raskhet å bryte ned papir og annen cellulose er begrenset. Formuldningsreaksjo-nens forløp blir dessuten ujevn, ettersom en'blanding av tørt husholdningsavfall og avføring utgjør et meget heterogent materiale, hvis bestanddeler i alminnelighet kommer til å blandes lagvis. Den ujevne formuldning gjør det vanskelig å oppnå en fullstendig nedbrytning av alt nedbrytbart materiale, og det oppnådde restavfall kommer derfor til å kunne inneholde såvel sykdomsfrembringende bakterier (patogener) som ormegg og ugressfrø. Slikt restavfall kan altså ikke deponeres; hvor som helst. In order, if possible, to optimize the dry formulation reaction, many of these previously proposed devices have been provided with thermostatically controlled heating coils for evaporation of excess liquid, and organs for the forced supply of air, but despite this there is quite a small difference between the breakdown achieved in this way and the decomposition achieved in a conventional compost pile, although the rate of decomposition in the above-mentioned devices is normally higher than in the compost pile. The formation rate for faeces and food waste is relatively satisfactory in such a device during normal operation, while the device's possibilities to break down paper and other cellulose at the desired speed are limited. The course of the molding reaction also becomes uneven, as a mixture of dry household waste and faeces constitutes a very heterogeneous material, the components of which generally come to be mixed in layers. The uneven formulation makes it difficult to achieve a complete breakdown of all degradable material, and the resulting residual waste will therefore be able to contain disease-causing bacteria (pathogens) as well as worm eggs and weed seeds. Such residual waste cannot therefore be deposited; anywhere.
Man har imidlertid også funnet at praktisk talt homo-gent flytende avfall av typen forråtnelses-slam og f.eks. hønse-og svinegjødsel under visse spesielle betingelser kan bringes ned i væskefase ved hjelp av aerobe, termofile mikroorganismer, hvis optimale livsbetingelser ligger ved temperaturer på ca. 50 - 70 However, it has also been found that practically homogeneous liquid waste of the type putrefactive sludge and e.g. chicken and pig manure under certain special conditions can be reduced to a liquid phase with the help of aerobic, thermophilic microorganisms, whose optimal living conditions lie at temperatures of approx. 50 - 70
°C. For at den aerobe nedbrytning ikke skal gå over i en anaerob nedbrytning kreves en relativt effektiv omblanding av det væskeformede avfall samtidig som luft eller oksygen tilsettes dette. Hvis nedbrytningsbehandlingen skjer i tilstrekkelig vel isolerte beholdere, kan den i seg selv eksoterme reaksjon utnyttes til å opprettholde den ønskede reaksjonstemperatur. °C. In order for the aerobic decomposition not to turn into an anaerobic decomposition, a relatively efficient mixing of the liquid waste is required at the same time as air or oxygen is added to it. If the decomposition treatment takes place in sufficiently well-insulated containers, the intrinsically exothermic reaction can be utilized to maintain the desired reaction temperature.
Den i væskefase av aerobe, termofile mikroorganismer utførte nedbrytning er til og med så varmeutviklende at den i sine mest aktive faser utvikler vesentlig mer varme enn den som går med til å erstatte varmetapene', og så lenge reaksjonen fore-går er det altså ikke noe problem å opprettholde den nødvendige reaksjonstemperatur. The decomposition carried out in the liquid phase by aerobic, thermophilic micro-organisms is even so heat-generating that in its most active phases it develops significantly more heat than that involved in replacing the heat losses', and as long as the reaction takes place there is therefore nothing problem of maintaining the required reaction temperature.
Ved foreliggende oppfinnelse har det i en viss utstrekning åpnet seg nye anvendelsesområder for den aerobe termofile våtformuldningsprosess ettersom det nå er blitt mulig å utnytte denne prosess også for biologisk nedbrytning av meget heterogene avfallsblandinger, hvis opprinnelige konsistens kan tillates å variere innen meget vide grenser. Det har nemlig ved oppfinnelsen vist seg at man kan gjøre seg uavhengig av avfallets opprinnelige konsistens ved å finfordele avfallet og oppslemme det i vann i tilstrekkelig mengde til at blandingen skal danne en flyt-bar oppslemming (slurry, et uttrykk som her anvendes for en sus-pensjon av faste avfallspartikler i avfallets væskeformede andel og tilført vann). Det tørrstoffinnhold som kan oppnåes i en slik oppslemming uten at denne mister sin flytbarhet, kan variere mellom ca. 1 og ca. 15 vekt%, fortrinnsvis mellom 5 og 10 vekt%, beroende på innholdet av avfallet. Det lave tørrstoff-innhold, dvs. konsistensen, gjelder først og fremst cellulose-rikt avfall. Den nødvendige finfordelingsgrad er ikke absolutt kritisk, men ettersom en øket partikkelstørrelse forlenger den nødvendige nedbrytningstid, bør det finfordelte avfalls partik-kelstørrelse bare i unntagelsestilfeller tillates å overstige 1 - 2 mm diameter. Partikler med lite tverrsnittsareal, men vesentlig større lengde, f.eks. papir og andre fibre, kan imidlertid tillates. The present invention has, to a certain extent, opened up new areas of application for the aerobic thermophilic wet molding process, as it has now become possible to utilize this process also for the biological degradation of very heterogeneous waste mixtures, the original consistency of which can be allowed to vary within very wide limits. With the invention, it has been shown that you can make yourself independent of the original consistency of the waste by finely dividing the waste and slurping it in water in a sufficient quantity for the mixture to form a flowable slurry (slurry, a term used here for a -retention of solid waste particles in the liquid part of the waste and added water). The solids content that can be achieved in such a slurry without it losing its flowability can vary between approx. 1 and approx. 15% by weight, preferably between 5 and 10% by weight, depending on the content of the waste. The low dry matter content, i.e. the consistency, applies primarily to cellulose-rich waste. The required degree of fine distribution is not absolutely critical, but as an increased particle size extends the necessary decomposition time, the particle size of the finely divided waste should only in exceptional cases be allowed to exceed 1 - 2 mm diameter. Particles with a small cross-sectional area, but significantly greater length, e.g. paper and other fibres, however, may be permitted.
Ved nedbrytning av normalt husholdningsavfall av dag-ligvarekarakter, dvs. matavfall, matinnpakningsrester, m.m. samt avføring, må man regne med at ca. 1/5 av avfallet er helt inert mot biologisk nedbrytning, og denne avfallsrest må altså uansett behandlingsmetode også i fremtiden tas hånd om sentralt. Ved en lokal nedbrytning av alt nedbrytbart materiale kan man altså redusere husholdningsavfallet med 4/5. Ettersom den rest som fåes ved utøvelsen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, dessuten er helt uskadelig for mennesker og dyr i og med at den ikke inneholder noen levende sykdomsfrembringende bakterier, levende ormegg eller lignende, kan den etter at den hensiktsmessig er be-fridd for metall, glass og fortrinnsvis også plastrester, anvendes f.eks. som jordforbedringsmiddel. Den termofile nedbrytnings drepende effekt forklares dels av den relativt høye temperatur som hersker under nedbrytningen, dels av det antibiotika som under nedbrytningsforløpet produseres av de termofile bakterier. When breaking down normal household waste of a daily life nature, i.e. food waste, food packaging residues, etc. as well as faeces, it must be assumed that approx. 1/5 of the waste is completely inert to biological degradation, and this residual waste must therefore, regardless of the treatment method, also be dealt with centrally in the future. Local decomposition of all degradable material can therefore reduce household waste by 4/5. As the residue obtained by carrying out the method according to the invention is also completely harmless to humans and animals in that it does not contain any live disease-causing bacteria, live worm eggs or the like, it can, after it has been appropriately freed from metal, glass and preferably also plastic scraps, are used e.g. as a soil conditioner. The killing effect of thermophilic decomposition is partly explained by the relatively high temperature that prevails during the decomposition, and partly by the antibiotics produced by the thermophilic bacteria during the decomposition process.
Etter at den vannholdige avfallsoppslemming er frem-stilt på tidligere beskrevet måte, omblandes dppslemmingen under den fortsatte behandling enten kontinuerlig eller intermitterende i tilstrekkelig høy grad til å hindre at dens faste bestanddeler sedimenterer eller at oppslemmingen skikter seg0 Samtidig tilfø-res oppslemmingen varme i tilstrekkelig mengde til å heve dens temperatur til det termofile temperaturområde. Termofile bakterier med evnen til å bryte ned organisk materiale til karbondioksyd og vann er normalt tilgjengelig i større eller mindre mengde i enhver type av biologisk nedbrytbart avfallsmateriale, og slike bakterier behøver derfor i alminnelighet ikke å tilføres. Den ønskede nedbrytningsreaksjon kan imidlertid påskynnes, hvis man poder avfallsoppslemmingen med en egnet bakteriekultur. Ettersom det finnes en mengde forskjellige typer av termofile bakterier med forskjellige egenskaper, kan man ved en slik pod-ning velge en bakteriekultur med dokumentert god evne til å bryte ned det aktuelle avfallsmateriales hovedbestanddeler. Spesielt ved behandling av slikt avfall som det er vanskelig å bryte ned, f.eks. avfall med høyt celluloseinnhold, kan det være hensiktsmessig å pode oppslemmingen. After the water-containing waste slurry has been prepared in the previously described manner, the dppslurry is mixed during the continued treatment either continuously or intermittently to a sufficiently high degree to prevent its solid components from sedimenting or the slurry from settling. At the same time, the slurry is supplied with heat in a sufficient quantity to raise its temperature to the thermophilic temperature range. Thermophilic bacteria with the ability to break down organic matter into carbon dioxide and water are normally available in larger or smaller quantities in any type of biodegradable waste material, and such bacteria therefore generally do not need to be supplied. However, the desired decomposition reaction can be accelerated if the waste slurry is inoculated with a suitable bacterial culture. As there are a number of different types of thermophilic bacteria with different properties, one can choose a bacterial culture with a documented good ability to break down the main constituents of the waste material in question by such inoculation. Especially when treating such waste which is difficult to break down, e.g. waste with a high cellulose content, it may be appropriate to inoculate the slurry.
Etter at oppslemmingens temperatur er hevet til det termofile område, avbrytes varmetilførselen mens omblandingen fortsettes samtidig som oksygenrik gass, hensiktsmessig i form av vanlig luft, tilføres oppslemmingen enten i form av fine bobler, som fordeles i oppslemmingen, eller ved at oppslemmingen gis en stor kontaktflate mot den omgivende luft, f.eks. ved at oppslemmingen finfordeles i dråper eller spres til et tynt strømmende skikt. Den oksygentilsetning til oppslemmingen som tilstrebes, skal være så stor at de aerobe termofile bakteriers oksygenbehov tilgodesees. En oksygentilførsel svarende til 0,2 - 2,0 g luft pr. liter avfallsoppslemming og time vil i alminnelighet være passende. Noen absolutte kritiske grenser for oksygentilførselen kan ikke oppstilles, men et for lavt oksygeninnhold i oppslemmingen medfører en gradvis overgang til anaerob nedbrytning, mens en for høy lufttilførsel gir årsak til varmetap og medfører en altfor instabil kontakt mellom luftens oksygen og de aerobe bakterier. Den eneste mulighet for å tilføre for store luft(oksygen)-mengder er dessuten å tvinge den inn i oppslemmingen, og en for høy luft(-oksygen-)tilførsel kommer derfor også til å medføre en altfor voldsom bobling i oppslemmingen. En ren oksygenforgift-ning av de termofile aerobe bakterier kan bare oppnåes ved til-førsel av ren oksygengass i altfor stor mengde. After the temperature of the slurry has been raised to the thermophilic range, the heat supply is interrupted while the mixing is continued at the same time that oxygen-rich gas, suitably in the form of ordinary air, is supplied to the slurry either in the form of fine bubbles, which are distributed in the slurry, or by giving the slurry a large contact surface against the surrounding air, e.g. in that the slurry is finely divided into droplets or spread into a thin flowing layer. The amount of oxygen added to the slurry that is sought must be such that the aerobic thermophilic bacteria's oxygen needs are met. An oxygen supply corresponding to 0.2 - 2.0 g of air per liters of waste slurry and hour will generally be suitable. No absolute critical limits for the oxygen supply can be established, but an oxygen content in the slurry that is too low leads to a gradual transition to anaerobic decomposition, while an air supply that is too high causes heat loss and leads to an overly unstable contact between the oxygen in the air and the aerobic bacteria. Furthermore, the only possibility of adding too large amounts of air (oxygen) is to force it into the slurry, and too high an air (oxygen) supply will therefore also lead to excessive bubbling in the slurry. A pure oxygen poisoning of the thermophilic aerobic bacteria can only be achieved by supplying pure oxygen gas in an excessively large quantity.
Som tidligere nevnt resulterer den aerobe termofile nedbrytning i en temperaturstigning i oppslemmingen hvis ikke overskuddsvarmen føres bort. Ved å kondensere avdampet vann fra oppslemmingen i en tilbakeløpskjøler kan man lett ta vare på denne overskuddsvarmen. Beregningen viser at den overløpsvarme som kan anvendes f.eks. til romoppvarming ved nedbrytning av husholdningsavfall fra en normalfamilie, svarer til ca. én til to radiatorer. Tilbakeføringen av kondensert vann fra tilbakeløps-kjøleren til oppslemmingen reguleres slik at oppslemmingens konsistens og temperatur holder seg innen hensiktsmessige grenser. Blant annet må oppslemmingens flytbarhet opprettholdes, slik at den er noe så nær lett å omblande og tilsette oksygen. Oppslemmingens temperatur holdes under nedbrytningens gang hensiktsmessig innen intervallet 50 - 70°C og da fortrinnsvis mellom 5 5 og 6 0°C. As previously mentioned, the aerobic thermophilic decomposition results in a temperature rise in the slurry if the excess heat is not carried away. By condensing evaporated water from the slurry in a reflux cooler, this surplus heat can easily be taken care of. The calculation shows that the overflow heat that can be used e.g. for space heating by breaking down household waste from a normal family, corresponds to approx. one to two radiators. The return of condensed water from the return cooler to the slurry is regulated so that the slurry's consistency and temperature remain within appropriate limits. Among other things, the fluidity of the slurry must be maintained, so that it is almost as easy to re-mix and add oxygen. The temperature of the slurry is suitably kept during the course of the decomposition within the interval 50 - 70°C and then preferably between 55 and 60°C.
Ved å heve oppslemmingens temperatur til det termofile område allerede innen oksygentilsetningen påbegynnes, kan ned-brytningsreaksjonen bringes til å starte med høy intensitet allerede på et tidlig stadium. Herved er det blitt mulig å spal-te hoveddelen av alt biologisk nedbrytbart materiale i karbondioksyd og vann allerede i løpet av det første døgn. Etter 5-7 døgn er alt biologisk nedbrytbart materiale forbrukt og samtidig er de sykdomsfrembringende bakterier avlivet. Det som er igjen kan lett oppdeles i biologisk inert vann og ikke-nedbrytbare restprodukter. Denne oppdeling kan f.eks. skje ved sedimentering, filtrering eller sentrifugering. Hvis filtreringen fore-går i éngangsfilter, kan disse anvendes som transportpakning for de faste restprodukter. By raising the temperature of the slurry to the thermophilic range already before the addition of oxygen begins, the decomposition reaction can be brought to start with high intensity already at an early stage. This has made it possible to break down the main part of all biodegradable material into carbon dioxide and water already within the first day. After 5-7 days, all biodegradable material has been consumed and at the same time the disease-causing bacteria have been killed. What remains can be easily broken down into biologically inert water and non-degradable residual products. This division can e.g. happen by sedimentation, filtration or centrifugation. If the filtration takes place in disposable filters, these can be used as transport packaging for the solid residual products.
Det fremgår av det ovenstående at et viktig formål med oppfinnelsen er å muliggjøre relativt rask våtformuldning av avfallet fra enkelthusholdninger ved hjelp av et forholdsvis bil-lig og kompakt, men effektivt virkende apparat, som tar relativt liten plass, men har tilstrekkelig kapasitet for satsvis behandling av avfallet fra husholdninger'av normalstørrelse. It appears from the above that an important purpose of the invention is to enable relatively fast wet formulation of the waste from individual households using a relatively cheap and compact, but effective device, which takes up relatively little space, but has sufficient capacity for batch processing of the waste from households' of normal size.
Dette oppnås ved en fremgangsmåte og et apparat som nærmere angitt i patentkravene. This is achieved by a method and an apparatus as specified in the patent claims.
Ved praktiske prøver med et apparat av en foretrukket utførelse ifølge oppfinnelsen, ved hjelp av hvilket en blanding av husholdningsavfall, avføring og vann (tørrstoffinnhold 8 %) ble brutt ned i løpet av seks døgn ved en gjennomsnittstemperatur på 57°C, fikk man etter separasjon-"av de faste avfallsrester et restvann med svakt gul farge og en svak lukt, som nærmest minnet om lukten i en gammel jordkjeller. Ved en vanlig colitest (dvs. vanntest) av den resterende avfallsoppslemming etter avsluttet nedbrytning, viste coliinnholdet seg å være null (0) kulturer pr. 100 ml. Dette kan sammenlignes med de hygieniske krav for et drikkevann av 0 - 7 kulturer/100 ml og for badevann 1000 kulturer/100 ml. In practical tests with an apparatus of a preferred embodiment according to the invention, by means of which a mixture of household waste, faeces and water (dry matter content 8%) was broken down over the course of six days at an average temperature of 57°C, one obtained after separation -"of the solid waste residues, a residual water with a weak yellow color and a weak smell, which almost reminded of the smell of an old earthen cellar. In a regular coli test (i.e. water test) of the remaining waste slurry after complete decomposition, the coli content turned out to be zero (0) cultures per 100 ml This can be compared with the hygienic requirements for drinking water of 0 - 7 cultures/100 ml and for bathing water 1000 cultures/100 ml.
Fremgangsmåten og apparatet ifølge foreliggende oppfin-neise skal beskrives nærmere i det følgende under henvisning til vedlagte tegninger. The method and apparatus according to the present invention shall be described in more detail below with reference to the attached drawings.
Fig. 1 viser skjematisk og i forenklet form et apparat ifølge oppfinnelsen, hvilket nærmest er bestemt for behandling av avfall fra enkelte husholdninger, fig. 2 viser en fordelaktig utførelse av en omrører ved apparatet på fig. 1 og fig. 3 viser en modifisert utførelse av et apparat ifølge oppfinnelsen. Fig. 1 shows schematically and in simplified form an apparatus according to the invention, which is mostly intended for the treatment of waste from individual households, fig. 2 shows an advantageous embodiment of a stirrer in the apparatus of fig. 1 and fig. 3 shows a modified embodiment of an apparatus according to the invention.
Apparatet ifølge fig. 1 omfatter to separate formuld-ningsreaktorer 1, 2, som hver har et fortrinnsvis hovedsakelig sylinderformet mottakningskammer 3 resp. 4 med et øvre innløp 5 resp. 5' og et nedre avløp 6 resp. 6'. De to innløp 5, 5' er anordnet til via en flerveisventil 7 å tilsluttes vekselvis til avløpssystemet 8 fra et klosett 9 og en kjøkkenavfallskvern 10 og de to avløp 6, 6', som er forsynt med hver sin avstengningsventil 11 resp. 11', kan føre til et felles (ikke vist) avløp. The apparatus according to fig. 1 comprises two separate formulation reactors 1, 2, each of which has a preferably mainly cylindrical receiving chamber 3 or 4 with an upper inlet 5 or 5' and a lower drain 6 resp. 6'. The two inlets 5, 5' are arranged to be connected via a multi-way valve 7 alternately to the drainage system 8 from a toilet 9 and a kitchen waste grinder 10 and the two drains 6, 6', which are each equipped with a shut-off valve 11 or 11', can lead to a common (not shown) drain.
I hvert reaktorkammer er det montert en omrører 12, 12'. Hver omrører har en vertikal aksel 13, som er lagret ved sitt øvre endeparti, f.eks. i reaktorens øvre vegg, som vist ved 14 og de to omrøreres 12, 12' aksler 13 kan drives ved hjelp av en felles motor 15 via en hensiktsmessig transmisjon, f.eks. en remtransmisjon 16 og en kopling 17, som drives ved hjelp av motoren og er anordnet til å tillate separat drift av omrørerne 12, 12' og eventuelt også samtidig drift av disse. A stirrer 12, 12' is mounted in each reactor chamber. Each stirrer has a vertical shaft 13, which is supported at its upper end part, e.g. in the reactor's upper wall, as shown at 14 and the two stirrers' 12, 12' shafts 13 can be driven by means of a common motor 15 via a suitable transmission, e.g. a belt transmission 16 and a coupling 17, which is operated by means of the motor and is arranged to allow separate operation of the stirrers 12, 12' and possibly also simultaneous operation of these.
Til de to reaktorkamre 3, 4 er tilsluttet en anordning for innblåsing av luft ved et nivå under overflaten av den i resp. kamre fra klosettet 9 og kjøkkenavfallskverneh 10 mottatte oppslemming av faste substanser og væske. Denne luftinnblåsingsanordning er vist i form av en luftkompressor 18, hvis trykkled-ning 19 via to grener 20, 20' er tilsluttet til de to reaktorkamre. Grenledningene 20, 20" har hver sin avstengningsventil 21, 21'. To the two reactor chambers 3, 4 is connected a device for blowing in air at a level below the surface of the in resp. chambers from the toilet 9 and kitchen waste grinder 10 received slurry of solid substances and liquid. This air blowing device is shown in the form of an air compressor 18, whose pressure line 19 is connected via two branches 20, 20' to the two reactor chambers. The branch lines 20, 20" each have their own shut-off valve 21, 21'.
På fig. 1 vises ventilen 7 innstilt for levering av i væske oppslemmet avfall fra apparatene 9, 10 til det venstre reaktorkammer 3. Det høyre kammer 4 er allerede fylt til et visst nivå og avstengt fra apparatene 9, 10. Luftinnblåsings-ventilen 21 til det venstre reaktorkammer 3 er stengt og luft-innblåsingsventilen 21' til det høyre reaktorkammer 4 er åpen, og gjennom denne ventil innblåses luft i oppslemmingen. Videre antas det at motoren 15 driver omrøreren 12' i det høyre reaktorkammer 4, mens omrøreren 12 i det venstre reaktorkammer 3 kan In fig. 1, the valve 7 is shown set for delivery of liquid-slurried waste from the devices 9, 10 to the left reactor chamber 3. The right chamber 4 is already filled to a certain level and shut off from the devices 9, 10. The air injection valve 21 to the left reactor chamber 3 is closed and the air injection valve 21' to the right reactor chamber 4 is open, and air is blown into the slurry through this valve. Furthermore, it is assumed that the motor 15 drives the stirrer 12' in the right reactor chamber 4, while the stirrer 12 in the left reactor chamber 3 can
være stillestående. be stationary.
Ved et system med to eller, om så ønskes, flere reaktorer 1, 2 muliggjøres en jevnere, raskere behandling og nedbrytning av avfallet enn hvis systemet bare omfatter én reaktor. In the case of a system with two or, if desired, more reactors 1, 2, a smoother, faster treatment and breakdown of the waste is made possible than if the system only includes one reactor.
Omrørerne 12, 12' i de to reaktorkamre 3, 4 kan være av den type som er vist på fig. 2, hvor omrørerne er betegnet med 12. Denne omrører 12 på fig. 2 omfatter dels to i avstand fra hverandre på akselen 13 monterte omrøringsorgan 23 med skovlblad 24, og et skumbrytende organ 25, som er montert på akselen 13 ovenfor det øvre omrøringsorgan 23 og ved et hensiktsmessig nivå for påvirkning av skummet på overflaten av oppslemmingen i det arbeidende reaktorkammer (se høyre kammer 4 på fig. 1). Skumbrytningsorganet 25 kan bestå av et antall skråstilte vinger 26, som kan ha relativt tynne eller skarpe kanter. The stirrers 12, 12' in the two reactor chambers 3, 4 can be of the type shown in fig. 2, where the stirrers are denoted by 12. This stirrer 12 in fig. 2 partly comprises two stirring means 23 mounted at a distance from each other on the shaft 13 with paddle blades 24, and a foam-breaking means 25, which is mounted on the shaft 13 above the upper stirring means 23 and at an appropriate level for influencing the foam on the surface of the slurry in the working reactor chamber (see right chamber 4 in fig. 1). The foam breaker 25 may consist of a number of inclined wings 26, which may have relatively thin or sharp edges.
For å gjøre omrøringseffekten enda mer intens i resp. reaktorkammer kan det på den vertikale kammervegg være montert én eller eventuelt flere skinner 28, 28', som har til oppgave å påvirke den ved hjelp av omrørerne 12, 12' frembragte hvirvel i oppslemmingen og nærmere bestemt bryte et fullstendig regelbun-det hvirvelmønster. En kombinasjon av en dobbeltskovlomrører av den på fig. 2 viste type, og faste skinner 28, 28' i resp. kammer har vist seg å gi særlig god omblandingsvirkning i oppslemmingen. To make the stirring effect even more intense in resp. reactor chamber, one or possibly more rails 28, 28' can be mounted on the vertical chamber wall, which have the task of influencing the vortex produced by the stirrers 12, 12' in the slurry and, more specifically, breaking a completely regular vortex pattern. A combination of a double paddle agitator of the one in fig. 2 shown type, and fixed rails 28, 28' in resp. chamber has been shown to provide a particularly good mixing effect in the slurry.
Vingene 26 på det skumbrytende organ 25 kan være fes-tet til resp. aksel i en slik stilling at vingene 26 ligger et stykke over det normale væskenivå i resp. kammer under drift, f.eks. ca. 5 - 10 cm over dette nivå. Vingene 26 har til oppgave å slå istykker skumoverskuddet og presse det tilbake ned i oppslemmingen. Et skumskikt av begrenset tykkelse kan imidlertid på grunn av sin varmeisolerende evne være av en viss verdi, men det må ikke tillates å vokse seg altfor tykt. De viste vinger kan ha propellbladlignende- form med varierende-stigning. The wings 26 on the foam breaking member 25 can be attached to resp. shaft in such a position that the wings 26 lie a little above the normal liquid level in resp. chamber during operation, e.g. about. 5 - 10 cm above this level. The vanes 26 have the task of breaking up the excess foam and pushing it back into the slurry. A foam layer of limited thickness may, however, be of some value due to its heat-insulating ability, but it must not be allowed to grow too thick. The wings shown can have a propeller blade-like shape with varying pitch.
De faste skinner 28 kan strekke seg fra et punkt inntil eller under det normale overflatenivå for oppslemmingen når resp. kammer er fylt til et punkt i noen avstand fra kammerets bunn. The fixed rails 28 can extend from a point up to or below the normal surface level of the slurry when resp. chamber is filled to a point some distance from the bottom of the chamber.
I bunnen av hvert reaktorkammer er anordnet et varme-element 3 0, 30' som er bestemt til å anvendes for hevning av temperaturen i oppslemmingen i resp. reaktorkammer under et inn-ledningstrinn av behandlingen og derfor med en viss grunn kan kalles startelement. Det kan også forefinnes anordninger (ikke vist) for temperaturregulering. At the bottom of each reactor chamber is arranged a heating element 30, 30' which is intended to be used for raising the temperature in the slurry in resp. reactor chamber during an introductory stage of the treatment and therefore with some reason can be called starting element. There may also be devices (not shown) for temperature regulation.
De to reaktorer 1 og 2 kan være forsynt med dobbelte avløp 6, 6', 6" i forskjellig høyde, hvorved et relativt rent vann etter en kortere tids sedimentering i resp. kammer kan av-ledes gjennom det øvre avløp, mens den slamrike fraksjonen av oppslemmingen kan tømmes gjennom det nedre avløp. The two reactors 1 and 2 can be provided with double drains 6, 6', 6" at different heights, whereby a relatively clean water after a shorter period of sedimentation in the respective chamber can be diverted through the upper drain, while the sludge-rich fraction of the slurry can be discharged through the lower drain.
Spylevannet fra klosettet 9 og avfallskvernen 10 utnyttes for tilberedning av det vannholdige slam. Kjøkkenavfall finfordeles i avfallskvernen, mens omrørerne svarer for en fin-fordeling av avføringen. Spylevannet til avfallskvernen og klosettet tilføres via et vannledningssystem 31. The flushing water from the toilet 9 and the waste grinder 10 is used for the preparation of the aqueous sludge. Kitchen waste is finely distributed in the waste grinder, while the agitators are responsible for a fine distribution of the faeces. The flushing water for the waste grinder and the toilet is supplied via a water pipe system 31.
I stedet for den på fig. 2 viste omrører, som består av to plane, sirkulære skiver på en aksel og et antall radielle, rundt omkretsen fordelte plane skovler 21, kan naturligvis om-rørere av propellertypen, padletypen eller lignende anvendes. Instead of the one in fig. 2 shown stirrers, which consist of two flat, circular disks on a shaft and a number of radial flat vanes 21 distributed around the circumference, of course stirrers of the propeller type, paddle type or the like can be used.
Som vist på fig. 1 kan hvert reaktorkammer ved sin øvre ende ha et gassavløp 32, resp. 32', som eventuelt kan være av-stengbart ved hjelp av et spjeld (ikke vist). As shown in fig. 1, each reactor chamber can have a gas outlet 32 at its upper end, resp. 32', which can optionally be shut off by means of a damper (not shown).
Ved den modifiserte utførelse på fig. 3 gjenfinnes de to reaktorer 1, 2 med rekatorkamrene 3, 4, fordelingsventilen 7 for avvekslende tilslutning av reaktorkamrene.til vannklosettet og kjøkkenavfallskvernen 9 resp. 10, gassavløpene 32, 32' og startelementet 30, 30'. På fig. 3 er vist, i likhet med på fig. 1, det venstre reaktorkammer under fylling og det høyre under drift for avfallbehandlingen. In the modified embodiment in fig. 3, the two reactors 1, 2 are found with the reactor chambers 3, 4, the distribution valve 7 for alternate connection of the reactor chambers to the water closet and the kitchen waste grinder 9 resp. 10, the gas outlets 32, 32' and the starting element 30, 30'. In fig. 3 is shown, similarly to fig. 1, the left reactor chamber during filling and the right during operation for the waste treatment.
Ved utførelsen på fig. 3 anvendes imidlertid i stedet for omrørerne på fig. 1 en oppdelende slampumpe 35, f.eks. av skråskive- eller såkalt vingelskiverotortypen, hvis innløp er tilsluttet til hvert reaktorkammer 3, 4 nær kammerets bunn via en avstengningsventil 36 resp. 36' og hvis utløp 37 er tilsluttet via to grenledninger 38, 38' til et i hvert kammer anordnet innsprøytningsmunnstykke 39, 39'. Under munnstykket i hvert kammer er montert et organ, f.eks. i form av en konus 40, 40' med oppadrettet spiss, som er anordnet til å splitte opp den inn-sprøytede oppslemming og luften i den øvre del av reaktoren. De to grenledninger 38, 38' inneholder hver sin avstengningsventil 41, 41'. In the embodiment in fig. 3 is, however, used instead of the stirrers in fig. 1 a dividing mud pump 35, e.g. of the inclined disc or so-called vane disc rotor type, whose inlet is connected to each reactor chamber 3, 4 near the bottom of the chamber via a shut-off valve 36 or 36' and whose outlet 37 is connected via two branch lines 38, 38' to an injection nozzle 39, 39' arranged in each chamber. Under the nozzle in each chamber is mounted an organ, e.g. in the form of a cone 40, 40' with an upwardly pointed tip, which is arranged to split up the injected slurry and the air in the upper part of the reactor. The two branch lines 38, 38' each contain a shut-off valve 41, 41'.
På fig. 3 vises avstengningsventilen 36' i pumpens inn-løpsledning og avstengningsventilen 41' i pumpens utløpsgren-ledning 38' åpen, ettersom det antas at det høyre reaktorkammer 4 er i drift, mens tilsvarende venstre ventiler 36 og 41 er stengt. Fordelingsventilen 7 er åpen til det venstre kammer for innslipning av avfallsoppslemming i dette, mens det høyre kammer arbeider. In fig. 3, the shut-off valve 36' in the pump inlet line and the shut-off valve 41' in the pump outlet branch line 38' are shown open, as it is assumed that the right reactor chamber 4 is in operation, while the corresponding left valves 36 and 41 are closed. The distribution valve 7 is open to the left chamber for grinding waste slurry into it, while the right chamber is working.
Ved utførelsen på fig. 3 har de to reaktorkamre 3, 4 In the embodiment in fig. 3 have the two reactor chambers 3, 4
et felles avløp 42 med en avstengningsventil 43, som under de på fig. 3 viste arbeidsfaser er stengt. a common drain 42 with a shut-off valve 43, which under those in fig. 3 shown work phases are closed.
Slampumpens 35 fire ventiler kan, som antydet med The mud pump's 35 four valves can, as indicated with
strekede linjer på fig. 3, være anordnet for parvis sammanøvre- dashed lines in fig. 3, be arranged for pairs
ring. ring.
Slampumpen 35 kan også anvendes for valgfri tømming av The sludge pump 35 can also be used for optional emptying
reaktorkammere 3, 4 gjennom det sentrale avløp 42. Ved å anvende en pumpe 35, som frembringer malende virkning, oppnåes en konti- reactor chambers 3, 4 through the central drain 42. By using a pump 35, which produces a grinding effect, a continuous
nuerlig oppdeling av avfallet i forbindelse med sirkulasjonspum- current division of the waste in connection with the circulation pump
pingen av oppslemmingen for omblanding og lufting.'the ping of the slurry for mixing and aeration.'
Som vist på fig. 3 kan det være fordelaktig til hvert As shown in fig. 3 it can be advantageous in each case
reaktorkammer 3, 4 å tilslutte en tilbakeløpskjøler 44 for gjen- reactor chamber 3, 4 to connect a reflux cooler 44 for re-
kondensering av i resp. reaktorkammer avdampet væske og tilbake- condensation of in resp. reactor chamber vaporized liquid and return
føring av væsken til oppslemmingen samt for å ta vare på væskens overskuddsvarme. Gasser, som f.eks. dannet karbondioksyd og overskuddsluft, kan føres ut gjennom ventilasjonsavløpene 32, leading the liquid to the slurry as well as to take care of the liquid's excess heat. Gases, such as formed carbon dioxide and excess air, can be carried out through the ventilation drains 32,
32' . 32'.
Claims (7)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7313306A SE387622B (en) | 1973-10-01 | 1973-10-01 | KIT AND DEVICE FOR WATER REMOVAL OF VERY HETEROGENIC ATMINSTONE PARTIALLY BIO-DEGRADABLE WASTE MATERIAL |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO743549L NO743549L (en) | 1975-04-28 |
NO140927B true NO140927B (en) | 1979-09-03 |
NO140927C NO140927C (en) | 1979-12-12 |
Family
ID=20318696
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO743549A NO140927C (en) | 1973-10-01 | 1974-09-30 | PROCEDURE AND APPARATUS FOR THE TREATMENT OF SPECIAL HOUSEHOLD WASTE |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5076844A (en) |
AT (1) | AT340963B (en) |
BE (1) | BE820519A (en) |
BR (1) | BR7408112D0 (en) |
CA (1) | CA1033079A (en) |
DK (1) | DK140096B (en) |
ES (2) | ES430536A1 (en) |
FI (1) | FI285074A (en) |
FR (1) | FR2246502B1 (en) |
GB (1) | GB1459551A (en) |
IT (1) | IT1033099B (en) |
NL (1) | NL7412909A (en) |
NO (1) | NO140927C (en) |
SE (1) | SE387622B (en) |
ZA (1) | ZA746190B (en) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS584599B2 (en) * | 1978-05-06 | 1983-01-27 | 三井造船株式会社 | How to digest organic sludge |
EP0014722B1 (en) * | 1978-11-21 | 1983-04-27 | Robert W. Claunch | Process for treating organic waste |
EP0014276A1 (en) * | 1979-01-12 | 1980-08-20 | Robert H. Nealy | Integrated sewage treatment system |
US7560611B2 (en) | 2003-08-05 | 2009-07-14 | Monsanto Technology Llc | Method and apparatus for substantially isolating plant tissues |
US7150993B2 (en) | 2003-08-05 | 2006-12-19 | Monsanto Technology Llc | Method for excision of plant embryos for transformation |
EP2425709B1 (en) | 2007-03-09 | 2017-11-15 | Monsanto Technology, LLC | Preparation and use of plant embryo explants for transformation |
-
1973
- 1973-10-01 SE SE7313306A patent/SE387622B/en unknown
-
1974
- 1974-09-23 GB GB4131274A patent/GB1459551A/en not_active Expired
- 1974-09-30 ES ES430536A patent/ES430536A1/en not_active Expired
- 1974-09-30 CA CA210,351A patent/CA1033079A/en not_active Expired
- 1974-09-30 DK DK514474A patent/DK140096B/en unknown
- 1974-09-30 BR BR811274A patent/BR7408112D0/en unknown
- 1974-09-30 IT IT2787274A patent/IT1033099B/en active
- 1974-09-30 FR FR7432901A patent/FR2246502B1/fr not_active Expired
- 1974-09-30 JP JP11269774A patent/JPS5076844A/ja active Pending
- 1974-09-30 FI FI285074A patent/FI285074A/fi unknown
- 1974-09-30 ZA ZA00746190A patent/ZA746190B/en unknown
- 1974-09-30 AT AT785174A patent/AT340963B/en not_active IP Right Cessation
- 1974-09-30 NL NL7412909A patent/NL7412909A/en not_active Application Discontinuation
- 1974-09-30 BE BE149050A patent/BE820519A/en unknown
- 1974-09-30 NO NO743549A patent/NO140927C/en unknown
-
1976
- 1976-07-01 ES ES449414A patent/ES449414A1/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ATA785174A (en) | 1977-05-15 |
NL7412909A (en) | 1975-04-03 |
CA1033079A (en) | 1978-06-13 |
FR2246502B1 (en) | 1980-05-30 |
ES449414A1 (en) | 1977-07-01 |
JPS5076844A (en) | 1975-06-23 |
FR2246502A1 (en) | 1975-05-02 |
NO140927C (en) | 1979-12-12 |
AT340963B (en) | 1978-01-10 |
BR7408112D0 (en) | 1975-07-22 |
BE820519A (en) | 1975-04-01 |
FI285074A (en) | 1975-04-02 |
DK140096B (en) | 1979-06-18 |
DK140096C (en) | 1979-11-19 |
ES430536A1 (en) | 1977-02-16 |
IT1033099B (en) | 1979-07-10 |
GB1459551A (en) | 1976-12-22 |
SE7313306L (en) | 1975-04-02 |
NO743549L (en) | 1975-04-28 |
DK514474A (en) | 1975-06-09 |
ZA746190B (en) | 1975-10-29 |
SE387622B (en) | 1976-09-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4172034A (en) | Method and apparatus for integrated local treatment of biologically degradable waste | |
US6200475B1 (en) | Method of converting organic waste by thermophilic fermentation | |
EP0952972B1 (en) | Process for thermophilic, aerobic fermentation of organic waste | |
US4285719A (en) | Organic material recycling method and device | |
JP2003503180A (en) | Method and apparatus for treating non-structured or poorly structured biological waste | |
NO326618B1 (en) | Plant for the production of biogas and methods for reducing viable microorganisms. | |
EP2636651A1 (en) | System for processing biomass | |
NO814328L (en) | IMPROVEMENTS IN INSTALLATIONS AND PROCEDURES FOR FUEL GASING FOR FERMENTATION | |
KR20210047769A (en) | Apparatus for agitating organic sludge | |
US6087155A (en) | On site microbial bioremediation system and method of using said system | |
CN111166224A (en) | Ecological dry toilet | |
NO140927B (en) | PROCEDURE AND APPARATUS FOR THE TREATMENT OF SPECIAL HOUSEHOLD WASTE | |
WO1994000404A1 (en) | Organic substance liquefying apparatus | |
US4347632A (en) | Organic material recycling method and device | |
EP2268787A2 (en) | Device and method for producing biogas from organic matters | |
KR100893875B1 (en) | Reactor having spin-dry function | |
CN101492313A (en) | Recycling biological treatment apparatus for dung or urine | |
AU2021100215A4 (en) | Kitchen Waste Convert into an Organic Material Device | |
CN214906323U (en) | Ecological dry toilet | |
JPH01145388A (en) | Apparatus for high-speed fermentation of organic material | |
CN103086756A (en) | Food waste treatment method and apparatus | |
JP2002355694A (en) | Livestock excretion treatment apparatus and method | |
CN206051816U (en) | A kind of excrement and urine treating system of wild boar plant | |
KR790001469B1 (en) | Method and apparatus for intergrated local treatment of biologically degradable waste | |
CN219253642U (en) | Full-quantity integrated kitchen waste treatment equipment |