NO139603B - PROCEDURES FOR THE PREPARATION OF 5-FLUORO-2-METHYL-1- (P-METHYLSULFINYLBENZYLIDENE) -INDENYL-3-ACETIC ACID - Google Patents
PROCEDURES FOR THE PREPARATION OF 5-FLUORO-2-METHYL-1- (P-METHYLSULFINYLBENZYLIDENE) -INDENYL-3-ACETIC ACID Download PDFInfo
- Publication number
- NO139603B NO139603B NO743381A NO743381A NO139603B NO 139603 B NO139603 B NO 139603B NO 743381 A NO743381 A NO 743381A NO 743381 A NO743381 A NO 743381A NO 139603 B NO139603 B NO 139603B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- liquid
- jet
- container
- gas
- cone
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N acetic acid Substances CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 78
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 claims 1
- -1 5-fluoro-2-methyl-1- (p-methylsulfinylbenzylidene) -indenyl Chemical group 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 41
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 11
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 8
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 6
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 4
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 4
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000010842 industrial wastewater Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000010841 municipal wastewater Substances 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07F—ACYCLIC, CARBOCYCLIC OR HETEROCYCLIC COMPOUNDS CONTAINING ELEMENTS OTHER THAN CARBON, HYDROGEN, HALOGEN, OXYGEN, NITROGEN, SULFUR, SELENIUM OR TELLURIUM
- C07F9/00—Compounds containing elements of Groups 5 or 15 of the Periodic Table
- C07F9/02—Phosphorus compounds
- C07F9/28—Phosphorus compounds with one or more P—C bonds
- C07F9/54—Quaternary phosphonium compounds
- C07F9/5456—Arylalkanephosphonium compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C317/00—Sulfones; Sulfoxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
- C07C45/45—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by condensation
- C07C45/48—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by condensation involving decarboxylation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C49/00—Ketones; Ketenes; Dimeric ketenes; Ketonic chelates
- C07C49/587—Unsaturated compounds containing a keto groups being part of a ring
- C07C49/687—Unsaturated compounds containing a keto groups being part of a ring containing halogen
- C07C49/697—Unsaturated compounds containing a keto groups being part of a ring containing halogen containing six-membered aromatic rings
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/347—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by reactions not involving formation of carboxyl groups
- C07C51/363—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by reactions not involving formation of carboxyl groups by introduction of halogen; by substitution of halogen atoms by other halogen atoms
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C63/00—Compounds having carboxyl groups bound to a carbon atoms of six-membered aromatic rings
- C07C63/68—Compounds having carboxyl groups bound to a carbon atoms of six-membered aromatic rings containing halogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D317/00—Heterocyclic compounds containing five-membered rings having two oxygen atoms as the only ring hetero atoms
- C07D317/08—Heterocyclic compounds containing five-membered rings having two oxygen atoms as the only ring hetero atoms having the hetero atoms in positions 1 and 3
- C07D317/72—Heterocyclic compounds containing five-membered rings having two oxygen atoms as the only ring hetero atoms having the hetero atoms in positions 1 and 3 spiro-condensed with carbocyclic rings
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Fremgangsmåte ved fremstilling av 5-fluor-2-methyl-1-(p-methylsulfinylbenzyliden)-indeny. eddiksyre.Process for the preparation of 5-fluoro-2-methyl-1- (p-methylsulfinylbenzylidene) -indenyl. acetic acid.
Description
Fremgangsmåte til oppløsning av gass i væske. Procedure for dissolving gas in liquid.
Den foreliggende oppfinnelse går ut på en fremgangsmåte til oppløsning av gass i væske i et kontinuerlig arbeidsfor-løp som kan gjennomføres med lite energiforbruk og derfor egner seg for behandling av meget store væskemengder pr. tidsenhet. Oppløsning av gass hovedsakelig til metning i slike store væskemengder er i de forskjellige grener av industrien ofte nødvendig for å gjennomføre forskjellige prosesser, f. eks. for tilsetning av oxygen til kommunalt eller industrielt avløps-vann, oppløsning av luft i vann for sirkula-sjonsformål samt for oppløsning av forskjellige gasser i væsker i den kjemiske industri. The present invention concerns a method for dissolving gas in liquid in a continuous work process which can be carried out with little energy consumption and is therefore suitable for treating very large amounts of liquid per unit of time. Dissolving gas mainly for saturation in such large quantities of liquid is often necessary in the various branches of industry to carry out various processes, e.g. for adding oxygen to municipal or industrial waste water, dissolving air in water for circulation purposes and for dissolving various gases in liquids in the chemical industry.
Fremgangsmåter for de ovennevnte formål er kjent og anvendt i praksis, men oppviser forskjellige ulemper som stort energiforbruk, lang oppholdstid i behand-lingsrommet og uoppløst igass som følger med den væske som kommer ut fra be-handlingsrommet. Methods for the above-mentioned purposes are known and used in practice, but exhibit various disadvantages such as high energy consumption, long residence time in the treatment room and undissolved gas that accompanies the liquid that comes out of the treatment room.
Bortsett fra temperaturens virkning på væskens evne til å oppløse gass beror oppløsningshastigheten på det herskende trykk og berøringsflaten mellom gass og væske. Apart from the effect of temperature on the liquid's ability to dissolve gas, the dissolution rate depends on the prevailing pressure and the contact surface between gas and liquid.
Gassoppløsning under overtrykk fø-rer dog med seg et tilsvarende kraftfor-bruk, som ved behandling av store væskemengder pr. tidsenhet ofte blir økonomisk uakseptabelt. Gas dissolution under overpressure, however, entails a corresponding power consumption, which when treating large amounts of liquid per unit of time often becomes economically unacceptable.
Den faktor som kan påvirkes uten alt-for stort energiforbruk for å forbedre opp-løsningsforholdene, er berøringsflaten mellom gass og væske. En økning av denne be-røringsflate har ved kjente fremgangsmåter vært fremkalt på forskjellige måter. Enten ble gassen innført i væsken i form av små blærer, eller også ble væsken opp-delt i dråper i et gassfyllt rom. Den siste metode berører ikke den foreliggende oppfinnelse og vil derfor ikke bli diskutert nærmere. The factor that can be influenced without excessive energy consumption to improve the dissolution conditions is the contact surface between gas and liquid. An increase in this contact surface has been brought about in various ways by known methods. Either the gas was introduced into the liquid in the form of small bubbles, or the liquid was divided into droplets in a gas-filled room. The last method does not affect the present invention and will therefore not be discussed further.
Den førstnevnte metode med innfø-ring av gassblærer i væskemassen kan man gjennomføre ved å rette stråler av den væske som skal behandles, tilnærmelsesvis vinkelrett mot overflaten av væskemassen. Disse stråler kan passere gjennom et gassfyllt rom umiddelbart ovenfor væskeoverflaten og rive med seg gass i form av små blærer ned under væskeoverflaten. Strålene kan være sammenhengende slik at de danner et kjeglemantelformet skikt. Forbrukt gass kan erstattes enten ved hjelp av en separat tilførselsledning eller sammen med den innstrømmende væskemengde. Fra et kraftforbrukssynspunkt er metoden fordelaktig, da væskens bevegelsesenergi utnyttes til sønderdeling av gassen og inn-føring av denne i væskemassen. Imidlertid har det vist seg at strålene må ha relativt høy hastighet for å kunne gi akseptable forhold. The first-mentioned method of introducing gas bubbles into the liquid mass can be carried out by directing jets of the liquid to be treated, approximately perpendicular to the surface of the liquid mass. These jets can pass through a gas-filled space immediately above the liquid surface and drag gas in the form of small bubbles down below the liquid surface. The rays can be continuous so that they form a cone-shaped layer. Spent gas can be replaced either by means of a separate supply line or together with the inflowing amount of liquid. From a power consumption point of view, the method is advantageous, as the liquid's kinetic energy is used to break up the gas and introduce it into the liquid mass. However, it has been shown that the jets must have a relatively high speed in order to provide acceptable conditions.
Dessuten gir én eller flere stråler som er rettet tilnærmelsesvis vinkelrett mot flaten, opphav til markerte sirkulasjons-strømninger om akser som står vinkelrett på strømningsretningen, hvorved væskemassens volum bare blir utnyttet for en brøkdels vedkommende, da der ikke skjer noen nevneverdig omsetning av væske i de indre deler av den sirkulerende strøm. De ytre partier av disse strømmer kommer derimot hurtig i kontakt med utløpet, hvorved også frie gassblærer får tendens til å følge med den avgående væske. In addition, one or more jets that are directed approximately perpendicular to the surface give rise to marked circulation flows about axes that are perpendicular to the direction of flow, whereby the volume of the liquid mass is only used for a fraction, as no significant turnover of liquid takes place in the internal parts of the circulating current. The outer parts of these flows, on the other hand, quickly come into contact with the outlet, whereby free gas bubbles also tend to accompany the outgoing liquid.
Ved studium av oppløsningsforholdene for en gassblære i væske har man funnet at bare et lite væskeskikt nærmest gass-blæren hurtig blir mettet med gass, mens gassen bare langsomt diffunderer fra dette overflateskikt inn i væskemassen. For å utnytte dette forhold og derved forbedre oppløsningshastigheten har man søkt å bygge opp et system av gass og væske med tynne skillevegger, altså grovt skum, som uopphørlig slås istykker og toygges opp påny. Ved at hele eller størstedelen av den behandlede væske deltar i denne prosess, skaffes en hurtig metning av den passe-rende væskemengde. When studying the dissolution conditions for a gas bubble in liquid, it has been found that only a small liquid layer closest to the gas bubble is quickly saturated with gas, while the gas only slowly diffuses from this surface layer into the liquid mass. In order to take advantage of this situation and thereby improve the dissolution rate, efforts have been made to build up a system of gas and liquid with thin partitions, i.e. coarse foam, which is constantly broken into pieces and re-assembled. By the fact that all or most of the treated liquid participates in this process, a rapid saturation of the passing amount of liquid is obtained.
Det har vært foreslått å fremkalle dette forløp i en sylindrisk beholder ved å la væskestrålene treffe en øvre væske-overflate i beholderen i skrå vinkel til flaten og parallelt med en tangent til beholderen. Herved bringes væskemassen til å sirkulere slik at det til grovt skum sønder-piskede toppskikt stadig sønderslås og byg-ges opp av de innkommende stråler. Sam-tidig skaffes en hvirvelbevegelse i beholderen. Denne hvirvelbevegelse tjener til å utskille uoppløste gassblærer som søker å samle seg i hvirvelens sentrum, hvorfra størstedelen stiger opp til overflaten. It has been proposed to induce this process in a cylindrical container by allowing the liquid jets to hit an upper liquid surface in the container at an oblique angle to the surface and parallel to a tangent to the container. In this way, the liquid mass is brought to circulate so that the top layer, whipped into coarse foam, is constantly broken up and built up by the incoming jets. At the same time, a swirling movement is produced in the container. This vortex motion serves to expel undissolved gas bubbles that seek to accumulate in the center of the vortex, from where the majority rise to the surface.
Det har imidlertid vist seg at der alli-kevel samler seg uoppløste gassblærer i hvirvelspissen i beholderens nedre del hvorfra den behandlede væske tas ut, slik at disse uoppløste gassblærer får tendens til å følge med den avgående væske. However, it has been shown that where alli-kevel undissolved gas bubbles accumulate in the vortex tip in the lower part of the container from which the treated liquid is taken out, so that these undissolved gas bubbles tend to accompany the outgoing liquid.
Videre fås ved hjelp av hvirvelstrøm-ningen en relativt høy strømningshastig-het i beholderen, så en full utnyttelse av beholderens volum for oppløsning av med-følgende frie gassblærer ikke blir tillade-lig. Furthermore, with the help of the vortex flow, a relatively high flow rate is obtained in the container, so that a full utilization of the container's volume for the dissolution of accompanying free gas bubbles is not permissible.
Hensikten med den foreliggende oppfinnelse er å rydde de ovennevnte ulemper av veien og gjøre det mulig med lite kraft-forbruk å skaffe et hurtig oppløsningsfor-løp og effektiv utnyttelse av hele beholderens volum. Videre unngår man at frie gassblærer følger med den utgående væske, og får utnyttet de store fordeler med opp-bygning og stadig fornyelse av et grovt skum. The purpose of the present invention is to clear the above-mentioned disadvantages out of the way and make it possible with little power consumption to obtain a rapid dissolution process and efficient utilization of the entire volume of the container. Furthermore, free gas bubbles are avoided with the outgoing liquid, and the great advantages of building up and constantly renewing a coarse foam are exploited.
Med sikte på dette er der med den foreliggende oppfinnelse skaffet en fremgangsmåte til i et kontinuerlig arbeidsfor-løp å oppløse gass i væske ved at væsken i form av en kjeglemantelformet stråle passerer gjennom et med vedkommende gass fylt rom og trekker med seg gass til berøring med en øvre fri overflate av en væskemasse som delvis fyller en vertikal sylindrisk beholder, og hvor den kjegle-mantelformede stråles midtakse er vertikal og sentralt beliggende i forhold til beholderen, hvilken fremgangsmåte hovedsakelig utmerker seg ved at den kjegle-mantelformede væskestråle treffer den frie overflate av væskemassen 1 beholderen under en vinkel på mindre enn 45° i forhold til horisontalplanet og med en hastighet større enn den som fås ved fritt fall av væsken gjennom det gassfylte rom, slik at strålen blir splintret med hovedsakelig horisontal utbredelse. With a view to this, the present invention has provided a method to dissolve gas in liquid in a continuous working process by the liquid passing in the form of a cone-shaped jet through a space filled with the gas in question and drawing gas with it into contact with an upper free surface of a liquid mass which partially fills a vertical cylindrical container, and where the central axis of the cone-shaped jet is vertical and centrally located in relation to the container, which method is mainly distinguished by the fact that the cone-shaped liquid jet hits the free surface of the liquid mass 1 the container at an angle of less than 45° in relation to the horizontal plane and at a speed greater than that obtained by free fall of the liquid through the gas-filled space, so that the jet is fragmented with mainly horizontal propagation.
Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen treffer den innkommende væske væskemassens overflate radialt, hvorfor der ikke oppstår krefter som søker å bringe væskemassen til å rotere. Den kjegleman-telformede væskestråle har en stump toppvinkel, fortrinnsvis på ca. 110—120°, og vil derfor ikke gi opphav til dyptgående hvirvler som dem der kan oppstå ved mere vertikalt rettede stråler som beskrevet ovenfor, men danne lokalt nær overflaten begrensede torodiske hvirvler på innersi-den resp. yttersiden av den kjeglemantel-formede stråle, og disse hvirvler blir hovedsakelig begrenset til et til skum sønder-pisket toppskikt av væskemassen. På grunn av denne bevegelse i skumskiktet vil skumblærene om og om Igjen og med høy frekvens bli slått istykker og hygget opp til et grovt skum, slik at der fås en ytterst rask metning av væsken i dette øvre skikt. In the method according to the invention, the incoming liquid hits the surface of the liquid mass radially, which is why there are no forces that seek to cause the liquid mass to rotate. The cone-shaped liquid jet has an obtuse top angle, preferably of approx. 110-120°, and will therefore not give rise to deep-going vortices such as those that can occur with more vertically directed rays as described above, but form locally limited toroidal vortices near the surface on the inner side or the outer side of the cone-mantle-shaped jet, and these vortices are mainly confined to a foam-whipped top layer of the liquid mass. Because of this movement in the foam layer, the foam bladders will again and again and with high frequency be broken into pieces and stirred up into a coarse foam, so that an extremely rapid saturation of the liquid in this upper layer is achieved.
Som følge av denne innstrømning av væsken synes strålens bevegelsesenergi praktisk talt helt å opptas i overflateskik-tet og utnyttes til dannelse av skum, mens væsken i beholderens underliggende del beveger seg nedover i en overraskende jevn strøm over hele beholderens tverrsnitt. Herved blir 'beholderens volum utnyttet i størst mulig grad, slik at hver væskepartikkel blir holdt tilbake i beholderen i like lang tid. Da den minst mulige vertikalhastighet av væsken sikres ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen, vil eventuelt medfølgende ytterst små gassblærer bli holdt tilbake i beholderen i et maksimalt tidsrom, slik at de rekker å oppløse seg innen de når utløpet. As a result of this inflow of the liquid, the jet's kinetic energy seems to be practically completely absorbed in the surface layer and utilized to form foam, while the liquid in the container's underlying part moves downwards in a surprisingly smooth flow across the container's entire cross-section. In this way, the container's volume is utilized to the greatest extent possible, so that each liquid particle is retained in the container for the same length of time. As the lowest possible vertical speed of the liquid is ensured by the method according to the invention, possibly accompanying extremely small gas bubbles will be held back in the container for a maximum period of time, so that they have time to dissolve before they reach the outlet.
På grunn av den intensive sønderpis-king av væskeoverflaten hvorved den øvre del av væskemassen omdannes til skum, kan der under drift ikke defineres noe toe-stemt nivå. Når det i det følgende tales om væskemassens nivå, menes derfor det nivå væsken inntar i upåvirket tilstand. Due to the intensive whipping of the liquid surface whereby the upper part of the liquid mass is converted into foam, no two-tone level can be defined during operation. When in the following we speak of the level of the liquid mass, it is therefore meant the level the liquid occupies in an unaffected state.
Den kjeglemantelf ormede stråle frembringes ved anslag av en sylindrisk stråle mot et konisk legeme, som bør ha en diameter på omtrent det dobbelte av strålens for å bringe den kjeglemantelf ormede stråle til å følge retningen av det koniske legemes overflate, mens den aksiale av-stand mellom munnstykkeåpningens kant og det koniske legemes overflate minst bør være Mk munnstykkeåpningens radius. The cone mantle worm jet is produced by the impact of a cylindrical jet against a conical body, which should have a diameter of approximately twice that of the jet in order to bring the cone mantle worm jet to follow the direction of the conical body surface, while the axial distance between the edge of the nozzle opening and the surface of the conical body should be at least Mk the radius of the nozzle opening.
Det bør bemerkes at det gassfylte rom kan stå under overtrykk eller atmosfære-trykk. Utgjøres gassen av luft med atmos-færetrykk, kan beholderen være åpen oventil. It should be noted that the gas-filled space can be under overpressure or atmospheric pressure. If the gas consists of air at atmospheric pressure, the container can be open at the top.
I det følgende skal oppfinnelsen be-skrives under henvisning til en hensikts-messig utførelsesform som er vist skjema-tisk på tegningen. In what follows, the invention will be described with reference to a suitable embodiment which is shown schematically in the drawing.
Fig. 1 er et sideriss av en anordning til utførelse av fremgangsmåten, og Fig. 1 is a side view of a device for carrying out the method, and
fig. 2 er et avbrutt lengdesnitt av beholderen på fig. 1. fig. 2 is an interrupted longitudinal section of the container in fig. 1.
På tegningen betegner 1 en vertikal sylindrisk 'beholder som er lukket og har et utløpsrør 4 ved sin nedre og et innløpsrør 5 ved sin øvre ende. Innløpsrøret 5 ender i et vertikalt rettet munnstykke 6. Under munningen av munnstykket 6 og konsen-trisk med denne er der anordnet et konisk legeme 7 med spissen vendende mot munningen. Det koniske legeme 7 er hensikts-messig opphengt i armer 8 forbundet med munnstykket og har fortrinnsvis de ovenfor angitte dimensjoner i forhold til munningen av munnstykket. In the drawing, 1 denotes a vertical cylindrical container which is closed and has an outlet pipe 4 at its lower end and an inlet pipe 5 at its upper end. The inlet pipe 5 ends in a vertically oriented mouthpiece 6. Below the mouth of the mouthpiece 6 and concentrically with it, a conical body 7 is arranged with the tip facing the mouth. The conical body 7 is appropriately suspended in arms 8 connected to the nozzle and preferably has the above-mentioned dimensions in relation to the mouth of the nozzle.
Under drift holdes beholderen 1 delvis fylt med væske til et nivå som er antydet ved 2. Dette nivå er ikke absolutt kritisk, men har vist seg å gi det beste re-sultat når det ligger hovedsakelig i plan med eller noe under underkanten av det koniske legeme 7. During operation, the container 1 is kept partially filled with liquid to a level indicated by 2. This level is not absolutely critical, but has been shown to give the best results when it is substantially level with or slightly below the lower edge of the conical body 7.
Et regulerbart gassutløp i form av et forskyvbart rør 3 er anordnet for å holde væskenivået konstant. An adjustable gas outlet in the form of a displaceable tube 3 is arranged to keep the liquid level constant.
Forbrukt, resp. ved reguleringen utgående gass erstattes enten ved hjelp av en separat, ikke vist ledning eller sammen med den innstrømmende væske. Consumed, resp. in the regulation, outgoing gas is replaced either by means of a separate line, not shown, or together with the inflowing liquid.
Den væske som skal behandles, tilfø-res gjennom innløpsrøret 5 og munnstykket 6 og deles opp av det koniske legeme 7, som oppviser en glatt regelmessig overflate, til en slørlignende kjeglemantelf or-met stråle av liten tykkelse. Den kjegle-mantelformede stråle er avpasset slik at den ved anslaget mot væskeoverflaten under en slak vinkel fremkaller en hvirvel-dannelse som er antydet med strekede piler A, og som er skarpt begrenset til væskemassens overflateskikt, som piskes istykker til et grovt skum. På grunn av hvirvel-bevegelsen vil det grove skum stadig bli slått istykker og fornyet med den ovenfor beskrevne hurtige gassoppløsning til følge. Allerede meget nær under dette til skum sønderpiskede overflateskikt strømmer væsken nedover med meget jevn hastighet over hele beholderens tverrsnitt, som antydet med fullt opptrukne piler B. The liquid to be treated is supplied through the inlet pipe 5 and the nozzle 6 and is split up by the conical body 7, which exhibits a smooth regular surface, into a veil-like cone-mantle or jet of small thickness. The cone-mantle-shaped jet is adjusted so that when it hits the liquid surface at a slight angle, it induces a vortex formation which is indicated by dashed arrows A, and which is sharply limited to the surface layer of the liquid mass, which is whipped into pieces into a coarse foam. Due to the vortex movement, the coarse foam will constantly be broken into pieces and renewed, resulting in the rapid gas dissolution described above. Already very close below this foam-whipped surface layer, the liquid flows downwards at a very uniform speed over the entire cross-section of the container, as indicated by fully drawn arrows B.
Herved tillates eventuelle med væske-strømmen medfølgende gassblærer hurtig å stige opp til overflaten. De ytterst små gassblærer som kan holde seg svevende i den sakte nedsynkende væskemasse, får som følge av den jevne hastighet av strøm-ningen lengst mulig tid på seg til å opp-løse seg i væsken innen denne føres bort fra beholderens nedre del. Derved sikres i størst mulig utstrekning et gassblærefritt uttak fra beholderen. This allows any gas bubbles accompanying the liquid flow to quickly rise to the surface. The extremely small gas bubbles that can stay suspended in the slowly sinking liquid mass, as a result of the steady speed of the flow, have the longest possible time to dissolve in the liquid before it is carried away from the lower part of the container. This ensures, to the greatest extent possible, a gas bubble-free outlet from the container.
Ved anvendelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen i praksis har det vist seg mulig å frembringe en ønsket met-ningsgrad av væsken med vesentlig mindre energibehov enn tidligere og med mindre ruvende apparater. Det mindre energibehov antas å kunne tilskrives det forhold at det ikke er nødvendig å tilføre noen bevegelsesenergi av den innkommende væske ut over hva som forlanges for skumdannel-sen på overflaten, og at strømningsmot-standen på grunn av den jevne hastighet av strømningen blir meget liten. When using the method according to the invention in practice, it has been shown to be possible to produce a desired degree of saturation of the liquid with significantly less energy requirements than before and with less bulky devices. The smaller energy requirement is believed to be attributable to the fact that it is not necessary to supply any kinetic energy of the incoming liquid beyond what is required for the formation of foam on the surface, and that the flow resistance due to the uniform speed of the flow becomes very small .
Til belysning av oppfinnelsens prak-tiske anvendelse kan de følgende utførel-seseksempler anføres. To illustrate the practical application of the invention, the following design examples can be cited.
Med en beholder 1 hvor væske strøm-mer inn gjennom munnstykket 6 med en hastighet av 4 m/sek. mot et konisk legeme 7 med de ovennevnte dimensjoner i forhold til munnstykket, kunne en så stor væskemengde pr. tidsenhet som 2000 l/min behandles med meget tilfredsstillende re-sultat. Som ytterligere eksempel kan nev-nes et fysikalsk behandlingsapparat som fikk tilført vann med oppløst luft, og som ved tidligere kjente metoder til oppløs-ning av luften hadde kunnet behandle maksimum ca. 1200 l/min. Etter at man gikk over til å 'behandle det inngående vann i henhold til den foreliggende oppfinnelse, har kapasiteten kunnet økes til 1900 l/min, dvs. en økning på over 50 pst., uten at resultatet ble dårligere. With a container 1 where liquid flows in through the nozzle 6 at a speed of 4 m/sec. against a conical body 7 with the above-mentioned dimensions in relation to the nozzle, such a large quantity of liquid per time unit such as 2000 l/min is treated with very satisfactory results. As a further example, a physical treatment device can be mentioned which was fed water with dissolved air, and which, using previously known methods for dissolving the air, could have treated a maximum of approx. 1200 l/min. After switching to treating the incoming water according to the present invention, the capacity has been able to be increased to 1900 l/min, i.e. an increase of over 50 per cent, without the result being worse.
Det bør sluttelig bemerkes at det ved Finally, it should be noted that at
behandling av væsker hvor gassoppløsnin-gen ikke behøver å drives til metning, blir treatment of liquids where the gas solution does not need to be driven to saturation, becomes
mulig å behandle en mindre mengde av possible to process a smaller quantity of
den totale mengde pr. tidsenhet i henhold the total quantity per time unit according
til den foreliggende fremgangsmåte og der-etter blande den med resten i eller uten-for beholderen. to the present method and then mix it with the rest inside or outside the container.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US40294773A | 1973-10-03 | 1973-10-03 | |
| US40294573A | 1973-10-03 | 1973-10-03 | |
| US40294873A | 1973-10-03 | 1973-10-03 | |
| US40294973A | 1973-10-03 | 1973-10-03 | |
| US40294273A | 1973-10-03 | 1973-10-03 | |
| US40294073A | 1973-10-03 | 1973-10-03 | |
| US40294673A | 1973-10-03 | 1973-10-03 | |
| US40293973A | 1973-10-03 | 1973-10-03 | |
| US402941A US3868415A (en) | 1973-10-03 | 1973-10-03 | Preparation of 5-fluoro-2-methyl-1-(p-methyl-sulfinylbenzylidene)-indenyl-3-acetic acid |
| US402943A US3869507A (en) | 1973-10-03 | 1973-10-03 | Preparation of 5-fluoro-2-methyl-1-(p-methylsulfinylbenzylidene)-indenyl-3-acetic acid |
| US402944A US3897487A (en) | 1973-10-03 | 1973-10-03 | Preparation of 5-fluoro-2-methyl-1-(p-methylsulfinylbenzylidene) indenyl-3-acetic acid |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO743381L NO743381L (en) | 1975-04-28 |
| NO139603B true NO139603B (en) | 1979-01-02 |
| NO139603C NO139603C (en) | 1979-04-11 |
Family
ID=27582789
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO743381A NO139603C (en) | 1973-10-03 | 1974-09-19 | PROCEDURES FOR THE PREPARATION OF 5-FLUORO-2-METHYL-1- (P-METHYLSULFINYLBENZYLIDENE) -INDENYL-3-ACETIC ACID |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| CH (1) | CH603535A5 (en) |
| DD (1) | DD114059A5 (en) |
| DK (1) | DK492474A (en) |
| FI (1) | FI271274A (en) |
| NO (1) | NO139603C (en) |
| PL (2) | PL102696B1 (en) |
-
1974
- 1974-09-04 CH CH1199974A patent/CH603535A5/en not_active IP Right Cessation
- 1974-09-17 FI FI2712/74A patent/FI271274A/fi unknown
- 1974-09-18 DK DK492474A patent/DK492474A/da unknown
- 1974-09-19 NO NO743381A patent/NO139603C/en unknown
- 1974-10-01 DD DD181433A patent/DD114059A5/xx unknown
- 1974-10-02 PL PL1974192863A patent/PL102696B1/en unknown
- 1974-10-02 PL PL1974174525A patent/PL97702B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DD114059A5 (en) | 1975-07-12 |
| CH603535A5 (en) | 1978-08-31 |
| NO743381L (en) | 1975-04-28 |
| PL102696B1 (en) | 1979-04-30 |
| FI271274A (en) | 1975-04-04 |
| DK492474A (en) | 1975-06-30 |
| PL97702B1 (en) | 1978-03-30 |
| NO139603C (en) | 1979-04-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6483303B2 (en) | Gas-liquid dissolution tank and fine bubble generator | |
| US2761516A (en) | Apparatus for the production of extinguishing foam | |
| US4863643A (en) | Apparatus for dissolution of gas in liquid | |
| NO315359B1 (en) | Method and device for converting thickened crude oil sediments into liquid, as well as positioning the device | |
| NO146806B (en) | WITH A PLASTIC COVER CLOSABLE, FORM-BLASTED PLASTIC CONTAINER WITH AXIAL LOAD REINFORCEMENT | |
| NO315497B1 (en) | Fire Extinguisher Installation | |
| US4680119A (en) | Apparatus for introducing a gas into a liquid | |
| US4486361A (en) | Apparatus for introducing gas into a liquid mass | |
| DK170764B1 (en) | Apparatus for treating a slurry by means of a gas-liquid touch | |
| DE2419676C2 (en) | ||
| US2072944A (en) | Aerator | |
| US4310437A (en) | Foam breaker for gas/liquid reactors | |
| GB1495852A (en) | Method of treating waste water | |
| NO139603B (en) | PROCEDURES FOR THE PREPARATION OF 5-FLUORO-2-METHYL-1- (P-METHYLSULFINYLBENZYLIDENE) -INDENYL-3-ACETIC ACID | |
| US3515375A (en) | Aeration apparatus | |
| DK157432B (en) | APPARATUS FOR GASING OF LIQUIDS OR SUSPENSIONS | |
| US3100810A (en) | Dissolving gas in liquid | |
| JP6345546B2 (en) | Power-saving aeration stirrer | |
| SU749411A1 (en) | Apparatus for suspending and homogenisating brewing wart | |
| CN108739615B (en) | Backflushing rotary water body oxygenation equipment and method thereof | |
| JP2016531731A (en) | Deaeration system and method for deaeration | |
| GB836294A (en) | Method and means for dissolving gas into liquids | |
| CN208041597U (en) | DNG gas cylinder speed up gas and liquid balancing devices | |
| NO339678B1 (en) | Methods and Equipment for Mixing Fluids | |
| RU2625471C1 (en) | Device for mixing liquids and powders with liquid |