NO138632B - Fremgangsmaate ved kontinuerlig forkoksning - Google Patents
Fremgangsmaate ved kontinuerlig forkoksning Download PDFInfo
- Publication number
- NO138632B NO138632B NO741554A NO741554A NO138632B NO 138632 B NO138632 B NO 138632B NO 741554 A NO741554 A NO 741554A NO 741554 A NO741554 A NO 741554A NO 138632 B NO138632 B NO 138632B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- bed
- coke
- agglomerates
- shaped
- coal
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 38
- 238000004939 coking Methods 0.000 title description 11
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 37
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 37
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 15
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 6
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims description 4
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 30
- 239000000463 material Substances 0.000 description 23
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 22
- 239000000047 product Substances 0.000 description 15
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 10
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 9
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 5
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 2
- 239000000306 component Substances 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 2
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920002472 Starch Polymers 0.000 description 1
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical compound OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001464 adherent effect Effects 0.000 description 1
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 1
- 229910000278 bentonite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000440 bentonite Substances 0.000 description 1
- SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N bentoquatam Chemical compound O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000012265 solid product Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 239000008107 starch Substances 0.000 description 1
- 235000019698 starch Nutrition 0.000 description 1
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical compound [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B53/00—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form
- C10B53/08—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form in the form of briquettes, lumps and the like
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coke Industry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår fremstilling av formet koks
og særlig en kontinuerlig-fremgangsmåte for tilvirkning av formet koks ut fra formpartikler av finfordelt, fortrinnsvis malt råkull, eventuelt blandet' med annet material.
Sådanne formede koksstykker er kjent som et porøst, fast brensel som hovedsaklig utgjøres av karbon-. -idet stykkene fremstilles ved en prosess, som-omfatter formnirig\6g forkoksning, hvilket vil" si oppvarming';.av råkui-i-.over nedbrytningstemperaturen for å fremskaffe et. koherent produkt. Fremstilling av formet koks medfører tallrike fordeler.^fremfor '-konverisjbhell forkoksning, nemlig: kontinuerlig i motsetning-til .,stykkevis<dr'ift, anvendelse av létt tilgjengelige utgangsmåteri'a'1-fer., -.jét'••s/l-ufctprpdiikt som ikke må oppdeles til et ønsket størrelsesoiriråde méd' medfølgende frem-, bringelse av finere material av mindre verdi, bedre økonomi, samt nedsatt forurensning- åy omgivelsene. Formkoks;. med spesif iserte egenskaper er av særskilt interesse som metallurgisk koks for anvendelse i flamme-smelteovner..: De faktorer som tas i betraktning ved vurdering av kokskvalitet omfatter fuktighetsihnhold, flyktige bestanddeler, aske samt svovelinnhold, størrelsesgradering, tetthet og motstand mot nedbrytning,, alt definert' og"målt som angitt for eksempel i de relevante avsnitt av. "British Standard Specification I0I6". Formet koks som kan benyttes for de forskjellige anvendelser fra støperier til åpne ildsteder i hjemmene, vil vanligvis tilfredsstille de verdier som er angitt i den følgende tabell. Verdiene Bi tabellen representerer- ønskede verdier for en god koks for smelteovner.
Spesiell interesse er det knyttet til hovedsaklig kuleformet koks av nøye regulert størrelse i området 25 til 5o mm diameter, for metallurgisk bruk.
For fremstilling av formet koks, har det hittil vært foreslått forskjellige prosesser, som for eksempel er angitt av N.M. Potter i "Journal of the Institute of Fuel", 197o (desember) 43, 492-5o9. Disse tidligere kjente prosesser kan stort sett oppdeles i to typer, avhegngig av om formingen eller briketteringen finner sted før eller etter karboniseringen. Foreliggende oppfinnelse gjelder særskilt en prosess hvorved formingen går forut for karboniseringen.
Ved tidligere kjente prosesser av sistnevnte type er det ofte funnet nødvendig å anvende varme og trykk ved formningsprosessen, blant annet med det formål å oppnå tilstrekkelig fasthet for sluttproduktet. Det er videre i sin alminnelighet vært antatt at pelletisering i roterende fat eller trommel ikke ville frem-bringe et produkt av tilstrekkelig størrelse og "fersk" styrke til å kunne motstå håndteringspåkjenningene, idet det tidligere ikke har lykkes i noen særlig grad å oppnå produkter med jevn og tilstrekkelig størrelse, styrke og form. Ved prosesser der det formede material fremstilles ved brikettering, ekstrudering eller andre prosesser som omfatter høyt maskinelt belastnings-trykk, er det videre kjent at mineralene i råkull (eller det avgassete kull i seg selv hvis dette utgjør en vesentlig del av det tilførte material) kan bevirke sterk slitasje på den anvendte maskin, og dette er av vesentlig betydning for produktets pris. Spesielle tiltak har videre vært funnet nødvendig for å dempe virkningen av deformasjon og andre skadelige påvirkninger på grunn av smelting av binde-bestanddeler, som for eksempel bek eller forkoksende kull under karboniseringsprosessen. Sådanne tiltak har om-fattet separate foroppvarmings- eller oksyderings-trinn samt tilførsel av oksydtilsatser. Disse trekk har naturligvis gjort prosessen mer komplisert samt øket produktomkostningene.
Det er et hovedformål for foreliggende oppfinnelse å angi en' hensiktsmessig, enkel og økonomisk gunstig fremgangsmåte for tilvirkning av formet koks, særlig formet metallurgisk koks av høy kvalitet og som har spesielle overflateegenskaper.
Det er et ytterligere formål for oppfinnelsen å angi en kontinuerlig prosess for tilvirkning av formet koks ved hjelp av en eneste oppvarming og i en økonomisk fordelaktig takt, fra lett tilgjengelig kull-materialer, uten at det fremkommer sådanne ulemper som hittil har vært påvist som en følge av anvendelse av en meget kortere behandlingscyklus enn det som er mulig ved konvensjonelle koksovner.
Det er et ytterligere formål for oppfinnelsen å lette utførelsen av en sådan prosess integrert og innesluttet på en sådan måte at atmosfæriske eller andre forurensninger av omgivelsene, for eksempel av svovelkomponenter, støv og røk unngås, og utgangs-produktene av forkoksnings- eller karboniserings-prosess kan håndteres under full kontroll.
Foreliggende oppfinnelse går således ut på en fremgangsmåte ved kontinuerlig forkoksning for dannelse av formede koksstykker ut fra råkullagglomerater utformet av pulverisert kull, eventuelt blandet med annet material.
Fra for eksempel tysk offentliggjort patentansøkning
nr. 2.141.876 er det prinsipielt kjent en fremgangsmåte for fremstilling av formede koksstykker, som avgis fra undersiden av et leie som er fylt og utgjøres av formede agglomerater, mens en kontinuerlig, oppoverrettet strømning av hovedsaklig oksygenfri oppvarmingsgass føres fra undersiden gjennom leiet •og oppvarmingsgassen bortføres fra leiets overside sammen med flyktige produkter som avgis fra leiet, hvorunder oppvarmingsgassen i det minste delvis frembringes ved forbrenning av de flyktige produkter fra leiet ved tilførsel av hovedsaklig støkiometriske - mengder luft i en sådan tilførselstakt og ved en sådan temperatur at de formede agglomerater kan avgis fra leiet som formede koksstykker.
På denne bakgrunn av kjent teknikk har imidlertid oppfinnelsens fremgangsmåte følgende særtrekk: de formede agglomerater som fyller leiet, er dannet og består av råkull i pulverform, eventuelt blandet med andre bestanddeler og agglomerert uten å utsettes for en temperatur eller oppvarmingstakt som vil bringe råkullet til plastisk tilstand, og leiet etterfylles kontinuerlig ettersom det senkes i motstrøms-kontakt med oppvarmingsgassen, og de formede råkullagglomerater avgis adskilt i jevn, hovedsaklig uforanderlig takt fra leiet.
I henhold til oppfinnelsen er leiet ringformet og bringes til å rotere under nevnte fremstilling av formede koksstykker fra råkullagglomerater .
Fortrinnsvis avgis det faste produkt først som karbonholdige formstykker, som hver har en fast, koherent kjerne av koks omgitt av et sammenhengende belegg av avskallbart karbonmaterial, som i det minste delvis er avgasset. Ut fra dette nye forkoksede produkt, kan det frembringes formkoks av metallurgisk kvalitet ved enkel fjerning av det avskallbare lag, for eksempel ved avgnidning.
Det avskallbare lag, som typisk er omkring 1 mm tykt, tjener
til å forhindre gjensidig vedheftning mellom stykkene når de gjennomløper det plastiske område, og formes spontant under de tidlige trinn av kullets oppvarming i leiet, som en del av prosessforløpet. Dannelse av formede agglomerater fra finfordelt kull er kjent, og fordi den varmeveksling som anvendes ved oppfinnelsens fremgangsmåte er mekanisk skånsom mot formstykkene, kan former av mange forskjellige typer anvendes,
selv relativt ømtålelig sådanne. Formstykkene kan derfor fremstilles ved en hvilken som helst hensiktsmessig metode, som for eksempel ved hjelp av en eller flere pelletiseringsapparater av fat, eller trommel-typen, ekstruderingsapparater eller ved brikettering, og bindemidler som bek, forkoksningskull eller annet heftematerial kan tilsettes for å oppnå de ønskede egenskaper for det tilførte material.
Oppfinnelsen vil bli nærmere beskrevet under særskilt henvisning til formede agglomerater i form av pelleter. De tilførte pelleter er fortrinnsvis av innbyrdes likeartet størrelse og er tilvirket ved pelletisering av malt råkull uten oppvarming over loo° C, og i hvertfall uten å overskride nedbrytningstemperaturen for kull.
Det pulver som tilføres et pelletiseringsapparat vil typisk,
være av en slik art at minst 5o% vil passere en sikt på 75 ^im i henhold til British Standard, og for smelteovnkoks vil de ferske pelleter ha størrelser i området mellom 25 og 6o millimeter. Pulveret males i henhold til de ønskede egenskaper for de ferske pelleter, med mulige modifikasjoner med hensyn til tilførsels-materialets forkoksningsegenskaper og økonomisk drift av til-virkningsprosessen for tilførselsmaterialet. Faktorer som herunder bør tas i betraktning, omfatter materialets fuktbarhet som en funksjon av partikkelstørrelsen, fordringene til minimalt fuktighetsinnhold under hensyntagen til produksjonsforholdene og pelletenes styrke, den påkrevede fasthet for kullpelletene for å hindre oppbygning av uakseptabelt høye nedbrytningskrefter på grunn av fordampning av vann under tørkeprosessen, samt mulig nedsetning av forkoksningsegenskapene ved regulert oksydasjon under oppmaling.
I den utstrekning tetthet og fasthet for de ferske pelleter
er avhengig av pulverpartiklenes størrelsesfordeling, kan det være ønskelig å male tilførselsmaterialet i kverner av mer enn en type, samt å kombinere sluttproduktene fra disse kverner i påkrevet forhold for å oppnå optimal partikkel-størrelsesfordeling.
For å bidra til styrken av de ferske pelleter, kan det tilsettes en liten andel, (omkring o,5 vektprosent) av en tilsats som for eksempel sulfittlut.
Oppfinnelsens fremgangsmåte virker mest tilfredsstillende når
det tilførte material utgjøres av svakt forkokset kull eller,
ved hjelp av de store varmemengder som er tilgjengelige under prosessen, kan bringes til å opptre på samme måte som en kulltype spesifisert ved verdier på 600 - 800, fortrinnsvis 7oo i UK National Coal Board graderingskode. For gunstig behandling av sterkere forkoksede kullsorter er det funnet fordelaktig å til-sette et modifiseringsmiddel, som for eksempel pulverisert koks, som tilsettes i pelletiseringstrinnet. Ved fullstendig ikke-forkoksede kullsorter kan tilsetning av et passende organisk bindemiddel eller en forkokset kullsort bli nødvendig. Begge disse modifikasjoner er prinsipielt kjent i den eksisterende teknologi. Hvis pulverisert koks må tilsettes, er det en fordel for prosessen at det avskallbare lag som fjernes fra det avgitte material fra leiet, kan tilbakeføres for tilsetning til det tilførte material i pelletiseringstrinnet, for derved å utgjøre noe eller alt det modifiseringsmiddel som behøves.
Vertikalt roterende, ringformede ovner av den type som er nevnt ovenfor, er beskrevet i britisk patentskrift nr. l.o59.149 samt i US patentskrift nr. 3.331.595, samt vist skjematisk i vedføyde fig. 2.
I en sådan varmeovn er materialleiet innvendig i ovnen kjenne-tegnet ved en jevn materialforskyvning nedover i ovnen og regulert ved en presisjonsstyring av utløpstakten. Den termiske behandling styres av gassinnløpstemperaturen samt forholdet mellom strømnings-taktene for henholdsvis gass og fast masse/
Gassinnløpstemperaturen vil typisk ligge rundt lloo° C, og forholdet mellom strømningstaktene for henholdsvis gass og den tilførte faste masse vil ligge i området 1:1 til 3:1, men driftsbetingelsene er kritisk avhengig av egenskapene for det tilførte råmaterial, og må normalt fastlegges fra tilfelle til tilfelle, idet det tas i betraktning den varmetilførsel som behøves for å oppnå aktiv forkoksning på den' ene side samt på den annen side behovet for et gradert Innledende, tørketrinn uten uforholdsmessig høy gasstemperatur, for eksempel omkring 15o° C, der hvor det fuktige faste material trer inn i varmeovnen og leiet.
Den tilførte oppvarmingsgass til varméqvnens-leie er fortrinnsvis et forbrenningsprodukt oppnådd ved forbrenning med styrt lufttil-førsel av all eller en del ay;den^ tilbakeførte gass som avgis fra kullene under varmeutvekslihgsprdsessen og. fraskilles den led-sagende tjære og andre væsker...'Den tilbakeførte gass kan med fordel oppvarmes ved- varmeutveksling i en sluttproduktkjøler, hvorigjennom det varme sluttprodukt føres fra karboniserings-trinnet til en.tromler eller andre, hensiktsmessige midl for fjerning av det avskallbare lag eller ytterligere behandling av produktet.
Sett i mikrofotografisk snitt har det ^avskallbare lag utseende av heftende partikler av kantet struktur, slik som kulipartikler, vedheftet i et lag hvori kantstrukturén avtar med avtagende pelletradius, rundt pelletkjernen som har .det.karakteristiske utseende av koks som har passert gjennom et plastisk svelnings-område.
Det skal påpekes at en fjerning ay det avskallbare lag etter behandlingen av formstykkene*i karboniseringsovnen og kjøleren, på ingen måte krever noen energiske gnidningsprosess, men bare en styrt tromling, for eksempel i en langsomt roterende trommel mellom lo og 2o minutter, hvilket ..utgjør en 'enkel og billig prosess både med hensyn til effektforbruk og vedlikeholds-omkostninger.
Oppfinnelsen vil nå bli nærmere beskrevet under henvisning til
de vedføyde tegninger, hvorpå:
Fig. 1 viser et skjematisk strømningsdiagram for en prosess i henhold til oppfinnelsen for fremstilling av formede koksstykker fra kull, og Fig. 2 viser et skjematisk, vertikalt aksialsnitt gjennom elementer som utgjør en roterende, ringformet varmeovn, anvendt i den prosess som er anskueliggjort i fig. 1.
I den prosess som er vist i fig. 1, lagres råkull som mottas fra kullinntaket 1, i en lagringstrakt 2, hvorfra dette material over-føres etter behov, av en transportør 3 til en rullekvern eller hammerkvern 4, hvor materialet males til den ønskede partikkel-størrelse, for eksempel slik at opp til omkring 8o vektprosent passerer gjennom en 75- jum sikt i henhold til British Standard. Det finfordelte kull, som kan oppvarmes i kvernen for å lette malingen, føres ved hjelp av en pneumatisk transportør 5, en cyklonseparator 6 og en føringstrakt 7 til en lagringstrakt 8
for finfordelt kull, idet filteret er anordnet for utslipp av gass til atmosfæren og tilbakeføring av tapt, fint kullpulver til systemet.
Fra lageret 8 føres kullpartiklene langs tilførselslinjen 9 ved hjelp av føringsinnretninger og blandes med tilbakeført material langs linjen lo, idet ytterligere sammenblanding finner sted i forfuktningsskruer 11 med vann tilført gjennom linjen 12, eventuelt sammen med en tilsats av bindemiddel, for eksempel sulfittlut, stivelse eller bentonitt, for ved skrueutløpet 13 å avgi en blanding som er egnet for dannelse av pelleter i et pelletiseringsfat, som vanligvis utgjøres av en nodulisator 14. Ytterligere vann kan tilsettes i pelletiseringssystemet, idet dette kan omfatte mer enn ett pelletiseringsfat i serie eller parallell.
Pelletiseringssystemet frembringer runde pelleter eller
noduler av hovedsaklig jevn størrelse, med diameter mellom 15 og 5o mm eller etter ønske. Pelletene heves av transportør-
en 16 for tilførsel til varmebehandlingstrinnet, idet rister som 15 og 17 anvendes for å adskille pelletene fra mindre partikler som tilbakeføres langs transportlinjer lo og 18, til henholdsvis blandetrinnet, når det gjelder partikler som er tilstrekkelig fine, eller innløpslageret 2.
Pelletene fremføres over en skråflate 18 til den ringformede varmeovn 19, som vil bli nærmere beskrevet i forbindelse med fig. 2.- Pelletene forskyves nedover gjennom denne varmeovn og avgis som ferdig produkt gjennom bunnåpningen 2o etter å ha nådd en karboniseringstemperatur i området mellom 7oo og 12oo° C, frembragt ved varmeutveksling med gassformede forbrennings-produkter, som utvikles i forbrenningskammeret 21 ved forbrenning av gass som mottas gjennom linjen 22, i hovedsaklig støkiometrisk luftmengde tilført gjennom linjen 23.
Etter å ha falt gjennom kammeret 21, avkjøles de varme koks-pelleter i kjøleren 24, som kan anta en hvilken som helst hensikts-, messig form som tillater varmeutveksling mellom de varme pelleter og den innkommende brenngass. Kjøleren 24 kan være utført på prinsipielt samme måte som den ringformete varmeovn 19. I den foretrukne utførelsesform utvikles det på kokspelletene et ytre lag, nemlig det avskallbare lag som er beskrevet ovenfor, og som ikke i vesentlig grad vil bli fjernet i varmeovnen 19 på grunn av hovedsaklig fravær av relative bevegelser og gnidning mellom pelletene. Pelletene tillates å falle fra kjøleren 24 til en tromler 25, som utgjøres av en trommelanordning med en rist 26, hvorigjennom de avskallete fragmenter av det ytre lag, som fjernes ved tromlingen, passerer for tilbakeføring langs linjen 27 til blandetrinnet. De behandlede pelleter avgis fra tromleren som formede koksstykker for utløp gjennom en trakt 28. Det ferdige koksprodukt har da en kvalitet som er passende for anvendelse som metallurgisk koks.
Gassprodukter som dannes i varmeovnen 19 ved varmepåvirkning
av kullpelletene, trekkes ut oventil langs linjen 29, ved en temperatur på for eksempel 15o° C, til et gjenvinningsanlegg for biprodukter som omfatter vanninnsprøyting i et væske-kjølingstrinn 3o, med tilbakeføring av væske langs linje 31
til en oppsamlingstank 32, mens de oppnådde rensede gasser tilbakeføres, for eksempel ved 85° C, gjennom linjen 22 til kjøleren 24. Overskuddsgass og dekantert tjære blir enten ekstrahert som biprodukter eller forbrennes i avfallsovnen 33 som står i forbindelse med en skorsten 34.
Det skal nå henvises til fig. 2, hvor det skjematisk er vist noen av de viktigste trekk ved en ringformet varmeovn 19 av den type som er beskrevet i britisk patentskrift nr. l.o59.149 samt US patentskrift nr. 3.331.595. Disse trekk omfatter en roterende, ringformet basis eller herd 1 med en konsentrisk sirkulær utløpsåpning 2, og som er anordnet for rotasjon om en vertikal sentralakse 3. En sylinderformet vegg eller, beholder 4 er montert for rotasjon om sin akse 7 uavhengig av herden 1 og med et passende tetningsarrangement mellom beholdere] 4 og herden 1 langs omkretskanten 5. Videre er en indre sylindervegg 6 med et kuppelavsnitt 13 anordnet i avstand over herden 1, idet veggen 6 er anordnet for å rotere koaksialt med . den ytre vegg eller beholder 4, således at det dannes et roterende, ringformet ovnskammer. Veggen 6 er herunder anordnet for rotasjon uavhengig av i det minste herden 1 og fortrinnsvis også veggen 4. Den felles akse 7 for sylinderveggene er parallel forskjøvet fra herdens akse i en innstillbar avstand e. Over-siden av herden 1 heller nedover i radial retning i en vinkel © med horisontalplanet. En stillestående hette 12 stenger av det ringformede kammer oventil på gasstett måte, for eksempel ved hjelp av pakninger, med tilslutning for en skrå innløpsrenne for fast material ved 11 og et gassutslipp 16.
Et ringformet leie 8 av formede agglomerater opptar det ringformede kammer mellom bunnen og tilførselslinjen lo. Kuppel-taket 13 skråner oppover som angitt på tegningen, for å gi den nødvendige avlastning for nivåhevningen 14 på toppen av material-massen når den vandrer forbi forkoksningspunktet 9 og forskyves radialt innover.
Normalt dreies basis 1 ved hjelp av drivmidler (ikke vist), samtidig som veggene 4, 6 tillates å fritt rotere i en takt som bestemmes av den pågående prosess. Når kammeret er lastet med pelleter, vil den mekaniske reaksjonsvirkning mellom basis, pelletlast og vegger få de sistnevnte til å rotere. Forskyvningen mellom rotasjonsaksene 3 og 7 får utløpsåpningen 2 til å pressesere rundt aksen 7 ved dreining av varmeovnen, hvorved pelletene på herden avgis over kanten av åpningen 2 på vanlig måte og i jevn takt. Høyden til kanten 9 over herden 1 innstilles i hensiktsmessig forhold til pelletenes rasvinkel, hvorved den regelmessige avgivelse av pelleter gjennom åpningen 2 bevirker tilsvarende for-skyvning nedover av hele det kontinuerlige leie av pelleter, og materialtilførselen ved 11 reguleres så i overensstemmelse med dette. Den oppvarmede gass trenger inn i leiet ved åpningen 2,
som angitt ved piler 15, og passerer gjennom hele leiet i mot-strøm med synkende pelleter, samt forlater ovnen gjennom gassut-slippet 16 sammen med gasser og damper som avgis fra de oppvarmede kull ettersom disse tørkes, utgasses og karboniseres på sin vei nedover.
Arbeidsoperasjonen for den ringformede ovn 19 styres lett i samsvar med de påkrevde arbeidsbetingelser for prosessen, først og fremst ved regulering av rotasjonstakten og således leiets gjennomløpstakt, i samsvar med gassens mengdestrømning og temperatur, etter opprettelse av den ønskede leiehøyde. Avgitt koksmaterial pr. omdreining styres ved innstilling av forskyvningen e.
Tabell 2 angir noen typiske verdier for driftsparametre ved den beskrevne prosess.
Det vil forstås at fordi foreliggende prosess ved tørkning, karbonisering og kjøling er tilpasset kontinuerlig drift i et sluttet system, vil de forurensningsproblemer som opptrer ved konvensjonelle intermitterende mengdeprosesser, unngås.
Oppfinnelsen muliggjør fremstilling av formede koksstykker av god kvalitet fra lett tilgjengelige kullsorter ved hjelp av bare et eneste varmebehandlingskammer, samtidig som oppvarmings-prosessen er fullstendig kontinuerlig og sluttet.
Det vil videre forstås at skjønt den beskrevne prosess i seg selv er kontinuerlig, vil den lett kunne tilpasses intermitterende anvendelse for å oppfylle spesielle fordringer.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av formede koksstykker,
som avgis fra undersiden av et leie som er fylt og utgjøres av formede agglomerater, mens en kontinuerlig, oppoverrettet strømning.av, hovedsaklig, oksygenfri oppvarmingsgass føres fra undersiden gjennom leiet og oppvarmingsgassen bortføres fra leiets overside sammen med flyktige produkter som avgis fra leiet, hvorunder oppvarmingsgassen i det minste delvis frembringes ved forbrenning av de flyktige produkter fra leiet ved tilførsel av hovedsaklig støkiometriske mengder luft i en sådan tilførselstakt og ved en sådan temperatur at de formede agglomerater kan avgis fra leiet som formede koksstykker, karakterisert' ved at: a) de formede agglomerater som fyller leiet, er dannet og består av råkull i pulverform, eventuelt blandet med andre bestanddeler og agglomerater uten å utsettes for en temperatur eller oppvarmingstakt som vil bringe råkullet til plastisk tilstand, og b) leiet etterfylles kontinuerlig ettersom det senkes i mot-strømskontakt med oppvarmingsgassen, og de formede råkullagglomerater avgis adskilt i jevn, hovedsaklig uforanderlig takt fra leiet.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at leiet er ringformet og bringes til å rotere under nevnte fremstilling av formede koksstykker fra råkullagglomerater.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB2058073A GB1474183A (en) | 1973-05-01 | 1973-05-01 | Coking |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO741554L NO741554L (no) | 1974-11-04 |
NO138632B true NO138632B (no) | 1978-07-03 |
NO138632C NO138632C (no) | 1978-10-11 |
Family
ID=10148266
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO741554A NO138632C (no) | 1973-05-01 | 1974-04-30 | Fremgangsmaate ved kontinuerlig forkoksning |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5030901A (no) |
AT (1) | AT354974B (no) |
BE (1) | BE814416A (no) |
BR (1) | BR7403521D0 (no) |
CA (1) | CA1030896A (no) |
DE (1) | DE2421250A1 (no) |
ES (1) | ES425863A1 (no) |
FR (1) | FR2228101B1 (no) |
GB (1) | GB1474183A (no) |
IT (1) | IT1011293B (no) |
LU (1) | LU69965A1 (no) |
NL (1) | NL7405814A (no) |
NO (1) | NO138632C (no) |
PH (1) | PH11730A (no) |
SE (1) | SE408653B (no) |
ZA (1) | ZA742764B (no) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5050402A (no) * | 1973-09-05 | 1975-05-06 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1043177A (en) * | 1962-12-11 | 1966-09-21 | Canmore Mines Ltd | Coke production |
US3403895A (en) * | 1967-04-03 | 1968-10-01 | Dravo Corp | Gas-solid contact device and material discharge means |
GB1355740A (en) * | 1972-07-13 | 1974-06-05 | Vyzk Ustav Kozedelny | Surface treatment of articles |
-
1973
- 1973-05-01 GB GB2058073A patent/GB1474183A/en not_active Expired
-
1974
- 1974-04-29 IT IT5068574A patent/IT1011293B/it active
- 1974-04-30 NO NO741554A patent/NO138632C/no unknown
- 1974-04-30 BE BE143804A patent/BE814416A/xx unknown
- 1974-04-30 PH PH15796A patent/PH11730A/en unknown
- 1974-04-30 LU LU69965A patent/LU69965A1/xx unknown
- 1974-04-30 ES ES425863A patent/ES425863A1/es not_active Expired
- 1974-04-30 SE SE7405799A patent/SE408653B/xx unknown
- 1974-04-30 BR BR352174A patent/BR7403521D0/pt unknown
- 1974-04-30 FR FR7415075A patent/FR2228101B1/fr not_active Expired
- 1974-05-01 ZA ZA00742764A patent/ZA742764B/xx unknown
- 1974-05-01 NL NL7405814A patent/NL7405814A/xx not_active Application Discontinuation
- 1974-05-01 CA CA198,645A patent/CA1030896A/en not_active Expired
- 1974-05-01 JP JP4925774A patent/JPS5030901A/ja active Pending
- 1974-05-02 DE DE2421250A patent/DE2421250A1/de active Pending
- 1974-05-02 AT AT363974A patent/AT354974B/de not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU6848274A (en) | 1975-11-06 |
IT1011293B (it) | 1977-01-20 |
ZA742764B (en) | 1975-05-28 |
BR7403521D0 (pt) | 1974-11-19 |
ATA363974A (de) | 1979-07-15 |
JPS5030901A (no) | 1975-03-27 |
GB1474183A (en) | 1977-05-18 |
CA1030896A (en) | 1978-05-09 |
FR2228101A1 (no) | 1974-11-29 |
FR2228101B1 (no) | 1977-03-04 |
SE408653B (sv) | 1979-06-25 |
NO138632C (no) | 1978-10-11 |
LU69965A1 (no) | 1974-08-06 |
NO741554L (no) | 1974-11-04 |
AT354974B (de) | 1980-02-11 |
ES425863A1 (es) | 1976-09-01 |
NL7405814A (no) | 1974-11-05 |
DE2421250A1 (de) | 1974-11-14 |
PH11730A (en) | 1978-05-30 |
BE814416A (fr) | 1974-10-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8864854B2 (en) | Pelletization and calcination of green coke using an organic binder | |
US4156595A (en) | Formcoke process and apparatus | |
US4455762A (en) | Glass batch pellet production and drying process and apparatus | |
US5296005A (en) | Process for converting coal into liquid fuel and metallurgical coke | |
US4458428A (en) | Glass batch pellet production and drying process and apparatus | |
RU2467080C2 (ru) | Способ получения брикетов, способ получения восстановленного металла и способ отделения цинка или свинца | |
US2806779A (en) | Method of producing iron | |
US4141793A (en) | Process for preparation of coke and carbonizer therefor | |
US3117918A (en) | Production of low sulfur formcoke | |
US1509667A (en) | Method and apparatus for distillation of carbonaceous material | |
US3320076A (en) | Method of reclaiming calcined kaolin from de-inking sludge residue | |
US3562783A (en) | Process for making agglomerates from coal using coal extract as binder | |
US4326883A (en) | Process for deoiling and agglomerating oil-bearing mill scale | |
GB1603924A (en) | Process for calcining coke | |
US2961411A (en) | Process for producing metallurgical furnace charge material | |
US4218288A (en) | Apparatus and method for compacting, degassing and carbonizing carbonaceous agglomerates | |
NO138632B (no) | Fremgangsmaate ved kontinuerlig forkoksning | |
US3173852A (en) | Manufacture of petroleum coke | |
US4349366A (en) | Glass batch pellet production and drying process | |
US3594286A (en) | Carbonizing multiple layers of material by maintaining reducing atmosphere in bed and oxidizing atmosphere above bed | |
US3384557A (en) | Method of curing of green briquettes by oxidation | |
US4106996A (en) | Method of improving the mechanical resistance of coke | |
US3823073A (en) | Calcining coke in vertical kiln | |
EP0159903B1 (en) | Process and apparatus for the production of high quality calcined coke | |
US3146183A (en) | Process for mixing tar-decanter sludge with coke oven feed coal |