NO138434B

NO138434B - METRIS FOR MOLDING METALS.

Info

Publication number: NO138434B
Application number: NO2838/71A
Authority: NO
Inventors: Jean Hardt
Original assignee: Alusuisse
Priority date: 1970-08-04
Filing date: 1971-07-27
Publication date: 1978-05-29
Also published as: SE392050B; JPS5214220B1; NL155463B; BE770384A; AT305732B; BR7104981D0; DE2138189B2; FR2103342A5; AU3173671A; DE2138189A1; AU457852B2; AR193040A1; ZA714988B; CH527006A; NO138434C; GB1357784A; NL7110782A; ES393890A1

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en matrise av den art The present invention relates to a matrix of that kind

som er beskrevet i innledningen til vedlagte hovedkrav. which is described in the introduction to the attached main requirements.

Ved en kjent matrise av denne art (amerikansk patent In the case of a known matrix of this kind (US patent

2602539), hvilken anvendes til trådtrekking, består slite- 2602539), which is used for wire drawing, consists of wear-

ringen av herdet stål, spennringen av metall med ukjente egenskaper. the ring of hardened steel, the clamping ring of metal with unknown properties.

Rent generBlt må de matriser som anvendes for her angjeldende formemetoder, for det første være motstandsdyktige In general terms, the matrices used for the molding methods in question must firstly be resistant

overfor tangentiale spenninger og overfor vekselbøyespen- against tangential stresses and against alternating bending stresses

ninger sårat på den annen side ha en stor slitestyrke i det nings wound, on the other hand, have a great wear resistance in it

egentlige arbeidsområde. Utjevningen av tangentiale spenninger blir i det kjente tilfelle oppnådd ved at den ytre ring (spennringen) utaver et trykk utenfra, slik at virknin- actual work area. In the known case, the equalization of tangential stresses is achieved by the outer ring (tension ring) exerting pressure from the outside, so that the effect

gen av de innvendige trykk i tangential retning utjevnes. of the internal pressures in the tangential direction are equalised.

Når det gjelder vekslende bøyeraotstand og slitestyrke When it comes to alternating bending distance and wear resistance

er den hittil anvendte matTise imidlertid ikke tilfredsstil- however, the method used up to now is not satisfactory

lende. På grunn av den utilstrekkelige elastisitetsmodul for spennringen og en ytterligere utvendig ring er det påkrevet for sliteringen å anvende et frerastillingsmateriale, hvis elastisitetsmodul ikke avvikBr alt for meget fra den for spenn— ringen. Dette krever igjen at f.eks. også med uolfrarakarbid som materiale for sliteringen må denne være av en type med forholdsvis liten elastisitetsmodul, hvilket igjen bevirker en mindre slit as jestyrke. Hvis man på den annen side anvender en slitering av en hard uolframkarbid merl stor elastisitets- lower back. Due to the insufficient modulus of elasticity for the clamping ring and a further external ring, it is required for the wear ring to use a freeing material whose modulus of elasticity does not deviate too much from that of the clamping ring. This again requires that e.g. even with unsulphur carbide as material for the wear ring, this must be of a type with a relatively small modulus of elasticity, which in turn results in a lower wear resistance. If, on the other hand, a wear ring of a hard untungsten carbide is used with high elasticity

modul, foreligger en tilbøyelighet for at materialet får sprekkdannelser da i dette tilfelle sliteringen blir holdt dårlig av spennringen med utilstrekkelig alastisitetsnottoil.. module, there is a tendency for the material to develop cracks as in this case the wear ring is held poorly by the clamping ring with insufficient elasticity notoil..

Oppfinnelsens oppgave er å unngå de ovennevnte ulemper ved kjente matriser av den til å begynne med beskrevne art, idet samtidig skal oppnås en utmerket motstandsevne mot slitasje og vekslende bøyespenninger. The task of the invention is to avoid the above-mentioned disadvantages of known matrices of the type described at the outset, while at the same time an excellent resistance to wear and alternating bending stresses is to be achieved.

For å løse denne oppgave har oppfinnelsen de karakteris-tiske trekk som er angitt i krav 1. In order to solve this task, the invention has the characteristic features stated in claim 1.

I en modifisert utførelse av en matrise utformet ifølge oppfinnelsen kan det mellom spennringen og sliteringen og/ eller mellom den ytre ring og spennringen være anordnet et ringformet mellomskikt av et strekkbart materiale. In a modified version of a matrix designed according to the invention, an annular intermediate layer of a stretchable material can be arranged between the clamping ring and the wear ring and/or between the outer ring and the clamping ring.

Spennringen består på hensiktsmessig måte av et sintret eller støpt metallkarbidmateriale. The clamping ring conveniently consists of a sintered or cast metal carbide material.

Oppfinnelsen vil bedre forstås ut fra følgende beskriv-else av et rent eksempel under henvisning til tegningene,hvor fig. 1 er et delvis snitt av et verktøy for slagforming, fig. The invention will be better understood from the following description of a pure example with reference to the drawings, where fig. 1 is a partial section of a tool for punch forming, fig.

2 er et delvis snitt i et aksialplån av en sirkulær matrise 2 is a partial section in an axial plane of a circular matrix

ifølge oppfinnelsen, fig. 3 er et forklarende skjematisk riss av en del av denne matrise i et aksialt plan, fig. 4 er st forklarende skjema og viser et stykke av en av matrisens ringer, og fig. 5 og 6 er varianter av matrisen ifølge oppfinnelsen. according to the invention, fig. 3 is an explanatory schematic view of part of this matrix in an axial plane, fig. 4 is an explanatory diagram and shows a piece of one of the rings of the matrix, and fig. 5 and 6 are variants of the matrix according to the invention.

Fig. 1 fremstiller de problemer som opptrer under an-vendelsen av en sirkulær matrise i verktøy for slagforming. Fig. 1 presents the problems that occur during the use of a circular matrix in tools for punch forming.

Denne metallforming tillater utførelsen med høy arbeids-takt av metalliske beholdere ut fra strekkbare emner. This metal forming allows the production of metallic containers from stretchable blanks at a high work rate.

Emnet anbringes i bunnen av den skål som dannes av ambolten 2 og matrisen 1 som består av holderingen eller kraven 13 og sliteringen 11 og spennringen 12. Stemplet 3 vil der-etter utøve et slikt trykk på emnet at metallet føres inn i det rom som gjenstår mellom stemplet, sliteringen 11 i matrisen 1 og ambolten 2. The workpiece is placed at the bottom of the bowl formed by the anvil 2 and the matrix 1, which consists of the retaining ring or collar 13 and the wear ring 11 and the clamping ring 12. The piston 3 will then exert such pressure on the workpiece that the metal is fed into the space that remains between the piston, the wear ring 11 in the matrix 1 and the anvil 2.

Under formingen av delen utøves betydelige radiale trykk mot den indre flate av ringen 11. De tangentiale spenninger kompenseres ved hjelp av de utgangstrykkspenninger som uteves av delen 4 på holderingen 13 som overfører disse til-ringene 12 og 11. During the shaping of the part, considerable radial pressure is exerted against the inner surface of the ring 11. The tangential stresses are compensated by means of the output pressure stresses exerted by the part 4 on the retaining ring 13 which transfers these to the rings 12 and 11.

Til gjengjeld er styringen av spenningene ved bøyning In return, the control of the stresses in bending

og skjærpåkjenningeT utevet på sliteTingen 11 og spennringen 12 dårlig definert og Dfte utilstrekkelig. Sliteringen 11 and the shear stress on the wear element 11 and the clamping ring 12 is poorly defined and Dfte insufficient. The wear and tear 11

må samtidig motstå slitasje i formsonen, spenninger ved bey-ning og ved skjærpåkjenninger så vel som varmesjokk. Fnr å kunne dette har matrisen ifølge oppfinnelsen følgende karak-teristiske trekk: Sliteringen eT fortrinnsvis av et materiale med en usedvanlig stor hardhet og hvis elastisitetsmodul E^ ar meget høy, mens derimot dets styrke mot vekslende bøyning <5~j for et bestemt antall perioder eller påvirkninger er liten. must at the same time resist wear in the forming zone, stresses during bending and shear stress as well as thermal shock. In order to be able to do this, the matrix according to the invention has the following characteristic features: The wear is preferably of a material with an exceptionally high hardness and whose modulus of elasticity E^ is very high, while on the other hand its strength against alternating bending <5~j for a certain number of periods or impacts are small.

Spennringen 12 er av et materiale med mindre hardhet enn slitBringens, fordi denne ikke spiller noen rolle når det dreier seg om friksjon. Den vil være dimensjonert i av-hengighet av sin elastisitetsmodul (dens elastisitetsmodul Ej er mindre enn E^ ) slik at den tåler et antall påvirkninger som minst er lik det som er definert for sliteringen (dens motstand mot bøyning S"^ ar større enn «<f>^ ). - Tykkelsene h^ og h_ av sliteringen 11 henholdsvis av spennringen 12 er slik valgt at spennringen styrer den de-formering som ved dBn understøttede belastning opptas av sliteringen, og begrenseT denne slik at denne slitering ikke vil bli utsatt for farlige høyspenninger som kan medføre brudd av samme. Dette siste punkt er det grunnleggende karak-teristiske trekk ved den matrise som utgjør oppfinnelsens gjenstand. Valget av tykkelsene h^ og h^ foregår ganske enkelt ved beregning under anvendelse av grunnleggende -form-ler i tilknytning til belastningen P som matrisen utsettes for (fig. 3), nedbøyningene f^ og f^ som sliteringen og spennringen utsettes for under virkningen av denne last P, selve egenskapene for hver av ringenB, nemlig deres elastisitetsmodul E^ og E^» deres motstand mot vekslende bøyning for et bestemt antall periodeT, J"^ og S^, og endelig deres geometriske dimensjoner. Far man setter i gang denne beregning, er det uunnværlig i ta i betraktning et visst antall hypo-teser . The tension ring 12 is made of a material with less hardness than the wear ring, because this does not play any role when it comes to friction. It will be dimensioned depending on its modulus of elasticity (its modulus of elasticity Ej is less than E^ ) so that it can withstand a number of impacts at least equal to that defined for the wear ring (its resistance to bending S"^ is greater than « <f>^ ).- The thicknesses h^ and h_ of the wear ring 11 and of the tension ring 12 are chosen in such a way that the tension ring controls the deformation that is taken up by the wear ring at dBn supported load, and limits this so that this wear ring will not be exposed to dangerous high voltages which can lead to breakage of the same. This last point is the basic characteristic feature of the matrix which constitutes the object of the invention. The choice of the thicknesses h^ and h^ takes place simply by calculation using basic formulas in connection to the load P to which the matrix is subjected (Fig. 3), the deflections f^ and f^ to which the wear ring and the clamping ring are subjected under the action of this load P, the actual properties of each of the ringsB, nem equal to their modulus of elasticity E^ and E^» their resistance to alternating bending for a definite number of periodsT, J"^ and S^, and finally their geometrical dimensions. Before starting this calculation, it is indispensable to take into account a certain number of hypotheses.

Støtten au holderingen 13, som vanligvis er av stål, The support au holding ring 13, which is usually made of steel,

kan ikke tas i betraktning-for bøyningen av spennringen og • slitering en, To r di -denne hoi der ing, på grunn av liten elastisitetsmodul for.det.materiale den består av, ikke tilstrekke- cannot be taken into account-for the bending of the clamping ring and • wear ring en, To r di -this hoi der ing, due to the small modulus of elasticity for.the.material it consists of, not sufficient-

lig understøtter ringene 11 og 12. Dessuten har de respek- lig supports the rings 11 and 12. Furthermore, they have respec-

tive ytre og indre overflater - av spennringen 12 og holderingen 13 en viss ujevnhet og oppviser ofte geometriske feil. tive outer and inner surfaces - of the clamping ring 12 and the retaining ring 13 a certain unevenness and often exhibit geometrical errors.

Dette tillater en bøyning og setning, hvis verdier kan over- This allows an inflection and sentence, whose values can be over-

stige bøyningen av det ubelastede materiale, hvilken vanligvis bare er noen jim. increase the deflection of the unloaded material, which is usually only a few jim.

Under disse betingelser tenker vi oss for beregningen av spenningene og tykkelsene av sliteringen og spennringen det ugunstigste tilfelle (fig..3 og 4), dvs.: - Belastningen P konsentrert på midten av den sirkulære matrise, slotten ved hjelp av holderingen utovet bare på kantene av spennringen. Under these conditions, for the calculation of the stresses and thicknesses of the wear ring and the tension ring, we consider the worst case (fig..3 and 4), i.e.: - The load P concentrated in the center of the circular matrix, the slot with the help of the retaining ring felt only on the edges of the clamping ring.

Ved.denne beregning, som selvsagt- gjelder for en mange-kantet matrise, forestiller vi oss at ringen er skåret i- stykker med bredde 1 mm. For enkelhets skyld tenker yi oss at for sliteringen og spennringen er tverrsnittet av disse stykker rektangulært, mens det i virkeligheten ex trapesformet, hvilket gir en ytterligere sikker-hetsmargin . In this calculation, which of course applies to a polygonal matrix, we imagine that the ring is cut into pieces with a width of 1 mm. For the sake of simplicity, we think that for the wear ring and tension ring, the cross-section of these pieces is rectangular, while in reality it is trapezoidal, which gives a further margin of safety.

Hvis vi nå betrakter et av disse stykker (fig. 4), vil dette under en belastning P få en nedboyning f som er: If we now consider one of these pieces (fig. 4), under a load P, this will have a deflection f which is:

eller også or also

Når yi vet at P er den belastning som understottes av stykket, at E er dets elastisitetsmodul, J dets treghetsmoment, 6 er bdyepåkjenningen utviklet i stykket under virkningen av belastningen P, 1 og h er henholdsvis lengden og tykkelsen av stykket.(fig. 4). When yi know that P is the load supported by the piece, that E is its modulus of elasticity, J its moment of inertia, 6 is the bdy stress developed in the piece under the action of the load P, 1 and h are the length and thickness of the piece respectively. (Fig. 4 ).

Det- kan da avledes folgende: The following can then be derived:

eller or

hvor W er stykkets treghetsmDdul. where W is the piece's modulus of inertia.

Belastningen P som vi har ansett for a være den maksimale belastning utviklet på den sirkulære matrise under dennes anvendelse, overfores for sin storste del "til spennringen.12 ved hjelp av sliteringen 11. For at spennringen ikke skal brytes i stykker for det valgte antall perioder er utfort, er det nodvendig at den påkjenning som utvikles ved hjelp av belastningen P i spennringen, forblir mindre enn grenseverdien for boyefastheten e,2malcs ved vekslende boyning for det angjeldende antall perioder. Dette påtrykker spennringen geometriske dimensjoner som kan avledes av ligningene (3) og (3') og for et stykke av en spennring som definert i det foregående, The load P which we have considered to be the maximum load developed on the circular matrix during its use, is transferred for the most part "to the clamping ring 12 by means of the wear ring 11. In order that the clamping ring should not break into pieces for the selected number of periods is continued, it is necessary that the stress developed by means of the load P in the clamping ring remains less than the limit value for the bending strength e,2malcs with alternating boying for the relevant number of periods. This imposes on the clamping ring geometric dimensions which can be derived from the equations (3) and (3') and for a piece of a clamping ring as defined above,

eller or

hvor W„ er treghetsmodulen for nevnte stykke. Således blir hvor g, stykkets bredde (fig. 4) er lik 1 mm, dvs.: where W„ is the modulus of inertia for said piece. Thus, where g, the width of the piece (fig. 4) is equal to 1 mm, i.e.:

Ved å overfore dette uttrykk til ligningen (4), får man: Som en folge av dette må spennringen foruten sprekkdannelser å tåle det forutsatte antall påkjenninger ved belastningen P ha en minste tykkelse på By transferring this expression to equation (4), one gets: As a consequence of this, apart from cracks, the clamping ring must withstand the assumed number of stresses at the load P and have a minimum thickness of

Da spennringen ikke i virkeligheten skal bære hele belastningen P, (en del absorberes av spennringen, en annen del au holderingen) , kan spennringen i virkeligheten ha en tykkelse noe mindre enn h2-min. As the clamping ring should not in reality carry the entire load P, (a part is absorbed by the clamping ring, another part by the retaining ring), the clamping ring can in reality have a thickness somewhat less than h2-min.

Spennringen skal begrense deformeringen av sliteringen for å unngå at denne skal være et sete for farlige boyespenninger. Dette betyr, for å ta et grensetilfelle, at i det oyeblikk hvor ringen 12 får en maksimal nedboyning f ? maks svarende til en påkjenning.maks lik grenseverdien av vekselboyningsfasthet, vil sliteringen, som får en nedboyning f lik f^ maks, være sete for en påkjenning ved boyning som vil være mindre eller lik påkjenningen d maks svarende til dens; grenseverdi for vekselboyningsfasthet. Hvis vi således antar at spennringen 12 har en minstetykkelse h2 min, f år vi: The tension ring must limit the deformation of the wear ring to prevent it from being a seat for dangerous buoy tensions. This means, to take a limiting case, that at the moment when the ring 12 receives a maximum deflection f ? max corresponding to a stress.max equal to the limit value of alternating buckling strength, the wear ring, which gets a deflection f equal to f^ max, will be the seat of a stress during buckling that will be less than or equal to the stress d max corresponding to it; limit value for alternating bending strength. If we thus assume that the clamping ring 12 has a minimum thickness h2 min, f we get:

Da lengden av stykkene av spennringen og sliteringen er Then the length of the pieces of the clamping ring and wear ring is

like, 1^ = 12, får vi erter forenkling: like, 1^ = 12, we get a slight simplification:

Hvilket vil si at tykkelsen av sliteringen alltid er Which means that the thickness of the wear ring is always

mindre enn -tykkelsen av spennringen. less than the thickness of the clamping ring.

Hvis h^ ikke lenger er mindre, men lik det uttrykk som er i ligning (9), vil spennringen og sliteringen teoretisk briste samtidig. Det skal bemerkes at i det oyeblikk spennringen brister, vil også sliteringen, som ikke lenger er stottet, briste. Det er der-for av betydning å ha en1 spennring, for hvilken det forutsatte antall påvirkninger for belastningsgrensen vil være hoyere enn for sliteringen . If h^ is no longer smaller, but equal to the expression in equation (9), the tension ring and the wear ring will theoretically break at the same time. It should be noted that at the moment the clamping ring breaks, the wear ring, which is no longer supported, will also break. It is therefore important to have a stress ring, for which the predicted number of impacts for the load limit will be higher than for the wear ring.

De til fremstillingen av sliteringen og spennringen anvendte materialer kan være metallisk karbid eventuelt omfattende til-setninger, såsom kobolt eller keramiske stoffer. The materials used for the production of the wear ring and the clamping ring can be metallic carbide, optionally including additives, such as cobalt or ceramic substances.

Således kan sliteringen være laget av sintret wolframkarbid med en liten prosentandel kobolt, av stopt wolframkarbid, av borkarbid, av keramikk på aluminium basis eller med et hvilket som helst slitefast materiale. Elastisitetsmodulen for disse materialer ligger -mellom 30000 og 65000 kg/mm 2og grenseverdien for veksel-boyningsfastheten for 10^ påvirkninger befinner seg f.eks. ved 4° kg/mm<2>.. Thus, the wear ring can be made of sintered tungsten carbide with a small percentage of cobalt, of stopped tungsten carbide, of boron carbide, of ceramics on an aluminum basis or of any wear-resistant material. The modulus of elasticity for these materials is between 30,000 and 65,000 kg/mm 2 and the limit value for the alternating buckling strength for 10^ impacts is found, e.g. at 4° kg/mm<2>..

Til fremstilling av spennringen anvender man sintrede karbider, såsom wolframkarbid, omfattende en prosentvis andel av kobo3t på minst 6 %, stopt titankarbid (Fexotic) eller stdpte karbider (stellitt). Man får således for spennringen en elastisitetsmodul som ligger mellom 28000 og 55000 kg/mm og en vekselboyningsfasthet, alltid for 10^ påvirkninger, storre enn 50 kg/mm^. Sintered carbides, such as tungsten carbide, comprising a percentage of cobalt of at least 6%, stopped titanium carbide (Fexotic) or stopped carbides (stellite) are used to manufacture the clamping ring. One thus obtains for the clamping ring a modulus of elasticity that is between 28,000 and 55,000 kg/mm and an alternating bending strength, always for 10^ impacts, greater than 50 kg/mm^.

Den praktiske utforelse av denne matrise (fig. 2) byr på visse vanskeligheter på grunn av den meget store presisjon som er påkrevet for bearbeidningen av de respektive indre og ytre sylindriske flater av sliteringen og spennringen som er i kontakt med hver-andre. The practical design of this matrix (fig. 2) presents certain difficulties due to the very high precision required for the machining of the respective inner and outer cylindrical surfaces of the wear ring and tension ring which are in contact with each other.

Alle geometriske feil i disse overflater, særlig hvis de er makroskopiske, er årsak til særlig hoye spenninger under sammensetningen som kan komme i tillegg til de som opptrer under arbeidet. All geometric errors in these surfaces, especially if they are macroscopic, are the cause of particularly high stresses during the composition which can be added to those that occur during the work.

Da de materialer som danner ringene, praktisk talt ikke har noen sprekkbarhet, kan overflatenes kontaktpunkter sammenlignes med bropilarer, idet rekkevidden av denne bro er lik lengden av defektens bolge og dens hoyde svarer til defektens amplitude. As the materials that form the rings have practically no crackability, the contact points of the surfaces can be compared to bridge pillars, as the range of this bridge is equal to the length of the defect's wave and its height corresponds to the defect's amplitude.

De midler som vanligvis anvendes til bearbeidning av disse ringer, tillater ikke fremstillingen av tilstrekkelig noyaktige overflater til å unngå de ovennevnte spenninger. The means usually used for machining these rings do not allow the production of sufficiently accurate surfaces to avoid the above-mentioned stresses.

I matrisen som danner gjenstand for oppfinnelsen, frem-bringer man en fullkommen Jcontakt mellom sliteringen og spennringen ved å utstyre enten sliteringens ytre sylindriske flate eller spenn-ringens indre flate eller sogar begge med et lag av et lett maskiner-bart og tilstrekkelig strekkbart materiale til under sammensetningen av de to ringer å utjevne geometriske feil eller defekter. In the matrix that forms the subject of the invention, a perfect contact between the wear ring and the clamping ring is produced by equipping either the outer cylindrical surface of the wear ring or the inner surface of the clamping ring or even both with a layer of an easily machinable and sufficiently stretchable material to during the composition of the two rings to smooth out geometric errors or defects.

Påføringen av det lett bearbeidbare materiale i disse The application of the easily workable material in these

soner utfares ved galvanisk avsetning, metallbelegging, ved lodding eller også ved påsprøyting i en oksygenacetylen-flamme Biler et plasma. zones are carried out by galvanic deposition, metal coating, by soldering or also by spraying in an oxygen-acetylene flame Cars et plasma.

Holderingen 13 kan selvsagt erstattes av et flerdobbelt bBslag (fig. 5). The retaining ring 13 can of course be replaced by a multiple bB stroke (fig. 5).

Ifølge en annen variant av oppfinnelsen (fig. fi), er en According to another variant of the invention (fig. fi), a

ring 14 av strekkbaTt materiale innskutt mellom sliteringen og spennringen. Denne ring har til oppgave å lette utskiftingen ring 14 of stretched material inserted between the wear ring and the tension ring. The purpose of this ring is to facilitate replacement

av sliteringen og tjene som beskyttende utjevningspute. Den bør of the wear ring and serve as a protective leveling pad. It should

i alle tilfelle ha en begrenset tykkelse for ikke å oppheve virkningen av spennringen 12. in any case have a limited thickness so as not to negate the effect of the clamping ring 12.

Sammenlignet med hittil anvendte matriser har natrisen Compared to previously used matrices, the sodium rice has

ifølge oppfinnelsen følgende fordeler:: according to the invention the following advantages::

- Meget god styrke samtidig mot slitasje og boyning. - Very good strength at the same time against abrasion and boyning.

- Mindre folsomhet overfor varmesjokk som folge av arbeidet. - Less sensitive to heat shock as a result of the work.

De reduserte dimensjoner av sliteringen eliminerer i virkeligheten nodvendigheten av at denne skal tåle temperaturgradien-ter og f olgelig supplerende spenninger som skyldes forskjellig ut- The reduced dimensions of the wear ring in reality eliminate the necessity for it to withstand temperature gradients and consequently supplementary stresses caused by different

videlse. extension.

Lavere anskaffelsespris. Spennringen og holderingen Lower acquisition price. The tension ring and the retaining ring

kan i virkeligheten anvendes om igjen når. sliteringen må skiftes ut. can actually be reused when. the wear ring must be replaced.

Claims

1. Matrix for forming metals, especially in impact drawing, with at least two coaxial rings, one of which sits inside the other sam spennr.ing serving ring and these two rings are surrounded by at least one further, outer ring, the inner wear-, ring or working ring has a smaller radial thickness than it surrounding tension and the modulus of elasticity (E^) for wear the ring Br greater than the modulus of elasticity (E^) for the tension ring, characterized by the fact that the modulus of elasticity for tension the ring (12) is greater than the modulus of elasticity for hardened steel and that the wear ring (11) has a resistance (T^ ) with alternating bending ning for a specific number of loads, whichever is smaller than the resistance (T^) ued unextended bending for at least ried the same number of loads at the clamping ring (12), as it is thick the length of the wear ring at most is equal to the expression at the smallest clamping ring thickness that can be reconciled with the maximum food loading

2. Platrise according to claim 1, characterized by that an intermediate layer (14) of stretchable material is arranged material between the clamping ring (12) and the wear ring (11) (fig. 6).

3. Matrix according to claim 1, characterized in that the clamping ring (12) consists of sintered or cast metal core.

4. Matrix according to claim 1, characterized in that a ring (13a) of stretchable material is arranged between the outer ring (13b) and the clamping ring (12) (fig. 5).