NO137746B - DEVICE FOR THE MANUFACTURE OF SF {RISK OR SHIPPED SF {RISK SOLID PARTICLES FROM A FLOW OF MELTED MATERIAL - Google Patents
DEVICE FOR THE MANUFACTURE OF SF {RISK OR SHIPPED SF {RISK SOLID PARTICLES FROM A FLOW OF MELTED MATERIAL Download PDFInfo
- Publication number
- NO137746B NO137746B NO1385/71A NO138571A NO137746B NO 137746 B NO137746 B NO 137746B NO 1385/71 A NO1385/71 A NO 1385/71A NO 138571 A NO138571 A NO 138571A NO 137746 B NO137746 B NO 137746B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- particles
- rotor
- passage
- drum
- risk
- Prior art date
Links
- 239000002245 particle Substances 0.000 title claims description 54
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims 2
- 239000000463 material Substances 0.000 title description 5
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 3
- 239000012768 molten material Substances 0.000 claims 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 15
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 6
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 4
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 3
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N manganese silicon Chemical compound [Si].[Mn] PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000005029 sieve analysis Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
- B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
- B22F9/06—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material
- B22F9/08—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying
- B22F9/10—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying using centrifugal force
Landscapes
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
- Glanulating (AREA)
Description
Den.foreliggende oppfinnelse vedrører en anordning The present invention relates to a device
for fremstilling av hovedsakelig likeformede ferrolegeringspartikler som har en tilnærmet sfærisk fornu En utsetter derved smeltet metall for en sentrifugalkraft tilstrekkelig til å lede -og dispergere det smeltede metall i en radielt begrenset sone der de dispergerte metallpartikler kommer til kontakt med og ruller på flaten inne i sonen slik at virkningen av den rullende kontakt sammen med virkningen av for the production of substantially uniform ferroalloy particles having an approximately spherical fornu One thereby subjects molten metal to a centrifugal force sufficient to direct and disperse the molten metal in a radially limited zone where the dispersed metal particles come into contact with and roll on the surface within the zone so that the effect of the rolling contact together with the effect of
.metallets overflatespenning, vil være tilstrekkelig til å .the metal's surface tension, will be sufficient to
forme hver partikkel til en tilnærmet sfærisk form. shape each particle into an approximately spherical shape.
De smeltede til halvsmeltede ferrolegeringspartikler føres deretter fra den radielle sone og størkner -hurtig i deres antatte former. Ferrolegeringspartiklene eller kulene fremstilt på denne måte, er relativt likeformet i størrelse, men størrel-sen kan variere avhengig av graden av anvendt .sentrifugalkraft på det smeltede metall og konturen til den radielt begrensede sone. The molten to semi-molten ferroalloy particles are then carried from the radial zone and solidify rapidly into their assumed shapes. The ferroalloy particles or spheres produced in this manner are relatively uniform in size, but the size may vary depending on the degree of centrifugal force applied to the molten metal and the contour of the radially confined zone.
Forskjellige metoder anvendes for å fremstille små ferrolegeringspartikler for anvendelse som tilsatsmateriale ved smelting.av me tal legeringe r. Y, ed en ferrolegeringssats er det nødvendig med partikler av jevn størrelse slik at den er relativt fri for fint pulver slik at når satsen når sitt ende-lige bestemmelsessted, kan den mates inn i en metallsmelteovn uten fare for at det fine pulver eksploderer eller på annen måte forstyrrer driften av smelteovnen. Different methods are used to produce small ferroalloy particles for use as additive material in smelting. of metal alloys r. Y, ed a ferroalloy batch requires particles of uniform size so that it is relatively free of fine powder so that when the batch reaches its end -at its destination, it can be fed into a metal melting furnace without the risk of the fine powder exploding or otherwise interfering with the operation of the melting furnace.
En fremgangsmåte for fremstilling av ferrolegerings-tilsatser med liten størrelse er .å støpe dem i den ønskede størrelse. Denne fremgangsmåte er kostbar og gir fortsatt legeringsmaterialer som omfatter fint pulver som det kreves ennå en operasjon for å fjerne. Dessuten er størrelser mellom 8 Tyler mesh opp til 9,5 mm, og fortrinnsvis 6,3 mm, vanskelige å støpe ved fremstilling i stor skala. One method for producing ferroalloy additives of small size is to cast them in the desired size. This process is expensive and still produces alloy materials that include fine powder that requires another operation to remove. Also, sizes between 8 Tyler mesh up to 9.5 mm, and preferably 6.3 mm, are difficult to cast in large scale manufacturing.
En annen fremgangsmåte som for tiden anvendes, er å støpe legeringer i store kokiller og deretter knuse støpe-gddset ved hjelp av vanlige anordninger for fremstilling av forskjellige størrelser. På grunn av sprøheten i legeringen, dannes en betraktelig mengde fint pulver og partikler med gal størrelse hvilket minsker utbyttet av en valgt partikkel-størrelse. Separering av den valgte partikkelstørrelse fra andre partikkelstørrelser krever en ytterligere operasjon som krever ytterligere tid og omkostninger for den totale produk-sjon. ' Ulempen ved kjente metoder for fremstilling av legeringer i en partikkelstørrelse innen et noe snevert størrelses-område består i den store mengde partikler som samtidig dannes og som' faller-utenfor området. Den foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en måte der antall partikler som ikke holder mål, minskes kraftig og hvor de utvalgte' partikler er i det nærmeste sfæriske i form. Dessuten kreves ikke noen-dyr knusning, støpe- eller formeoperasjon.' Another method that is currently used is to cast alloys in large molds and then crush the casting ingots using conventional devices for producing different sizes. Due to the brittleness of the alloy, a considerable amount of fine powder and odd-sized particles are formed, which reduces the yield of a selected particle size. Separation of the selected particle size from other particle sizes requires a further operation which requires additional time and costs for the total production. The disadvantage of known methods for producing alloys in a particle size within a somewhat narrow size range consists in the large amount of particles that are formed at the same time and which fall outside the range. The present invention provides a way in which the number of particles that do not measure up is greatly reduced and in which the selected particles are almost spherical in shape. What's more, no expensive crushing, casting or shaping operations are required.'
I hovedtrekkene innebærer anordningen ifølge den foreliggende oppfinnelse at man utsetter en'strøm av-smeltet væske inne i eri"isolert sone for en sentrifugalkraft som er tilstrekkelig til å- lede og dispergere den smeltede' strøm inn i- en radielt-begrenset buktende passasje der "de smeltede til halvsmeltede partikler av den dispergerte strøm, kommer i kontakt med og ruller på i det minste en bueformet flåte i passasjen. Den smeltede væske kan være ethvert materiale som størkner ved romtemperatur, f.eks. smeltet metall. Virkningen av'den rullende kontakt sammen med virkningen av overflate-spenningen i den smeltede til halvsmeltede væske, er tilstrekkelig til å foranledige de små partikler til å anta en tilnærmet In its main features, the device according to the present invention involves subjecting a stream of molten liquid inside an isolated zone to a centrifugal force which is sufficient to direct and disperse the molten stream into a radially limited meandering passage where "the molten to semi-molten particles of the dispersed stream come into contact with and roll on at least one arcuate raft in the passage. The molten liquid can be any material that solidifies at room temperature, e.g. molten metal. The action of the rolling contact, together with the action of the surface tension in the molten to semi-molten liquid, is sufficient to cause the small particles to assume an approximate
sfærisk form. Fortrinnsvis bør de- smeltede til halvsmeltede partikler rulle på et roterende organ som har en hellende bueformet flate og deretter føres tangentielt til den motsatte flate i passasjen som har en nédadheliende buet flate slik at maksimal periferiell kontakt' mellom de tilnærmet kule-formede partikler og platene til den buede kanal eller passasje, spherical shape. Preferably, de-melted to semi-melted particles should roll on a rotating member having an inclined arcuate surface and then be conveyed tangentially to the opposite surface in the passage which has a downward sloping arcuate surface so that maximum circumferential contact between the approximately spherical particles and the plates to the curved channel or passage,
oppnås. Por å øke denne kontaktvirkning kan de motstående flater ..i passasjen roteres i motsatt retning i forhold til hverandre hvorved de tilnærmet sfæriske partikler utsettes for en økt spiralformet rotasj.onsbevegelse idet en slik bevegelse følger som en kombinasjon av den radielle bevegelse på grunn av sentrifugalkraften og den sirkulære bevegelse på grunn av de i motsatt retning til hverandre roterende flater. Det er denne kombinasjon av radielt rettet kontaktkraft og sirkulært utøvet kontaktkraft som t i-l sammen med den relativt lave overflatespenning som former, de dispergerte partikler til tilnærmet sfæriske former. is achieved. In order to increase this contact effect, the opposing surfaces in the passage can be rotated in the opposite direction in relation to each other, whereby the approximately spherical particles are exposed to an increased spiral-shaped rotational movement, as such movement follows as a combination of the radial movement due to the centrifugal force and the circular motion due to the counter-rotating surfaces. It is this combination of radially directed contact force and circularly exerted contact force such as t i-l together with the relatively low surface tension that forms, the dispersed particles into approximately spherical shapes.
Mens de smeltede til halvsmeltede legeringspartikler fortsatt er utsatt .for de kombinerte krefter, kastes de ut fra det perfierielle utløpet til den buede kanal eller passasje og kjøles hurtig eller størkner i deres antatte tilnærmet While the molten to semi-molten alloy particles are still subjected to the combined forces, they are ejected from the peripheral outlet into the curved channel or passage and are rapidly cooled or solidified into their assumed approximate
sfæriske former. En beholder eller lignende inne-holdende et kjølemedium kan anvendes for å fange opp og kjøle og størkne' legeringspartiklene som har tilnærmet sfærisk form i en grad som er avhengig av sentrifugalkraften, utformingen -av de buede flater, antall topper i den buktende -eller sinusformede passasje og den smeltede væskes spesielle' viskositet. En buktende passasje som i det minste har en topp, er nødvendig.for å sikre at de dispergerte partikler skal rulle på i det minste en hellende buet flate, for således å tilveiebringe tilstrekkelig kontaktkraft som kan legges til overflate-spenningskraften ,for hensiktsmessig forming av partiklene. Inn-løpet til den buktende passasje kan justeres for å regulere i .det minste de maksimale størrelser-til de dispergerte partikler som tvinges gjennom passasjen. spherical shapes. A container or the like containing a cooling medium can be used to capture and cool and solidify the alloy particles which have an approximately spherical shape to a degree which depends on the centrifugal force, the design - of the curved surfaces, the number of peaks in the meandering - or sinusoidal passage and the particular' viscosity of the molten liquid. A meandering passage having at least one peak is necessary to ensure that the dispersed particles will roll on at least an inclined curved surface, thus providing sufficient contact force which can be added to the surface tension force, for appropriate shaping of the particles. The inlet to the tortuous passage can be adjusted to regulate at least the maximum sizes of the dispersed particles forced through the passage.
Oppfinnelsen skal forklares nærmere under henvisning til de vedlagte tegninger hvor The invention must be explained in more detail with reference to the attached drawings where
fig. 1 er et vertikalsnitt gjennom senter av anordningen ifølge oppfinnelsen, fig. 1 is a vertical section through the center of the device according to the invention,
fig. 2 er et perspektivriss av det roterende sted i anordningen som viser den spiralformede bane som de dispergerte partikler følger. fig. 2 is a perspective view of the rotating location of the device showing the helical path followed by the dispersed particles.
I fig. 1 mates varmt smeltet metall aksialt på det roterende sirkulære sted 1 som er fremstilt av et materiale som kan motstå den høye temperatur til det smeltede metall, som f.e-ks. grafitt, aluminiumoksyd, magnesiumoksyd, støpejern eller annet ildfast metall som ikke reagerer med det smeltede metall. Stedet har et konisk formet utspring 2 sentralt anbragt og opp-adrettet. En skrå, buet' flate 3 strekker seg radielt utad fra fremspringet 2 og før den' når til nærhet' av- periferien, antar flaten et horisontalt overgangsparti og skråner' deretter lett In fig. 1, hot molten metal is fed axially on the rotating circular place 1 which is made of a material which can withstand the high temperature of the molten metal, such as graphite, aluminum oxide, magnesium oxide, cast iron or other refractory metal that does not react with the molten metal. The site has a conically shaped projection 2 centrally placed and directed upwards. An inclined, curved surface 3 extends radially outwards from the projection 2 and before it reaches the vicinity of the periphery, the surface assumes a horizontal transition portion and then slopes slightly
nedad til avslutningen. En roterende trommel" 4 har en aksial åpning 5 hvorigjennom det smeltede metall'føres til kontakt med .det . fremspringende parti 2. Trommelens' 4 -underflate er utformet med en buet flate som passer sammen med' flaten 3 men som strekker seg radielt ytterligere- utad slik at når den er aksielt plassert over stedet 1, dannes det en buet passasje 13. Det er også mulig å la stedet 1-strekke seg lengre utad enn trommelen for derved å avslutte den buktede passasje i en oppad-retning. Trommelen likesom■stedet 1, kan fremstilles av ethvert -.materiale, som motstår en høy 'omgivelsestemperatur uten å rea-gere med det smelte.de metall som finfordeles til små partikler. down to the finish. A rotating drum 4 has an axial opening 5 through which the molten metal is brought into contact with the projecting part 2. The lower surface of the drum 4 is designed with a curved surface which fits together with the surface 3 but which extends further radially - outwardly so that when it is axially positioned above the location 1, a curved passage 13 is formed. It is also possible to allow the location 1 to extend further outward than the drum in order to thereby end the curved passage in an upward direction. The site 1 can be made of any material which can withstand a high ambient temperature without reacting with the molten metal which is finely divided into small particles.
En motor 6 anvendes for å-rotere stedet 1, méns en motor 7 roterer trommelen 4 i en motsatt retning. ' Et kjegle-formet skjørt 8 nyttes for å beskytte;stedets 1 rbtasjonsorgan mot -metallpartikler. A motor 6 is used to rotate the site 1, while a motor 7 rotates the drum 4 in an opposite direction. A cone-shaped skirt 8 is used to protect the site 1 rbtational member against metal particles.
Beholderen 9 kan være én enkel ringformet beholder' eller minst to buede beholdere som plassert' inntil hverandre danner en ringformet beholder. - Denne beholder som 'inneholder e.t a.vkj.øxings- eller størkningsmedium 14, er-anbragt under og radielt utad fra perif eriutl-øpet 15 til den buktende - passas j e slik at; den er i stiiling t'il å oppfange- de utslyngede tilnærmet sfæriske partikler 11. The container 9 can be one simple ring-shaped container or at least two curved containers that are placed next to each other to form an annular container. - This container, which contains e.t. a.vkj.øxing- or solidification medium 14, is-placed below and radially outwards from the peripheral opening 15 to the meandering - fit j e so that; it is in styling to capture ejected approximately spherical particles 11.
Foruten å understøtte trommelen 4, utgjør en sylind-risk mantel 10 også en bestkyttelsesbarriere mot partikler som slynges ut fra den buktende passasje- i-'gal retning. In addition to supporting the drum 4, a cylindrical casing 10 also constitutes a best protection barrier against particles which are flung out from the meandering direction of the passage.
Ved drift mates smeltet metall, såsom en- ferrolegering, inn i åpningen 5 i trommelen 4 og ledes til kontakt med fremspringet 2. Metallmatningshastigheten er variabel men må være tilstrekkelig lav til å tillate tilstrekkelig kontakt med det roterende fremspring 2 slik at metallet kan slynges ut sentri-fugalt og dispergeres i den buktende kanal 13 mellom trommelen 4 og stedet 1. Når stedet 1 roterer, tvinges de dispergerte metallpartikler til å rulle og gli på den buede flate 3 på hvilken -hver partikkel beveger seg i en spiralbane som f.eks. -vist i fig.2. Hver partikkel beveger seg i denne spiralbane og utsettes for -en radielt virkende sentrifugalkraft A og en sirkulær eller roterende kraft .B som danner normal til kraften A og sammen med -denne utsetter partikkelen for maksimal omkretskontakt med flaten 3 til det roterende sted 1. De smeltede, tilnærmet sfæriske formede partikler slynges deretter tangentielt på den buede underflate 12 til trommelen 4 der de fortsetter å rulle-hvorved den rullende kontakt økes. En større rullekontakt mellom de tilnærmet sfæriske formede partikler og trommelen kan oppnås ved å rotere trommelen i motsatt retning av stedets 1 rotasjon. In operation, molten metal, such as ferroalloy, is fed into the opening 5 of the drum 4 and guided into contact with the projection 2. The metal feed rate is variable but must be sufficiently low to allow sufficient contact with the rotating projection 2 so that the metal can be ejected centrifugally and dispersed in the meandering channel 13 between the drum 4 and the site 1. When the site 1 rotates, the dispersed metal particles are forced to roll and slide on the curved surface 3 on which - each particle moves in a spiral path such as . -shown in fig.2. Each particle moves in this spiral path and is exposed to -a radially acting centrifugal force A and a circular or rotating force .B which forms normal to the force A and together with -this exposes the particle to maximum circumferential contact with the surface 3 of the rotating location 1. The molten, approximately spherically shaped particles are then hurled tangentially onto the curved lower surface 12 of the drum 4 where they continue to roll - thereby increasing the rolling contact. A greater rolling contact between the approximately spherical shaped particles and the drum can be achieved by rotating the drum in the opposite direction to the rotation of the site 1.
De tilnærmet sfæriske partikler 11 slynges ut ved periferiutløpet 15 i en nedadrettet retning inn i beholderen 9- Et kjølemedium av enhver ikke-reaktiv -gass eller væske som f.eks. vann, olje, smeltet salt, smeltet glass eller en kombinasjon derav, avkjøler hurtig partiklene i deres antatte former. En stråle av kald luft innført i nærheten mellom passasjens utløp og beholderen kan også anvendes for å tilveiebringe størkning av partiklene. En dukforing med masker inne i beholderen kan anvendes for å lette fjerning av partiklene. Det er også mulig å anvende en roterende type nettingforing som kan anvendes for å-føre partiklene til en på forhånd valgt seksjon i beholderen der en transportør som heller skrått utover gjennom en passende åpning i det .nedre parti i den sylindriske mantel, kontinuerlig fjerner partiklene og fører dem inn i en samlebeholder. The approximately spherical particles 11 are ejected at the peripheral outlet 15 in a downward direction into the container 9 - A cooling medium of any non-reactive gas or liquid such as e.g. water, oil, molten salt, molten glass, or a combination thereof, rapidly cools the particles into their assumed forms. A jet of cold air introduced in the vicinity between the outlet of the passage and the container can also be used to provide solidification of the particles. A cloth liner with mesh inside the container can be used to facilitate removal of the particles. It is also possible to use a rotating type of mesh liner which can be used to convey the particles to a pre-selected section in the container where a conveyor that slopes outwards through a suitable opening in the lower part of the cylindrical shell continuously removes the particles and leads them into a collection container.
Ettersom det-koniske fremspring 2 som kontinuerlig kommer i kontakt med det smeltede metall, derved uttettes for slitasje, kan det gjøres utskiftb.art ved å anordne et -gjenget eller geometrisk utformet nedre parti som kan skrues eller settes inn i en tilsvarende utsparing i stedets 1 sentrum.. As the conical projection 2, which continuously comes into contact with the molten metal, is thereby exposed to wear, it can be replaced by arranging a -threaded or geometrically designed lower part which can be screwed or inserted into a corresponding recess in the place 1 center..
Omfanget av den buede passasje med hensyn til helling og antall topper, er variabel dg er avhengig av den grad av sfærisk form som ønskes på de. størknede legeringspartikler. The extent of the curved passage with regard to slope and the number of peaks is variable and depends on the degree of spherical shape desired on them. solidified alloy particles.
Det periferielle utløp av passasjen kan avsluttes med en oppad-helling hvorved de utslyngede partikler rettes oppad. The peripheral outlet of the passage can end with an upward slope whereby the ejected particles are directed upwards.
Smeltede ferrolegeringer som er egnet for anvendelse Molten ferroalloys suitable for use
i forbindelse med den omtalte anordning, omfatter ferrosilisium, in connection with the mentioned device, includes ferrosilicon,
ferromangan, ferrokrom, ferrokromsilisium, magnesiumferrosili-sium,.- silisiummangan og lignende-. ferromanganese, ferrochrome, ferrochrome silicon, magnesium ferrosilicon, silicon manganese and the like.
Eksempel: Example:
Ved anvendelse.av :en anordning tilsvarende den som er vist i tegningen, ble flere ladninger■av .smeltet 50% ferrosilisium som hver veide ca. 15 kg, helt i den sentrale åpning til en grafittrommel for å bringes i kontakt med et .roterende konisk fremspring til et grafittsted. Det koniske fremspring brøt strømmen av ferrosilisium opp i små partikler og slyngte disse inn- i en buktende passasje lignende den som er vist på .tegningen,. Perrosilisiumpartiklene ble bragt til å rulle i spiralform og gli på det roterende sted og ble deretter slyngt ut tangen.tielt for å komme i kontakt med og rulle på den undre buede flate til trommelen. Partiklene under innvirkning av overflatespenning og rullekontakt ble bragt til å innta en tilnærmet sfærisk form i løpet av den tid som gikk til de nådde passasjens perifere utløp. De ble deretter ført. ut fra den buktede passasje pg fanget opp i et flertall sirkulære beholdere anbragt under og konsentrisk ut fra passasjeutløpet; Beholderne var fylt med vann"som umiddelbart kjølte de oppfangede ferrosilisiumpartikler i deres antatte former hvilke var tilnærmet' sfæriske til sfæriske. By using a device similar to that shown in the drawing, several charges of molten 50% ferrosilicon, each weighing approx. 15 kg, completely in the central opening of a graphite drum to be brought into contact with a rotating conical projection of a graphite spot. The conical projection broke up the flow of ferrosilicon into small particles and flung them into a meandering passage similar to that shown in the drawing. The perrosilicon particles were caused to spirally roll and slide on the rotating site and were then ejected out of the tang to contact and roll on the lower curved surface of the drum. The particles under the influence of surface tension and rolling contact were brought to assume an approximately spherical shape during the time that elapsed until they reached the peripheral outlet of the passage. They were then led. from the tortuous passage pg captured in a plurality of circular containers disposed below and concentrically from the passage outlet; The containers were filled with water which immediately cooled the captured ferrosilicon particles into their assumed shapes which were approximately spherical to spherical.
De størknede partikler ble deretter utsatt for. en siktanalyse og viste seg å inneholde 92' vektprosent mellom 8 Tyler mesh og 6,3 mm. The solidified particles were then subjected to a sieve analysis and was found to contain 92' weight percent between 8 Tyler mesh and 6.3 mm.
Uttrykket tilnærmet sfærisk har til hensikt -å betegne formen hos finfordelte .partikler såsom kuler eller pellets som kan ha utspring som i figur avviker fra. en helt sfærisk form. Disse utspring fremkommer ved størkningen av partiklene før partiklene har antatt en virkelig tilnærmet sfærisk til sfærisk form. Selv om partiklene avviker- fra en fullstendig sfærisk form er de fortsatt kommersielt anvendbare så-lenge de faller innenfor et bestemt størrelsesområde. The term approximately spherical is intended - to denote the shape of finely divided particles such as spheres or pellets which may have origins that deviate from the figure. a completely spherical shape. These protrusions appear during the solidification of the particles before the particles have assumed a truly approximately spherical to spherical shape. Even if the particles deviate from a completely spherical shape, they are still commercially usable as long as they fall within a certain size range.
Det er klart at et høyere prosenttall likeformede partikler kan oppnås ved å rotere trommelen til anordningen ifølge .oppfinnelsen i en motsatt retning til rotasjonen'for stedet 4 qg/eller ved'å forlenge lengden til .den buktende passasje, som dannes av trommelen og.nevnte sted ettersom den ene eller begge av disse modifikasjoner kommer til- å øke den spiralformede bane på hvilken partiklene kommer til å rulle hvorved partiklene utsettes for en større omkretskontakt med passasjeflåtene. Denne økede omkretskontakt, beroende på den økte radielle og sirkulære rullebevegelse som gis partiklene, kommer til å bidra til at partiklene antar en mer tilnærmet sfærisk form. It is clear that a higher percentage of uniform particles can be obtained by rotating the drum of the device according to the invention in an opposite direction to the rotation of the place 4 qg/or by extending the length of the meandering passage formed by the drum and. said location as one or both of these modifications will increase the helical path on which the particles will roll thereby subjecting the particles to greater circumferential contact with the passage vessels. This increased circumferential contact, due to the increased radial and circular rolling motion imparted to the particles, will contribute to the particles assuming a more approximately spherical shape.
Claims (4)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US2859470A | 1970-04-15 | 1970-04-15 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO137746B true NO137746B (en) | 1978-01-09 |
NO137746C NO137746C (en) | 1978-04-19 |
Family
ID=21844313
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO1385/71A NO137746C (en) | 1970-04-15 | 1971-04-14 | DEVICE FOR THE MANUFACTURE OF SPAERIC OR APPROACHED SPAERIC SOLID PARTICLES FROM A STREAM OF MELTED MATERIAL |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3660544A (en) |
JP (1) | JPS5138670B1 (en) |
BE (1) | BE765739A (en) |
CA (1) | CA935612A (en) |
DE (1) | DE2118122C3 (en) |
FR (1) | FR2086085B1 (en) |
GB (1) | GB1331370A (en) |
LU (1) | LU62986A1 (en) |
NO (1) | NO137746C (en) |
SE (1) | SE374876B (en) |
ZA (1) | ZA712370B (en) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3943617A (en) * | 1971-03-08 | 1976-03-16 | Republic Steel Corporation | Novel apparatus and solid state method for converting small pieces of metal to a workpiece |
US4140494A (en) * | 1977-10-21 | 1979-02-20 | Norton Company | Method for rapid cooling molten alumina abrasives |
DE2954313C2 (en) * | 1979-09-11 | 1986-06-19 | Itoh Metal Abrasive Co., Ltd., Nagoya, Aichi | Process for the production of spherical particles or fibers with a predetermined diameter from a melt |
DE2936691C2 (en) | 1979-09-11 | 1984-08-02 | Itoh Metal Abrasive Co., Ltd., Nagoya, Aichi | Device for producing spherical particles or fibers |
US4435342A (en) * | 1981-11-04 | 1984-03-06 | Wentzell Jospeh M | Methods for producing very fine particle size metal powders |
JPS58101446U (en) * | 1981-12-29 | 1983-07-09 | 日立建機株式会社 | pressure switch |
JPS6015734U (en) * | 1983-07-12 | 1985-02-02 | 株式会社 京浜精機製作所 | pressure switch |
EP0260617B1 (en) * | 1986-09-16 | 1991-12-04 | Centrem S.A. | Process and apparatus for preparing and finishing metallic materials |
DE3835234A1 (en) * | 1988-10-15 | 1990-04-19 | Woka Schweisstechnik Gmbh | Process for producing fused tungsten carbide beads |
GB9316767D0 (en) * | 1993-08-12 | 1993-09-29 | Davy Mckee Stockton | Slag granulation |
FR2709082B1 (en) * | 1993-08-20 | 1995-09-29 | Pechiney Electrometallurgie | Granulation of alloys containing silicon in water and under an inert atmosphere. |
WO2006107232A1 (en) * | 2005-04-05 | 2006-10-12 | Dynin, Anton Yakovlevich | Method for producing ferroalloy granules and a slag for carrying out said method |
CN113600821A (en) * | 2021-08-10 | 2021-11-05 | 郑州大学 | Fixed-length spheroidizing method for metal and its alloy |
-
1970
- 1970-04-15 US US28594A patent/US3660544A/en not_active Expired - Lifetime
-
1971
- 1971-04-07 CA CA109824A patent/CA935612A/en not_active Expired
- 1971-04-14 JP JP46023176A patent/JPS5138670B1/ja active Pending
- 1971-04-14 NO NO1385/71A patent/NO137746C/en unknown
- 1971-04-14 FR FR7113185A patent/FR2086085B1/fr not_active Expired
- 1971-04-14 ZA ZA712370A patent/ZA712370B/en unknown
- 1971-04-14 SE SE7104826A patent/SE374876B/xx unknown
- 1971-04-14 BE BE765739A patent/BE765739A/en unknown
- 1971-04-14 LU LU62986D patent/LU62986A1/xx unknown
- 1971-04-14 DE DE2118122A patent/DE2118122C3/en not_active Expired
- 1971-04-19 GB GB2698571*A patent/GB1331370A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA935612A (en) | 1973-10-23 |
ZA712370B (en) | 1972-01-26 |
FR2086085A1 (en) | 1971-12-31 |
US3660544A (en) | 1972-05-02 |
SE374876B (en) | 1975-03-24 |
DE2118122B2 (en) | 1974-07-18 |
FR2086085B1 (en) | 1973-11-23 |
DE2118122C3 (en) | 1975-03-13 |
LU62986A1 (en) | 1972-03-02 |
DE2118122A1 (en) | 1971-10-28 |
JPS5138670B1 (en) | 1976-10-22 |
GB1331370A (en) | 1973-09-26 |
BE765739A (en) | 1971-08-30 |
NO137746C (en) | 1978-04-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2439772A (en) | Method and apparatus for forming solidified particles from molten material | |
NO137746B (en) | DEVICE FOR THE MANUFACTURE OF SF {RISK OR SHIPPED SF {RISK SOLID PARTICLES FROM A FLOW OF MELTED MATERIAL | |
US5089182A (en) | Process of manufacturing cast tungsten carbide spheres | |
US2384892A (en) | Method for the comminution of molten metals | |
US4783216A (en) | Process for producing spherical titanium based powder particles | |
WO2013176095A1 (en) | Abrasive material for shot blasting, and method for producing same | |
EP2300138B1 (en) | Granulation of molten material | |
US4836850A (en) | Iron group based and chromium based fine spherical particles | |
US4943322A (en) | Spherical titanium based powder particles | |
US2356599A (en) | Process and apparatus for comminuting liquid substances | |
MX2011008947A (en) | Production of spheroidal metal particles. | |
JPH0523597A (en) | Production of spherical raney alloy for catalyst | |
JPH11512150A (en) | Production of metal lump | |
US3797978A (en) | Apparatus for producing sized ferroalloy particles | |
US4168967A (en) | Nickel and cobalt irregularly shaped granulates | |
JPS6220802A (en) | Production of mechanically alloyed composite powder | |
US3241948A (en) | Aluminous metal particles | |
KR20130122534A (en) | Method and device for manufacturing vitreous slag | |
US3196192A (en) | Process and apparatus for making aluminum particles | |
AU674392B2 (en) | Alloying additive | |
RU2258579C1 (en) | Method of granulation of molten metal and device for realization of this method | |
US3799746A (en) | Apparatus for manufacturing anhydrous aluminum chloride | |
EP0666783A4 (en) | Particulate feedstock for metal injection molding. | |
JP5994558B2 (en) | Method and apparatus for manufacturing coarse aggregate for concrete | |
RU2388709C1 (en) | Installation for processing melted slag and procedure for processing melted slag in this installation |