NO135882B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO135882B NO135882B NO3155/73A NO315573A NO135882B NO 135882 B NO135882 B NO 135882B NO 3155/73 A NO3155/73 A NO 3155/73A NO 315573 A NO315573 A NO 315573A NO 135882 B NO135882 B NO 135882B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- boiler
- sheaths
- heat exchange
- radiation
- heat
- Prior art date
Links
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 30
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 15
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 7
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 6
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 6
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims description 4
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 23
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- 239000000941 radioactive substance Substances 0.000 description 5
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000012857 radioactive material Substances 0.000 description 3
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 2
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000278713 Theora Species 0.000 description 1
- 230000002730 additional effect Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000008236 heating water Substances 0.000 description 1
- 239000011796 hollow space material Substances 0.000 description 1
- 239000008240 homogeneous mixture Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000000191 radiation effect Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C99/00—Subject-matter not provided for in other groups of this subclass
- F23C99/006—Flameless combustion stabilised within a bed of porous heat-resistant material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B21/00—Water-tube boilers of vertical or steeply-inclined type, i.e. the water-tube sets being arranged vertically or substantially vertically
- F22B21/34—Water-tube boilers of vertical or steeply-inclined type, i.e. the water-tube sets being arranged vertically or substantially vertically built-up from water tubes grouped in panel form surrounding the combustion chamber, i.e. radiation boilers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24H—FLUID HEATERS, e.g. WATER OR AIR HEATERS, HAVING HEAT-GENERATING MEANS, e.g. HEAT PUMPS, IN GENERAL
- F24H1/00—Water heaters, e.g. boilers, continuous-flow heaters or water-storage heaters
- F24H1/10—Continuous-flow heaters, i.e. heaters in which heat is generated only while the water is flowing, e.g. with direct contact of the water with the heating medium
- F24H1/12—Continuous-flow heaters, i.e. heaters in which heat is generated only while the water is flowing, e.g. with direct contact of the water with the heating medium in which the water is kept separate from the heating medium
- F24H1/14—Continuous-flow heaters, i.e. heaters in which heat is generated only while the water is flowing, e.g. with direct contact of the water with the heating medium in which the water is kept separate from the heating medium by tubes, e.g. bent in serpentine form
- F24H1/16—Continuous-flow heaters, i.e. heaters in which heat is generated only while the water is flowing, e.g. with direct contact of the water with the heating medium in which the water is kept separate from the heating medium by tubes, e.g. bent in serpentine form helically or spirally coiled
- F24H1/165—Continuous-flow heaters, i.e. heaters in which heat is generated only while the water is flowing, e.g. with direct contact of the water with the heating medium in which the water is kept separate from the heating medium by tubes, e.g. bent in serpentine form helically or spirally coiled using fluid fuel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Air Supply (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedr:5rer en anordning for oppvarmning av gasser, eventuelt for fordampning av væsker, særlig vann, eksempelvis for oppvarmning av objekter, gjenvinning av indu-strivarme, for anvendelse i energiteknikken og lignende, hvorved anordningen, son fortrinnsvis utviser formen av en kjele, i hvilken den ved forbrenning frigjorte varme overfores ved stråling til varmeutvekslingsfla ter, og hvori den varmeandel som overfores ved konveksjon er ubetydelig. The present invention relates to a device for heating gases, possibly for evaporating liquids, especially water, for example for heating objects, recycling industrial heat, for use in energy technology and the like, whereby the device preferably has the shape of a boiler , in which the heat released by combustion is transferred by radiation to heat exchange surfaces, and in which the proportion of heat transferred by convection is negligible.
1 de moderne kjeletyper anvendes stråling som den ve-sentlige og praktisk talt eneste form for varmeoverforing. Kjelen ifolge foreliggende oppfinnelse horer til denne type av moderne kjelar. Disse kjeler befinner seg på begynnerstadiet i sin utvik-ling, og kan derfor ikke sammenlignes hverken direkte eller indirek-te med vanlige kjeler som anvendes for samme formål. Dette fordi In the modern boiler types, radiation is used as the essential and practically the only form of heat transfer. The boiler according to the present invention belongs to this type of modern boiler. These boilers are at the beginning stage of their development, and therefore cannot be compared either directly or indirectly with ordinary boilers used for the same purpose. This because
såvel foringen av forbrenningsprosessen som den konstruktive utfør-else av de kjente kjeler har som oppgave å overfore den storste del av varmen over konveksjonsflater. Det skal imidlertid fastslåes at også for disse klassiske kjeletyper har der vært gjort forsok med å utstyre disse kjeler med flammelos fyring for å oppnå en gunstigere spesifikk utnyttelse av varmeutvekslingsflåtene som folge av en hoyere strålingseffekt. Den forventede utnyttelsesstigning for en slik kjele er blitt oppfyllt i kun et begrenset omfang, fordi på den ene side ble de oppnådde temperaturer på de keramiske overflater for la-ve det viste seg umulig å oppnå frigjoring av en stor re varmemengde, og på den annen side har det vist seg at den valgte flamme-lose brennertype såvel som dens anordning i forhold til varmeutveks-lingsf laten var uegnet. both the lining of the combustion process and the constructive design of the known boilers have the task of transferring the largest part of the heat over convection surfaces. However, it must be established that even for these classic boiler types, attempts have been made to equip these boilers with flameless firing in order to achieve a more favorable specific utilization of the heat exchange vessels as a result of a higher radiation effect. The expected increase in utilization for such a boiler has been met only to a limited extent, because on the one hand the temperatures achieved on the ceramic surfaces were too low and it proved impossible to achieve the release of a large amount of heat, and on the other side, it has been shown that the chosen flameless burner type as well as its arrangement in relation to the heat exchange surface was unsuitable.
Fra det som er offentliggjort kan også nevnes informasjon-er vedrorende de forste forsok med nye typer av rene strålingskjeler med varmeutvekslingsflater forsynt med et chamotteskikt. En slik anordning har karakteren av flåmmeror- eller vannror-kjelekonstruk-sjon. Da der imidlertid ble gått ut fra den generelle grunnsetning, eller forestilling at der for overforing skulle anvendes den ved overflateforbrenning frigjorte varme, er den onskede intensiveringsef-fekt ikke oppnådd, hvilket prinsipielt kunne forventes fra grunnset-ningene i kjeleteknikken vedrorende strålevarmeoverforing. Derfor har strålingskjelen ifolge denne utforelsesform i praksis ikke slått gjennom. From what has been published, information can also be mentioned regarding the first trials with new types of clean radiation boilers with heat exchange surfaces provided with a chamotte layer. Such a device has the character of a flame tube or water tube boiler construction. When, however, the general principle, or notion that the heat released by surface combustion should be used for transfer, the desired intensification effect was not achieved, which could in principle be expected from the principles in boiler technology regarding radiant heat transfer. Therefore, according to this embodiment, the radiation boiler has not succeeded in practice.
Forst i den senere tid er der kommet til et grunnleggende omslag ved konstruksjon av strålingskjeler, da man for forste gang utnyttet de mere virksomme egenskaper for bestemte keramiske materialer eller andre rnaterialer på et hdyere nivå i temperaturområdene, hvilket muliggjorde en mere intens ledning av forbrenningsprosessen på den aktive overflate av disse materialer. På denne måte ble der oppnådd at strålingsandelen trengte fullstendig de andre typer av varmeoverforing fullstendig i bakgrunnen, slik at der kunne oppnåes en betydelig hoyere varmebelastning på varmeoverforingsfla tene. Only in recent times has there been a fundamental shift in the construction of radiation boilers, when for the first time the more effective properties of certain ceramic materials or other materials at a higher level in the temperature ranges were exploited, which enabled a more intense conduction of the combustion process on the active surface of these materials. In this way, it was achieved that the radiation portion completely needed the other types of heat transfer completely in the background, so that a significantly higher heat load on the heat transfer surfaces could be achieved.
Disse nyere kjeletyper utviser imidlertid fremdeles mange ulemper med hensyn til deres konstruktive utfdreise som ikke tillater full utnyttelse av den nye me.todes mulighet for oppvarmning av væsker i henhold til norsk patentansdkning 974/72. However, these newer boiler types still exhibit many disadvantages with respect to their constructive design which do not allow full utilization of the new method's possibility for heating liquids according to Norwegian patent application 974/72.
Grunntanken ved de nyere kjeletyper utdypes nærmere i det ef terfolgende.' The basic idea behind the newer boiler types is explained in more detail below.'
En énkammerkjale, som utgjor den minste funksjonsenhet, utviser enten glatte vegger eller veggene er forsynt med ribber som loper utelukkende i stromningsretningen for forbrenningsgassen. Denne kjele minner i sin karakter om flammerorskjelen, til og med ved at den enten settes sammen på kjent måte av stopejernselementer til bruksferdige enheter, eller settes sammen av stålreaktorenheter til batterier gjennom hvilke væsken som skal oppvarmes fores. De glatte jevne flater, lave eller langstrakte ribber, og særlig reak-sjonskammeret i form av et langstrakt rektangel, utviser en for gunstige strålingsforhold mindre egnet anordning for varmeutveks-lingsf la te, og muliggjor samtidig en ikke onsket avgang av ufor-brente gasser i de ovre deler av reaksjonsrommet langs varmeutveks-lingsf la tene og nedsetter derved den spektrale strålingsevne. En stor re del a v de hule varmeutvekslingsflater, som omgir væsken som skal oppvarmes, blir kun énsidig bestrålet. Alle disse ulemper har som folge at volumet og vekten av kjelen ikke uten videre kan ned-settes, og fremstilling av disse kjeler er forbundet med en stor arbeidsinnsats og krav til maskinparken. A single-chamber boiler, which constitutes the smallest functional unit, has either smooth walls or the walls are provided with ribs that run exclusively in the direction of flow of the combustion gas. This boiler is similar in character to the flame rudder boiler, even in that it is either assembled in a known manner from stop-iron elements into ready-to-use units, or assembled from steel reactor units into batteries through which the liquid to be heated is fed. The smooth, even surfaces, low or elongated ribs, and especially the reaction chamber in the form of an elongated rectangle, exhibit a device for heat exchange surfaces less suitable for favorable radiation conditions, and at the same time enable an unwanted exit of unburned gases in the upper parts of the reaction space along the heat exchange surfaces and thereby reduce the spectral radiation capacity. A large part of the hollow heat exchange surfaces, which surround the liquid to be heated, is only irradiated on one side. All these disadvantages have the consequence that the volume and weight of the boiler cannot be easily reduced, and the production of these boilers is associated with a large amount of work and demands on the machinery.
Foreliggende oppfinnelses gjenstand er en kjele av den allerede nevnte type, som er forsynt med en fylling av gassgjennomtrengelige stoffer, eksempelvis zirconiumsilicat som lan bringes til oppvarmet tilstand, og sem utstråler praktisk talt alt av den varmeenergi som frigjores på dens overflate, og hvor strålingsmidlet umiddelbart beroere de varmeoverforingsfla ter som omgir fyllstoffet og er innelukket i dette. The object of the present invention is a boiler of the already mentioned type, which is provided with a filling of gas-permeable substances, for example zirconium silicate, which is brought to a heated state, and which radiates practically all of the heat energy released on its surface, and where the radiating agent immediately touch the heat transfer surfaces that surround the filler and are enclosed in it.
Varmeoverforingsfla tene er utformet som hule ror av sylindrisk eller prismatisk form, hvorigjennom strommer den væske som skal oppvarmes, og hvilke ror er gruppert om en felles akse, The heat transfer surfaces are designed as hollow tubes of cylindrical or prismatic shape, through which the liquid to be heated flows, and which tubes are grouped around a common axis,
og hvor mellomrommet mellom rorene er kontinuerlig forsynt med strålingsstoff, og hvor der i den nedre dei av rorene er anordnet et felles hus for homogenisering og fordeling av brannstoff-luftblandingen. and where the space between the pipes is continuously supplied with radioactive material, and where in the lower part of the pipes there is a common house for homogenization and distribution of the fuel-air mixture.
Ved denne kjele kan stoffet, som utfyller mellomrommet mellom varmeutvekslingsflåtene, fremkalle et såkallt "kontaktkine-tisk forbrenningsforlop" som ene og alene er fordelaktig for å fremskaffe en varmetilstand ved hvilken disse stoffer som folge av deres egenskaper muliggjor en avstråling av praktisk talt alt av den på overflaten frigjorte varmemengde i et bølgelengdeområde på 0,5 - 6 j-im. Under begrepet "overflate" forståes overflaten av al-le de enkelte deler av fyllingen med deres porer, kanaler etc, og ikke bare den flate son er i berøring med varmeutvekslingsflåtene. In this boiler, the substance, which fills the space between the heat exchange floats, can induce a so-called "contact kinetic combustion process" which alone is advantageous for producing a state of heat in which these substances, as a result of their properties, enable the radiation of practically all of the amount of heat released on the surface in a wavelength range of 0.5 - 6 j-im. Under the term "surface" is understood the surface of all the individual parts of the filling with their pores, channels etc., and not just the flat zone in contact with the heat exchange floats.
I henhold til et ytterligere trekk ved oppfinnelsen er de enkelte koaksiale varmeutvekslerspiraler forsynt med radielle hul-ribber med en halsirkelformig, trekantet eller prismatisk utform-ning, eller de er fortrinnsvis viklet av metallror med dnskede profiler som én eller flergjengede spiraler med konstant krumningsra-dius, som gjennomflytes av den oppvarmede væske, og hvor deres viklinger fortrinnsvis ligger tett på hverandre. According to a further feature of the invention, the individual coaxial heat exchanger coils are provided with radial hollow ribs with a neck circular, triangular or prismatic design, or they are preferably wound by metal tubes with polished profiles as single or multi-threaded spirals with a constant radius of curvature , which is flowed through by the heated liquid, and where their windings are preferably close to each other.
Ved en alternativ utforelsesform kan systemet av koaksiale nantler utbyttes med et med horisontal symmetriakse som i stedet for kontinuerlige spiraler av hvert ror dannes av et storre antall enkelte viklinger som ligger tett på hverandre, og hvor deres hul-rom på det nederste sted er tilsluttet en felles væsketilforselsan-ordning, og på det hoyeste sted er tilsluttet en felles væskeut-lopsanordning. In an alternative embodiment, the system of coaxial nantles can be replaced by one with a horizontal axis of symmetry which, instead of continuous spirals of each rudder, is formed by a larger number of individual windings that lie close to each other, and where their hollow space at the bottom is connected to a common liquid supply system, and a common liquid outlet device is connected at the highest point.
Kjelen ifolge oppfinnelsen, består derved av én, to eller flere hule, passende jevnhoye mantler som utviser en av de beskrevne former, hvis varmeoverforingsflater kan være ganske glatte, men som fortrinnsvis over deres hele hoyde er forsynt med ribber med dnskede profiler, hvorved disse ribber ligger i et plan loddrett på symmetriaksen, dvs. at de er anordnet på tvers av stromningsretningen for brenngassen. The boiler according to the invention thereby consists of one, two or more hollow, suitably uniform-height mantles which exhibit one of the described shapes, whose heat transfer surfaces can be quite smooth, but which are preferably provided over their entire height with ribs with tapered profiles, whereby these ribs lie in a plane perpendicular to the axis of symmetry, i.e. they are arranged across the direction of flow of the fuel gas.
Ved kappene av sirkelformede ror i form av én- eller flergjengede spiraler hvorved vindingene kan være seriekoblede eller koblet serieparallelt, danner foroverfla tene naturlige ribber. Ror som utviser andre enn sirkelformede profi_ler, må være slik viklet at der oppstår tverrbolgede varmeutvekslingsflater i kappen. Al-ternativt kan kappen fremstilles ved profilering eller pressing av dens vegger av platemetall, eller fremstilles ved stdping av en enhet, eller fra enkeltdeler med passende utformet overflate som efter sammenstilling danner overflateribber. In the cases of circular rudders in the form of single- or multi-threaded spirals, whereby the windings can be connected in series or connected in series-parallel, the front surfaces form natural ribs. Rudders with other than circular profiles must be wound in such a way that cross-corrugated heat exchange surfaces occur in the sheath. Alternatively, the jacket can be produced by profiling or pressing its walls of sheet metal, or produced by stdping a unit, or from individual parts with a suitably designed surface which, after assembly, form surface ribs.
Ifolge et ytterligere trekk ved oppfinnelsen er der anordnet i den undre del av kappen et felles hus for homogenisering og fordeling av brennstoff-luftblandingen i de enkelte mellomrom mellom kappene. Anordningen av et felles hus er meget fordelaktig da der derved oppnåes et enhetlig og likedannet varmenivå på samme tid i mellomrommet som'er fyilt med strålingsstoff, hvorved og-så oppnåes den hdyere varmeeffekt. Denne anordning utgjor et fremskritt overfor tidligere utforelsesformer, da der for disse måtte anordnes for hvert kammer et spesielt homogeniserings- og fordelin gsorgan. According to a further feature of the invention, there is arranged in the lower part of the jacket a common house for homogenization and distribution of the fuel-air mixture in the individual spaces between the jackets. The arrangement of a shared house is very advantageous as a uniform and similar level of heat is thereby achieved at the same time in the space in between which is filled with radiation material, whereby the higher heat effect is also achieved. This device constitutes an advance over previous embodiments, as for these a special homogenization and distribution device had to be arranged for each chamber.
Da man for den oppfinneriske anordning i henhold til den krevede effekt kan gruppere kappene til en Since for the inventive device, according to the required effect, the sheaths can be grouped into one
storre kjeleenhet, dvs. legge disse inne i hveramdre, må de enkelte varmeutvekslingsmantler dimensjoneres slik at den kappe som ligger nærmest symmetriaksen utviser, i forhold til alle de andre, den minste radiale avstand fra sin akse til omkretsen, og utgjor den minste grunnenhet, hvorved hver ytterligere omliggende mantel frem-stil Les med en storre radial avstand fra sin symmetriakse til omkretsen. Denne radiale avstand velges slik at der mellom to nabo-varmeutvekslingskapper oppstår langs deres hele omkrets et konstant mellomrom hvis bredde tilsvarer tverrsnittet for den minste grunnenhet . larger boiler unit, i.e. placing these inside each frame, the individual heat exchange jackets must be dimensioned so that the jacket which is closest to the axis of symmetry exhibits, in relation to all the others, the smallest radial distance from its axis to the circumference, and constitutes the smallest basic unit, whereby each further surrounding mantle forward-style Read with a greater radial distance from its axis of symmetry to the circumference. This radial distance is chosen so that between two neighboring heat exchange shells, a constant space occurs along their entire circumference, the width of which corresponds to the cross-section of the smallest basic unit.
Kjelens reaksjonskammer, dvs. det rom hvor forbrenningen skjer under samti.dig avstråling av den frigjorte varme, er dannet på slik måte at mellomrommene som dannes mellom de enkelte mantler som omslutter væsken som skal oppvarmes, og som oppstår ved passende gradering av mantlenes avstand, fylles med et gassgjennomtrenge-lig strålingsmateriale. Dette strålingsmateriale er istand til å forårsake at der på dets overflate finner sted et meget intenst forldp av den kontakt-kinetiske forbrenning av en fullstendig homogen brennstoff- og oxydasjonsmiddelblanding under ekstreme betingelser for foring av forbrenningsforlopet, dvs. ved så hoy strom-ningshastighet av den brennbare blanding at denne er av en slik or-den at den overstiger hastigheten for flammefrontens utbedring, hvorved temperaturen for denne blanding i den hovedstrdm som fores gjennom strålingsstoffets skikt, forblir under antennelsespunktet. The boiler's reaction chamber, i.e. the room where the combustion takes place during the simultaneous radiation of the liberated heat, is formed in such a way that the spaces formed between the individual mantles that enclose the liquid to be heated, and which arise from suitable gradation of the mantle's distance, is filled with a gas-permeable radiation material. This radiation material is capable of causing a very intense process of the contact-kinetic combustion of a completely homogeneous fuel and oxidant mixture to take place on its surface under extreme conditions for conducting the combustion process, i.e. at such a high flow rate of the combustible mixture that this is of such an order that it exceeds the speed for the improvement of the flame front, whereby the temperature of this mixture in the main stream which is fed through the layer of radioactive material remains below the ignition point.
En på denne måte fort overflateforbrenning er istand til A fast surface burn in this way is possible
å holde et tempera turområde i et tynt begrenset skikt på strålingsstoffet som ifolge de ytterligere egenskaper for disse stoffer er fordelaktig ved at praktisk talt alt av den ved forbrenning frigjorte anvendbare varme avgis som stråling til metallveggene av varmeutvekslingsmantelen i et spektralbolgelengdeområde på 0,5 - to maintain a temperature range in a thin limited layer on the radiation substance which, according to the additional properties of these substances, is advantageous in that practically all of the usable heat released during combustion is emitted as radiation to the metal walls of the heat exchange mantle in a spectral wavelength range of 0.5 -
6 u-m. 6 u-m.
Ved en kjent fremgangsmåte for erholdelse av en flammelos overflateforbrenning, hvor temperaturen fores til et lavere nivå, synker den andel av varmestrommen som overfores ved stråling, og den varmeandel som overfores ved konveksjon stiger tilsvarende, hvorfor en slik forbrenningsfremgangsmåte ikke er egnet for strålingskjeler . • In a known method for obtaining a flameless surface combustion, where the temperature is brought to a lower level, the proportion of the heat flow that is transferred by radiation decreases, and the proportion of heat that is transferred by convection rises accordingly, which is why such a combustion procedure is not suitable for radiation boilers. •
i in
Ved at det gassgjennomtrengelige strålingsstoff for en stor del berorer varmeutvekslingsflaten punktvis på de nevnte tverribber, oppnåes to fordeler: På den ene side oppstår der et gunstig vinkelforhold for bestråling av varmeoverforingsflaten, som resulterer i en forhoyet varmestrdm til varmeutvekslingsflaten, og på den annen side danner tverribbene en forhindring mot den uonskede frie gjennomgang av en del av brennstoffblandingen langs varmeutvekslingsfla ten i det over hovedforbrenningssonen liggende rom (hvorved denne sone på uonsket måte utvides). Derved vil forbrenningen konsentreres i et lite rom under forhoyet pyrometrisk temperatur, slik at intensiteten av varmestrommen i det mest virksomme område for bølgelengden påvirkes gunstig. By the fact that the gas-permeable radiant substance to a large extent rests the heat exchange surface pointwise on the aforementioned transverse ribs, two advantages are achieved: On the one hand, there is a favorable angle ratio for irradiation of the heat transfer surface, which results in an increased heat flow to the heat exchange surface, and on the other hand, it creates the cross ribs are an obstacle against the unwanted free passage of a part of the fuel mixture along the heat exchange surface in the space above the main combustion zone (thereby expanding this zone in an unwanted way). Thereby, the combustion will be concentrated in a small room under elevated pyrometric temperature, so that the intensity of the heat flow in the most effective area for the wavelength is favorably affected.
Ved gruppering av de konsentriske kapper i kjelen ifolge oppfinnelsen oppnåes der at varmeutvekslingsflåtene av allé inner-kapper bestråles fra begge sider. En unntagelse danner den stdr-ste omslutningskappe som kun bestråles ensidig. Derved folger at jo storre antallet av konsentriske mantler er, desto bedre er ut-nyttelsen av kjeleoverfla ten for varmeovergang, hvilket forer til en progressiv miniatyrisering av anordningen, til bedre driftsan-vendbarhet, nedsettelse av egenvekten såvel som nedsettelse av den arbeidsinnsats som er forbundet med fremstillingen og omkostninge-ne . By grouping the concentric jackets in the boiler according to the invention, it is achieved that the heat exchange rafts of all inner jackets are irradiated from both sides. An exception is the largest envelope, which is only irradiated on one side. It therefore follows that the greater the number of concentric mantles, the better the utilization of the boiler surface for heat transfer, which leads to a progressive miniaturization of the device, to better operability, reduction of the specific weight as well as reduction of the associated work effort with the production and costs.
Anordningen ifolge oppfinnelsen tillater den, minste grunnenhet, som består av en enkelt hul kappe som er dannet av viklede metallrdr som ligger tett på hverandre, og hvis tverrsnitt må velges slik at forbrenningsforlopet i henhold til norsk patentansøkning nr. 974/72 muliggjøres, å<1> virke selvstendig som en kjele uten at det er nødvendig med noen storre felles rorledning,hvorved den spesifikke effekt for en slik grunnenhet naturligvis blir meget hdy. The device according to the invention allows the smallest basic unit, which consists of a single hollow jacket which is formed by wound metal rods that lie close to each other, and whose cross-section must be chosen so that the combustion process according to Norwegian patent application no. 974/72 is made possible, to 1> act independently like a boiler without the need for any larger common rudder line, whereby the specific effect for such a basic unit naturally becomes very high.
Som folge av den hele anordning av varmeutvekslingsmant-lene som angitt ovenfor, oppnår den nye enhet i sammenligning med tidligere frembragte strålingskjeler med lengderibber, ved like ytre mål, en ca. 30 % innsparing i anordningens vekt, men i forste rekke oppnåes en hdyere effekt. Når effekten av den nye kjele med kun én varmeutvekslerkappe, viklet av kun ett ror til en sirkelformet sylinder, sammenlignes med en kjent kjele hvis omgivelses-kappe er i form av en glatt sirkelformet sylinder som utviser det samme tverrsnitt, eller med en kjele med glatt kappe, som har form av en prisme med kvadratisk profil, hvis sidelengde er lik det tidligere nevnte tverrsnitt for den sylindriske kappe, viser det seg at effekten av den ifolge oppfinnelsen viklede kjele er 84 % hoyere ann for den nevnte kjele med glatt sirkelformet sylinder, og opptil 44 % hoyere enn den for kjelen i form av et firkantet prisme. Hoyden av de sammenlignede kjeler var i disse tre sammenlig-ningsforsok like. For en kjele ifolge oppfinnelsen som består av fiere kapper, blir disse fordeler i tilsvarende grad åpenbart. As a result of the entire arrangement of the heat exchange mantles as indicated above, the new unit achieves, in comparison with previously produced radiation boilers with longitudinal ribs, with the same outer dimensions, an approx. 30% saving in the device's weight, but primarily a higher effect is achieved. When the effect of the new boiler with only one heat exchanger shell, wound by only one rudder into a circular cylinder, is compared with a known boiler whose surrounding shell is in the form of a smooth circular cylinder exhibiting the same cross-section, or with a boiler with smooth jacket, which has the shape of a prism with a square profile, whose side length is equal to the previously mentioned cross-section for the cylindrical jacket, it turns out that the effect of the coiled boiler according to the invention is 84% higher than that of the aforementioned boiler with a smooth circular cylinder, and up to 44% higher than that of the boiler in the form of a square prism. The height of the compared boilers was the same in these three comparison trials. For a boiler according to the invention which consists of several jackets, these advantages become obvious to a corresponding degree.
Et utforelseseksempel av anordningen ifolge oppfinnelsen An embodiment of the device according to the invention
i form av en kjele for oppvarmning av vann, er vist skjematisk i den vedlagte regning. Denne viser: in the form of a boiler for heating water, is shown schematically in the attached bill. This shows:
Fig. 1 et vertikalsnitt gjennom kjelen, Fig. 1 a vertical section through the boiler,
Fig. 2 grunnriss av kjelen hvor avgassamlehetten er fjer-net . Fig. 2 ground plan of the boiler where the exhaust gas collection hood has been removed.
Den i fig. 1 og 2 viste kjele ifolge oppfinnelsen består av tre sylindriske manteler 1, 2 og 3, med sirkelformet tverrsnitt som er dannet ved vikling av tre metallror med sirkelformet tverrsnitt til tre selvstendige, éngjengede spiraler med den samme hdy-de. Tverrsnittet av mantel 1 utgjor bredden av mellomrommene som danner en sirkelring mellom kappe 1 og 2 såvel som mellom kappe 2 og 3. Symmetriaksen 4 som kappene 1, 2 og 3 er anordnet konsen-trisk rundt, utviser i dette tilfelle vertikal, tilstand. De nedre ender av rdrspiralene av kappene 1, 2 og 3 er tilsluttet en felles tilforselsledning 5, og de ovre ender er tilsluttet en felles ut-fdrselsledning 6 for vannet som skal varmes. Underdelen av kappene 1, 2 og 3 er lukket ved en felles fordelingsrist.7 som er forsynt med et system av sirkelformede eller slisseaktige åpninger 8. Under risten 7 er der anordnet et sirkelformet hus 9 med en spiral-bund IO, og med en tangentielt anordnet tilforselsledning 11 for en homogen blanding av brenngassene med luften. Overdelene av ora-slutningskappene 1, 2 og 3 er forsynt med en samlehette 12 og en skorsten 13 for utforing av rdkgassen. Alle mellomrom 15 mellom omslutningskappene 1, 2 og 3 er av konstant bredde, såvel som in-nerrommet av kappen 1, hvis indre tverrsnitt er lik denne bredde, og visse mellomrom er forsynt med det gassgjennomtrengelige strålingsstoff 14 som eksemo^!vis kan bestå av zirconiumsilicat. The one in fig. The boiler according to the invention shown in 1 and 2 consists of three cylindrical shells 1, 2 and 3, with a circular cross-section which is formed by winding three metal tubes with a circular cross-section into three independent, single-threaded spirals with the same height. The cross-section of mantle 1 forms the width of the spaces that form a circular ring between sheaths 1 and 2 as well as between sheaths 2 and 3. The axis of symmetry 4 around which sheaths 1, 2 and 3 are arranged concentrically, exhibits in this case a vertical state. The lower ends of the spirals of the casings 1, 2 and 3 are connected to a common supply line 5, and the upper ends are connected to a common output line 6 for the water to be heated. The lower part of the casings 1, 2 and 3 is closed by a common distribution grid 7 which is provided with a system of circular or slot-like openings 8. Under the grid 7 there is arranged a circular housing 9 with a spiral bottom IO, and with a tangential arranged supply line 11 for a homogeneous mixture of the combustion gases with the air. The upper parts of the ora end caps 1, 2 and 3 are provided with a collection cap 12 and a chimney 13 for carrying out the rdk gas. All spaces 15 between the envelopes 1, 2 and 3 are of constant width, as well as the inner space of the envelope 1, whose internal cross-section is equal to this width, and certain spaces are provided with the gas-permeable radiation material 14 which, for example, can consist of zirconium silicate.
Oppvarmningen av vannet i den lukkede kjele skjer på f 51-gende måte: Ved et stabilisert varmenivå blir der tilfort fra en ikke vist blande- og homogeniseringsanordning eir homogen brennstoff- luftblanding gjennom tilforselsrorledningen 11, fortrinnsvis i stokiometriske forhold, inn i det sirkelformede hus 9 hvis spi-ralbunn 10 orienterer strommen av den brennbare blanding i ret-ning av fordelerristen 7, gjennom hvis åpninger 8 blandingen strommer inn i det med strålingsstoff 14 fyllte rom over risten 9. Stør-relsen, formen og egenskapene for disse stoffer 14 velges i henhold til skikttykkelsen av stoffene, kjelestdrreisen og typen av anvendt brennstoff. Når der ved en dnsket effekt er stabilisert en dyna-misk likevekt mellom stromningshastigheten for brennstoffblandingen gjennom de kanaler som befinner seg mellom kornet av strålingsstof-fer 14 og hastigheten for forbrenningen på den umiddelbare overflate av stoffet under de ekstreme betingelser, begynner der å lokali-sere seg en forbrenningssone i en avstand på ca. IO mm over risten 7 som utgjor ca. en tredjedel av skikthoyden av strålingsstoffet 14. The heating of the water in the closed boiler takes place in the following manner: At a stabilized heat level, a homogeneous fuel-air mixture is supplied from a mixing and homogenizing device, not shown, through the supply piping 11, preferably in stoichiometric conditions, into the circular housing 9 whose spiral base 10 orients the flow of the combustible mixture in the direction of the distribution grate 7, through whose openings 8 the mixture flows into the space above the grate 9 filled with radioactive substance 14. The size, shape and properties of these substances 14 are selected in according to the layer thickness of the materials, the boiler length and the type of fuel used. When, by a desired effect, a dynamic equilibrium has been stabilized between the flow rate of the fuel mixture through the channels located between the grain of radioactive substances 14 and the rate of combustion on the immediate surface of the substance under the extreme conditions, it begins to localize see a combustion zone at a distance of approx. 10 mm above the grid 7, which makes up approx. one third of the layer height of the radiation substance 14.
Forbrenningsprosessen forloper med en intensitet på 6-11.10 7 kcal/h il m 3 i det med strålingsstoff fyllte rom. Ved denne konsentrasjon av frigitt varme og ved en pyrometrisk temperatur på over 1600°C avstråles varmeenergien i hele spekt ra lbolgeområde t på 0,5 - 6 u.m hvis der anvendes et strålingsstoff med selektiv stråling, som faller inn på de halvsirkelforme-de ribber på rorene som danner kappene 1, 2 og 3, som gjennomstrom-mes av vann. Vannet innfores gjennom en felles tilforselsledning 5, og fores ut gjennom en avløpsledning 6. The combustion process proceeds with an intensity of 6-11.10 7 kcal/h il m 3 in the room filled with radioactive material. At this concentration of released heat and at a pyrometric temperature of over 1600°C, the heat energy is radiated in the entire spectral wavelength range t of 0.5 - 6 u.m if a radiation substance with selective radiation is used, which falls on the semicircular ribs of the rudders which form the casings 1, 2 and 3, through which water flows. The water is fed in through a common supply line 5, and fed out through a drain line 6.
De på den beskrevne type og måte dannede naturlige ribber har som folge at varmestrålingen på varmeutvekslingsflåtene faller inn under et bredt sfærisk vinkelområde som kommer.nær en tilnær-met vinkelrett innfallsvinkel, hvorved varmestrommen på en énhet av varmeutvekslingsflaten forhdyes. I forbrenningssonen vil den stdirste andel av den frigjorte varme avgis. En mindre varmeandel utstråles ved den storre bdlgélengde i de ovenforliggende to tred-jedeler av skikthoyden av strålingsmassen 14, hvorved disse stoffer oppvarmes ved avkjdling av brenngassene. As a result of the natural ribs formed in the described type and manner, the heat radiation on the heat exchange surfaces falls under a wide spherical angle range that comes close to an approximately perpendicular angle of incidence, whereby the heat flow on a unit of the heat exchange surface is increased. In the combustion zone, the largest proportion of the released heat will be emitted. A smaller proportion of heat is radiated by the larger bed length in the upper two-thirds of the layer height of the radiation mass 14, whereby these substances are heated by cooling the combustion gases.
Den samlede varmeoverføring er så intens at brenngas-sens temperatur utgjor 130 - 250°C i det oyeblikk gassen forlater laget av strålingsstoffet 14, og befinner seg kun i en hoyde på tilsammen 200 - 300 mm over laget. Det er derfor ikke nodvendig å forsyne kjelen med ytterligere varmeutvekslingsflater for varme-avgivelse ved konveksjon, hvorved virkningsgraden av kjelen til-tross for dette nesten utgjor 90 %. Konveksjonen utgjor alene mindre enn 5 % av totalvarmen som overfores til kappene 1, 2 og 3 i det med strålingsstoff 14 fyllte rom. The overall heat transfer is so intense that the temperature of the fuel gas is 130 - 250°C at the moment the gas leaves the layer of radioactive substance 14, and is only at a height of a total of 200 - 300 mm above the layer. It is therefore not necessary to provide the boiler with additional heat exchange surfaces for heat release by convection, whereby the efficiency of the boiler despite this is almost 90%. Convection alone accounts for less than 5% of the total heat that is transferred to the jackets 1, 2 and 3 in the room filled with radioactive substance 14.
Det allerede i skiktet av strålingsstoff 14 avkjdlede forbrenningsprodukt samler seg under samlehetten 12 og trekkes av i skorstenen 13. I kjelen kan forbrenningsforldpet skje enten under overtrykk eller undertrykk. Oppnåelse av en slik hdy strål-ingsgrad forutsetter at forbrenningssonen er smalest mulig og forblir lokalisert i underdelen av kjelen. Tverribbene av omslut-ningskapperie 1, 2 og 3 virker som en motstand, hovedsakelig mot en strora av uforbrent brennstoffblanding langs varmeutvekslingsflaten, slik at forbrenningssonen ikke går over i hdyere lag, og at for-brenningsintensiteten ikkke forringes. The combustion product already cooled in the layer of radioactive substance 14 collects under the collection hood 12 and is withdrawn into the chimney 13. In the boiler, the combustion process can take place either under positive or negative pressure. Achieving such a high radiation level requires that the combustion zone is as narrow as possible and remains located in the lower part of the boiler. The transverse ribs of enclosure capperie 1, 2 and 3 act as a resistance, mainly against a streak of unburnt fuel mixture along the heat exchange surface, so that the combustion zone does not transition into higher layers, and that the combustion intensity does not deteriorate.
På grunnlag av drifts proving av én kjele omfattende flre kapr per ble fdlgende verdier erholdt: midlere effekt 274 700 kcal/h, gjennomsnittsbelastning på varmeoverforingsflåtene 203 000 kcal/m , og virkningsgrad på 90,8 %. Vekten av den egentlige kjele uten ventilator og styreapparat utgjorde 42 kg, vekten av zirconiumsilicat 43 kg. Derved.ble der erholdt en spesifikk vekt for kjelen uten fylling på 0,53 kg/lOOO kcal installert effekt. Enda gunstigere verdier ble erholdt når kjelen ble tilpasset for fremstilling av mettet damp. On the basis of operational testing of one boiler comprising several boilers, the following values were obtained: average output 274,700 kcal/h, average load on the heat transfer rafts 203,000 kcal/m, and an efficiency of 90.8%. The weight of the actual boiler without ventilator and control device was 42 kg, the weight of zirconium silicate 43 kg. Thereby, a specific weight was obtained for the boiler without filling of 0.53 kg/lOOO kcal installed power. Even more favorable values were obtained when the boiler was adapted for the production of saturated steam.
En progressiv miniatyrisering er overordentlig viktig for installasjon av strålingskjelen i bolig- såvel som industribygg, videre som energiteknisk aggregat, og i fremtiden som trykkdamp-kilde for motordriftsformål. I alle fall sikrer kjelen ifolge oppfinnelsen et bidrag til naturvern, da atmosfæren forurenses vesent-lig mindre enn ved de tidligere anvendte kjeler. Fra produksjons-teknisk synspunkt oppnåes med den nye kjeletype et mindre arbeids-behov, en innsparing på minst 90 % likeoverfor vekten av de for tiden fremstillede, og setter mindre krav til maskinparken til fabrikanten. A progressive miniaturization is extremely important for the installation of the radiant boiler in residential as well as industrial buildings, further as an energy technical aggregate, and in the future as a pressurized steam source for engine operation purposes. In any case, the boiler according to the invention ensures a contribution to nature conservation, as the atmosphere is polluted significantly less than with the previously used boilers. From a production-technical point of view, the new boiler type achieves a smaller labor requirement, a saving of at least 90% compared to the weight of the currently manufactured ones, and places less demands on the manufacturer's machinery.
Selv om den ovenfor beskrevne anordning ifolge oppfinnelsen er bestemt for oppvarmning henholdsvis fordampning av væsker, kan den efter en tilsvarende forandring også anvendes for oppvarmning av gasser, særlig luft. Although the above-described device according to the invention is intended for heating or vaporizing liquids, it can, after a corresponding change, also be used for heating gases, especially air.
Claims (6)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS5631A CS177930B1 (en) | 1972-08-14 | 1972-08-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO135882B true NO135882B (en) | 1977-03-07 |
| NO135882C NO135882C (en) | 1977-06-15 |
Family
ID=5401533
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO3155/73A NO135882C (en) | 1972-08-14 | 1973-08-08 |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3877441A (en) |
| JP (1) | JPS4992638A (en) |
| AT (1) | AT328137B (en) |
| BE (1) | BE803423A (en) |
| CA (1) | CA987976A (en) |
| CH (1) | CH564176A5 (en) |
| CS (1) | CS177930B1 (en) |
| DE (1) | DE2321926C3 (en) |
| DK (1) | DK136123B (en) |
| ES (1) | ES417863A1 (en) |
| FR (1) | FR2196454B1 (en) |
| GB (1) | GB1440980A (en) |
| IT (1) | IT992943B (en) |
| LU (1) | LU68213A1 (en) |
| MC (1) | MC986A1 (en) |
| NL (1) | NL7310980A (en) |
| NO (1) | NO135882C (en) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4166449A (en) * | 1975-04-28 | 1979-09-04 | Depew Walter L | Heat storage vault |
| FR2313634A2 (en) * | 1975-06-03 | 1976-12-31 | Brulfert Andre | BOILER OR STEAM GENERATOR WITH CATALYTIC HYDROCARBON COMBUSTION |
| US4176623A (en) * | 1978-03-08 | 1979-12-04 | Combustion Engineering, Inc. | Fluidized bed boiler |
| US4194496A (en) * | 1978-03-30 | 1980-03-25 | Carlson Norman G | Solar heat storage systems |
| GB2041181B (en) * | 1978-12-29 | 1983-08-17 | Hutni Druhovyroba | Flameless combustion method and a boiler utilizing such method |
| IE802479L (en) * | 1980-11-28 | 1982-05-28 | Helot And Co Ltd | Water heating apparatus suitable for use as domestic central¹heating boiler |
| US4360339A (en) * | 1981-02-02 | 1982-11-23 | Combustion Engineering, Inc. | Fluidized boiler |
| DK0524736T3 (en) * | 1991-07-05 | 1998-09-23 | Thermatrix Inc A Delaware Corp | Process and apparatus for controlled reaction in a reaction matrix |
| US5375563A (en) * | 1993-07-12 | 1994-12-27 | Institute Of Gas Technology | Gas-fired, porous matrix, surface combustor-fluid heater |
| US5544624A (en) * | 1993-07-12 | 1996-08-13 | Institute Of Gas Technology | Gas-fired, porous matrix, combustor-steam generator |
| US5476375A (en) * | 1993-07-12 | 1995-12-19 | Institute Of Gas Technology | Staged combustion in a porous-matrix surface combustor to promote ultra-low NOx Emissions |
| AT403088B (en) * | 1994-03-03 | 1997-11-25 | Vaillant Gmbh | DEVICE FOR HEATING A FLUID |
| US20180347858A1 (en) * | 2012-10-18 | 2018-12-06 | Thermolift, Inc. | Combination Solar and Combustion Heater |
| US20140299120A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-10-09 | Paul M. Klinkman | Solar Heat Collection and Storage System |
| DE102013223436B4 (en) | 2013-11-18 | 2015-12-31 | Saf-Holland Gmbh | The wheel bearing assembly |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US737279A (en) * | 1902-06-16 | 1903-08-25 | Missouri Locovolo Company | Steam-generator. |
| FR477959A (en) * | 1914-07-09 | 1915-11-18 | Alfred Adam | Heating device for all applications |
| US1777708A (en) * | 1928-05-02 | 1930-10-07 | Hydrogenating Process Corp | Apparatus for heat treating hydrocarbon oils |
| US2102152A (en) * | 1933-01-25 | 1937-12-14 | Joseph W Hays | Premixing device for fluid fuel burners |
| US2082338A (en) * | 1933-04-13 | 1937-06-01 | Joseph W Hays | Process for the very rapid heating of fluids |
| DE1551500A1 (en) * | 1967-06-02 | 1970-09-10 | Richmond Ngmeering Co Inc | Heat exchanger |
| BE701934A (en) * | 1967-07-27 | 1968-01-02 | MULTITUBULAR BOILER. | |
| US3563211A (en) * | 1969-03-18 | 1971-02-16 | Lloyd H Hornbostel Jr | Gas-fired boilers or the like |
| US3563212A (en) * | 1969-08-27 | 1971-02-16 | Steam Engines Systems Corp | Vapor generator |
-
1972
- 1972-08-14 CS CS5631A patent/CS177930B1/cs unknown
-
1973
- 1973-04-30 DE DE2321926A patent/DE2321926C3/en not_active Expired
- 1973-08-06 AT AT688073A patent/AT328137B/en not_active IP Right Cessation
- 1973-08-08 GB GB3768673A patent/GB1440980A/en not_active Expired
- 1973-08-08 NO NO3155/73A patent/NO135882C/no unknown
- 1973-08-09 BE BE134415A patent/BE803423A/en unknown
- 1973-08-09 NL NL7310980A patent/NL7310980A/xx not_active Application Discontinuation
- 1973-08-10 DK DK438773AA patent/DK136123B/en unknown
- 1973-08-13 ES ES417863A patent/ES417863A1/en not_active Expired
- 1973-08-13 FR FR7329577A patent/FR2196454B1/fr not_active Expired
- 1973-08-13 CH CH1162973A patent/CH564176A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1973-08-13 US US387756A patent/US3877441A/en not_active Expired - Lifetime
- 1973-08-13 IT IT27843/73A patent/IT992943B/en active
- 1973-08-13 MC MC1062A patent/MC986A1/en unknown
- 1973-08-13 LU LU68213A patent/LU68213A1/xx unknown
- 1973-08-14 JP JP48091239A patent/JPS4992638A/ja active Pending
- 1973-08-14 CA CA178,775A patent/CA987976A/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES417863A1 (en) | 1976-02-16 |
| DE2321926A1 (en) | 1974-03-14 |
| FR2196454B1 (en) | 1978-02-17 |
| NL7310980A (en) | 1974-02-18 |
| DE2321926B2 (en) | 1980-01-24 |
| US3877441A (en) | 1975-04-15 |
| LU68213A1 (en) | 1973-10-23 |
| IT992943B (en) | 1975-09-30 |
| DE2321926C3 (en) | 1980-09-25 |
| CS177930B1 (en) | 1977-08-31 |
| CA987976A (en) | 1976-04-27 |
| AT328137B (en) | 1976-03-10 |
| ATA688073A (en) | 1975-05-15 |
| DK136123B (en) | 1977-08-15 |
| FR2196454A1 (en) | 1974-03-15 |
| NO135882C (en) | 1977-06-15 |
| JPS4992638A (en) | 1974-09-04 |
| MC986A1 (en) | 1974-05-07 |
| DK136123C (en) | 1978-01-16 |
| GB1440980A (en) | 1976-06-30 |
| CH564176A5 (en) | 1975-07-15 |
| BE803423A (en) | 1973-12-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO135882B (en) | ||
| US4589374A (en) | Spiral corrugated corrosion resistant heat exchanger | |
| US5711661A (en) | High intensity, low NOx matrix burner | |
| GB1339454A (en) | Heating apparatus | |
| US4169430A (en) | Modular heat exchangers with a common flue | |
| NO121352B (en) | ||
| DK162463B (en) | WATER HEATER FOR A RADIATION HEATED HEAT WATER SYSTEM | |
| NO134596B (en) | ||
| US4310746A (en) | Electric fluid heating apparatus | |
| US4266513A (en) | Flue heat exchanger | |
| NO171521B (en) | Radiation boiler for heating liquids | |
| US3127876A (en) | Heavy duty fluid heater | |
| US2637314A (en) | Forced downward air flow air | |
| US3358651A (en) | Boiler and an ordinary type hot water device in accordance with a combustion method utilizing cooling combustion method of combustion gas in addition to uniform heat distribution method | |
| CN210070207U (en) | Hot water boiler and boiler group | |
| RU2798632C1 (en) | Gas combustion plant | |
| RU2056595C1 (en) | Utility hot-water boiler | |
| RU195265U1 (en) | CATALYTIC HEAT GENERATOR | |
| CN103868045B (en) | Mobile spiral square membrane wall oil field steam generator | |
| CN219103337U (en) | Spiral ceramic heat exchanger and water heating equipment | |
| US4231350A (en) | Hot water boiler | |
| CN211823128U (en) | Tubular heating furnace | |
| RU27188U1 (en) | STEAM BOILER | |
| RU2006754C1 (en) | Domestic hot-water boiler | |
| CN209540848U (en) | A kind of membrane type steam generator |