NO135613B

NO135613B -

Info

Publication number: NO135613B
Application number: NO2137/73A
Authority: NO
Inventors: B J C Y Teijeiro
Original assignee: Magrini Fab Riun Scarpa
Priority date: 1972-05-31
Filing date: 1973-05-24
Publication date: 1977-01-17
Also published as: BR7304044D0; JPS4961671A; GB1437202A; FR2186719A1; NO135613C; SE386000B; ES415365A1; IT956045B; US3849616A; CH550481A; CA986975A; DE2327649A1; BE800245A

Description

Oppfinnelsen angår en manøvreringsanordning for en selvblåsende, elektrisk trykkgass-strømbryter med en pneumatisk styremekanisme for manøvrering av bryterens kontakter, omfattende bevegelsesinnretninger i form av lenkforbindelser som er forbundet med bryterens bevegelige kontakt, og en styreanordning som under kontaktens åpningsbevegelse belaster en fjæranordning for lukning av kontaktene. The invention relates to a maneuvering device for a self-blowing, electric pressurized gas current switch with a pneumatic control mechanism for maneuvering the switch's contacts, comprising movement devices in the form of link connections which are connected to the switch's movable contact, and a control device which, during the contact's opening movement, loads a spring device for closing the contacts .

De fleste elektriske strømbrytere av den nevnte type Most electrical circuit breakers of the aforementioned type

drives ved hjelp av pneumatisk eller hydraulisk drevne styremekanismer som utfører lukning av strømbryteren, og som også er beskjeftiget med belastning av åpnefjærene mens lukkeoperasjonen finner sted. I virkeligheten utføres lukningen av disse strøm-brytere ved hjelp av den pneumatisk eller hydraulisk drevne styremekanisme, mens åpningen finner sted ved hjelp av forhånds-belastede fjærer. operated by means of pneumatically or hydraulically operated control mechanisms which perform closing of the circuit breaker, and which are also occupied with loading the opening springs while the closing operation takes place. In reality, the closing of these circuit breakers is carried out by means of the pneumatically or hydraulically operated control mechanism, while the opening takes place by means of pre-loaded springs.

Driftssyklusen for disse strømbrytertyper er følgende: The operating cycle for these circuit breaker types is as follows:

- åpnefjærene avlastes ved åpen strømbryter, - the opening springs are relieved when the circuit breaker is open,

- åpnefjærene belastes gradvis under strømbryterens lukke-operas jon, - the opening springs are gradually loaded during the closing operation of the circuit breaker,

-åpnefjærene er fullt belastet ved lukket strømbryter, - the opening springs are fully loaded when the circuit breaker is closed,

- når pulsen for åpni.ng av strømbryteren avgis, avlastes fjærene gradvis med passende hurtighet og forårsaker således bevegelsen for åpning av bryterens kontakter. - when the pulse for opening the circuit breaker is emitted, the springs are gradually relieved with appropriate speed and thus cause the movement to open the contacts of the breaker.

c c

Den ovennevnte syklus er ganske sikkert den best mulige The above cycle is most certainly the best possible

for elektriske strømbrytere av kjent type med lite oljevolum. I virkeligheten er styremekanismens kapasitet under disse betingelser best mulig da den maksimale kraft skal tilføres av styremekanismen for electric circuit breakers of known type with small oil volume. In reality, the capacity of the steering mechanism under these conditions is best possible as the maximum power must be supplied by the steering mechanism

i strømbrytere med lite oljevolum nær slutten av lukkebevegelsen eller lukkeslaget inår den innledende lukkelysbue dannes, dvs. nettopp når denne type styremekanisme er i den stilling hvor den tilfører sin maksimale kraft. in circuit breakers with a small oil volume near the end of the closing movement or closing stroke when the initial closing arc is formed, i.e. precisely when this type of control mechanism is in the position where it supplies its maximum force.

Det som er angitt ovenfor, kan lett kontrolleres What is stated above can be easily checked

ved hjelp av et diagram som yiser kurver for de krefter som fremkommer i samsvar med hver fortløpende operasjon som ut-føres av strømbryteren, og derfor i samsvar med de forskjellige stillinger som inntas a|v den bevegelige kontakt for å utføre de nevnte operasjoner gjennom en hel åpne-lukkesyklus for strømbryteren ved kortslutning. by means of a diagram showing curves for the forces arising in accordance with each successive operation carried out by the circuit-breaker, and therefore in accordance with the different positions assumed by the movable contact in order to carry out the said operations through a complete open-close cycle of the circuit breaker in the event of a short circuit.

Et sådant diagram viser kurven for den kraft som virker mot den bevegelige kontakts bevegelse, kurven for den kraft som kreves for belastning av åpnefjærene, og kurven for den kraft som strømbryterens styremekanisme må tilføre for å Such a diagram shows the curve for the force acting against the movement of the movable contact, the curve for the force required to load the opening springs, and the curve for the force that the circuit breaker's control mechanism must supply to

utføre den syklus som skal utlføres (denne kurve har åpenbart forskjellig form i overensstemmelse med typen av styremekanisme perform the cycle to be performed (this curve obviously has a different shape in accordance with the type of control mechanism

i in

som kan være av en type med ikke-regulerbar eller regulerbar ytelse). For å bestemme verdien av det kraftmaksimum som den aktuelle styremekanisme må være i stand til å avgi, er det åpenbart nødvendig å bestemme det kraftmaksimum som mekanismen which can be of a non-adjustable or adjustable performance type). In order to determine the value of the maximum force that the control mechanism in question must be able to deliver, it is obviously necessary to determine the maximum force that the mechanism

•'må overvinne. Denne verdi oppnås ved å addere ordinatene •'must overcome. This value is obtained by adding the ordinates

for kurvene for den kraft som virker mot den bevegelige kontakts bevegelse, til ordinatene for den kraft som kreves for å belaste åpnefjærene, idet denne addisjon utvelges i det trinn av operasjonssyklusen hvor addisjonsverdien når sitt maksimum. for the curves of the force acting against the movement of the movable contact, to the ordinates of the force required to load the open springs, this addition being selected at the stage of the operating cycle where the addition value reaches its maximum.

Strømbryterens styremekanisme må i virkeligheten være"" slik at den er i stand til å overvinne kraften som virker mot den bevegelige kontakts bevegelse, og til å tilføre sperre-og utløserfjærene den energi som er nødvendig for å utføre åpneoperasjonen. Styremekanismen må derfor være i stand til å til-føre en kraft som er større enn summen av begge de nevnte krefter gjennom hele operasjonssyklusen. In reality, the circuit breaker's control mechanism must be ""capable of overcoming the force acting against the movement of the movable contact, and of supplying the detent and release springs with the energy necessary to perform the opening operation. The control mechanism must therefore be able to supply a force that is greater than the sum of both of the aforementioned forces throughout the entire operating cycle.

Et diagram av den nevnte type viser at den ytelse som tillates av en således konstrbert styremekanisme, ef den høyest mulige for strømbrytere med lite oljevolum, da det viser at styremekanismens ytelse må ligge noe over den største ytelse som kreves både av den bevegelige kontakt som skal manøvreres, og fjærene som skal belastes, når det gjelder styremekanismer med enten ikke-regulerbar eller regulerbar ytelse (f.eks. en pneumatisk drivanordning). A diagram of the aforementioned type shows that the performance permitted by a thus constructed control mechanism is the highest possible for circuit breakers with a small oil volume, as it shows that the control mechanism's performance must be somewhat above the greatest performance required both by the movable contact which must to be maneuvered, and the springs to be loaded, in the case of control mechanisms with either non-adjustable or adjustable performance (e.g. a pneumatic actuator).

Det kan f.eks. forekomme differanser på ca. 5 kgm It can e.g. differences of approx. 5 kg

for de to typer av styremekanismer (ikke-regulerbar og regulerbar ytelse) ved den ordinat som svarer til den stilling i hvilken den maksimale kraft kreves, nemlig i den stilling hvor de bevegelige og faste kontakter kommer i berøring med hverandre og følgelig starter strømbryterens lukning. for the two types of control mechanisms (non-adjustable and adjustable performance) at the ordinate that corresponds to the position in which the maximum force is required, namely in the position where the movable and fixed contacts come into contact with each other and consequently the closing of the circuit breaker starts.

En syklus av samme type som den foran beskrevne er derimot uegnet for selvblåsende trykkgass-strømbrytere. I virkeligheten krever denne type av strømbrytere at styremekanismen avgir sin maksimale kraft nær slutten av åpneoperasjonen, i motsetning til den virkemåte som er spesiell for de andre typer av strømbrytere hvor den maksimale kraft som allerede omtalt må tilføres ved slutten av lukkebevegelsen. Dette skyldes det faktum at den innledende lysbue som tennes A cycle of the same type as the one described above is, on the other hand, unsuitable for self-blowing pressurized gas circuit breakers. In reality, this type of circuit breaker requires that the control mechanism emits its maximum force near the end of the opening operation, in contrast to the operation that is specific to the other types of circuit breakers where the maximum force already discussed must be supplied at the end of the closing movement. This is due to the fact that the initial arc that ignites

i selvblåsende strømbrytere under en lukning ved kortslutning, ikke øker den mekaniske motstand, men tvertimot begunstiger lukningen av kontaktene. in self-blowing circuit breakers during a closing in the event of a short circuit, the mechanical resistance does not increase, but on the contrary favors the closing of the contacts.

Dersom det oppstilles et diagram av liknende type If a diagram of a similar type is drawn up

som det allerede omtalte, er det lett å innse at den kraft som kreves ved brytere av trykkgasstypen, i motsetning til tilfellet med strømbrytere med lite oljevolum, avtar i området for den innledende lukkelysbue, mens den maksimale motstandskraft opptrer ved tidspunktet for full lysbueslukking, nemlig når kontaktene er i en stilling meget nær bevegelsens endestilling hvor tilstanden "åpen strømbryter" realiseres. Åpnefjærene må følgelig motstå krefter (dvs. de må lagre energi-mengder) som er mye større enn de som kreves ved strømbrytere med lite oljevolum. Forholdet er at dersom styremekanismens kraft (i tilfelle av styremekanismer med ikke-regulerbar ytelse) må være bare noe høyere enn den maksimale kraft som kreves for at den bevegelige kontakt skal manøvreres og fjærene skal belastes, må tvert imot den samme kraft være mye høyere når det benyttes en pneumatisk drevet styremekanisme, idet as already discussed, it is easy to see that the force required in compressed gas type circuit breakers, in contrast to the case of small oil volume circuit breakers, decreases in the region of the initial closing arc, while the maximum resisting force occurs at the time of full arc extinction, viz. when the contacts are in a position very close to the movement's end position where the "open circuit breaker" condition is realized. The opening springs must therefore withstand forces (ie they must store amounts of energy) which are much greater than those required for circuit breakers with a small oil volume. The relationship is that if the force of the steering mechanism (in the case of steering mechanisms with non-adjustable performance) must be only slightly higher than the maximum force required for the movable contact to be maneuvered and the springs to be loaded, on the contrary, the same force must be much higher when a pneumatically driven control mechanism is used, as

den maksimale kraft bare kanjutvikles ved slutten av bevegel- the maximum force can only be developed at the end of the movement

sen (kurven for styremekanismens ytelser må befinne seg over summen av kurvene for motstanden mot bevegelse av den bevegelige kontakt og kraften for belastning mot bevegelse gjennom hele operasjonsfasen. Dette gjelder også for startposisjonen i diagrammet, nemlig åpen strømbryter, når den nevnte kurve må ha en slik verdi at den innbefatter en høy endelig verdi i diagrammets mellomliggende posisjon - lukket strømbryter). late (the curve for the performance of the control mechanism must be above the sum of the curves for the resistance to movement of the movable contact and the force for load against movement throughout the entire operational phase. This also applies to the starting position in the diagram, namely open circuit breaker, when the said curve must have a such value that it includes a high final value in the diagram's intermediate position - closed circuit breaker).

Under disse forhold :kan meget betydelige differanser, f.eks. ca. 50 kgm, opptre mellom de to typer av styremekanismer ved den ordinat som svarer til den nevnte mellomliggende posisjon Under these conditions: can very significant differences, e.g. about. 50 kgm, acting between the two types of control mechanisms at the ordinate corresponding to the aforementioned intermediate position

i diagrammet, nemlig ved lukket strømbryter. Nærmere bestemt kan man si at mens en kraft som bare er noe høyere enn det maksimum som kreves for operasjonen, må være tilgjengelig for en styremekanisme uten kraftregulering, medfører en styremekanisme med regulerbar kraft, f.eks. en pneumatisk drevet type, en mye høyere kraft (differanser på opp til ca. 50 kgm kan forekomme, dvs. ti ganger høyere enn de differanser som registreres når det gjelder strømbrytere med lite oljevolkim) . in the diagram, namely when the circuit breaker is closed. More specifically, it can be said that while a force that is only slightly higher than the maximum required for the operation must be available for a steering mechanism without force regulation, a steering mechanism with adjustable force, e.g. a pneumatically operated type, a much higher force (differences of up to approx. 50 kgm can occur, i.e. ten times higher than the differences recorded in the case of circuit breakers with small oil volume).

Under samme operasjonssyklus som er omtalt ovenfor, må følgelig en pneumatisk drevet styremekanisme i en selvblåsende, elektrisk trykkgass-strømbryter være i stand til å avgi en mye høyere Consequently, during the same cycle of operation discussed above, a pneumatically actuated control mechanism in a self-blowing electric pressure gas circuit breaker must be capable of delivering a much higher

-kraft, hvilket innebærer åpenbare ulemper. -power, which involves obvious disadvantages.

Det er således et formål med oppfinnelsen å tilveiebringe en manøvreringsanordning for en-selvblåsende, eléktrisk trykkgass-strømbryter som tillater manøvrering av den bevegelige kontakt med minst mulig energitap, og sorri| kan frembringe en kontroll-ytelse som er høyere enn ytelsen for; andre vanlig forekommende typer av styremekanismer. It is thus an object of the invention to provide a maneuvering device for a self-blowing, electric pressurized gas circuit breaker which allows maneuvering of the movable contact with the least possible energy loss, and sorri| can produce a control performance that is higher than the performance of; other commonly occurring types of steering mechanisms.

Et annet formål med oppfinnelsen,består i å eliminere de kjente mekaniske sperreanordninger som benyttes til å låse fjærene som styrer manøvreringen av strømbryterens kontakter og særlig åpningen av styrekontakter i overensstemmelse med kjent teknikk,' da disse sperreanordninger alltid er en følsom del av brytermekanismen da de lett utsettes for lekkasje ogj følgelig krever hyppig vedlikeholds-arbeid. Another object of the invention is to eliminate the known mechanical locking devices that are used to lock the springs that control the maneuvering of the circuit breaker's contacts and in particular the opening of control contacts in accordance with known technology, as these locking devices are always a sensitive part of the switch mechanism as they easily exposed to leakage and consequently requires frequent maintenance work.

Ovennevnte formål oppnås ved en manøvreringsanordning av den innledningsvis angitte type, som ifølge oppfinnelsen er kjenne-tegnet ved a,t styreanordningen består av en svingbar, pneumatisk stempel/sylindermontasje, idet lenkforbindelsene omfatter: a) to i hovedsaken trekantformede deler som- hver er svingbar om en respektiv fast tapp ved ett av sine toppunkter, mens de øvrige to toppunkter bærer tapper som beskriver sirkelbuer rundt de respektive faste tapper; The above-mentioned purpose is achieved by a maneuvering device of the type indicated at the outset, which according to the invention is characterized by the fact that the control device consists of a pivotable, pneumatic piston/cylinder assembly, the link connections comprising: a) two essentially triangular parts, each of which is pivotable about a respective fixed peg at one of its vertices, while the other two vertices carry pegs that describe circular arcs around the respective fixed pegs;

b) et antall forbindelsesstenger som til den bevegelige kontakt over-fører de bevegelser som forårsakes av styreanordningen og minst én b) a number of connecting rods which transmit to the movable contact the movements caused by the control device and at least one

fjær-lukkeanordning, idet den første trekantdel sammenkopler to forbindelsesstenger, nemlig en første forbindelsesstang eller stempelstang som med sin nedre ende er stivt forbundet med det bevegelige stempel og med sin øvre ende er svingbart forbundet med det ene svingbare toppunkt av den første trekantdel, og en andre forbindelsesstang som ved sin nedre ende er svingbart forbundet med det andre svingbare toppunkt av den første trekantdel, mens den øvre ende er svingbart forbundet med en tredje forbindelsesstang eller overføringsstang som overfører sin bevegelse til den bevegelige kontakt, og idet den andre trekantdel kopler fjærlukkeanordningen til lenkforbindelsene, idet det toppunkt som forbinder den første trekantdel med den andre forbindelsesstang beskriver en sirkelbue langs hvilken det suksessivt inntar: en første hvile-endestilling som svarer til tilstanden "lukket strømbryter"; en mellomliggende dødpunktsstilling; en andre hvile-endestilling som svarer til tilstanden "åpen strømbryter" og i hvilken den pneumatiske styremekanisme er låst og fjærlukkeanordningen er låst i belastet tilstand, idet de to hvileendestillinger ligger på motsatte sider av en akse langs hvilken overføringsstangen i hovedsaken beveger seg, idet det normalt på den nevnte akse er anordnet: A) en svingtapp som også er bevegelig, og som forbinder overføringsstangen med den andre forbindelsesstang; B) den nevnte faste tapp på hvilken den første trekantdel er svingbar; og C) en fast tapp på hvilken den nevnte sylinder er svingbar, og det mellomliggende dødpunkt som er felles for den første trekantdel og den andre forbindelsesstang også ligger på aksen, idet bevegelsesinnretningene, manøvrert av styreanordningen, ved siden av belastningen av fjærlukkeanordningen også sørger for både låsing og frigjøring fra hvileendestillingene av den pneumatiske styremekanisme og av fjærlukkeanordningen. spring-closing device, the first triangular part connecting two connecting rods, namely a first connecting rod or piston rod which is rigidly connected with its lower end to the movable piston and with its upper end is pivotably connected to the one pivotable vertex of the first triangular part, and a second connecting rod which at its lower end is pivotably connected to the second pivotable vertex of the first triangular part, while the upper end is pivotally connected to a third connecting rod or transmission rod which transfers its movement to the movable contact, and as the second triangular part connects the spring closing device to the link connections, the vertex connecting the first triangular part with the second connecting rod describing a circular arc along which it successively assumes: a first rest end position corresponding to the state "closed circuit breaker"; an intermediate dead center position; a second rest end position which corresponds to the "open circuit breaker" condition and in which the pneumatic control mechanism is locked and the spring closing device is locked in the loaded state, the two rest end positions being on opposite sides of an axis along which the transfer rod mainly moves, the normally on the said axis is arranged: A) a pivot pin which is also movable, and which connects the transmission rod with the second connecting rod; B) said fixed pin on which the first triangular part is pivotable; and C) a fixed pin on which the said cylinder is pivotable, and the intermediate dead center which is common to the first triangular part and the second connecting rod also lies on the axis, the movement devices, maneuvered by the control device, next to the load of the spring closing device also provide both locking and releasing from the rest end positions of the pneumatic control mechanism and of the spring closing device.

Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i det følgende The invention shall be described in more detail below

ved hjelp av et illustrerende utførelseseksempel under hen-visning til tegningene, der samme eller ekvivalente deler av anord-ningen i alle figurer er betegnet med samme henvisningstall, og by means of an illustrative design example with reference to the drawings, where the same or equivalent parts of the device are denoted by the same reference number in all figures, and

der fig.l skjematisk viser styremekanismen som er gjenstand for oppfinnelsen, fig. 2 vlsér skjematisk.et aksialt snitt gjennom en selvblåsende, elektrisk trykkgass-strømbryter i dennes lukkede stilling, hvor styremekanismen er konstruert i overensstemmelse med oppfinnelsen, og fig. 3 viser samme strømbryter som på fig. 2, men i dennes åpne stilling. where fig.l schematically shows the control mechanism which is the subject of the invention, fig. 2 schematically shows an axial section through a self-blowing, electric pressurized gas circuit breaker in its closed position, where the control mechanism is constructed in accordance with the invention, and fig. 3 shows the same circuit breaker as in fig. 2, but in its open position.

Den på tegningene viste styremekanisme ifølge oppfinnelsen er konstruert slik at den sørger for pneumatisk åpning av strømbryteren og videre belastning av lukkefjærene mens åpneoperasjonen pågår. Nærmere bestemt omfatter styremekanismen ifølge oppfinnelsen i hovedsaken en første trekant-formet del 1 som sammenkopler to forbindelsesstenger 3 og 4, en anordning (ikke vist på figurene) som mater en sylinder 8 med trykkluft og en anordning omfattende en andre trekant-formet del 10 som under kontaktenes åpnebevegelse sørger for belastning eller spenning av en fjæranordning 17 som sikrer lukningen av de nevnte kontakter. Den første trekantdel 1 The control mechanism according to the invention shown in the drawings is designed so that it ensures pneumatic opening of the circuit breaker and further loading of the closing springs while the opening operation is in progress. More specifically, the control mechanism according to the invention mainly comprises a first triangle-shaped part 1 which connects two connecting rods 3 and 4, a device (not shown in the figures) which feeds a cylinder 8 with compressed air and a device comprising a second triangle-shaped part 10 which during the opening movement of the contacts provides for loading or tension of a spring device 17 which ensures the closing of the said contacts. The first triangle part 1

er ved ett av sine toppunkter dreibart anordnet på en fast tapp 2 som står normalt på styremekanismens bevegelsesretning. Den ene forbindelsesstang 3 er forbundet medtrekantdelen 1 og er ved hjelp av en bevegelig;svingtapp 5 forbundet med en forbindelsesstang 6 som forskyver strømbryterens bevegelige is rotatably arranged at one of its vertices on a fixed pin 2 which stands normally in the direction of movement of the control mechanism. One connecting rod 3 is connected to the triangular part 1 and is, by means of a movable pivot pin 5, connected to a connecting rod 6 which displaces the circuit breaker's movable

..kontakt 13 (som er en integrert del av brytekammeret 11) , mens den andre forbindelsesstang 4 er stivt forbundet med et stempel 7 som beveges i den nevnte sylinder 8 som svinger rundt en ..contact 13 (which is an integral part of the breaking chamber 11), while the other connecting rod 4 is rigidly connected to a piston 7 which is moved in the aforementioned cylinder 8 which swings around a

fast tapp 9 på hvilken sylinderen 8 er svingbar. Sylinderen 8 arbeider i overensstemmelse med det velkjente dobbeltvirknings-prinsipp, idet sylinderen har to åpninger 15 og 16 for tilførsel eller avløp av trykkluft. fixed pin 9 on which the cylinder 8 is pivotable. The cylinder 8 works in accordance with the well-known double-acting principle, as the cylinder has two openings 15 and 16 for supply or discharge of compressed air.

De faste tapper 2 og 9 og svingtappen 5 har innbyrdes parallelle akser og er plassert på linje langs styremekanismens bevegelsesretning, nærmere bestemt langs bevegelsesretningen for overføringsstangen 6. Tappene står videre normalt på den nevnte bevegelsesretning, og som allerede nevnt, er begge tapper 2 og 9 stasjonære, mens svingetappen 5 kan forskyves langs den nevnte retning. Méns den første trekantdel som nevnt er svingbar om den faste tapp 2, er den andre trekantdel 10 ved ett av sine toppunkter svingbar om en fast tapp 27. Hvert av de to trekantdelers '1 og 10 øvrige toppunkter The fixed pins 2 and 9 and the pivot pin 5 have mutually parallel axes and are positioned in line along the direction of movement of the steering mechanism, more specifically along the direction of movement of the transfer rod 6. The pins are also normally in the aforementioned direction of movement, and as already mentioned, both pins 2 and 9 stationary, while the pivot pin 5 can be displaced along the aforementioned direction. While the first triangular part as mentioned is pivotable about the fixed pin 2, the second triangular part 10 at one of its vertices is pivotable about a fixed pin 27. Each of the two triangular parts' 1 and 10 other vertices

25 i 26 hhv. 5, 28 bærer tapper som under mekanismens funksjon beskriver sirkelbuer rundt de respektive faste tapper, slik som senere nærmere beskrevet. Når det gjelder de viste, trekantformede deler 1 og 10, skal det bemerkes at hver av disse deler alternativt kunne være i form av en L-formet del med innbyrdes stivt forbundne vinkelarmer med 25 and 26 respectively. 5, 28 carry pins which, during the function of the mechanism, describe circular arcs around the respective fixed pins, as described in more detail later. With regard to the triangular parts 1 and 10 shown, it should be noted that each of these parts could alternatively be in the form of an L-shaped part with mutually rigidly connected angle arms with

en mellomliggende vinkel på mindre enn 180°. an intermediate angle of less than 180°.

Trekantdelen 1, hvis svingebevegelse styres av stempelet 7, lar forbindelsesstangen 3 komme forbi et død-punkt 21 som er beliggende på linjen X-X mellom de to faste tapper 2 og 9, samt svingtappen 5, på en slik måte at styremekanismen og den foran nevnte fjæranordning 17 låses i den tilsiktede stilling. The triangular part 1, whose pivoting movement is controlled by the piston 7, allows the connecting rod 3 to pass a dead point 21 which is located on the line X-X between the two fixed pins 2 and 9, as well as the pivot pin 5, in such a way that the control mechanism and the aforementioned spring device 17 is locked in the intended position.

Spesielt når det gjelder åpnebevegelsen, gjør bevegelsesinnretningene det mulig å eliminere de kjente mekaniske sperreanordninger som er beskjeftiget med låsing av styremekanismen under den avsluttende fase av åpneoperasjonen. Disse anordnin-ger blir lett utsatt for slitasje og gjør således vedlikeholds-utgiftene større ved å redusere det antall operasjoner som kan garanteres med samme pålitelighet for alle andre deler som. utgjør styremekanismen, og krever oftere forekommende vedlikeholdsoperasjoner. Especially when it comes to the opening movement, the movement devices make it possible to eliminate the known mechanical locking devices which are engaged in locking the steering mechanism during the final phase of the opening operation. These devices are easily exposed to wear and thus make the maintenance costs greater by reducing the number of operations that can be guaranteed with the same reliability for all other parts as. constitutes the steering mechanism, and requires more frequent maintenance operations.

Den aksiale translasjonsbevegelse for overførings-stangen 6 overføres deretter for å bevege kontakten 13 via en vippearm 18 (toarmet vektstang) for å øke intensiteten av den overførte kraft. The axial translational movement of the transmission rod 6 is then transmitted to move the contact 13 via a rocker arm 18 (two-armed barbell) to increase the intensity of the transmitted force.

Idet det nå henvises til fig. 1 hvor styremekanismen er vist i sin lukkede stilling, kan man innse at for å utføre åpneoperasjonen, er det tilstrekkelig å tilføre luft gjennom sylinderens 8 innløp 15. Stempelet 7 og den med stempelet sammenhengende forbindelsesstang 4 løftes opp og forårsaker ved dreining med urviseren av trekantdelen at forbindelsesstangen 3 forlater sin hvileendestilling 24 (som svarer til stillingen for lukket strømbryter), og forbindelsesstangen 3 og dermed også overføringsstangen 6 løftes til de i sin fremadskridende bevegelse beveger seg forbi dødpunktet 21 Referring now to fig. 1 where the control mechanism is shown in its closed position, it can be seen that to carry out the opening operation, it is sufficient to supply air through the inlet 15 of the cylinder 8. The piston 7 and the connecting rod 4 connected to the piston are lifted up and cause by clockwise rotation of the triangular part that the connecting rod 3 leaves its rest end position 24 (which corresponds to the position for closed circuit breaker), and the connecting rod 3 and thus also the transfer rod 6 are lifted until in their forward movement they move past the dead center 21

som er beliggende på linjen X-X slik som allerede nevnt. Den andre trekantdel 10 tillates således å rotere mot urviseren which is located on the line X-X as already mentioned. The second triangular part 10 is thus allowed to rotate counter-clockwise

og belaster fjærlukkeanordningen 17 ved at fjæren presses sammen mot en fast anleggsplate'22. Fjæren når sin helt belastede eller spente stilling når forbindelsesstangen 3 befinner seg i sitt dødpunkt 21. Når stempelet 7 fortsetter and loads the spring closing device 17 by the spring being pressed together against a fixed contact plate'22. The spring reaches its fully loaded or tensioned position when the connecting rod 3 is at its dead center 21. When the piston 7 continues

sin løftebevegelse og trekantdelen 1 sin dreiebevegelse slik at denne del beveges forbi dødpunktet 21 til den når en fast sluttstilling som skal betegnes som "andre hvileendestilling 23" skjer det en begrenset nedsenking av forbindelsesstangen 3 og dermed av overføringsstangen 6, slik at styremekanismen følgelig låses i sin1"åpne" stilling, takket være en begrenset avlastningsvirkning av fjæren 17 forårsaket av dreiningen med urviseren av trekantdelen 10. Denne stilling fremgår av fig. 1 hvor de viktigste deler av styremekanismen i denne stilling er vist med strektegnede linjer. its lifting movement and the triangular part 1's turning movement so that this part is moved past the dead center 21 until it reaches a fixed end position to be designated as "second resting end position 23", a limited lowering of the connecting rod 3 and thus of the transfer rod 6 takes place, so that the control mechanism is consequently locked in its1"open" position, thanks to a limited relief effect of the spring 17 caused by the clockwise rotation of the triangular part 10. This position appears from fig. 1 where the most important parts of the steering mechanism in this position are shown with dashed lines.

For å utføre lukning av bryterens kontakter, er operasjonssyklusen omvendt: Luft slippes inn gjennom sylinderens 8 åpning 16 slik at det på grunn av den nedadgående bevegelse av stempelet 7 og de til denne lenkede deler, skjer en begrenset oppadgående bevegelse av overføringsstangen 6 på grunn av for-skyvningen av forbindelsesstangen 3 som ved sin returbevegelse når og passerer dødpunktet 21. Fra dette øyeblikk styres ..-ikke lenger lukkebevegelsen av stempelet 7, da fjæren 17 som ble låst i belastet eller spent stilling under den foregående åpningsfase og senere ble fullstendig belastet under den lille oppadgående bevegelse av overføringsstangen 6, kan frigjøre sin lagrede energi og virke på stangen 6 for å for-årsake lukning av kontaktene og også skyve stempelet 7 tilbake til sylinderens 8 bunn samtidig med virkningen av luften som tilføres gjennom åpningen 16. In order to close the contacts of the switch, the operating cycle is reversed: Air is admitted through the opening 16 of the cylinder 8 so that, due to the downward movement of the piston 7 and the parts linked to it, a limited upward movement of the transfer rod 6 takes place due to the forward displacement of the connecting rod 3, which during its return movement reaches and passes the dead center 21. From this moment, the closing movement is no longer controlled by the piston 7, as the spring 17 which was locked in a loaded or tensioned position during the previous opening phase and later was fully loaded during the small upward movement of the transfer rod 6, can release its stored energy and act on the rod 6 to cause the contacts to close and also push the piston 7 back to the bottom of the cylinder 8 simultaneously with the action of the air supplied through the opening 16.

For bedre å vise de fordeler som tilbys ved hjelp To better display the benefits offered by help

av denne løsning, skal det bemerkes at selvblåsende trykkgass-strømbrytere, på grunn av egenskapene ved de benyttede gasser (særlig svovelhexafluorid SFg) og driftsbetingelsene, tillater at bevegelsen av kontaktene kan begrenses til verdier som er mye mindre enn de som vanligvis;anvendes i oljestrømbrytere i overensstemmelse med kjent teknikk. Dette tillater at man dermed mer lettvint kan benytte seg av styreprinsippet. Idet of this solution, it should be noted that self-blowing compressed gas circuit-breakers, due to the properties of the gases used (especially sulfur hexafluoride SFg) and the operating conditions, allow the movement of the contacts to be limited to values much smaller than those usually used in oil circuit-breakers in accordance with known techniques. This allows the steering principle to be used more easily. The idea

det henvises til.den foregående beskrivelse, består således forbedringen av styremekanismen for den selvblåsende trykkgass-strømbryter ifølge oppfinnelsen nærmere bestemt av følgende punkter: 1. Styremekanismen er konstruert sli;k at den sørger for pneumatisk åpning ay strømbryteren ved hjelp av forbindelsesstangen 3 som er leddforbundet med stangen 6 som overfører bevegelse til bryterens bevegelige kontakt 13 ved at stengene tillates å beveges forbi dødpunktet 21 under den fremadgående bevegelse. 2. Belastningen av lukkefjæren eller lukkefjærene 17 utføres samtidig med at åpneoperasjonen finner sted. 3. Bevegelsen av forbindelsesstangen 3 realiseres pneumatisk i hovedsaken bare til den kommer tilbake til sitt dødpunkt 21 ved sin tilbakegående bevegelse, for det formål å frigjøre styremekanismen og starte avlastningen av den tidligere belastede fjær 17. reference is made to the previous description, the improvement of the control mechanism for the self-blowing compressed gas circuit breaker according to the invention consists of the following points: 1. The control mechanism is constructed in such a way that it provides for pneumatic opening of the circuit breaker by means of the connecting rod 3 which is articulated with the rod 6 which transmits motion to the switch's movable contact 13 by allowing the rods to move past the dead center 21 during the forward movement. 2. The loading of the closing spring or closing springs 17 is carried out at the same time as the opening operation takes place. 3. The movement of the connecting rod 3 is realized pneumatically in the main only until it returns to its dead center 21 by its backward movement, for the purpose of releasing the control mechanism and starting the relief of the previously loaded spring 17.

Ved den foreliggende anordning er driftssyklusen nærmere bestemt som følger: Lukkefjærene er maksimalt belastet når strømbryteren er åpen. Når strømbryterens lukkedrivanordning energiseres, avlastes fjærene gradvis med passende hastighet og forårsaker lukkebevegelse av kontaktene. Lukkefjærene er avlastet når strømbryteren er lukket. Under strømbryterens åpneoperasjon blir lukkefjærene på nytt gradvis belastet. In the present device, the operating cycle is more precisely determined as follows: The closing springs are maximally loaded when the circuit breaker is open. When the circuit breaker's closing actuator is energized, the springs gradually unload at the appropriate rate, causing closing movement of the contacts. The closing springs are relieved when the circuit breaker is closed. During the circuit breaker's opening operation, the closing springs are again gradually loaded.

Denne syklus er meget velegnet for selvblåsende, elektriske trykkgass-strømbrytere, for hvilke den operasjons, syklus som vanligvis benyttes ifølge den kjente teknikk, derimot er uegnet slik som ovenfor omtalt. Styremekanismens ytelse er i virkeligheten den best oppnåelige under visse betingelser, hvilket kan kontrolleres ved hjelp av et diagram av liknende type som det som er omtalt foran. Styremekanismen for selvblåsende trykkgass-strømbrytere må nemlig, som allerede nevnt, yte maksimal kraft nær slutten av åpnebevegelsen når lysbuebrytningen inntreffer, og følgelig nettopp der hvor den pneumatisk drevne styremekanisme som benyttes under disse betingelser, er i den stilling hvor den bringer kurven for aktive krefter i mest mulig grad nær kurven for den nødvendige maksimumskraft. This cycle is very suitable for self-blowing, electric compressed gas circuit breakers, for which the operating cycle that is usually used according to the known technique, on the other hand, is unsuitable as discussed above. The performance of the steering mechanism is in fact the best obtainable under certain conditions, which can be checked by means of a diagram of a similar type to that discussed above. The control mechanism for self-blowing pressurized gas circuit-breakers must, as already mentioned, produce maximum force near the end of the opening movement when the arc break occurs, and consequently precisely where the pneumatically operated control mechanism used under these conditions is in the position where it brings the curve for active forces as close as possible to the curve for the required maximum force.

Den beste ytelse for den pneumatisk drevne styremekanisme oppnås derfor bare ved at den tillates å utføre åpneoperasjonen i stedet for lukkeoperasjonen for strøm-bryteren. Den foreliggende manøvreringsanordning har vist seg å være særlig fordelaktig ved en pneumatisk drevet styremekanisme hvis kraft kan reguleres ved hjelp av gradvis luft-tilførsel under drift. The best performance for the pneumatically operated control mechanism is therefore only achieved by allowing it to perform the opening operation instead of the closing operation for the circuit breaker. The present maneuvering device has proven to be particularly advantageous with a pneumatically driven control mechanism whose power can be regulated by means of gradual air supply during operation.

Slik som allerede nevnt, er lukkeoperasjonen i dette tilfelle basert på fjærer med lav energi som blir belastet under åpneoperas jonen. Dersom det for den* operas jonssyklus som skal realiseres i samsvar med oppfinnelsen, trekkes opp et diagram av den foran nevnte type (kurver for ytelsen som funksjon av den operasjonssyklus som utføres av strøm-bryteren, dvs. som funksjon av de forskjellige stillinger som inntas av den bevegelige kontakt for å utføre de nevnte operasjoner gjennom en fullstendig åpne/lukkesyklus ved kortslutning) , kan man innse at det i dette tilfelle er tilstrekkelig at styremekanismens energi bare er noe høyere enn den -"maksimale energi som kreves for manøvrering av den bevegelige kontakt og belastning av fjærene. Dette gjelder for styremekanismer både med ikke-regulerbar og regulerbar energi. En styremekanisme med regulerbar energi eller kraft er som allerede nevnt, en pneumatisk drevet styremekanisme som kan reguleres etter ønske ved å tilføre luft med variabel mengde under drift.. Som foran omtalt, opptrer den maksimale motstandskraft samtidig med lysbuebrytningen, og kurven for de krefter som strømbryterens styremekanisme må tilveiebringe for å utføre sin operasjonssyklus, når på sin side i denne stilling sin topp-verdi når det- gjelder en styremekanisme med regulerbar energi. Virkningen av fjærene er på denne måte ikke med på lukketrinnet når den nødvendige energi er minst. As already mentioned, the closing operation in this case is based on springs with low energy which are loaded during the opening operation. If for the* operational ion cycle to be realized in accordance with the invention, a diagram of the type mentioned above is drawn up (curves for the performance as a function of the operating cycle performed by the circuit breaker, i.e. as a function of the different positions that are taken of the movable contact to carry out the aforementioned operations through a complete open/close cycle in the event of a short circuit), it can be realized that in this case it is sufficient that the energy of the control mechanism is only slightly higher than the -"maximum energy required for maneuvering the movable contact and load on the springs. This applies to steering mechanisms with both non-adjustable and adjustable energy. A steering mechanism with adjustable energy or force is, as already mentioned, a pneumatically operated steering mechanism that can be regulated as desired by supplying air with a variable amount during operation. As discussed above, the maximum resistance force occurs simultaneously with the arc breaking, and the curve for the forces that s the circuit breaker's control mechanism must provide to carry out its operating cycle, in turn, in this position, reaches its peak value in the case of a control mechanism with adjustable energy. In this way, the effect of the springs is not included in the closing step when the required energy is the least.

Ved den foreliggende manøvreringsanordning er diffe-ransen i nødvendig kraft eller energi meget begrenset. For eksempel kan differanser på ca. 5 kgm opptre mellom de to typer av styremekanismer (dvs. styremekanismetyper med ikke-regulerbar og regulerbar energi) ved at den ordinat som svarer til den stilling i hvilken den maksimale kraft kreves, dvs. den posisjon hvor lysbuebrytningen finner sted. Kurven for styremekanismen med regulerbar energi er beliggende på denne ordinat over kurven for styremekanismen med ikke-regulerbar energi (f.eks. 5 kgm over slik som foran nevnt). Denne sistnevnte kurve ligger på sin side noe høyere (f.eks. With the present maneuvering device, the difference in required force or energy is very limited. For example, differences of approx. 5 kgm occur between the two types of control mechanisms (i.e. control mechanism types with non-adjustable and adjustable energy) by the ordinate corresponding to the position in which the maximum force is required, i.e. the position where the arc break takes place. The curve for the steering mechanism with adjustable energy is located on this ordinate above the curve for the steering mechanism with non-adjustable energy (e.g. 5 kgm above as mentioned above). This latter curve is, in turn, somewhat higher (e.g.

ca. 10 kgm) enn verdien av den maksimale energi som kreves for operasjonen. about. 10 kgm) than the value of the maximum energy required for the operation.

Dette viser fordelen ved oppfinnelsen i forbindelse This shows the advantage of the invention in connection

med manøvrering av selvblåsende trykkgass-strømbrytere, be-stående i benyttelsen av en pneumatisk styremekanisme for åpningen av strømbryteren og den samtidige belastning av lukkefjærene. Med syklusen ifølge den kjente teknikk, ifølge hvilken den pneumatiske styremekanisme utfører lukkeoperasjonen mens fjærene sørger for åpningen, må styremekanismens energi f.eks. være dimensjonert for ca. 200 kgm, mens energien for styremekanismen med syklusen ifølge den foreliggende oppfinnelse, ifølge hvilken den pneumatiske styremekanisme utfører åpneoperas jonen mens fjærene sørger for lukningen, f.eks. kan være dimensjonert for bare ca. 145 kgm. with maneuvering of self-blowing pressurized gas circuit breakers, consisting in the use of a pneumatic control mechanism for the opening of the circuit breaker and the simultaneous loading of the closing springs. With the cycle according to the prior art, according to which the pneumatic control mechanism performs the closing operation while the springs provide the opening, the energy of the control mechanism must e.g. be dimensioned for approx. 200 kgm, while the energy for the steering mechanism with the cycle according to the present invention, according to which the pneumatic steering mechanism performs the opening operation while the springs ensure the closing, e.g. can be dimensioned for only approx. 145 kg.

Fig. 2 og 3 viser skjematisk strømbryteren ifølge oppfinnelsen, idet strømbryteren på fig. 2 er vist i lukket stilling mens den på fig. 3 er vist i åpen stilling. Begge disse figurer viser et antall deler i tillegg til de deler som er vist på fig. 1, hvor man spesielt bør merke seg død-punktet 21, hvileendestillingen 23 og den pneumatiske åpnings-styremekanisme i form av stempelet og sylinderen 7,8 som både sørger for kretsbrytning ved åpning av strømbryteren ved skillebevegelsen fra den faste kontakt, og for belastning av lukkefjæren 17. Fig. 2 og 3 viser således også strøm-bryterens faste kontakt 12, en forbindelsesstang 14 for overføring av stangens 6 bevegelse til den bevegelige kon- Fig. 2 and 3 schematically show the circuit breaker according to the invention, the circuit breaker in fig. 2 is shown in the closed position, while the one in fig. 3 is shown in the open position. Both of these figures show a number of parts in addition to the parts shown in fig. 1, where one should particularly note the dead center 21, the rest end position 23 and the pneumatic opening control mechanism in the form of the piston and cylinder 7,8 which both provide for circuit breaking when opening the circuit breaker during the separation movement from the fixed contact, and for loading of the closing spring 17. Figs 2 and 3 thus also show the circuit breaker's fixed contact 12, a connecting rod 14 for transferring the movement of the rod 6 to the movable con-

takt 13 via vippearmen 18, og spoler 19 og 20 som starter styrepulsen for åpning henholdsvis lukning av strømbryteren. stroke 13 via rocker arm 18, and coils 19 and 20 which start the control pulse for opening and closing the circuit breaker.

Ved lukket strømbryter (fig. 2) er begge kontakter 12 og 13 i nær kontakt med hverandre mens lukkefjæren 17 er avlastet. Når en åpningspuls avgis av energiseringsspolen 19 When the circuit breaker is closed (fig. 2), both contacts 12 and 13 are in close contact with each other while the closing spring 17 is relieved. When an opening pulse is emitted by the energizing coil 19

og luft tilføres gjennom åpningen 15, starter den pneumatiske stempel/sylindermontasje 7, 8 sin funksjon, adskiller kontaktene 12, 13, belaster fjæren 17 og sørger for låsing av styremekanismen ved at forbindelsesstangen 3 tillates å passere forbi dødpunktet 21 inntil den når hvileendestillingen 23. and air is supplied through the opening 15, the pneumatic piston/cylinder assembly 7, 8 starts its function, separates the contacts 12, 13, loads the spring 17 and ensures locking of the control mechanism by allowing the connecting rod 3 to pass past the dead center 21 until it reaches the rest end position 23.

På denne måte oppnås den situasjon som er vist på fig. 3. In this way, the situation shown in fig. 3.

For på nytt å lukke strømbryteren, er det deretter tilstrekkelig å energisere spolen 20 som, ved at den tillater luft-tilførsel gjennom åpningen 16,. påvirker stempelet 7 som forårsaker at bevegelsesinnretningen passerer forbi dødpunktet 21 og således tillater at fjæren 17 starter sin virkning og In order to close the circuit breaker again, it is then sufficient to energize the coil 20 which, by allowing air supply through the opening 16,. affects the piston 7 which causes the movement device to pass past the dead center 21 and thus allows the spring 17 to start its action and

under sin avlastningsbevegelse sørger for å bringe kontaktene during its relief movement makes sure to bring the contacts

12 og 13 i tettsluttende kontakt med hverandre. Ifølge den 12 and 13 in tight contact with each other. According to it

operasjonssyklus som foreslås ifølge oppfinnelsen, skjer derfor lukningen av styremekanismen ved åpen strømbryter (i stedet for lukket strømbryter), mens styremekanismens frigjørelse, med påfølgende avlastning av fjæren 17, tillater at strøm-bryteren lukkes ( i stedet for åpnes), i motsetning til hva som er vanlig ifølge den kjente teknikk. operating cycle that is proposed according to the invention, the closing of the control mechanism therefore occurs when the circuit breaker is open (instead of the circuit breaker closed), while the release of the control mechanism, with subsequent relief of the spring 17, allows the circuit breaker to be closed (instead of opened), contrary to what which is common according to the known technique.

Claims

1. Maneuvering device for a self-inflating, electric

compressed gas current switch with a pneumatic control mechanism for maneuvering the switch's contacts, comprising movement devices in the form of link connections which are connected to the switch's movable contact, and a control device which, during the opening movement of the contacts, loads a spring device for closing the contacts, characterized in that the control device consists of a pivotable , pneumatic piston/cylinder assembly (7, 8), as the link connections comprise: a) two essentially triangular parts (1 and 10) each of which can be pivoted about a respective fixed pin (2 and 27) at one of its top points, while the other two vertices (25, 26 and 5, 28 respectively) carry studs that describe circular arcs around the respective fixed studs (2 and 27 respectively); b) a number of connecting rods (4, 3, 6, 14) which transmit to the movable contact (13) the movements caused by the control device (7, 8) and at least one spring closing device (17), the first triangular part (1) connecting two connecting rods, namely a first connecting rod or piston rod (4) which with its lower end is rigidly connected to the movable piston (7) and with its upper end is pivotably connected to the one pivotable vertex (25) of the first triangular part (1) , and a second connecting rod (3) which with its lower end is pivotably connected to the second pivotable vertex (26) of the first triangular part (1), while the upper end is pivotably connected to a third connecting rod or transmission rod (6) which transmits its movement to the movable contact (13), and as the second triangular part (10) connects the spring closing device (17) to the link connections, the apex (26) which connects the first triangular part (1) with the second connecting rod (3) describes is a circular arc along which it successively assumes: a first resting end position (24) which corresponds to the state "closed circuit breaker"; an intermediate dead center position (21); a second rest end position (23) which corresponds to the state "open circuit breaker" and in which the pneumatic control mechanism is locked and the spring closing device (17) is locked in a loaded state, the two rest end positions (24 and 23) being on opposite sides of an axis (X-X) along which the transmission rod (6) mainly moves, as there is normally arranged on said axis (X-X): A) a pivot pin (5) which is also movable, and which connects the transmission rod ( 6) with the second connecting rod (3); B) the said fixed pin (2) on which the first triangular part (1) is pivotable; and c) a fixed pin (9) on which said cylinder (8) is pivotable, and said intermediate dead center (21) which is common to the first triangular part (1) and the second connecting rod (3) also lies on the axis ( X-X), as the movement devices, maneuvered by the control device (7, 8), next to the load of the spring closing device (17) also ensure both locking and release from the rest end positions (23, 24) of the pneumatic control mechanism of the spring closing mechanism (17).

2. Maneuvering device according to claim 1, characterized in that the cylinder/piston device (7, 8) is double-acting and pivots around the fixed pin (9) on which the head of the cylinder (8) is hinged.

3. Maneuvering device according to claim 1 or 2, characterized in that the second triangular part (10) which causes loading of the spring closing device (17) is connected to the aforementioned transfer rod (6), the one pivotable vertex (5) of the second triangular part ( 10) is pivotally connected to the lower part of the transmission rod (6) and to the upper end of the second connecting rod. (3), while the second pivotable vertex (28) of the triangle part (10) is pivotably connected to the free end of a rod actuated by the spring device (17).

4. Maneuvering device according to one of claims 1-3, characterized in that the inlet for drive fluid, preferably air, to the pneumatic cylinder (8) is controlled by means of suitable blocking devices, such as electromagnetic valves (19, 20), for pneumatic opening of the switch's contacts (12, 13) and pneumatic start of the spring-driven closing of these contacts.

5. Maneuvering device according to one of claims 1-4, characterized in that the state of closed circuit breaker and relieved spring closing device (17) corresponds to the link connections being in the rest end position (24) where the piston (7) is located at the cylinder's (8) head, that the condition for open circuit breaker with maximally separated contacts (12, 13) and maximally loaded spring closing device (17) corresponds to the link connections being in the intermediate dead center position (21), and that the condition for open circuit breaker and loaded spring closing device (17) corresponds to so that the link connections are in the resting end position (23) where the piston (7) is at the greatest possible distance from the cylinder (8) head.

6. Maneuvering device according to one of claims 1-5, characterized in that the transmission rod (14) which carries the movable contact (13) is connected to the piston rod (4) above the aforementioned movement devices which comprise at least one rocker arm (18) for strengthening the force supplied by the piston/cylinder device (7, 8) and transferred to the movable contact (13).