NO135378B

NO135378B -

Info

Publication number: NO135378B
Application number: NO460/73A
Authority: NO
Inventors: M Dossier
Original assignee: Anvar
Priority date: 1972-02-23
Filing date: 1973-02-06
Publication date: 1976-12-20
Also published as: DE2308473C3; AT334142B; BE795900A; NL7302159A; HU167404B; CS166050B2; CA981194A; SU561524A3; GB1420352A; AU466591B2; JPS4898254A; NL157971B; ATA155973A; NO135378C; DE2308473A1; PL82432B1; SE405498B; ES411865A1; CH577646A5; IT976548B

Description

Oppfinnelsen omfatter en enveis rotasjonskobling av den art som The invention includes a one-way rotary coupling of the kind which

er beskrevet i innledningen til patentkrav 1, for eksempel for irreversible tannsperrer, glidesperrer, frihjul etc.. is described in the introduction to patent claim 1, for example for irreversible tooth locks, slide locks, freewheels etc..

Ved slike koblinger er det kjent å anvende sko eller haker mel- For such connections, it is known to use shoes or hooks

lom de to legemer. Disse kan .eventuelt virke sammen med kiler som kan innta bestemte stillinger. Men selv om dette prinsipp er kjent , så har tidligere konstruksjoner ikke gitt helt tilfredsstillende resultater både med hensyn til enkel oppbygning, driftssikkerhet og driftsegenskaper. lom the two bodies. These may possibly work together with wedges that can occupy specific positions. But even if this principle is known, previous constructions have not given completely satisfactory results both with regard to simple construction, operational reliability and operational characteristics.

Ved slike koblinger er det ønskelig å oppnå hurtig kiling uten glidning mellom koblingsorganene og dessuten øyeblikkelig fri- With such couplings, it is desirable to achieve quick wedging without slipping between the coupling members and, furthermore, immediate release

gjøring uten kiling i de tilfeller det dreier seg om frihjuls-koblinger. operation without wedging in cases where freewheel couplings are involved.

Hensikten med oppfinnelsen er i første rekke å forbedre disse egenskaper sammenlignet med det som er oppnådd ved tilsvarende kjente koblinger, og dessuten å skape en kobling med enkel ot>n-bygning. The purpose of the invention is primarily to improve these properties compared to what has been achieved with corresponding known couplings, and also to create a coupling with simple ot>n construction.

Ifølge oppfinnelsen kan dette oppnås ved å utforme koblingen i overensstemmelse med den karakteriserende del av patentkrav 1. According to the invention, this can be achieved by designing the coupling in accordance with the characterizing part of patent claim 1.

Denne løsning gjør det mulig å senke angrepsvinkelen mellom kontaktflatene, noe som særlig vil forbedre koblingens drift-egenskaper. Dette er fordelakig fordi det gir forbedret kile-virkningmellom skoen og den sylindriske overflate som skal slep- This solution makes it possible to lower the angle of attack between the contact surfaces, which will particularly improve the coupling's operating characteristics. This is advantageous because it provides an improved wedging effect between the shoe and the cylindrical surface to be towed

es med. Dessuten blir de forskjellige deler, mekanisk enkle å fremstille. Stangen får krumme flater med relativt liten ut-strekning, som skal være i kontakt med den korresponderende over- es with. In addition, the various parts are mechanically easy to produce. The bar is given curved surfaces with a relatively small extent, which must be in contact with the corresponding upper

flate på hylsen, dette krever meget mindre nøyaktighet enn ved et segment som skal være i kontakt med hele sin ytre overflate med den nevnte hylse. Det gjenstår å bestemme som en funksjon av deres data en passende avstand mellom kilens akse og aksialplanet normalt på den plane sideflate. surface of the sleeve, this requires much less accuracy than in the case of a segment which must be in contact with its entire outer surface with the aforementioned sleeve. It remains to determine as a function of their data a suitable distance between the axis of the wedge and the axial plane normal to the planar side surface.

Denne avstand velges generelt sett liten nok for å sikre en en-tydig blokkering i koblingsretningen, uten glidning eller for-sinkelse og på den annen side stor nok til å unngå enhver motstand i den annen retning på grunn av vedheng. This distance is generally chosen small enough to ensure an unequivocal blocking in the coupling direction, without slippage or delay and, on the other hand, large enough to avoid any resistance in the other direction due to attachment.

Ytterligere trekk ved oppfinnelsen fremgår av underkravene. Further features of the invention appear from the subclaims.

Oppfinnelsen er nedenfor beskrevet ytterligere under henvisning til de vedlagte tegninger, hvor The invention is further described below with reference to the attached drawings, where

figur 1 viser skjematisk i et snitt vinkelrett på aksen en kobling med sko og selvorienterende kiler, utformet i samsvar med oppfinnelsen. figure 1 shows schematically in a section perpendicular to the axis a coupling with shoes and self-orientating wedges, designed in accordance with the invention.

Figur 2 viser ved en lignende tegning de prinsipper som må føl-ges for å bestemme geometri og plassering av de forskjellige deler i en kobling i samsvar med oppfinnelsen. Figurene 3 og 4 viser en kobling i samsvar med oppfinnelsen som har tre sko, henholdsvis sett som-i figur 1 og i partielt aksialsnitt. Figur 5 til 7 viser på samme måte som i figur 3 tre varianter. Figurene 8 og 9 viser henholdsvis i snitt vinkelrett på aksen og partielt aksialsnitt en annen utførelse, der man benytter spor for dannelse av oljefilm. Figurene 10 til 12 viser som i figur 1 forskjellige andre ut-førelser. Figure 2 shows in a similar drawing the principles that must be followed in order to determine the geometry and location of the various parts in a coupling in accordance with the invention. Figures 3 and 4 show a coupling in accordance with the invention which has three shoes, respectively seen as in figure 1 and in partial axial section. Figures 5 to 7 show three variants in the same way as in Figure 3. Figures 8 and 9 show, respectively, in section perpendicular to the axis and partial axial section another embodiment, where grooves are used for the formation of an oil film. Figures 10 to 12 show, as in figure 1, various other designs.

En kobling mellom et akselelemerrt A og en ring eller hylse B som kan rotere i forhold til hverandre rundt en akse 0 som vist i fig. 1 kan oppnås ved hjelp av to systemer av deler som settes inn mellom akselelementet og ringen, idet hvert system består av en sko PJen selvorienterende kile S formet som en avkuttet sy-linder eller sfære, en fjær R som tjener til å holde delene sammen (man vil senere se som på figur 11, at ett slikt sammensatt system er tilstrekkelig). A coupling between a shaft element A and a ring or sleeve B which can rotate relative to each other around an axis 0 as shown in fig. 1 can be achieved by means of two systems of parts which are inserted between the shaft member and the ring, each system consisting of a shoe P, a self-orienting wedge S shaped like a truncated cylinder or sphere, a spring R which serves to hold the parts together ( you will later see, as in Figure 11, that such a complex system is sufficient).

Den indre overflate på ringen B har ett parti G som roterer rundt aksen 0 og således danner en kontinuerlig glidebane mot hvilken skoen P kan trykke, idet denne er formet som en stang The inner surface of the ring B has one part G which rotates around the axis 0 and thus forms a continuous sliding path against which the shoe P can press, this being shaped like a rod

som i sine ender har kontaktflater DD' og EE<1>med nevnte glidebane. which at their ends have contact surfaces DD' and EE<1> with said sliding track.

Akselelementet A har to plane overflater C parallelle til aksen The shaft element A has two flat surfaces C parallel to the axis

0 og symmetriske i forhold til denne. 0 and symmetrical in relation to this.

På hver flate som danner en kam på akselelementet A hviler en selvorienterende kile 8 som på sin annen side er i kontakt med skoen P langs en sylindrisk flate T med radius t og akse k som er adskilt en distanse e fra aksen 0 eller mer presist fra aks4 ialplanet y'y (gjennom 0) normalt på flaten C. Idet flaten T On each surface which forms a cam on the shaft element A rests a self-orientating wedge 8 which, on the other hand, is in contact with the shoe P along a cylindrical surface T with radius t and axis k which is separated by a distance e from the axis 0 or more precisely from axis4 ial plane y'y (through 0) normal to the surface C. Whereas the surface T

har en sirkulær profil, kan kilen S dreie rundt sin akse K i forhold til skoen. has a circular profile, the wedge S can rotate about its axis K relative to the shoe.

Fjæren R eller enhver lignende innretning holder på en gang skoen P sammen med glidebanen G, kilen S med kammen C og skoen P med kilen S langs flaten T. The spring R or any similar device holds at once the shoe P together with the slide G, the wedge S with the cam C and the shoe P with the wedge S along the surface T.

Som det skal vises utgjør denne innretningen under visse be-tingelser med hensyn på form og proporsjoner en kobling i en retning mellom akselelementet A og ringen B, slik at ringen kan dreie fritt i forhold til akselelementet A i retning av pilen F uten annen motstand enn den som dannes an kontaktfjærene R, mens all rotasjon i motsatt retning derimot er hindret. As will be shown, this device, under certain conditions with regard to shape and proportions, constitutes a connection in one direction between the shaft element A and the ring B, so that the ring can rotate freely in relation to the shaft element A in the direction of the arrow F without any other resistance than that which is formed at the contact springs R, while all rotation in the opposite direction, on the other hand, is prevented.

Denne retning F er omvendt koblingsretningen til ringen B med akselelementet A. This direction F is the reverse connection direction of the ring B with the shaft element A.

For å forenkle forklaringen begynner man ut fra figur 2 å under-sake betingelsene for at en sko P skal henge ved en glide bane G når den er i kontakt ved punktene D og E mellom henholds-o o To simplify the explanation, starting from figure 2, one begins to examine the conditions for a shoe P to hang on a sliding path G when it is in contact at points D and E between

vis D,D' og E,E' på glidebanen. Dersom man kaller friksjonsvinkelen mellom skoen P og glidebanen G, er det nødvendig for å ha vedheng i Dq eller i Eq at de krefter som trykker skoen mot glidebanen i disse punktene danner en vinkel med henholdsvis strålen OD og OE show D,D' and E,E' on the slide. If one calls the friction angle between the shoe P and the sliding path G, it is necessary to have attachments in Dq or in Eq that the forces that press the shoe against the sliding path at these points form an angle with the rays OD and OE respectively

o o OE OE

som er mindre enn eller lik . which is less than or equal to .

Sagt på en annen måte, slik man også kan vise det, er det nødvendig Put another way, as it can also be shown, it is necessary

at disse kreftene skjærer sirkelen p med sentrum 0 og radius g'sin '(^ der g er radius til glidebanen G, en sirkel som kan kalles friksjonssirkelen assosiert til sirkelen G. that these forces intersect the circle p with center 0 and radius g'sin '(^ where g is the radius of the sliding path G, a circle that can be called the friction circle associated with the circle G.

Således er den geometriske sum av vedhengskreftene kraften H som er resultanten av det trykk som utøves av kilen S på skoen P.Dette sam-svarer ellers med resultanten av trykkreftene fra legemet A på kilen S. Thus, the geometric sum of the attachment forces is the force H which is the resultant of the pressure exerted by the wedge S on the shoe P. This otherwise corresponds to the resultant of the pressure forces from the body A on the wedge S.

Por at det skal være vedheng vises at det er tilstrekkelig at kraften H skjærer segmentet OL i et punkt X som befinner seg mellom 0 og L (fig. 2) idet punktet L er skjæringspunktet mellom tangentene til sirkelen f1 fra punktene Dq og Eq og gåes også av henholdsvis strålene DQ0 og Eq0 ved å rotere en vinkel (p i retning av pilen F. Por that there should be attachment, it is shown that it is sufficient that the force H intersects the segment OL at a point X which is located between 0 and L (fig. 2), the point L being the point of intersection between the tangents to the circle f1 from the points Dq and Eq and also of the beams DQ0 and Eq0 respectively by rotating an angle (p in the direction of the arrow F.

For å sikre at denne betingelsen for vedheng er oppfylt må man altså på den ene side bestemme retningen til kraften H og vise at den virke-lig går gjennom punktene 0 og L. In order to ensure that this condition for attachment is fulfilled, one must therefore on the one hand determine the direction of the force H and show that it really goes through the points 0 and L.

Når det gjelder retningen til kraften H, er dens posisjon resultater av likevektsbetingelsene til kilen S som er på grensen til glidning på planet C og i sin sirkulære innpassing T. Man kaller friksjonsvinkelen til disse to kontaktflater f or W , idet man for enkelthets skyld antar at den er den samme for begge flater - man ser at retningen til kraften H danner en vinkel iV i retning av pilen F med hensyn på normalen på planet C og at den tangerer "friksjonssirkelen" assosiert med sirkelen T, denne friksjonssirkelen har sentrum i K og radius t.sin. (|^ , der t er radius i sirkelen T. Derav følger at resultanten H går gjennom punktet I på sirkelen T og beskriver således det punkt på sirkelen T fra hvilket man kan reise perpendikulæren til planet C, dessuten danner denne perpendikulæren en vinkel med retningen til kraften H. Følgelig er avstanden d fra H til aksen 0, dvs. dens moment: d = e.cos.^ + i.sin^p (l) Her representerer e og i koordinatene til punktet I, eller henholds-vi s : e: avstanden fra K, kilens sentrum til aksialplanet As for the direction of the force H, its position results from the equilibrium conditions of the wedge S which is on the limit of sliding on the plane C and in its circular fit T. One calls the angle of friction of these two contact surfaces f or W , assuming for simplicity that it is the same for both surfaces - one sees that the direction of the force H forms an angle iV in the direction of the arrow F with respect to the normal on the plane C and that it is tangent to the "friction circle" associated with the circle T, this friction circle has its center in K and radius t.sin (|^ , where t is the radius of the circle T. It follows that the resultant H passes through the point I on the circle T and thus describes the point on the circle T from which the perpendicular to the plane C can be drawn, moreover this perpendicular forms an angle with the direction to the force H. Consequently, the distance d from H to the axis is 0, i.e. its moment: d = e.cos.^ + i.sin^p (l) Here e and i represent the coordinates of the point I, or accordingly s : e: the distance from K, the center of the wedge, to the axial plane

normalt på C, normally on C,

i: k + t, avstanden fra punktet. I til aksialplanet parallelt med C (der k er ordinaten til kilens sentrum K) i: k + t, the distance from the point. I to the axial plane parallel to C (where k is the ordinate of the wedge center K)

Betraktes, nå trekanten EqOL,. er det lett å vise at Considered, now the triangle EqOL,. it is easy to show that

som gir which gives

der 1 betegner lengden OL, g radius i sirkelen G og {& vinkelen mellom E0q og retningen Ox til planet C (fig. 2). Det er likeledes enkelt å vise at den rette linje OL danner en vinkel ^ med retningen Ox. where 1 denotes the length OL, g the radius of the circle G and {& the angle between E0q and the direction Ox to the plane C (fig. 2). It is likewise easy to show that the straight line OL forms an angle ^ with the direction Ox.

Lengden 1 gitt av formel (2) ovenfor representerer, den maksimale momentanm med hvilken kraften H kan bringe ringen B i rotasjon for det spesielle tilfelle at retningen til kraften H er perpendikulær på OL i L. The length 1 given by formula (2) above represents the maximum moment with which the force H can bring the ring B into rotation for the special case that the direction of the force H is perpendicular to OL in L.

Når posisjonene til resultanten H og punktet L er slik bestemt er When the positions of the resultant H and the point L are as determined

det enkelt å verifisere om betingelsen for vedheng er oppfyllt, det vil si om den rette linje IH passerer gjennom punktene 0 og L. For eksempel dersom = noe som oppnås ved at alle koplingsdeler på fig. 1 er av samme materiale og har samme type overflate, er IH perpendikulær få OL og dens avstand fra punktet 0 er: it is easy to verify whether the condition for attachment is met, i.e. whether the straight line IH passes through the points 0 and L. For example if = something which is achieved by all connecting parts in fig. 1 is of the same material and has the same type of surface, IH is perpendicular to OL and its distance from point 0 is:

og i dette tilfelle kan man skrive betingelsen for vedheng: and in this case one can write the condition for attachment:

(d<1>er her den arm som H virker med). (d<1> is here the arm with which H works).

Når betingelsen for vedheng er oppfyllt kreves det .videre for at koplingen skal virke helt tilfredsstillende at utkoplingen ved rotasjon i den tillatte retning skjer uten fastlåsing. When the condition for attachment is met, it is also required, for the coupling to work completely satisfactorily, that the disconnection by rotation in the permitted direction takes place without locking.

For at dette skal skje er den første betingelsen at linjen 01 danner en vinkel med linjen IK som er større enn friksjonsvinkelen, det vil si : For this to happen, the first condition is that the line 01 forms an angle with the line IK that is greater than the friction angle, that is:

Den andre betingelsen er at skoen P frigjort fra trykket i I fri-gjøres uten fastlåsing fra sine angrepspunkter i Dq og Eq, for dette er det tilstrekkelig at ( h, <f The second condition is that the shoe P released from the pressure in I is released without locking from its points of attack in Dq and Eq, for this it is sufficient that ( h, <f

(6) (6)

De tre betingelsene, gitt av formlene ^,5,6 ovenfor tillater uten vanskelighet en konstruktør å tegne en kopling i samsvar med oppfinnelse sen og det vil være enkelt å generalisere formlene til mer kompli-serte tilfelle (tilfellet med den dobbel-konitske overflate i fig. hy i^) ^, tf , roterende kile i legemet Aetc). The three conditions, given by the formulas ^, 5, 6 above, allow without difficulty a designer to draw a connection in accordance with the invention and it will be easy to generalize the formulas to more complicated cases (the case with the double-conic surface in fig. hy i^) ^, tf , rotating wedge in the body Aetc).

For å ha en sikkerhetsmargin kan man benytte to forskjellige verdier av /S : "EOx i stedet for S ~0x i formel (<1>+) og E * Ox i stedet f or lT<*>0x In order to have a safety margin, two different values of /S can be used: "EOx instead of S ~0x in formula (<1>+) and E * Ox instead of f or lT<*>0x

o o OE OE

i formel (6). in formula (6).

Et numerisk eksempel med relasjon til fig. 1 er nok til å vise sam-•'svarigheten mellom de tre betingelsene: A numerical example with relation to fig. 1 is enough to show the correspondence between the three conditions:

radius g til G : 50 mm radius g to G: 50 mm

friks jonskoef fisient: tg ( f = tg( j> = 0,l6 friks ion coefficient efficient: tg ( f = tg( j> = 0.l6

(f = 9° sin(^<>>= 0.156 cos.<^ = 0,988 (f = 9° sin(^<>>= 0.156 cos.<^ = 0.988

Eq0X = p> =32° sin./i = 0,53 Eq0X = p> =32° sin./i = 0.53

e = 8 mm e = 8 mm

i = 30 mm (t = 20 mm, k = 10 mm) i = 30 mm (t = 20 mm, k = 10 mm)

Betingelse ( k) blir: Condition (k) becomes:

som gir: which gives:

(momentarmen er altså 12,7 m) (the torque arm is therefore 12.7 m)

Betingelse (5) blir: Condition (5) becomes:

<8>•<O>f988 ^ 30 . 0,156 som gir <8>•<O>f988 ^ 30 . 0.156 which gives

8 > U,7 8 > U,7

og and

32°^ 9° 32°^ 9°

Dette viser med et praktisk eksempel samsvaret mellom de tre betingelsene . This shows with a practical example the correspondence between the three conditions.

Alt det som er vist her er selvfølgelig bare et eksempel. Konstruk-tøren har i hvert tilfelle anledning til å bestemme de gunstigste kons-truksjonsparametrene som funksjon av friksjonskoeffisientene, dette gjelder særlig verdiene e og i som bestemmer punktet I. Everything shown here is of course just an example. In each case, the designer has the opportunity to determine the most favorable construction parameters as a function of the friction coefficients, this particularly applies to the values e and i which determine point I.

Det går klart frem av de forutgående forklaringer at det er like lett It is clear from the previous explanations that it is just as easy

å oppfylle betingelsene for et frihjul ifølge oppfinnelsen ved lav friksjonskoeffisent ^ mellom kilen S, flaten C og skoen P og like-dan dersom friksjonskoeffisienten ^ er høy. Det er tilstrekkelig å velge en verdi mindre enn 15/10 for forholdet ( f / ij> . to fulfill the conditions for a freewheel according to the invention with a low coefficient of friction ^ between the wedge S, the surface C and the shoe P and likewise if the coefficient of friction ^ is high. It is sufficient to choose a value smaller than 15/10 for the ratio ( f / ij> .

Dermed vil man for eksempel kunne fremstille kiler av bronse eller In this way, for example, it will be possible to produce wedges of bronze or

„ '»alegeringer med lav friksjon såvel som plastmaterialer som TEFLON eller "DELRINMan kunne også minske f riks j onskoef fisienten 1^ ved dertil egnede belegg eller overflatebehandlinger som for eksempel sulfatisering. Detter underforstått at de omtalte kiler kan være av stål likesåvel som de andre delene i frihjulet, men fortrinnsvis sul-fatisert. Skoene kan eventuelt være av støpegods. Alloys with low friction as well as plastic materials such as TEFLON or DELRIN One could also reduce the friction coefficient 1^ by suitable coatings or surface treatments such as sulphation. This implies that the mentioned wedges can be made of steel as well as the others the parts in the freewheel, but preferably sulphated.The shoes may possibly be made of cast iron.

Når det gjelder nevnte sko kan deres kontaktflater med glidebanen være belagt med et materiale med høy friksjonskoeffisient, i likhet med det som brukes for bremsebelegg. Man kan også gi disse overflatene en bi- eller multikonisk profil, som indikert på figur \ som viser et aksialsnitt av et frihjul med tre sko som har sitt annet snitt i figur 3. En slik konstruksjon kan gi en friksjonsvinkel<^<1>større enn friksjonsvinkelen som korresponderer til det tilfelle at man har sylindriske flater. In the case of said shoes, their contact surfaces with the slide may be coated with a material with a high coefficient of friction, similar to that used for brake linings. One can also give these surfaces a bi- or multi-conical profile, as indicated in figure \ which shows an axial section of a freewheel with three shoes which has its other section in figure 3. Such a construction can give a friction angle<^<1>larger than the friction angle which corresponds to the case of having cylindrical surfaces.

Dersom man har^to kontaktsoner mellom skoene og glidebanen G, kan man øke vinkelen Dq0Eo (fig. 5) mellom disse kontaktsonene inntil en øvre grense som representerer grensen for vedheng (betingelse 6,^i^cPIf you have two contact zones between the shoes and the sliding track G, you can increase the angle Dq0Eo (fig. 5) between these contact zones up to an upper limit that represents the limit for attachment (condition 6,^i^cP

Alle de nevnte muligheter, brukt sammen eller hver for seg gir muligheter for å konstruere es svært robuste frihjul, øke den disponible plass for å la aksen passere gjennom kammen A slik som for eksempel M (fig. 3) når man benytter tre sett med kile-sko og å redusere de All of the aforementioned options, used together or separately, provide opportunities to construct very robust freewheels, increase the available space to allow the axis to pass through the cam A such as, for example, M (fig. 3) when using three sets of wedges -shoes and to reduce them

interne beskrankninger ved å øke momentarmen d = OX (fig.2). internal limitations by increasing the moment arm d = OX (fig.2).

Det er ofte nyttig å merke seg at det er tilstrekkelig å holde delene i kontakt ved elestiske hjelpemidler slik som fjæren R for at skoene alltid skal være klar til inngrep. Løsningen i figur 3 der fjæren er plassert slik at den utøver en transver-sal virkning på skoen P og akselelementet A, kan i visse tilfeller være utilstrekkelig. It is often useful to note that it is sufficient to keep the parts in contact by means of elastic aids such as the spring R so that the shoes are always ready to engage. The solution in Figure 3, where the spring is positioned so that it exerts a transverse effect on the shoe P and the axle element A, may in certain cases be insufficient.

Man kan overkomme denne hindring ved å plassere fjærene R tangentielt som vist i figur 6 eller 7. Eller man kan også som på figur 6 benytte trekkfjæren TR, alene eller sammen med trykkfjæren R. This obstacle can be overcome by placing the springs R tangentially as shown in figure 6 or 7. Or, as in figure 6, you can also use the tension spring TR, alone or together with the compression spring R.

Man kan dessuten benytte en stoppanordning som på figurene 7 og You can also use a stop device as in figures 7 and

8 i 3 for å begrense skoens tilbakegang på grunn av sin treghet i det tilfelle at akselelementet A kan ha betydelig vinkel-akselerasjoner i den frie retning, motsatt pilen F. 8 in 3 to limit the retraction of the shoe due to its inertia in the event that the shaft element A may have significant angular accelerations in the free direction, opposite to the arrow F.

Det kan likeledes være interessant som vist i figur 8 og 9 som viser et partielt aksialsnitt av ringen B( å benytte aksiale riller 1 på skoens frisjonsflate og tangentielle riller 2 på glidebanen til ringen B, slik at kryssningen av disse rillene deler kontaktflaten i et rutemønster av kontaktflater, dette vil hindre dannelsen av en eventuell oljefilm mellom sko og ring. Figur 10 viser at frihjul ifølge oppfinnelsen også kan utføres med kilen 8 som dreier seg i akselelementet A mens skoen glir på dem. It may also be interesting as shown in figures 8 and 9 which show a partial axial section of the ring B (to use axial grooves 1 on the friction surface of the shoe and tangential grooves 2 on the sliding path of the ring B, so that the crossing of these grooves divides the contact surface in a grid pattern of contact surfaces, this will prevent the formation of a possible oil film between the shoe and the ring. Figure 10 shows that freewheels according to the invention can also be made with the wedge 8 which turns in the shaft element A while the shoe slides on them.

Figur 11 viser mulighetene å benytte prinsippet fra figur 10 Figure 11 shows the possibilities of using the principle from Figure 10

med en kile som dreier seg i akselelementet A, men med en enkelt sko-kile enhet. with a wedge rotating in the shaft member A, but with a single shoe-wedge assembly.

Ved denne utførelsen er for eksempel akselelementet A frest og utboret for å gi plass til skoen P og kilen S, idet det er gitt tilstrekkelig spillerom for forflytninger av skoen P. De stiplede linjene viser konstruksjonsprinsippene fra figur 2 og med de samme betegnelser. Her er imidlertid kraften H utlignet ved en kraft H' som er like stor og motsatt rettet og tangent til fri-sjons sirkelen V. Snittet J<1>mellom retningen til kraften H' og sirkelen G bestemmer angrepspunktet mellom akselelementet A og ringen B når medslepning skjer. Ved utkobling blir dette punktet J<1>det øyeblikkelige rotasjonssenter for A med hensyn på B og det er enkelt å konstatere at vinkelen som dannes av IJ' og Kl er betydelig større enn friksjonsvinkelen, dette tillater en utkobling uten vedheng fra punktet I. Linjen D'E' skjærer ikke friks jonssirkelen f , men den store åpning på vinkelen"D^"oiT<p>gjør at det er tilrådelig å dublere trykkfjæren R med en trekkfjær TRfor å sikre medslepning av skoen P når akselsnittet A starter å rotere eller roterer i den frie retning med hensyn til ringen B som omgir den. In this design, for example, the axle element A is milled and drilled out to make room for the shoe P and the wedge S, as sufficient leeway is provided for movements of the shoe P. The dashed lines show the construction principles from Figure 2 and with the same designations. Here, however, the force H is equalized by a force H' which is equal in magnitude and oppositely directed and tangent to the friction circle V. The section J<1> between the direction of the force H' and the circle G determines the point of attack between the shaft element A and the ring B when entrainment occurs. When disengaged, this point J<1> becomes the instantaneous center of rotation for A with respect to B and it is easy to ascertain that the angle formed by IJ' and Kl is significantly greater than the friction angle, this allows disengagement without attachment from point I. The line D'E' does not freely cut the ion circle f , but the large opening at the angle "D^"oiT<p>makes it advisable to double the compression spring R with a tension spring TR to ensure entrainment of the shoe P when the shaft cut A starts to rotate or rotates in the free direction with respect to the ring B which surrounds it.

Figur 12 illustrerer til slutt svært skjematisk prinsippet for et reversibelt frihjul ifølge oppfinnelsen, dette vil si at en etteT ønske kan reversere retningen for låsing. Figure 12 finally very schematically illustrates the principle of a reversible freewheel according to the invention, this means that a desire can reverse the direction of locking.

Skoene P og deres tilhørende kiler S vil som oftest innta den ene eller den andre av to symmetriske posisjoner med hensyn til aksen y'y som går gjennom o og u normalt på navets glideflate og kan holdes i den ene eller andre av disse stillingene ved hjelp av elastisk trykk fra en vippearm som ikke er vist på figuren. Man kan på denne måten etter behag reversere retningen for medsleping F (F eller -F). The shoes P and their associated wedges S will most often occupy one or the other of two symmetrical positions with respect to the axis y'y which passes through o and u normal to the sliding surface of the hub and can be held in one or the other of these positions by of elastic pressure from a rocker arm not shown in the figure. In this way, the direction of entrainment F (F or -F) can be reversed at will.

Samme hvilken utførelse som velges, kari man fremstille en an-ordning for kobling i én rotasjonsretning som i forhold til eksisterende innretninger av samme slag gir mange fordeler, særlig: - at den består av svært enkle komponenter, enkle å fabrikere, særlig når det gjelder skoen P utført som en stang, og som er No matter which design is chosen, an arrangement for coupling in one direction of rotation can be produced which, compared to existing devices of the same type, offers many advantages, in particular: - that it consists of very simple components, easy to manufacture, especially when it comes to the shoe P executed as a bar, and which is

enkle å montere easy to install

- at den har veldefinerte egenskaper når det gjelder å ikke ha glidning i koblingsretningen og ikke vedheng ved utkobling. - that it has well-defined properties in terms of not sliding in the connection direction and not sticking when disconnecting.

Claims

It has been shown above that the best design can always be determined by calculating certain dimensions, especially the distances e and i as a function of the friction coefficients. Patent claims: 1. One-way rotary coupling, of the type comprising two bodies, one of which can rotate in the other, in particular a central body A and a sleeve or ring B, as between these two bodies there are intermediate devices comprising at least one shoe combined with a wedge S which is orientable in relation to the shoe P or the central body A as it slides on a flat surface belonging to one of the latter, characterized in that the shoe (P) is step- or rod-shaped and presses against the ring (B) in two contact surfaces (DD' and EE'), so that the angle of attack (3) between the contact surfaces in relation to the axial plane parallel to the flat sliding surfaces of the shoes is reduced, this angle g remaining greater than the boundary friction angle between the shoe and the cylindrical surface of the ring (B).

2. Coupling according to patent claim 1, characterized in that the angle (tt-23) under which the two contact surfaces (DD' and EE') can be seen from the central axis of the coupling is in the order of magnitude 90° to 160°, preferably 110° to 140° (figure 1 and 5).

3. Coupling according to claim 1 or 2 with at least one shoe (P) with two contact surfaces (DD' and EE') seen under the angle tt-23, which acts together with a cylindrical wedge of radius t, whose center k has the coordinates e and k in relation to the planes axially normal and parallel to the planar sliding surface and with largely equal friction angles cf and ty respectively. between the shoe and the cylindrical surface and between the wedge and the flat surface, characterized in that their values relate to each other by the relation for attachment

where i is the algebraic sum k+t and g is the radius in the sleeve B.

4. Coupling according to one of claims 1-3, characterized in that the wedge is rotatable in the central body or in a piece attached to this and slides on a flat surface belonging to the shoe (figures 10 and 11)

5. Coupling according to claim 4, characterized in that a single shoe is mounted in a recess in the shaft (A) (figure 11), the bore must be large enough to accommodate said shoe, this serves as a flat sliding surface for the wedge which rotates in a groove in one of the sides of the recess.

6. Coupling according to one of claims 1-5, characterized in that two shoes are used with wedges separated from the central body (figure 1).

7. Coupling, particularly according to claim 1, characterized in that devices are used to influence at least one of the two friction angles <p and ty respectively between the rod-shaped or correspondingly designed shoe (P) and the sleeve (B) and between the wedge (S) and the respective surfaces of the shoe and the body (A), so that <f> is increased and ty is decreased.

8. Coupling according to claim 7, comprising devices for increasing the angle <p, characterized in that the shoe (P) is equipped with surfaces with a high coefficient of friction.

9. Coupling according to claim 7, comprising devices for increasing the angle ( p , characterized in that the shoe (?) is in contact with the corresponding surface of the sleeve (B) via surfaces that are conical or multiconical (figures 3 and 4).

10. Coupling according to claim 7, with devices for reducing the angle ty, characterized by these devices consist of making the wedge (S) in a material such as bronze or "Teflon" or "Delrin".

11. Coupling according to claim 7, with devices for lowering angle ty, characterized in that these devices consist of surface coating.

12. Coupling according to claim 7, with devices for lowering the angle ty; characterized in that the tangent of this angle is kept greater than the ratio <t>'t^t, where e and k are the coordinates of the axis of the wedge with respect to the orthogonal planes in axis of the coupling and t is the radius of the wedge.

13. Coupling according to one of claims 1 to 12, with a wedge whose axis has coordinates e and k and radius t, characterized in that the radius t is 20-60%, preferably 30-50% of the radius and the ring (B).

14. Coupling according to one of claims 1 to 13, characterized in that three shoes and three wedges are used in combination with a triangular body (A) (figures 3 and 7).

15. Coupling according to one of claims 1-14, characterized in that devices are used which form protrusions (3) vis a vis the shoes and thus limit their eventual amplitude due to inertia, particularly in the event that the central body receives a high angular acceleration opposite the coupling direction (figures 7 and 8).

16. Coupling according to claim 15, characterized by the spring (R) which exerts a force which separates the shoe from the central body at one of the shoe's extreme points (figures 1, 3, 5, 10).

17. Coupling according to claim 15, characterized in that the spring (R) exerts a force which is directed parallel to the sliding surface of the wedge (figures 6, 7, 8).

18. Coupling according to one of claims 1-17, characterized in that the spring is a tension spring (RT) which acts alone or together with a compression spring (R) (figures 6 and 11).