NO135361B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO135361B NO135361B NO1504/72A NO150472A NO135361B NO 135361 B NO135361 B NO 135361B NO 1504/72 A NO1504/72 A NO 1504/72A NO 150472 A NO150472 A NO 150472A NO 135361 B NO135361 B NO 135361B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- condenser
- ferric chloride
- solids
- liquid
- walls
- Prior art date
Links
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 claims description 23
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims description 23
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 21
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 12
- 238000005660 chlorination reaction Methods 0.000 claims description 11
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 28
- FBAFATDZDUQKNH-UHFFFAOYSA-M iron chloride Chemical compound [Cl-].[Fe] FBAFATDZDUQKNH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 5
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 5
- NMCUIPGRVMDVDB-UHFFFAOYSA-L iron dichloride Chemical class Cl[Fe]Cl NMCUIPGRVMDVDB-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 5
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 4
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 3
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 3
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 3
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KZBUYRJDOAKODT-UHFFFAOYSA-N Chlorine Chemical compound ClCl KZBUYRJDOAKODT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N iron;titanium;trihydrate Chemical compound O.O.O.[Ti].[Fe] YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 1
- XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J titanium tetrachloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)(Cl)Cl XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G49/00—Compounds of iron
- C01G49/10—Halides
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for effektivt å kondensere jernkloridgass uten at blokkeringer oppstår på grunn av ansamling av faste stoffer eller halvfaste stoffer i det for utfør-else av fremgangsmåten anvendte kondenseringsapparat.
Gassformige jernklorider dannes ved fremstilling av titan-dioxyd ved klorering av forskjellige titanholdige malmer ved for-holdsvis høye temperaturer av 750-1100°C. For å fraskille jern-forurensningene i slike prosesser er det vanlig å avkjøle og derefter kondensere de høyerekokende jernklorider fra avløpsgass-strømmen.
Effektive tekniske prosesser er blitt hemmet av at malmfin-stoffer og carbonstøv som drives med gassene, er tilbøyelige til å danne slam og oppsamles i laget av væske og væske-faststoff som på grunn av avkjøling kondenserer på kondensatorens vegger, og disse faste stoffer ansamles meget hurtig slik at de først reduser-er kondensatorens effektivitet og derefter forårsaker blokkeringer. Disse faste stoffer oppsamles først på veggene i form av "mose" og får senere et øylignende utseende.
Det har f.eks. vist seg at støvpartikler, som»findelt koks som drives med i gassene, er tilbøyelige til å bli fuktet av kon-denserende jernklorid efter hvert som dette avkjøles fra en gass til en væske. Toverdig jernklorid har et duggpunkt av 980°C og går over til et fast stoff ved 675°C. Når disse partikler er fuktet, er de tilbøyelige til å hefte sammen og ansamles hurtig med halvflytende overflater til klebrige masser langs avkjølings-overflåtene. I små ledninger eller rør som anvendes i forbindelse med kondenseringsapparatet, stenger disse masser av fuktige faste stoffer snart for en ytterligere passering av gass, og dette gjør det nødvendig å stenge apparatet slik at det kan vaskes og renses før det igjen benyttes.
På grunn av at jernklorider er sterkt korroderende, er det ønskelig å unngå bruk av mekaniske anordninger, som skraperblader, for å hindre dannelsen av jernklorider eller å stole på at faste stoffer eller resirkulerte væsker skal slipe eller vaske vekk slike ansamlinger.
Det tas derfor ved oppfinnelsen sikte på å tilveiebringe en enkel og effektiv metode for avkjøling av varme gasser inneholdende jernklorider uten at dette fører til en ansamling av faste stoffer i kjøleanordningen, idet vaskingen oppnås ved tyngdeinfluert til-bakeløpsdestillasjon. Det tas ved oppfinnelsen dessuten sikte på
at den kondenserte væske skal bli så sterkt overopphetet som mulig for å lette en påfølgende overføring av væsken.
Oppfinnelsen angår således en fremgangsmåte ved separering
av jernkloridgass fra gasstrømmer dannet ved klorering av jernholdige malmer, og fremgangsmåten er særpreget ved at jernkloridgassene kondenseres ved hjelp av en på en kondensators avkjølings-vegger dannet ringformig flytende strøm av kondensert toverdig jernklorid som strømmer langs kondensatorens avkjølingsvegger i motstrøm til gasstrømmen.
Ved hjelp av den foreliggende fremgangsmåte unngås en ansamling på den anvendte kondensators avkjølingsvegger av slam og andre faste stoffer som destilleres av fra kloreringsreaktoren som kondensatoren står i forbindelse med. Ved den foreliggende fremgangsmåte vaskes kontinuerlig eventuelle på innsiden av kondensatorens avkjølingsvegger ansamlede faste stoffer ned i kondensatormottageren og ut av reaksjonssystemet, hvorved kondensatet opprett-holdes i væskeform. Den kondenserte flytende jernklorid vasker kontinuerlig eventuelle faste stoffer som hefter til kondensatorveggene og fører dem med seg ned i kondensatormottageren. Denne vasking av faste stoffer nedover i og ut av kondensatoren er grunnen til kon-denseringen ifølge den foreliggende fremgangsmåte av jernkloridgassene til en væske.
Det er på tegningen vist en typisk kloreringsreaktor (1) som er utvendig oppvarmet og forsynt med en rekke gassinnløpsrør (2)
for klorgass og som fylles med en jernholdig titanmalm (11) som fluidiseres ved hjelp av klorgass som ledes inn i reaktoren gjennom innløpsrørene. De varme gassformige produkter fra omsetningen i reaktoren strømmer ut gjennom reaktorens øvre vegg og inn i en kondensator (4) som omfatter en nedre og større mottageravdeling (6) for flytende toverdig jernklorid (12). Kondensatoren er forsynt med
en uttømningsledning (7) for å fjerne flytende toverdig jernklorid. Ukondenserte gasser fortsetter oppad gjennom kondensatoren til en avløpsskorstein (8). Kondensatoren og reaktorens øvre vegg (3) er således dimensjonert at det rundt reaktorens topp fås en ringformig mottagerkanal (9) for å hindre at kondenserte væsker skal dryppe tilbake inn i reaktoren og for å sikre at de vil dryppe ned i mot-tageren.
Kondensatoren er slik konstruert at dens vegger kan avkjøles med luft eller vann for å sikre at en tilstrekkelig mengde av kon-densasjonsvarmen kan fjernes fra ytterveggene for derved å sikre en fullstendig termodynamisk kondensasjon av jernklorider, og spesielt toverdig jernklorid da dette utgjør det hovedsaklige gassformige avløp fra kloreringsreaktoren. For å hindre en ansamling av faste stoffer strømmer det kondenserte toverdige jernklorid, som er en væske, nedad kondensatorens vegger som er slik anordnet at de letter en tyngdepåvirket strøm, og vasker bort støv, avsatte partikler og andre faste stoffer som er tilbøyelige til å klebe mot veggene. En nøye undersøkelse av kondensatorens innervegger efter at den har vært i drift, antyder at det først dannes et hvitfarvet lag av toverdige jernkloridkrystaller straks i nærheten av veggen. Nærmest dette lag er det et-annet lag av sort, fast, toverdicj jernklorid fordi jern-kloridet er blandet med faste støvpartikler., spesielt partikler av findelt koks, som synes å være i likevekt ved smeltepunktet som er 677°C. På dette dannes et lag av væske og faste stoffer som vokser innad fra avkjølingsoverflat en og derved forårsaker blokkeringer som medfører et øket trykkfall. Dette lag ser ut som "mose", og tem-peraturen på dets overflate er nær eller den samme som det gassformige, toverdige jernklorids duggpunkt. Erfaring har vist at disse blokkeringer har ført til tilstopping og har utgjort et hovedproblem i forbindelse med å oppnå en kontinuerlig prosess for klorering av titanmalmer.
Det er blitt iakttatt ved utførelsen av den foreliggende fremgangsmåte at faste stoffer av og til dannes som loddrett oppdyngede øer langs innsiden av kondensatorveggene og at disse fremspring underskjæres av strømmen av varme, flytende klorider. Dette øker varmeoverføringen på grunn av at de isolerende betingelser fjernes som dannes som følge av vedheftningen av de faste stoffer, og øker fjernelsen av faste stoffer på grunn av underskjæringsvirkningen.
Dersom kloreringsreaktoren har en diameter av f.eks. 1,68 m
og drives med en temperatur av 1000 - 1020°C, innføres klor med en hastighet av 1,7 Nm pr. minutt. I kloreringsreaktoren holdes malmen og koksen fluidisert, og 2,55 Nm 3 luft eller gassformig nitro-gen pr. minutt innføres også for å oppnå en skikkelig fluidisering. Malmskiktet består av 8o% ilmenitt og 20% findelt koks med en par-tikkelstørrelse av -10 mesh - +220 mesh. Ved kloreringen dannes jernklorider, hvorav ca. 99% utgjøres av toverdig jernklorid og 1% av treverdig jernklorid, pluss carbondioxyd og en del carbonmonoxyd og spormengder av titantetraklorid.
Den anvendte kondensator har en diameter av 15,2 cm og en høyde av 6,1 m og virker tilfredsstillende når den avkjøles med luft med omgivelsestemperatur av 23,9°C og en lav hastighet av2f6 m/s. Vann kan også innføres rundt den øvre del av kondensatorens ytter-vegger og strømmer nedover kondensatorens sider. Vanntemperaturen er ca. 21,1°C, og vannstrømmen danner en film som i det vesentlige dekker kondensatoren. Dette sikrer at veggtemperaturen holdes under duggpunktet av 98o°C for toverdig jernklorid. Da toverdig jernklorid går over til et fast stoff ved 675°C og treverdig jernklorid til et fast stoff ved 3o4°C og koker ved 309°C, dannes først et fast lag av sublimert toverdig jernklorid på veggen i form av et hvitt pulver, og derefter avsettes krystaller av toverdig jernklorid,. og som regel dannes et lag av krystallinske faste stoffer blandet med koksstøv som holder seg i likevekt' langs kondensatorens innvendige overflater som er fuktet med en film av toverdig jernklorid.
Under de beskrevne betingelser ble det dannet en strøm av toverdig jernklorid på den øvre del av kondensatorens innervegger, og denne strøm ga en tilbakeløpsvirkning efter hvert som den strømmet nedad slik at forholdet væske:faste stoffer ble øket inntil bland-ingen ble flytende og overskudd av faste stoffer ble vasket bort.
på grunn av at det flytende toverdige jernklorid strømmer nedad i motstrøm til gasstrømmen, absorberer det varme og blir overopphetet, og dette letter smeltingen av de dannede avsetninger av væske og faste stoffer og dessuten en tømming av kondensatorbeholderen. Ved å anordne kondensatoren direkte over kloreringsreaktoren fremmes denne tilbakeløpsvirkning,- og det fås en bedre overopphetning av den nedadstrømmende væske.
Kondensatoren kan selvsagt også anordnes ved siden av reaktoren eller vertikalt på et hvilket som helst egnet sted. Til-bakeløpsvirkningen kan oppnås ved hjelp av andre typer kondensa-torer, som f .eks. en kondensator som omfatter to eller flere seksjoner med forskjellig diameter slik at det fås varierende av-kjølingstemperaturer for kondensering av jernkloridgassene med forskjellige hastigheter.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte ved separering av jernkloridgass fra gass-strømmer dannet ved klorering av jernholdige malmer, karakterisert ved at jernkloridgassene kondenseres ved hjelp av en på en kondensators avkjølingsvegger dannet ringformig flytende strøm av kondensert toverdig jernklorid som strømmer langs kondensatorens avkjølingsvegger i motstrøm til gasstrømmen.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at et vertikalt anordnet rør hvorigjennom hele gasstrømmen ledes, avkjøles utvendig for derved å danne en ringformig motstrøm av kondensatet.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US13846271A | 1971-04-29 | 1971-04-29 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO135361B true NO135361B (no) | 1976-12-20 |
NO135361C NO135361C (no) | 1977-03-30 |
Family
ID=22482112
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO1504/72A NO135361C (no) | 1971-04-29 | 1972-04-28 | Fremgangsm}te ved separering av jernkloridgass fra gasstr¦mmer. |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3724171A (no) |
AU (1) | AU470227B2 (no) |
CA (1) | CA979222A (no) |
DE (1) | DE2220870C3 (no) |
ES (1) | ES402877A1 (no) |
NO (1) | NO135361C (no) |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2447746A (en) * | 1945-01-29 | 1948-08-24 | Atlantic Refining Co | Guided free film distillation method |
US2762700A (en) * | 1949-08-23 | 1956-09-11 | Richard J Brooks | Production of ferrous chloride and metallic iron powder |
US2933373A (en) * | 1957-05-06 | 1960-04-19 | Titanium Metals Corp | Beneficiation of titaniferous iron ores |
US3232846A (en) * | 1962-03-22 | 1966-02-01 | Howard J Kimmerle | Solar-vacuum sea water distillation apparatus |
US3683590A (en) * | 1971-04-29 | 1972-08-15 | Wendell E Dunn Jr | Dual flue condenser |
-
1971
- 1971-04-29 US US00138462A patent/US3724171A/en not_active Expired - Lifetime
-
1972
- 1972-04-13 AU AU41111/72A patent/AU470227B2/en not_active Expired
- 1972-04-28 DE DE2220870A patent/DE2220870C3/de not_active Expired
- 1972-04-28 NO NO1504/72A patent/NO135361C/no unknown
- 1972-04-28 CA CA140,848A patent/CA979222A/en not_active Expired
- 1972-04-29 ES ES402877A patent/ES402877A1/es not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO135361C (no) | 1977-03-30 |
DE2220870C3 (de) | 1978-11-16 |
DE2220870B2 (de) | 1978-03-16 |
US3724171A (en) | 1973-04-03 |
AU4111172A (en) | 1973-10-18 |
AU470227B2 (en) | 1973-10-18 |
ES402877A1 (es) | 1975-04-16 |
DE2220870A1 (de) | 1972-11-09 |
CA979222A (en) | 1975-12-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2580635A (en) | Condensation of vapors | |
US3790660A (en) | Process for recovering sulfur dioxide from gases | |
US4130632A (en) | Process for the manufacture of trichlorosilane and silicon tetrachloride | |
US6602482B2 (en) | Separation of metal chlorides from their suspensions in chlorosilanes | |
CN106587143A (zh) | 一种用于氯化法钛白装置的氯化除尘工艺的改进 | |
US2614028A (en) | Method of superheating titanium tetrachloride | |
US3753335A (en) | Condensation of halohydrocarbons | |
US20010053339A1 (en) | Separation of metal chlorides from gaseous reaction mixtures from the synthesis of chlorosilane | |
EP2540666B1 (en) | Method for manufacturing trichlorosilane | |
US2849083A (en) | Separation of iron chloride from gaseous iron chloride-titanium tetrachloride mixtures | |
US2897918A (en) | Separation of halides | |
US2870869A (en) | Recovery of titanium tetrachloride | |
NO135361B (no) | ||
US3865929A (en) | Hydrogen fluoride recovery process | |
US2792077A (en) | Recovery of titanium tetrachloride | |
US1844851A (en) | Process for removing suspended solids and liquids from gases and vapors | |
US3362989A (en) | Method for fractional sublimation | |
JPS6369712A (ja) | 四塩化チタンの製造方法 | |
Holden et al. | Purification by sublimation | |
NO164393B (no) | Koblingsstykke for sugeslange i et sentralt stoevsugersystem. | |
JP2004256338A (ja) | クロロシラン類の製造方法 | |
US2925145A (en) | Separation of metallic halides | |
US3305300A (en) | Carbon tetrachloride ore chlorination process | |
JP3247420B2 (ja) | 四塩化チタンの製造方法 | |
US2822889A (en) | Chlorine purification |