NO135284B

NO135284B -

Info

Publication number: NO135284B
Application number: NO4510/70A
Authority: NO
Inventors: H Schneider; R Hussner; R Fischer
Original assignee: Texaco Ag
Priority date: 1969-11-28
Filing date: 1970-11-24
Publication date: 1976-12-06
Also published as: DE1959694A1; NL168809C; JPS5023003B1; DK133787B; NL168809B; NO135284C; FR2072589A5; FI52986C; ZA708004B; BE759549A; BR7024203D0; AT300744B; GB1267467A; ES385645A1; FI52986B; AR196595A1; DK133787C; NL7017395A; SE358649B

Description

Anordning for stereofonisk gjengivelse av signaler. Device for stereophonic reproduction of signals.

Foreliggende oppfinnelse angår en anordning for stereofonisk gjengivelse av The present invention relates to a device for stereophonic reproduction of

signaler som er modulert på samme bære-bølge og består av signalsummen A + B av stereofonisk sammenhørende signaler A og B, og signaldifferensen A — B som er frekvensmodulert på en hjelpebærebølge og tilføres en detektor av kjent type, idet anordningen videre er forsynt med i to atskilte kanaler liggende gjengivelsesinnret-ninger som mates med de sammenhørende stereofonisignaler A + B. signals which are modulated on the same carrier wave and consist of the signal sum A + B of stereophonically coherent signals A and B, and the signal difference A — B which is frequency modulated on an auxiliary carrier wave and supplied to a detector of a known type, the device being further provided with i two separate channels horizontal reproduction devices that are fed with the coherent stereophonic signals A + B.

Hensikten med oppfinnelsen er å til-veiebringe en anordning som er prinsipielt forskjellig fra den kjente type, og som ikke bare muliggjør en forbedring av den stereofoniske gjengiverkvalitet, men også skiller seg ut ved sin enkelhet og ved at anordningen kan anvendes for komplette-ring av en allerede forhånden værende anordning for ikke-stereofonisk gjengivelse, slik at den med minst mulig ekstra elementer kan anvendes for stereofonigjengivelse. The purpose of the invention is to provide a device which is fundamentally different from the known type, and which not only enables an improvement in the stereophonic reproduction quality, but also stands out by its simplicity and by the fact that the device can be used to complement an already existing device for non-stereophonic reproduction, so that it can be used for stereophonic reproduction with as few additional elements as possible.

Dette oppnås ifølge oppfinnelsen ved This is achieved according to the invention by

at de fra detektoren uttatte signaler tilsammen over et overføringsnettverk, hvis overføringsfaktor for den lydfrekvens signalsum A + Ber praktisk talt uavhengig av frekvensen og for signaldifferensn A — B som er frekvensmodulert på en hjelpebære-bølge er praktisk talt lineær med frekvensen, tilføres to på inngangssiden parallelt koplede amplitudedetektorer som er motsatt polet og hver består av en likeretter med utgangskrets idet hver likeretters utgangskrets er forbundet med hver sin av de to atskilte kanalers inngang. that the signals extracted from the detector together over a transmission network, whose transmission factor for the audio frequency signal sum A + Ber is practically independent of the frequency and for the signal difference A — B which is frequency modulated on an auxiliary carrier wave is practically linear with the frequency, are supplied to the input side parallel-connected amplitude detectors which are opposite in polarity and each consists of a rectifier with an output circuit, the output circuit of each rectifier being connected to each of the two separate channels' input.

To utførelseseksempler på oppfinnelsen skal forklares nærmere under henvisning til tegningen. Two embodiments of the invention will be explained in more detail with reference to the drawing.

Fig. 1 viser et koblingsskjema for en stereofoniradiomottager med en anordning ifølge oppfinnelsen. Fig. 1 shows a connection diagram for a stereophonic radio receiver with a device according to the invention.

Fgi. 2 viser en lignende anordning, ut-rustet med transistorer. Fg. 2 shows a similar device, equipped with transistors.

Den på fig. 1 viste stereofonimottager er innrettet for mottagning av stereofonisignaler som overføres ved frekvensmodulasjon på samme bærebølge i form av signalsummen A + B av sammenhørende stereofonisignaler A og B, og som f. eks. ligger i et bånd fra 30 til 15000 HZ og en signaldifferanse A — B, som er frekvensmodulert på en hjelpebærebølge på f. eks. 50 kHz med et frekvenssving på 15—20 kHz, idet det således frembragte frekvensmodulasjonssig-nal ligger i et bånd fra 30 til 65.000 Hz, og bærefrekvensen er ca. 100 MHz og frekvens-moduleres mer et frekvenssving på 75 kHz. Stereofonimottageren er forsynt med en mottagerantenne 1 og et mellomfrekvens-trinn 2, som er forsynt med et blandetrinn med tilsluttet oscillator 3, idet den ved blan-dingen oppnådde mellomfrekvenssvingning er f. eks. 10.7 MHz, og efter forsterkning og eventuelt begrensning i mellomfrekvens-trinnet 2 tilføres et utgangsfilter som består av to koblede kretser 4 og 5. Båndfil-teret 4, 5 danner en del av en frekvens-detektor av en type som i og for seg er kjent for detektering av normal FM-overføring og inneholder to med endene av kretsen 5 forbundne likerettere 6, 7 med motsatt strømgjennomgangsretning, og som er forbundet med en utgangsimpedans 8, mens et mellomliggende uttak på kretsen 5 er forbundet med en ende av en koblingsspole 9, som er koblet med kretsspolen 4. Utgangsimpedansen 8 av frekvensdetektoren består av en motstand 10, som er parellellkoblet med en seriekobling av to kondensatorer 11 og 12 med jordet forbindelsespunkt, og en utjevningskondensator 13, idet utgangsspenningen fra frekvensdetektoren tas fra et midtuttak på utgangsmotstanden 10. The one in fig. 1 shown stereophonic receiver is arranged for reception of stereophonic signals which are transmitted by frequency modulation on the same carrier wave in the form of the signal sum A + B of coherent stereophonic signals A and B, and which e.g. lies in a band from 30 to 15,000 HZ and a signal difference A — B, which is frequency modulated on an auxiliary carrier wave of e.g. 50 kHz with a frequency swing of 15-20 kHz, the frequency modulation signal thus produced lies in a band from 30 to 65,000 Hz, and the carrier frequency is approx. 100 MHz and frequency-modulated more a frequency swing of 75 kHz. The stereophonic receiver is provided with a receiver antenna 1 and an intermediate frequency stage 2, which is equipped with a mixing stage with a connected oscillator 3, the intermediate frequency oscillation obtained by the mixing being e.g. 10.7 MHz, and after amplification and possibly limitation in the intermediate frequency stage 2, an output filter consisting of two coupled circuits 4 and 5 is supplied. The band-pass filter 4, 5 forms part of a frequency detector of a type which in and of itself is known for detecting normal FM transmission and contains two rectifiers 6, 7 connected to the ends of the circuit 5 with opposite current flow direction, and which are connected to an output impedance 8, while an intermediate outlet of the circuit 5 is connected to one end of a switching coil 9 , which is connected to the circuit coil 4. The output impedance 8 of the frequency detector consists of a resistor 10, which is connected in parallel with a series connection of two capacitors 11 and 12 with a grounded connection point, and a smoothing capacitor 13, the output voltage from the frequency detector being taken from a center tap on the output resistor 10 .

På frekvensdetektorens utgangsimpedans får man en utgangsspenning som består av signalsummen A -f- B i et bånd fra 30 til 15.000 Hz og en hjelpebærebølge som er frekvensmodulert med signaldifferansen A — B, og som ligger i frekvensbåndet fra 25 til 75 kHz, og som tilføres en i det føl-gende nærmere beskrevet innretning 14 for gjenvinning av de sammenhørende stereofonisignaler A og B, hvilke signaler efter lavfrekvensforsterkning i adskilte lavfrekvensforsterkere 15, 16 tilføres gjengiver-innretninger 17, 18. On the output impedance of the frequency detector, an output voltage is obtained which consists of the signal sum A -f- B in a band from 30 to 15,000 Hz and an auxiliary carrier wave which is frequency modulated with the signal difference A — B, and which lies in the frequency band from 25 to 75 kHz, and which is supplied a device 14, described in more detail below, for recycling the coherent stereophonic signals A and B, which signals, after low-frequency amplification in separate low-frequency amplifiers 15, 16, are supplied to reproducing devices 17, 18.

Lavfrekvensforsterkerne som er likt utformet består av trioder 15, 16 med gitter-avledningsmotstander 19, 20 og katode-motstander 21, 22 og 23, 24 uten parallell - kondensatorer, og som bevirker en motkob-ling av triodene 15, 16. De forsterkede sam-menhørende stereofonisignaler A og B blir tatt ut over utgangsmotstandene 25, 26 i triodenes 15, 16 anodekretser og over skille-kondensatorer 27, 28 er forbundet med gjengiverinnretningene 17, 18, f. eks. høyt-talere. The low-frequency amplifiers, which are similarly designed, consist of triodes 15, 16 with grid shunt resistors 19, 20 and cathode resistors 21, 22 and 23, 24 without parallel capacitors, and which effect a counter-coupling of the triodes 15, 16. The amplified together -only stereophonic signals A and B are taken out via the output resistors 25, 26 in the anode circuits of the triodes 15, 16 and via separating capacitors 27, 28 are connected to the reproducing devices 17, 18, e.g. loud speakers.

For å gjenvinne med god gjengiverkvalitet de sammenhørende stereofonisignaler A og B på enkel måte av utgangsspenningen fra frekvensdetektoren 6, 7, er stereofonimottageren forsynt med to motsatt polede amplitudedetektorer 29 og 30, som hver består av en likeretter og en tilsluttet utgangsimpedans som dannes av en parallellkobling av motstanden 31, resp. 32 og kondensatoren 33, resp. 34, idet inngangs-kretsene av disse amplitudedetektorer 29, 30 over et overføringsnettverk 35, hvis over-føringsfaktor for den lydfrekvente signalsum A + B er praktisk talt uavhengig av frekvensen, og for hjelpebærebølgen som er frekvensmodulert med signaldifferansen A — B forløper praktisk talt lineært med frekvensen, i parallellkobling er forbundet med utgangskretsen av frekvensdetektoren 6, 7, mens utgangsspenningen fra amplitudedetektorene 29, 30 over skillekonden-satorene 36, resp. 37 tilføres styregitterne i triodene 15, 16, som er koblet som lavfrekvensforsterkere. In order to recover with good reproduction quality the coherent stereophonic signals A and B in a simple way from the output voltage from the frequency detector 6, 7, the stereophonic receiver is provided with two oppositely polarized amplitude detectors 29 and 30, each of which consists of a rectifier and a connected output impedance formed by a parallel connection of the resistance 31, resp. 32 and the capacitor 33, resp. 34, the input circuits of these amplitude detectors 29, 30 over a transmission network 35, whose transmission factor for the audio frequency signal sum A + B is practically independent of the frequency, and for the auxiliary carrier wave which is frequency modulated with the signal difference A — B proceeds practically linearly with the frequency, in parallel connection is connected to the output circuit of the frequency detector 6, 7, while the output voltage from the amplitude detectors 29, 30 across the separation capacitors 36, resp. 37 is supplied to the control grids in the triodes 15, 16, which are connected as low-frequency amplifiers.

Ved den viste utførelsesform består overføringsnettverket av to parallelt koblede grener, av hvilke den ene er forsynt med en seriekondensator 38 og en motstand 39, som virker som differensierende nettverk for den frekvensmodulerte hjelpe-bærebølge, mens den annen gren er forsynt med en over inngangsklemme til overfø-ringsnettverket liggende motstand 40 og et etterfølgende lavpassfilter med en serie-motstand 40 og en kondensator 42, som bare slipper gjennom den lydfrekvente signal - sum A + B, idet utgangskretsen av disse to grener over avkoblingsmotstander 43, 44 er forbundet med en felles utgangsmot-stand 45. Nulldempningen i overførings-nettverket, som for den lydfrekvente signalsum A -f B praktisk talt er frekvensuavhengig og for den frekvensmodulerte hjelpebærebølge har en overføringsfaktor som endres proporsjonalt med frekvensen av hjelpebærebølgen kan eventuelt utlignes ved hjelp av en i serie med overføringsnett-verket 35 koblet forsterker. In the embodiment shown, the transmission network consists of two parallel-connected branches, one of which is provided with a series capacitor 38 and a resistor 39, which acts as a differentiating network for the frequency-modulated auxiliary carrier wave, while the other branch is provided with an over input terminal to the transmission network horizontal resistor 40 and a subsequent low-pass filter with a series resistor 40 and a capacitor 42, which only lets through the audio frequency signal - sum A + B, the output circuit of these two branches via decoupling resistors 43, 44 being connected with a common output resistance 45. The zero attenuation in the transmission network, which for the audio-frequency signal sum A -f B is practically frequency-independent and for the frequency-modulated auxiliary carrier wave has a transmission factor that changes proportionally with the frequency of the auxiliary carrier wave can possibly be compensated by means of a series transmission network -verket 35 coupled amplifier.

Hvis utgangsspenningen fra frekvensdetektoren 6, 7 tilføres inngangen av over-føringsnettverket 35 i form av den lydfrekvente signalsum A-f-B og hjelpebærebøl-gen frekvensmodulert med signaldifferansen A — B, så slipper overføringsnettverket 35 den lydfrekvente signalsum A + B na-turtro gjennom og omformer hjelpebære-bølgens frekvensmodulasjon til en ampli-tudemodulasjon, slik at såvel den lydfrekvente signalsum A + B som hjelpebære-bølgen med den amplitudemodulerte fre-kvensdifferanse A — B parallelt tilføres inngangen av de beskrevne amplitudedetektorer 29 og 30. Hver av disse amplitudedetektorer 29 og 30 bevirker en amplitude-detektering av hjelpebærebølgen, som er amplitudemodulert med signaldifferansen A — B, slik at den lydfrevente signalsum A -f- B virker som terskepspenning for de motsatt polede likerettere 29 og 30 og der-med tilveiebringer en forskyvning av ar-beidspunktet i de to likerettere 29 og 30 i motsatt retning i takt med summesignalet. Sammen med amplitudedetekteringen av signaldifferansen A—B får man således sum- og differansfrembringelse av den lydfrekvente signalsum A + B, og den lydfrekvente signaldifferanse A — B, idet der i utgangskretsen 31, 33, resp. 32, 34 av amplitudedetektorene 29, resp. 30 opptrer de sammenhørende stereofonisignaler A og B, som over adskilte lavfrekvensforsterkere 15, resp. 16 tilføres de to gjengiverinnret-ninger 17 og 18. If the output voltage from the frequency detector 6, 7 is supplied to the input of the transmission network 35 in the form of the audio frequency signal sum A-f-B and the auxiliary carrier wave frequency modulated with the signal difference A — B, then the transmission network 35 lets the audio frequency signal sum A + B through naturally and transforms the auxiliary carrier the frequency modulation of the wave into an amplitude modulation, so that both the audio-frequency signal sum A + B and the auxiliary carrier wave with the amplitude-modulated frequency difference A — B are fed in parallel to the input of the described amplitude detectors 29 and 30. Each of these amplitude detectors 29 and 30 causes a amplitude detection of the auxiliary carrier wave, which is amplitude-modulated with the signal difference A — B, so that the sound frequency signal sum A -f- B acts as a threshold voltage for the oppositely polarized rectifiers 29 and 30 and thereby brings about a shift of the operating point in the two rectifiers 29 and 30 in the opposite direction in step with the sum signal. Together with the amplitude detection of the signal difference A—B, one thus obtains sum and difference generation of the sound frequency signal sum A + B, and the sound frequency signal difference A — B, since in the output circuit 31, 33, resp. 32, 34 of the amplitude detectors 29, resp. 30, the coherent stereophonic signals A and B act as above separate low-frequency amplifiers 15, resp. 16 is supplied to the two rendering devices 17 and 18.

Foruten en ytterst enkel oppbygning har den beskrevne stereofonimottager den vik-tige fordel for kvaliteten av den stereofoniske gjengivelse at frekvensavhengige fase-forskyvninger som bare har sin opprinnelse i overføringsnettverket, i vidtgående grad kan reduseres blandt annet ved at der i de to grener av overføringsnettverket 35 ikke behøver å stille sterke krav til skilleskarp-heten. Uten forstyrrende påvirkning av denne fasekarakteristikk kan forsterke krav til den høyeste signalfrekvens av den lydfrekvente signalsum A + B i det differensierende nettverk 38, 39 derved unn-gås at der parallelt med utgangsmotstanden 39 i det differensierende nettverk 38, 39, kobles inn en dempende seriekrets 46, som f. eks. har en avstemningsfrekvens på ca. 13 kHz. In addition to an extremely simple structure, the described stereophonic receiver has the important advantage for the quality of the stereophonic reproduction that frequency-dependent phase shifts that only originate in the transmission network can be largely reduced, among other things, by the fact that in the two branches of the transmission network 35 do not need to make strong demands on the sharpness of separation. Without disturbing influence of this phase characteristic, requirements for the highest signal frequency of the audio-frequency signal sum A + B in the differentiating network 38, 39 can thereby be avoided that a damping series circuit is connected in parallel with the output resistance 39 in the differentiating network 38, 39 46, as e.g. has a voting frequency of approx. 13 kHz.

Det er fordelaktig å velge utgangsimpedansen av overføringsnettverket 35, som hovedsakelig består av motstandene 33, 34 og 35, minst lik 1/4 til 1/3 av utladnings-motstandene 31, resp. 32 for demodula-torkondensatorene 33, resp. 34, fordi det har vist seg at som følge av økning av ladetidskonstanten for demodulatorkon-densatorene 33, resp. 34 i forhold til ut-ladningskonstanten virker gunstig, idet de-moduleringsforvrengninger ved den i forhold til den modulerende spennings for-holdsvis lave hjelpefrekvens minskes. Hvis utgangen av overføringsnettverket består av en forsterker, så skal av ovennevnte grunner utgangsimpedansen av forsterke-ren være tilstrekkelig stor. It is advantageous to choose the output impedance of the transmission network 35, which mainly consists of the resistors 33, 34 and 35, at least equal to 1/4 to 1/3 of the discharge resistors 31, resp. 32 for the demodulator capacitors 33, resp. 34, because it has been shown that as a result of increasing the charging time constant for the demodulator capacitors 33, resp. 34 in relation to the discharge constant works favourably, as demodulation distortions at the relatively low auxiliary frequency in relation to the modulating voltage are reduced. If the output of the transmission network consists of an amplifier, then for the above reasons the output impedance of the amplifier must be sufficiently large.

Det har vist seg at den beskrevne stereofonimottager ikke bare har en utmerket gjengivelseskvalitet og en fast fasegang, men også at overtale mellom de to kanaler, som f. eks. kan oppstå ved innbyrdes kob-ling eller ved en nivåforskjell mellom signalsummen A + B og signaldifferansen A — B, innenfor hele lydfrekvensbåndet til 15 kHz, kan reduseres til under 25 — 30 dB. Det er fastslått at overtalespenningen står i et fast faseforhold til stereofoni-signalene A og B, idet særlig overtale-spenninger, som hovedsakelig har samme eller motsatt fase i forhold til stereofoni-signalene A og B. It has been shown that the described stereophonic receiver not only has an excellent reproduction quality and a fixed phase shift, but also that crosstalk between the two channels, such as e.g. can occur by mutual coupling or by a level difference between the signal sum A + B and the signal difference A — B, within the entire sound frequency band of 15 kHz, can be reduced to below 25 — 30 dB. It has been established that the crosstalk voltage is in a fixed phase relationship to the stereophonic signals A and B, particularly crosstalk voltages, which mainly have the same or opposite phase in relation to the stereophonic signals A and B.

På enkel måte kan ved denne stereofonimottager oppnås en virkningsfull over-talereduksjon ved anvendelse av en ut-ligningsmetode som består i at der med ett punkt i hver av de to mottagerkanaler er forbundet et dempningsledd med egnet svekningsgrad, og som mates med en signalspenning som tas fra den andre kanal, hvor vedkommende overtalespenning har motsatt fase. In a simple way, an effective crosstalk reduction can be achieved with this stereophonic receiver by using an equalization method which consists in connecting a damping link with a suitable degree of attenuation to one point in each of the two receiver channels, and which is fed with a signal voltage that is taken from the other channel, where the relevant persuasion voltage has the opposite phase.

Det har vist seg at spenningene i de to kanaler kan uttrykkes: It has been shown that the voltages in the two channels can be expressed:

hvor aB og aA er overtalespenningene, og a er overtalefaktorene som er like store og har samme fase, hvilket muliggjør en ytterligere forenkling av overtaleutligningen. Som det fremgår av formlene kan de to overtalefaktorer ha såvel positiv som negativ verdi. where aB and aA are the overshoot voltages, and a are the overshoot factors which are the same size and have the same phase, which enables a further simplification of the overshoot compensation. As can be seen from the formulas, the two persuasion factors can have both positive and negative value.

Når overtalefaktorene a har negativ polaritet, slik at signalene i de to kanaler kan uttrykkes A — aB og B — aA, blir ved den beskrevne utførelsesform overtalen utlignet ved at der mellom de to utgangsimpedanser 31, 33, resp. 32, 34 av amplitudedetektorene 29, resp. 30 anbrin-ges en kondensator 47 med en parallell-motstand 48, hvis tidskonstant er tilnærmet lik tidskonstanten for utgangsimpedansen 31, 33, resp. 32, 34 for amplitudedetektorene 29, resp. 30. Nettverket 47, 48 danner nemlig med hver av utgangsimpedansene 31, 33, resp. 32, 34 i amplitudedetektorene 29, 30 en frekvensavhengig spenningsdeler, slik at over nettverket 47, 18 vil en brøkdel av utgangsspenningen fra amplitudedetektoren 30 tilføres utgangskretsen 31, 33 i amplitudedetektoren 29, og samtidig vil en lignende brøkdel av utgangsspenningen fra amplitudedetektoren 29 tilføres utgangskretsen 32, 34 i amplitudedetektoren 30. Hvis amplituden av nettverket 47, 48 er således valgt at spen-ningsdelingsforholdet er nøyaktig lik over-talefaktoren a, får man en fullstendig ut-ligning av overtalen, for i dette tilfelle er den utligningsspenning som tilføres over nettverket 47, 48, og hvis fase er motsatt overtalespenningens fase, i størrelse nøy-aktig lik overtalespenningen. Forsøk har vist at ved utelatelse av kondensatoren 48 i utligningsnettverket 47, 48 oppnås allike-vel et svært godt resultat. When the cross-talk factors a have negative polarity, so that the signals in the two channels can be expressed as A — aB and B — aA, in the described embodiment the cross-talk is equalized by the fact that between the two output impedances 31, 33, resp. 32, 34 of the amplitude detectors 29, resp. 30, a capacitor 47 is placed with a parallel resistor 48, whose time constant is approximately equal to the time constant of the output impedance 31, 33, resp. 32, 34 for the amplitude detectors 29, resp. 30. Namely, the network 47, 48 forms with each of the output impedances 31, 33, resp. 32, 34 in the amplitude detectors 29, 30 a frequency-dependent voltage divider, so that over the network 47, 18 a fraction of the output voltage from the amplitude detector 30 will be supplied to the output circuit 31, 33 in the amplitude detector 29, and at the same time a similar fraction of the output voltage from the amplitude detector 29 will be supplied to the output circuit 32 . , 48, and whose phase is opposite to the phase of the persuasion voltage, in magnitude exactly equal to the persuasion voltage. Experiments have shown that by omitting the capacitor 48 in the compensation network 47, 48 a very good result is still achieved.

Ved en positiv verdi av overtalefakto-ren a kan signalene i de to kanaler uttrykkes ved A + aB og B + aA, og utlig-ningen skjer på lignende måte, idet der mellom katodemotstandene 21, 22 og 23, 24 1 forsterkerrørene kobles inn en forbindelsesmotstand 49. Ved den praktiske ut-førelsesform er gitteravledningsmotstan-dene 19, 20 for forsterkerrørene 15, 16 forbundet med et uttak på katodemotstandene 21, 22, resp. 23, 24, slik at der for utlig-ningen kan anvendes større katodemot-stander 21, 22, resp. 23, 24, hvilket er fordelaktig av praktiske grunner. With a positive value of the crosstalk factor a, the signals in the two channels can be expressed by A + aB and B + aA, and the equalization takes place in a similar way, since between the cathode resistors 21, 22 and 23, 24 1 the amplifier tubes are connected a connection resistor 49. In the practical embodiment, the grid derivation resistors 19, 20 for the amplifier tubes 15, 16 are connected to an outlet on the cathode resistors 21, 22, resp. 23, 24, so that larger cathode resistors 21, 22, resp. 23, 24, which is advantageous for practical reasons.

Ved kombinert anvendelse av nettverket 47, 48 og motstanden 49 kan — som ovenfor forklart — en virkningsfull utlig-ning av overtale oppnås for samtlige opp-tredende verdier av krysstalefaktoren på enkel måte. For innstilling av denne kryss-taleutligning behøver imidlertid bare en av utligningsnettverkene 47, 48 resp. 49 være regulerbar, fordi når nettverket 47, 48, resp. motstanden 49 er innstillet på en således fast verdi at krysstalefaktoren a alltid har en bestemt polaritet, så kan overtalen alltid utlignes ved egnet innstilling av det andre utligningsnettverk 49, resp. 47, 48. Fortrinnsvis er det mellom utgangsimpedansene av amplitudedetektorene 29 og 30 liggende nettverk 47, 48 fast, og motstanden 49 regulerbar. By combined application of the network 47, 48 and the resistor 49, an effective equalization of crosstalk can be achieved for all occurring values of the crosstalk factor in a simple way, as explained above. However, for setting this cross-talk equalization, only one of the equalization networks 47, 48 or 49 be adjustable, because when the network 47, 48, resp. resistor 49 is set to such a fixed value that the crosstalk factor a always has a specific polarity, then the crosstalk can always be compensated by suitable setting of the second compensation network 49, resp. 47, 48. Preferably, the network 47, 48 lying between the output impedances of the amplitude detectors 29 and 30 is fixed, and the resistance 49 is adjustable.

Det skal nevnes at ved den beskrevne stereofonimottager er det også mulig å oppnå en minskning av overtalen ved at det innbyrdes nivå av signalsummen A + B og hjelpebærefrekvensen som er modulert med signaldifferansen A — B, og som til-føres amplitudedetektorene, er innstillet på en egnet verdi, f. eks. ved at inngangsmot-standen 40 i overføringsnettverket 35 er utformet som en regulerbar sendingsdeler. It should be mentioned that with the described stereophonic receiver it is also possible to achieve a reduction in the overtalk by the mutual level of the signal sum A + B and the auxiliary carrier frequency which is modulated with the signal difference A — B, and which is supplied to the amplitude detectors, is set to a suitable value, e.g. in that the input resistor 40 in the transmission network 35 is designed as an adjustable transmission divider.

Kondensator 38: 330 \ i\ iF Capacitor 38: 330 \ i\ iF

Motstand 39: 1 kohm Motstand 40: 10 kohm Motstand 41: 10 kohm Kondensator 42: 1000 [ i{ iF Motstand 43: 56 kohm Motstand 44: 56 kohm Motstand 45: 200 kohm Motstand 49: 100 kohm Sluttelig skal bemerkes at anvendelsen av den mellom utgangsimpedansenes 31, 33 og 32, 34 innkoblede forbindelsesmotstand 47 bringer med seg ekstra fordeler fordi ved denne forbindelsesmotstand 47 vil hver av utgangsimpedansene 31, 33 og 32, 34 bli tilført en brøkdel av signalspen-ningen som opptrer i den annen utgangsimpedans, slik at der i hver av disse utgangsimpedanser 31, 33 og 32, 34 opptrer en signalkomponent (3 (A -f- B), som har samme fase som signalsummen A + B som tilføres amplitudedetektorene 29, 30, slik at der opptrer en minskning av arbeids-punktforskyvningen i diodene 29 og 30, hvilket er viktig for en ytterligere forbedring av gjengivelseskvaliteten. Resistor 39: 1 kohm Resistor 40: 10 kohm Resistor 41: 10 kohm Capacitor 42: 1000 [ i{ iF Resistor 43: 56 kohm Resistor 44: 56 kohm Resistor 45: 200 kohm Resistor 49: 100 kohm Finally it should be noted that the application of the connection resistor 47 connected between the output impedances 31, 33 and 32, 34 brings with it additional advantages because with this connection resistor 47 each of the output impedances 31, 33 and 32, 34 will be supplied with a fraction of the signal voltage that appears in the other output impedance, so that where in each of these output impedances 31, 33 and 32, 34 a signal component appears (3 (A -f- B), which has the same phase as the signal sum A + B which is supplied to the amplitude detectors 29, 30, so that a reduction in work occurs - the point displacement in the diodes 29 and 30, which is important for a further improvement of the reproduction quality.

Overføringsnettverket 35 kan være utformet på forskjellig måte, hvis bare over- The transmission network 35 can be designed in different ways, if only

Sammenfattet viser det seg at foreliggende stereofonimottager har samtlige trekk som gir en utmerket stereofonigjengivelse, nemlig en utmerket gjengivelseskvalitet, en fast fasegang og en overtale under 25 til 35 dB, hvilket er tilstrekkelig for utmerket stereofonigjengivelse. Stereofonimottageren har en enkel oppbygning, slik at omkostningene kan reduseres be-tydelig f. eks. kan forsterkerrørene 15, 16 være ett eneste dobbeltrør, og stort sett vil ekstraomkostningene ved stereofonimottageren begrense seg til omkostningene for en eventuell ekstra forsterker for utlig-ningen av dempningen i overføringsnett-verket 35 og omkostningene ved en ekstra høyttaler. In summary, it turns out that the present stereophonic receiver has all the features that provide an excellent stereophonic reproduction, namely an excellent reproduction quality, a fixed phase shift and a crosstalk below 25 to 35 dB, which is sufficient for excellent stereophonic reproduction. The stereophonic receiver has a simple structure, so that costs can be significantly reduced, e.g. the amplifier tubes 15, 16 can be a single double tube, and generally the additional costs of the stereo receiver will be limited to the costs of any additional amplifier for equalizing the attenuation in the transmission network 35 and the costs of an additional loudspeaker.

Utover dette er stereofonimottageren som følge av sin symmetriske konstruksjon egnet for stereofonisk grammofonplategjen-givelse, og den kan også gjøres egnet for normal FM-mottagning ved at inngangen av overføringsnettverket 35, ved hjelp av en topolet bryter 50 forbindes direkte med utgangene 31, 33, resp. 32, 34 i de to amplitudetektorer 29 og 30. In addition to this, the stereophonic receiver is, as a result of its symmetrical construction, suitable for stereophonic gramophone record reproduction, and it can also be made suitable for normal FM reception by connecting the input of the transmission network 35, by means of a two-pole switch 50, directly to the outputs 31, 33, respectively 32, 34 in the two amplitude detectors 29 and 30.

Nedenfor skal angis data for et i prak-sis inngående prøvet apparat. Below, data must be given for a device that has been thoroughly tested in practice.

Rør 15,16: ECC 83 Tubes 15,16: ECC 83

Dioder 29,30: OA 81 Diodes 29,30: OA 81

Motstander 31,32: 100 kohm Kondensatorer 33,34: 1000 pF Resistors 31,32: 100 kohm Capacitors 33,34: 1000 pF

Motstand 47: 100 kohm Resistance 47: 100 kohm

Kondensator 48: 470 ^F Condenser 48: 470 ^F

Motstander 21,23: 1,8 kohm Resistor 21.23: 1.8 kohm

Motstander 22,24: 82 kohm Resistor 22,24: 82 kohm

føringsfaktoren har et frekvensuavhengig forløp for den lydfrekvente signalsum og for den frekvensmodulerte hjelpebærebølge forløper lineært med frekvensen. the leading factor has a frequency-independent progression for the audio-frequency signal sum and for the frequency-modulated auxiliary carrier wave progresses linearly with the frequency.

Fig. 2 viser en stereofonimottager av ovennevnte type, men utstyrt med transistorer og en endring av overføringsnett-verket 35. Tilsvarende elementer er forsynt med samme henvisningstall. Fig. 2 shows a stereophonic receiver of the above type, but equipped with transistors and a modification of the transmission network 35. Corresponding elements are provided with the same reference number.

Likesom ved utførelsesformen ifølge fig. 1 består overføringsnettverket 35 av to parallellgrener av hvilke den ene er et differensierende nettverk, som består av seriekondensatoren 38 og motstanden 39 med etterfølgende avkoblingsmotstand 43, mens den annen gren, som er koblet mellom den første grens inngangs- og utgangs-klemmer, består av en seriekobling av en motstand og et lavpass med en seriemot-stand 52 og en kondensator 53, idet der for innbyrdes nivåregulering av signalsummen A + B og hjelpebærebølgen, som er modulert med signaldifferansen A — B, er anordnet er regulerbar motstand 51. As with the embodiment according to fig. 1, the transmission network 35 consists of two parallel branches, one of which is a differentiating network, consisting of the series capacitor 38 and the resistor 39 with subsequent decoupling resistor 43, while the other branch, which is connected between the input and output terminals of the first branch, consists of a series connection of a resistor and a low-pass with a series resistor 52 and a capacitor 53, since for mutual level regulation of the signal sum A + B and the auxiliary carrier wave, which is modulated with the signal difference A — B, an adjustable resistor 51 is arranged.

Som allerede nevnt i forbindelse med fig. 1 blir der fra utgangskretsen av de to amplitudedetektorer 31, 33, resp. 32, 34 tatt de to sammenhørende stereofonisignaler A og B, som for videre bearbeidelse tilføres en transistorforsterker som er forsynt med to transistorer 54 og 55 i emitterkobling. Hver av transistorene 54, 55 har i kollektorkretsen en kollektormot-stand 56, 57, som gjengiverinnretningene 17, resp. 18 er tilsluttet over skillekonden-satorer 27, resp. 28, mens kollektorelektro-Transistorer 44, 45: OC 71 Motstander 56, 57: 5,6 kohm Motstander 60, 61: 3,9 kohm Som allerede nevnt kan overførings-nettverket 35 også være annerledes utformet enn som vist på fig. 1 og 2, idet man istedetfor det differensierende nettverk for oppnåelse av en overføringsfaktor som endrer seg lineært med hjelpebærefrekvensen, også kan anvende to koblede kretser eller andre nettverk med frekvensdiskri-minator-karakteristikk, men nettverket ifølge fig. 1 og 2 byr på særlige fordeler fordi man her med svært enkle elementer oppnår en overføringsfaktor som endrer seg lineært med frekvensen i hele det for-holdsvis brede frekvensbånd av hjelpebærefrekvensen. Det er også fordelaktig at det ikke behøver stilles særskilte krav til ele-mentenes toleranser, hvilket gjør den beskrevne stereofonimottager særlig egnet for massef abrikasj on. As already mentioned in connection with fig. 1 becomes there from the output circuit of the two amplitude detectors 31, 33, resp. 32, 34 taken the two coherent stereophonic signals A and B, which for further processing are supplied to a transistor amplifier which is equipped with two transistors 54 and 55 in emitter coupling. Each of the transistors 54, 55 has a collector resistor 56, 57 in the collector circuit, which the reproducing devices 17, resp. 18 is connected via separating capacitors 27, resp. 28, while collector electro-Transistors 44, 45: OC 71 Resistor 56, 57: 5.6 kohm Resistor 60, 61: 3.9 kohm As already mentioned, the transmission network 35 can also be designed differently than shown in fig. 1 and 2, since instead of the differentiating network for obtaining a transfer factor which changes linearly with the auxiliary carrier frequency, two coupled circuits or other networks with frequency discriminator characteristics can also be used, but the network according to fig. 1 and 2 offer special advantages because here, with very simple elements, a transmission factor is achieved which changes linearly with the frequency throughout the relatively wide frequency band of the auxiliary carrier frequency. It is also advantageous that there is no need to make special demands on the tolerances of the elements, which makes the described stereophonic receiver particularly suitable for mass production.

For gjenvinning av de sammenhørende stereofonisignaler A og B blir ved de beskrevne utførelsesformer ifølge fig. 1 og 2 hjelpebærebølgen, som er modulert med signaldifferansen A — B og signalsummen A + B tilsammen tilført motsatt polede amplitudedetektorer 29 og 30 i samme fase. For å oppnå denne hensikt kan også signalsummen A + B tilføres i motsatt fase til de to amplitudedetektorer, i hvilket tilfelle amplitudedetektorene må være polet likt. I den hensikt kan f. eks. en frekvens-detektor 6, 7 anvendes hvor utgangskretsen er mottaktkoblet i forhold til jord, idet hver av mottaktutgangsspenningene over et overføringsnettverk tilføres en ampli-tudedetektor med lik poling. Et trekk ved alle disse utførelsesformer er at amplitudedetektorene over overføringsnettverket til-dene over motstander 58, resp. 59 er forbundet med basiselektroden. I hver av transistorenes 54, 55 emitterkretser ligger en emittermotstand 60, resp. 61, idet disse motstander for overtaleutligning er forbundet med hverandre med en innstillbar forbindelsesmotstand 62. Som allerede nevnt under behandlingen av fig. 1, blir de stereofonisk sammenhørende signaler A og B gjengitt av hver sin gjengiverinnret-ning 17, 18, idet forsøk har vist at stabili-teten av en stereofonimottager utstyrt med transistorer er tilfredsstillende for stereo-fonimottagning. For recovery of the coherent stereophonic signals A and B, in the described embodiments according to fig. 1 and 2 the auxiliary carrier wave, which is modulated with the signal difference A — B and the signal sum A + B together supplied to oppositely polarized amplitude detectors 29 and 30 in the same phase. To achieve this purpose, the signal sum A + B can also be supplied in opposite phase to the two amplitude detectors, in which case the amplitude detectors must have the same polarity. To that end, e.g. a frequency detector 6, 7 is used where the output circuit is anti-clock coupled with respect to ground, each of the receiving output voltages over a transmission network being supplied to an amplitude detector with equal polarity. A feature of all these embodiments is that the amplitude detectors over the transmission network to those over resistors 58, resp. 59 is connected to the base electrode. In each of the emitter circuits of the transistors 54, 55 there is an emitter resistor 60, resp. 61, as these resistances for overtalk equalization are connected to each other with an adjustable connection resistance 62. As already mentioned during the treatment of fig. 1, the stereophonically coherent signals A and B are reproduced by each of their reproduction devices 17, 18, experiments having shown that the stability of a stereophonic receiver equipped with transistors is satisfactory for stereophonic reception.

Nedenfor er anført data for en slik stereofonimottager: Motstander 58, 59: 47 kohm Motstand 62: 5 kohm føres, den lydfrekvente signalsum A + B og hjelpebærefrekvensen amplitudemodulert med signaldifferansen A — B tilsammen, og amplitudedetektorene er motsatt polet i forhold til den lydfrekvente signalsum A + B. Ved forsøk har det vist seg at utførelsesformen ifølge fig. 1 og 2 blandt annet er å foretrekke på grunn av bedre gjengivelse og enkel konstruksjon. Below is the data for such a stereophonic receiver: Resistors 58, 59: 47 kohm Resistor 62: 5 kohm are passed, the audio frequency signal sum A + B and the auxiliary carrier frequency amplitude modulated with the signal difference A — B together, and the amplitude detectors are the opposite pole in relation to the audio frequency signal sum A + B. In tests, it has been shown that the embodiment according to fig. 1 and 2, among other things, are preferable due to better reproduction and simple construction.

Sluttelig skal nevnes at på grunn av enkelhet av den beskrevne stereofoniske gjengiveranordning er denne egnet for anvendelse ved magnetofongjengivelse, da den lydfrekvente signalsum A + B og hjelpebærebølgen, som er modulert med signaldifferansen A — B kan tegnes opp i ett spor og avsøkes med ett gjengiver-hode, slik at der ikke behøver foretas noen endringer ved allerede forhånden værende magnetofoner. Finally, it should be mentioned that due to the simplicity of the stereophonic reproducing device described, it is suitable for use in tape recorder reproduction, as the sound frequency signal sum A + B and the auxiliary carrier wave, which is modulated with the signal difference A — B can be drawn up in one track and scanned with one reproducer -head, so that no changes need to be made to existing tape recorders.

Claims

1. Device for stereophonic reproduction of signals which are modulated on the same carrier wave and consist of the signal sum A + B of stereophonically coherent signals A and B, and the signal difference A — B which is frequency modulated on an auxiliary carrier wave and fed to a detector of a known type, the device is also provided with reproduction devices located in two separate channels which are fed with the coherent stereophonic signals A and B, characterized in that the signals extracted from the detector are combined over a transmission network, whose transmission factor for the sound-frequency signal sum A + B is practically independent

of the frequency and for the signal difference A — B which is frequency-modulated on an auxiliary carrier wave is practically linear with the frequency, two parallel-connected amplitude detectors of opposite polarity and each consisting of a rectifier (29, 30) with output circuit (31, 33 or 32, 34), as the output circuit of each rectifier is connected to the input of each of the two separate channels.

2. Device according to claim 1, characterized in that the transmission network consists of two parallel-connected branches, one of which is a differentiating network for the frequency-modulated carrier wave, and the other contains a low-pass filter that lets through the signal sum.

3. Device according to claim 2, characterized in that an adjustable resistor is connected to the branch that passes through the signal sum.

4. Device according to claim 2 or 3, characterized in that an attenuating series circuit is connected in parallel with the output circuit of the differentiating network, whose tuning frequency is approximately equal to the highest frequency of the audio frequency signal sum A + B.

5. Device according to claim 3 or 4, where the output circuits of the amplitude detectors each consist of a parallel connection of an output capacitor and an output resistor, characterized in that the output impedance of the transmission network is at least 1/4 to 1/3 of that connected in parallel with the output capacitor output resistance.

6. Device according to one of the preceding claims, characterized in that for crosstalk equalization a damping link is connected to each of the separate receiver channels which is fed with a signal voltage, which is taken from the other channel, and which has the opposite phase in relation to the crosstalk voltage.

7. Device according to one of the preceding claims, characterized in that there flour A connecting resistor is connected to the output circuits of the amplitude detectors.

8. Device according to claim 7, characterized in that the connection resistor is connected in parallel with a capacitor, the time constant for the connection resistor and the parallel capacitor being practically equal to the time constant for the output impedances of the amplitude detectors.

9. Device according to claim 6, 7 or 8, where the output voltages, which are taken from the output circuits of the amplitude detectors, are supplied to two amplifier tubes connected as low-frequency amplifiers, characterized in that the low-frequency amplifiers are not provided with parallel capacitors across the cathode resistors, while between the two cathode resistors is connected a connecting resistor.

10. Device according to claim 6, 7 or 8, where the output voltages, which are taken from the amplitude detectors, are supplied to two transistors connected as low-frequency amplifiers, characterized in that the transistors are emitter-connected and are not provided with parallel capacitors across the emitter resistors, while there is connected between the emitter resistors a connection resistance.

11. Device according to claim 7, 8 and 9 or 10, characterized in that the connection resistance connected between the two amplitude detectors is set to a fixed value, while the other connection resistance connected between the separate channels is adjustable.

12. Device according to one of the preceding claims, characterized in that a switch is arranged between the input and output circuits of the transmission network as well as between the two amplitude detectors, the two switches being closed for non-stereophonic reproduction.