NO134875B

NO134875B -

Info

Publication number: NO134875B
Application number: NO3841/73A
Authority: NO
Inventors: R F Cnare; G A Heian
Original assignee: Allis Chalmers
Priority date: 1972-10-04
Filing date: 1973-10-03
Publication date: 1976-09-20
Also published as: ZA737752B; NO134875C; AU6089673A; OA04484A; GB1439488A; BR7307728D0; ES419352A1; IT996254B; FR2202161A1; AR198326A1; FR2202161B1; DE2349933B2; AU472174B2; SU494872A3; JPS4972112A; JPS5320922B2; TR17520A; SE396406B; IN138849B; DE2349933A1

Abstract

Fremgangsmåte for fremstilling av hårde, separate pellets fra findelt magnetitt-malm.Process for the production of hard, separate pellets from finely divided magnetite ore.

Description

Foreliggende oppfinnelse angår varmeherdning av agglomerater av jernmalm for fremstilling av hårde, separate pellets fra findelt magnetitt-malm, hvor råpellets av malmen utsettes for en varmebehandling hvorved magnetitt oksyderes til hematitt. The present invention relates to heat hardening of agglomerates of iron ore for the production of hard, separate pellets from finely divided magnetite ore, where raw pellets of the ore are subjected to a heat treatment whereby magnetite is oxidized to hematite.

Apparater som tildels ligner det i det folgende beskrevene apparat for utforelse av fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen ble forst utviklet for fremstilling av Portland-sement. Eksempler på Apparatus partly similar to the apparatus described below for carrying out the method according to the invention was first developed for the production of Portland cement. Examples of

US patentskrifter som beskriver slike apparater for fremstilling av sement, er US patenter nr. 2.214.345, nr. 2.466.601, nr. 2.580.235 og nr. 3.653.645. Senere ble det utviklet nye og forbedrede typer av slike apparater for fremstilling av varme-herdete pellets av jernmalm, deriblant av magnetitt-malmer, US patents describing such apparatus for the manufacture of cement are US Patents No. 2,214,345, No. 2,466,601, No. 2,580,235 and No. 3,653,645. Later, new and improved types of such devices were developed for the production of heat-hardened pellets of iron ore, including magnetite ores,

og disse apparater er for eksempel beskrevet i US patenter nr. 2.925.336 og 3.313.534. Andre systemer omfattende slike apparater er beskrevet i US patenter nr. 3.416.778 og nr. 3.671.027. and these devices are, for example, described in US patents no. 2,925,336 and 3,313,534. Other systems comprising such devices are described in US Patents No. 3,416,778 and No. 3,671,027.

For å forklare betydningen av visse trinn ved fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen som beskrives i det folgende, er det hensiktsmessig å beskrive prinsippene ved kontruksjon og drift av apparater for oksydasjon av magnetitt til hematitt, omfattende de hittil mest heldige anlegg for behandling av magnetitt-malm ifolge US patenter nr. 2.925.336 og nr. 3.313.534. In order to explain the significance of certain steps in the method according to the invention which is described below, it is appropriate to describe the principles of construction and operation of apparatus for the oxidation of magnetite to hematite, including the most successful plants for the treatment of magnetite ore according to US patents No. 2,925,336 and No. 3,313,534.

US patenter nr. 2.925.336 foreslår at under optimale betingelser i vil en fullstendig oksydasjon av magnetitt til hematitt skje mens jernmalm-pelletene befinner seg på en vandrerist og for de innfores i ovnen. Kommersielle anlegg er bygget for å kunne drives slik at man i praksis kunne oppnå denne tilstand, og man har ved hjelp av dem fremstilt pellets med meget hdy slitasje-motstand og styrke. US Patent No. 2,925,336 suggests that under optimal conditions in a complete oxidation of magnetite to hematite will occur while the iron ore pellets are on a moving grate and before they are introduced into the furnace. Commercial plants have been built to be able to be operated so that this condition could be achieved in practice, and pellets with very high wear resistance and strength have been produced with their help.

Det onskede mål har vært å.oppnå en storst mulig oksydasjon av magnetitt i systemets for-herdingssone, selv når denne eksoterme reaksjon resulterte i utvikling av for sterk varme i for-brennings sonen. I sistnevnte tilfelle fores en del av de varme gasser fra ovnen utenom for-hardingssonen, og etter blanding med kald luft brukes de for. å torke pelletene foran for-herdingssonen, som beskrevet i US patent nr. 3.313.534. The desired goal has been to achieve the greatest possible oxidation of magnetite in the system's pre-hardening zone, even when this exothermic reaction resulted in the development of excessive heat in the combustion zone. In the latter case, part of the hot gases from the furnace are fed outside the pre-hardening zone, and after mixing with cold air, they are used for. drying the pellets ahead of the pre-hardening zone, as described in US Patent No. 3,313,534.

For foreliggende oppfinnelse antok man som selvsagt at dersom rnan gjennomførte en del av oksydasjonen av magnetitt til hematitt i ovnen og kjoleren i slike systemer, ville dette virke skadelig på brennstoff-forbruket i systemet. Man kom antagelig til en slik konklusjon av den grunn at oksydasjon i kjoleren i slike systemer ville måtte bety at kjoleren trengte storre luftmengder For the present invention, it was assumed as a matter of course that if the rnan carried out part of the oxidation of magnetite to hematite in the furnace and the cooler in such systems, this would have a detrimental effect on the fuel consumption in the system. Such a conclusion was probably reached for the reason that oxidation in the dresser in such systems would have to mean that the dresser needed larger amounts of air

for å underholde denne oksydasjon og å kjole pelletene, og at en meget storre mengde luft og forbrenningsgasser fra kjoleren til ovnen måtte bringes til den onskede ovnstemperatur på 1315°C, og dette var forbundet med et storre brenselforbruk og/eller mere varme sluppet ut gjennom skorstenen til atmosfæren. to entertain this oxidation and to coat the pellets, and that a much larger amount of air and combustion gases from the coater to the furnace had to be brought to the desired furnace temperature of 1315°C, and this was associated with a greater fuel consumption and/or more heat released through the chimney to the atmosphere.

Formålet med oppfinnelsen er således å tilveiebringe en forbedret fremgangsmåte for fremstilling av hårde, separate pellets fra findelte magnetitt-malmer, hvor den brenselmengde som er nodvendig The purpose of the invention is thus to provide an improved method for the production of hard, separate pellets from finely divided magnetite ores, where the amount of fuel that is necessary

"for å danne sterke og slitasjemotstandsdyktige pellets er nedsatt i betydelig grad, ved forsettlig å hindre fullstendig oksydasjon av magnetitt til hematitt inntil pelletene avkjoles. "to form strong and wear-resistant pellets is significantly reduced, by intentionally preventing complete oxidation of magnetite to hematite until the pellets are cooled.

Oppfinnelsen vedrorer således en fremgangsmåte for fremstilling av hårde, separate pellets fra findelt magnetitt-malm, hvor rå-pellets av den findelte melm herdes ved tildannelse av pelletene til et lag på en vandrerist og.pelletene fores suksessivt gjennom torresoner og en for-herdingssone, pelletene omveltes gjennom en roterende ovn hvori det forbrennes et brennstoff og deretter fores pelletene gjennom en kjoleinnretning som avgrenser minst to kjblesoner i serie, mens luft fores gjennom pelletlaget i den forste kjolesone og passerer deretter derfra som en forvarmet strom av oksyderende gasser i motstrom til pelletbevegelsen gjennom ovnen, og gjennom laget av pellets i for-herdingssonen og tdrre-sonen, og det særegne ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen er at folgende trinn gjennom-føres: The invention thus relates to a method for producing hard, separate pellets from finely divided magnetite ore, where raw pellets of the finely divided ore are hardened by forming the pellets into a layer on a walking grate and the pellets are fed successively through torre zones and a pre-hardening zone, the pellets are tumbled through a rotary kiln in which a fuel is burned and then the pellets are fed through a dressing device that delimits at least two kibble zones in series, while air is fed through the pellet layer in the first kibble zone and then passes from there as a preheated stream of oxidizing gases in countercurrent to the pellet movement through the oven, and through the layer of pellets in the pre-hardening zone and the drying zone, and the distinctive feature of the method according to the invention is that the following steps are carried out:

A. En mengde brennstoff brennes i kombinasjon med en mengde av A. A quantity of fuel is burned in combination with a quantity of

de for-varmede oksyderende gasser i ovnen, til å gi en forut bestemt mengde av oksyderende gasser ved en temperatur på fra 1150 til 1350°C og som i forhold til den mengdehastighet hvormed pelletene fores gjennom for-herdingssonen og den roterende ovn sikrer 60 til 80% oksydasjon av magnetitt til hematitt i for-herdingssonen og ytterligere 2 - 10% oksydasjon av magnetitt til hematitt i ovnen, for å tomme ut 62 - 90% oksyderte pellets med en temperatur på ca. 1315°C fra ovnen til kjoleren, the pre-heated oxidizing gases in the furnace, to give a predetermined amount of oxidizing gases at a temperature of from 1150 to 1350°C and which, in relation to the rate at which the pellets are fed through the pre-hardening zone and the rotary furnace, ensures 60 to 80% oxidation of magnetite to hematite in the pre-hardening zone and a further 2 - 10% oxidation of magnetite to hematite in the furnace, to discharge 62 - 90% oxidized pellets with a temperature of approx. 1315°C from the furnace to the dresser,

B. pelletene fores gjennom den forste kjolesone og en stron av luft fores inn i den forste kjolesonen med hastigheter slik at oksydasjonen av den magnetitt som er tilbake i pelletene igangsettes, men ikke fullstendiggjøres, C. en luftstrom tilveiebringes i den annen kjolesone for i det vesentlige å fullstendiggjore oksydasjonen av den magnetitt som er tilbake i pelletene til hematitt og å tilveiebringe i det minste noe avkjoling av pelletene med en samtidig oppvarming av luften og forbrenningsgassene som passerer gjennom den annen kjolesone til 315 - 370°C, og D. gjennom ledningene fores ved hjelp av spjell et regulerbart styrt volum av den oppvarmede luft og forbrenningsgassene fra den annen kjolesone ved 315 - 370°C til blanding med oppvarmet luft og forbrenningsgasser fra den forste kjolesone som har passert gjennom ovnen og pelletlaget i for-herdingssonen og luft ved omgivelsenes temperatur og deretter fores denne blanding gjennom laget av rå-pellets på risten for pelletene transporteres gjennom for-herdingssonen, for å gjenvinne og returnere til prosessen den varme som frigis fra pelletene ved den endelige oksydasjon av magnetitt til hematitt inne i pelletene i den annen kjolesone. B. the pellets are fed through the first dressing zone and a stream of air is fed into the first dressing zone at speeds such that the oxidation of the magnetite remaining in the pellets is initiated, but not completed, C. an air stream is provided in the second dressing zone for in the essential to complete the oxidation of the magnetite remaining in the pellets to hematite and to provide at least some cooling of the pellets with a simultaneous heating of the air and combustion gases passing through the second cooling zone to 315 - 370°C, and D. through the wires an adjustable controlled volume of the heated air and combustion gases from the second dressing zone at 315 - 370°C is fed by means of dampers to mix with heated air and combustion gases from the first dressing zone that have passed through the furnace and the pellet layer in the pre-hardening zone and air at ambient temperature and then this mixture is fed through the layer of raw pellets on the grate for the pellets transpo is routed through the pre-hardening zone, to recover and return to the process the heat released from the pellets by the final oxidation of magnetite to hematite inside the pellets in the second dressing zone.

Det seregne ved en spesiell og foretrukket utforelsesform for oppfinnelsen, hvor rå-pellets fores gjennom en forste torresone og deretter gjennom en slutt-torresone for de fores gjennom for-herdingssonen, er de;ytterligere trinn at en blanding av gasser fra den annen kjolesone og gasser fra den forsjte kjolesone som har passert gjennom ovnen ledes gjennom pelletlaget i den forste torresone og en blanding av gasser fra den annen kjolesone og gasser fra den forste kjolesone som har passert gjennom ovnen og pelletlaget i for-herdingssonen.'bringes til å passere gjennom pelletlaget i slutt-torresonen. The distinctive feature of a particular and preferred embodiment of the invention, where raw pellets are fed through a first drying zone and then through a final drying zone before they are fed through the pre-hardening zone, is the further step that a mixture of gases from the second dressing zone and gases from the first dressing zone which have passed through the furnace are passed through the pellet layer in the first torre zone and a mixture of gases from the second dressing zone and gases from the first dressing zone which have passed through the furnace and the pellet layer in the pre-hardening zone are made to pass through the pellet layer in the final drying zone.

Fortrinnsvis omdannes de pellets som tommes ut fra ovnen til et lag på en annen vandrerist for å fore dem gjennom rekken av kjolesoner og hvor luft fores gjennom pelletlaget for., den endelige oksydasjon og kjoling av pelletene. Preferably, the pellets discharged from the furnace are converted to a layer on another walking grate to feed them through the series of dressing zones and where air is fed through the pellet layer for the final oxidation and dressing of the pellets.

Fortrinnsvis fores laget av råpellets gjennom en forste torre-sone og en annen torresone, og opphetet luft og forbrenningsgasser fra den andre kjolesonen fores gjennom laget av råpellets i den forste torresonen for å besorge en forelopig torring av pelletene for de fores gjennom den annen torresone og for-herdingssonen. Preferably, the layer of raw pellets is fed through a first torre zone and a second torre zone, and heated air and combustion gases from the second dressing zone are fed through the layer of raw pellets in the first torre zone to provide a preliminary torrefaction of the pellets before they are fed through the second torre zone and the pre-hardening zone.

Fortrinnsvis trekkes en blanding av luft og forbrenningsgasser ut fra den andre kjolesone ved en temperatur på fra 315 til 370°C og denne blanding fores gjennom laget av råpellets enten i den forste torresone eller i den annen torresonen eller gjennom begge disse soner. Preferably, a mixture of air and combustion gases is extracted from the second dressing zone at a temperature of from 315 to 370°C and this mixture is fed through the layer of raw pellets either in the first torre zone or in the second torre zone or through both of these zones.

Ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen brennes brennstoff i ovnen i en mengde som hever temperaturen av en til mer enn ca. 1000°C forvarmet oksyderende gass-strom til omtrent 1315°C. Disse gasser overforer varmeenergi til malmen i ovnen, In the method according to the invention, fuel is burned in the furnace in an amount that raises the temperature by one to more than approx. 1000°C preheated oxidizing gas stream to approximately 1315°C. These gases transfer heat energy to the ore in the furnace,

og slippes ut fra ovenen til en for-herdingssone over vandreristen ved en temperatur fra ca.1000 til 1100°C. Gassene fores gjennom systemet i en mengde som sammen med en bestemt forings-hastighet av pelletene gjennom for-herdingssonen og ovnen gir en 60 til 80% oksydasjon av magnetitt til hematitt i for - herdingssonen, og i ytterligere 2 til 10% oksydasjon av magnetitt til hematitt i ovnen, og pellets som er 62 - 90% oksydert blir tomt ut ved ca. 1315°C til en kjoler. and is discharged from the top into a pre-hardening zone above the walking grate at a temperature of approx. 1000 to 1100°C. The gases are fed through the system in an amount which, together with a specific feeding rate of the pellets through the pre-hardening zone and the furnace, gives a 60 to 80% oxidation of magnetite to hematite in the pre-hardening zone, and in a further 2 to 10% oxidation of magnetite to hematite in the furnace, and pellets that are 62 - 90% oxidized are emptied at approx. 1315°C to a dresser.

Kjoleren har minst to soner i serie. I den forste sone vil luft som passerer gjennom den sette igang, men ikke fullstendig-gjore oskydasjon av den magnetitt som er tilbake i de pelletene. som kommer fra ovnen, og denne strom av luft og forbrenningsgasser utgjor den til ca. 1000°C forvarmede oksyderende gass-strom som fores til ovnen. The dresser has at least two zones in series. In the first zone, air passing through it will initiate, but not complete, oxidation of the magnetite that remains in the pellets. which comes from the furnace, and this flow of air and combustion gases makes it approx. 1000°C preheated oxidizing gas stream which is fed to the furnace.

I den andre kjolesone av kjoleren vil luftstrommen som passerer gjennom den gjore oksydasjon av den i pelletene resterende magnetitt stort sett fullstendig og den besorger i det minste noen kjoling av pelletene, idet luften og forbrenningsgassene blir til en oksyderende gass-strom forvarmet til 315 - 370°C. Varme-energien i gass-strommen som er forvarmet til 315 - 370°C blir gjenvunnet ved at gass-strommen fores gjennom et lag av råpellets i en torre-sone for laget fores gjennom for-herdingssonen, for å fore tilbake til prosessen den varme som er frigjort fra pelletene ved den endelige oksydasjon av magnetitt til hematitt i pelletene i den andre kjolesone av kjoleren. In the second dressing zone of the dresser, the air stream that passes through it oxidizes the remaining magnetite in the pellets almost completely and it provides at least some dressing of the pellets, as the air and combustion gases become an oxidizing gas stream preheated to 315 - 370 °C. The heat energy in the gas stream that is preheated to 315 - 370°C is recovered by the gas stream being fed through a layer of raw pellets in a torre zone before the layer is fed through the pre-hardening zone, to feed back to the process the hot which is released from the pellets by the final oxidation of magnetite to hematite in the pellets in the second dressing zone of the dresser.

Det er funnet at ved fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen nedsettes brenselbehovet med fra 20 til 40% eller endog mere, sammenlignet med kjente prosesser, f.eks. dem som er beskreivet i US patenter nr. 2.926.336 og 3.313.534. It has been found that with the method according to the invention, the fuel requirement is reduced by from 20 to 40% or even more, compared to known processes, e.g. those described in US patents nos. 2,926,336 and 3,313,534.

Oppinnelsen skal nå beskrives mer detaljert og en eksempelvis utforelsesform er vist i de vedfoyde skjematiske tegninger, hvori: Fig. 1 viser et sideriss, delvis i snitt, av et apparat for gjennomforing av fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen, omfattende en vandrerist forsynt med torre- og for-herdingskammere eller soner, en roterende ovn, og en flerkammer-kjoler, alle forbundet i serie. Fig. 2 er et sideriss, delvis i snitt, av et apparat for utfbrelse av fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen, som ligner det i fig. 1 viste apparat, men som omfatter en forbiforing av de gasser som fjernes fra ovnen slik at disse, utenom for-herdingskammeret eller sonen av vandreristen til. dens torkesone, og Fig. 3 er et sideriss, delvis i snitt, av ennu en utforelsesform av et apparat for utforelse av fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen, som ligner det i fig. 2 viste apparat, men som omfatter en to-trinnstorking på vandreristen for for-varmingen. The invention will now be described in more detail and an exemplary embodiment is shown in the attached schematic drawings, in which: Fig. 1 shows a side view, partly in section, of an apparatus for carrying out the method according to the invention, comprising a walking grate provided with drying and -curing chambers or zones, a rotary oven, and a multi-chamber dresser, all connected in series. Fig. 2 is a side view, partly in section, of an apparatus for carrying out the method according to the invention, which is similar to that in fig. 1 showed apparatus, but which includes a bypass of the gases that are removed from the oven so that these, outside the pre-hardening chamber or the zone of the walking grate to. its drying zone, and Fig. 3 is a side view, partly in section, of yet another embodiment of an apparatus for carrying out the method according to the invention, which is similar to that in fig. 2 shown apparatus, but which comprises a two-stage drying on the moving grate for the pre-heating.

Som vist i fig. 1 tildannes råmaterialet for det apparat som skal beskrives, ved hjelp av. en egnet agglomereringsinnretning, som f.eks. kan bestå, som antydet av en pelletiseringspanne B eller trommel som beskrevet i US patenter nr. 1.775.313. En mate-transportbr F avsetter de rå, dvs.ubehandlede kuler eller pellets av råmaterialet som er lag på en gassgjennomtrengelig vandrerist 1. Et overbygg 2 er anordet for å inneslutte et rom over risten As shown in fig. 1, the raw material for the apparatus to be described is formed by means of. a suitable agglomeration device, such as e.g. may consist, as indicated by a pelletizing pan B or drum as described in US Patent No. 1,775,313. A feed conveyor F deposits the raw, i.e. untreated balls or pellets of the raw material which are layers on a gas-permeable walking grate 1. A superstructure 2 is arranged to enclose a space above the grate

1 og avgrense en innlopsåpning 2a for materialet. En delevegg 1 and define an inlet opening 2a for the material. A dividing wall

3 henger ned fra taket av overbygget 2 til en bestemt avstand fra risten 1. Deleveggen 3 deler rommet som omsluttes av overbygget 2 i et torrekammer 4 og et for-herdingskammer 5. 3 hangs down from the roof of the superstructure 2 to a certain distance from the grate 1. The dividing wall 3 divides the space enclosed by the superstructure 2 into a drying chamber 4 and a pre-hardening chamber 5.

Laget av råpellets på risten 1 fores gjennom torrekammeret 4, deretter gjennom for-herdingskammeret 5 og tommes så ut gjennom en renne 6 til innlopsåpningen 7 av en roterende ovn 8 forsynt med en foring av et ildfast material. The layer of raw pellets on the grate 1 is fed through the drying chamber 4, then through the pre-hardening chamber 5 and is then emptied out through a chute 6 to the inlet opening 7 of a rotary kiln 8 provided with a lining of a refractory material.

Den roterende ovn heller nedover fra rennen 6 mot en hette 9 som omslutter utlopsenden av ovnen 8 og avgrenser en passasje 10 fra ovnen 8 til en kjoler 11. Nedoverhellingen av den roterende ovn 8 bevirker at materialet som kommer fra rennen 6 passerer gjennom ovnen 8, deretter inn i hetten 9 og gjennom passasjen 10 inn i kjoleren 11, som kan være en innretning som vist i US patent nr. 2.256.017, oppdelt i trinn som beskrevet senere. The rotary kiln slopes downwards from the chute 6 towards a hood 9 which encloses the outlet end of the kiln 8 and defines a passage 10 from the kiln 8 to a dresser 11. The downward slope of the rotary kiln 8 causes the material coming from the chute 6 to pass through the kiln 8, then into the hood 9 and through the passage 10 into the dresser 11, which can be a device as shown in US patent no. 2,256,017, divided into stages as described later.

Kjoleren 11 er forsynt med et par vifter 12 og 13 som er drevet av motorer med regulerbar hastighet 14 og 15, og som blåser luft i styrt mengde oppover gjennom blåsekasser 16 og 17 og deretter gjennom materialet på en luftgjennomtrengelig rist 18. Deleplater 19 og 20 er anordnet for å dele opp kjoleren 11 i 6t forste kjblekammer 21, et annet kjolekammer 22 og et tredje kjblekammer 23, som alle ligger over risten 18. The skirt 11 is provided with a pair of fans 12 and 13 which are driven by motors with adjustable speed 14 and 15, and which blow air in a controlled quantity upwards through blowing boxes 16 and 17 and then through the material on an air-permeable grid 18. Partition plates 19 and 20 is arranged to divide the dresser 11 into six first dresser chambers 21, a second dresser chamber 22 and a third dresser chamber 23, all of which lie above the grate 18.

Som vist med piler, blåses kald luft som leveres av viften 13 oppover gjennom blåsekassen 17, risten 18 og kammeret 22 til en ledning 25 som tjener som en i det folgende nærmere beskrevet forbiforingsledning og har et spjeld 27 for et formål som vil fremgå av den folgende beskrivelse. Kald luft som leveres av viften 12 blåses oppover gjennom blåsekassen 16, risten 18, kammeret 21 og passasjen 10 til fyringshetten 9. En brenner 28 er anordnet i hetten 9 slik at den rager inn i hetten 9 for å avgi og brenne brennstoff, slik at temperaturen i gassene som passerer inn i ovnen 8 heves til det onskede hoye temperaturnivå As shown by arrows, cold air supplied by the fan 13 is blown upwards through the blower box 17, the grate 18 and the chamber 22 to a line 25 which serves as a by-pass line described in more detail below and has a damper 27 for a purpose which will be apparent from the following description. Cold air supplied by the fan 12 is blown upwards through the blower box 16, the grate 18, the chamber 21 and the passage 10 to the firing hood 9. A burner 28 is arranged in the hood 9 so that it projects into the hood 9 to emit and burn fuel, so that the temperature of the gases passing into the furnace 8 is raised to the desired high temperature level

som kreves for varmebehandlingen av materialet i ovnen 8. Gass strommer fra den ovre ende av ovnen 8 oppover gjennom rennen 6 which is required for the heat treatment of the material in the furnace 8. Gas flows from the upper end of the furnace 8 upwards through the chute 6

og inn i kammeret 5 hvor materialet for-herdes. and into the chamber 5 where the material is pre-hardened.

De gassforende innretninger som forbinder for-herdingskammeret 5 med forbehandlingskammeret eller torrekammeret 4 skal nå The gas supply devices that connect the pre-hardening chamber 5 with the pre-treatment chamber or drying chamber 4 must now

beskrives. En ledning 30 er anordnet omfattende en T-kobling ved en ende forbundet med en blåsekasse 31 anordnet under risten 1 og for-herdingskammeret 5, for å forbinde blåsekassen 31 for ledningen 30 med kammeret 5. Den andre ende av ledningen 30 er forbundet is described. A line 30 is arranged comprising a T-connector at one end connected to a blow box 31 arranged below the grate 1 and the pre-curing chamber 5, to connect the blow box 31 for the line 30 to the chamber 5. The other end of the line 30 is connected

med overbygget 2 over torkekammeret 4. Forbiforingsledningen 25 fra det andre kjoletrinn 22 av kjoleren 11 er tilknyttet with the superstructure 2 above the drying chamber 4. The bypass line 25 from the second dressing stage 22 of the dressing 11 is connected

ledningen 30, som vist under blåsekassen 31. the wire 30, as shown under the blower box 31.

Spjeld 33 er anordet i ledningen 30 på oppstromssiden av forbiforingsledningen 25 og direkte under blåsekassen 31 for å regulere gass-strommen gjennom ledningen 30 fra for-herdingskammeret 5. Damper 33 is arranged in the line 30 on the upstream side of the bypass line 25 and directly below the blowbox 31 to regulate the gas flow through the line 30 from the pre-hardening chamber 5.

En vifte 35 for avgassen fra for-herdingskammeret er tilknyttet ledningen 30 mellom forbiforingsledningen 25 og torkekammeret 4 for å trekke luft inn i ledningen 30 fra det andre kjoletrinn 22 av kjoleren 11, og også å trekke gass som passerer fra ovenen 5 til kammeret 5 inn i ledningen 30, idet blandingen av denne luft og gass reguleres av spjeld 27 og 33 for innforing i torkekammeret 4. A fan 35 for the exhaust gas from the pre-curing chamber is connected to the line 30 between the bypass line 25 and the drying chamber 4 to draw air into the line 30 from the second dressing stage 22 of the dresser 11, and also to draw gas passing from the furnace 5 to the chamber 5 in the line 30, the mixture of this air and gas being regulated by dampers 27 and 33 for introduction into the drying chamber 4.

En eller flere innretninger, som f.eks. en syklonseparator 36 One or more devices, such as e.g. a cyclone separator 36

for stovutskilling med en utlopsåpning 37 for fast stoff, er innsatt i ledningen 30 mellom forbiforingsledningen 25 og viften 35. Et innlop 38 for kald luft med et reguleringsspjeld 39 er forbundet med ledningen 30, som vist, i et punkt på nedstroms siden av stovseparatoren 36 og på oppstroms siden av viften 35 for å sikre at gass som trekkes inn i viften 35 ikke skal forårsake en overhetning av viften 35. for dust separation with an outlet opening 37 for solid matter, is inserted in the line 30 between the bypass line 25 and the fan 35. An inlet 38 for cold air with a control damper 39 is connected to the line 30, as shown, at a point on the downstream side of the dust separator 36 and on the upstream side of the fan 35 to ensure that gas drawn into the fan 35 will not cause the fan 35 to overheat.

Et hjelpe-avtrekk 40 lukket med en plate 41 og forsynt med en An auxiliary extractor 40 closed with a plate 41 and provided with a

lofteinnretning 42 for å lofte og senke platen 41 er anordnet over risten 1 som et utlop fra kammeret 5, for ved igang-kjbringen å fjerne gasser fra kammeret 5, når brennstoff brennes av brenner en 28, og spjeldene 33 er lukket for å heve temperaturen i ovnen 8 til den nodvendige driftstemperatur. loft device 42 for lofting and lowering the plate 41 is arranged above the grate 1 as an outlet from the chamber 5, in order to remove gases from the chamber 5 at start-up, when fuel is burned by a burner 28, and the dampers 33 are closed to raise the temperature in the oven 8 to the required operating temperature.

En tredje ledning 43 omfatter ved en ende en blåsekasse 44 anordnet under risten 1 og er forbundet med torkekammeret 4 mellom for-herdingskammeret 5 og innlopsåpningen 2a for materialet til torkekammeret 4. Den andre ende 45 av den tredje ledning 43 er forbundet med en skorsten 46 som slipper ut avgasser til atmosfæren. En vifte 47 for trorregassen er anordnet i ledningen 43 for å trekke gassene gjennom ledningen og fore dem til skorstenen 46. En finstov-separator(ikke vist) kan anordnes i ledningen 43, og denne separator kan være en elektrostatisk stbvutskiller, gas sg jennomtr engel ige poser, en våtrenser eller A third line 43 comprises at one end a blow box 44 arranged under the grate 1 and is connected to the drying chamber 4 between the pre-hardening chamber 5 and the inlet opening 2a for the material of the drying chamber 4. The other end 45 of the third line 43 is connected to a chimney 46 which releases exhaust gases into the atmosphere. A fan 47 for the furnace gas is arranged in the line 43 to draw the gases through the line and feed them to the chimney 46. A fine dust separator (not shown) can be arranged in the line 43, and this separator can be an electrostatic dust separator, gas so called ige bags, a wet cleaner or

syklonseparator. cyclone separator.

Virkemåten av det i fig. 1 viste apparat for å gjennomfore fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen skal nå beskrives. The operation of that in fig. 1 shown apparatus for carrying out the method according to the invention will now be described.

Fremgangsmåten for fremstilling av hårde, separate pellets fra findelt magnetitt-malm ved hjelp -av apparatet vist i fig. 1 begynner med illdannelsen av råpellets av den findelte malm i pelletiseringsinnretningen B, og deretter dannelse av et pelletlag på vandreristen 1. Pelletene fores suksessivt gjennom torresonen 4 og for-herdingssonen 5. Pelletene blir tromlet gjennom en roterende ovn 8 hvori brennstoff brennes med brenneren 28, og deretter dannes igjen et pellet-lag på risten 18, som fores gjennom kjolesoner 21, 22 og 23 i kjoleren 11. Luft som passerer gjennom pelletene i den forste kjolesone 21 går derfra som en forvarmet strom av oksyderende gasser i motstrom til bevegelsesretningen av pelletene gjennom passasjen 10 og ovnen 8, og strdmmer tvers gjennom laget av pelletene i for-herdingssonen 5 henholdsvis torkesonen 4. The procedure for producing hard, separate pellets from finely divided magnetite ore using the apparatus shown in fig. 1 begins with the formation of raw pellets of the finely divided ore in the pelletizing device B, and then the formation of a pellet layer on the traveling grate 1. The pellets are successively fed through the torre zone 4 and the pre-hardening zone 5. The pellets are tumbled through a rotary furnace 8 in which fuel is burned with the burner 28 , and then a pellet layer is formed again on the grid 18, which is fed through dressing zones 21, 22 and 23 in the dressinger 11. Air that passes through the pellets in the first dressing zone 21 goes from there as a preheated stream of oxidizing gases in countercurrent to the direction of movement of the pellets through the passage 10 and the oven 8, and flow across the layer of pellets in the pre-hardening zone 5 and the drying zone 4 respectively.

Brenneren 28 drives slik at den forbrenner en slik mengde brennstoff i en slik mengde -av forvarmede oksyderende gasser inne i ovnen 8 at den frembringer en forhåndsbestemt mengde oksyderende gass med en temperatur på fra 1150 til 1350°C, idet disse varme gasser avhengig av den hastighet hvormed pellets fores gjennom for-herdingssonen 5 og den roterende ovn 8, forer til fra 60 til 80% oksydasjon av magnetitt til hematitt i for-herdingssonen 5 og i tillegg fra 2 til 10% ytterligere oksydasjon av magnetitt til hematitt i ovenen 8, slik at pellets som er 62 til 90% oksydert tommes ut ved ca. 1315°C fra ovnen 8 til kjoleren 11. The burner 28 is operated so that it burns such an amount of fuel in such an amount - of preheated oxidizing gases inside the furnace 8 that it produces a predetermined amount of oxidizing gas with a temperature of from 1150 to 1350°C, these hot gases depending on the rate at which pellets are fed through the pre-hardening zone 5 and the rotary furnace 8, leads to from 60 to 80% oxidation of magnetite to hematite in the pre-hardening zone 5 and in addition from 2 to 10% further oxidation of magnetite to hematite in the furnace 8, so that pellets that are 62 to 90% oxidized are emptied at approx. 1315°C from the furnace 8 to the dresser 11.

Viften 12 frembinger en luftstrom gjennom kjolesonen 21, som avhengig av den hastighet hvormed pelletene fores gjennom den forste kjolesone 21-, vil være tilstekkelig for å påbegynne, men ikke fullstendig-gjore oksydasjonen av den i pelletene resterende megnetitt, og å levere forvarmet oksyderende gass til ovnen 8 med temperatur 1000°C eller mer. The fan 12 generates an air current through the dressing zone 21, which, depending on the speed at which the pellets are fed through the first dressing zone 21, will be sufficient to initiate, but not complete, the oxidation of the megnetite remaining in the pellets, and to deliver preheated oxidizing gas to furnace 8 with a temperature of 1000°C or more.

Viften 13 frembringer en luftstrom gjennom den andre kjolesone 22, som avhengig av hastigheten hvormed pelletene fores gjennom den andre kjolesone 22, vil bevirke en omtrent fullstendig oksydasjon av den i pelletene resterende magnetitt til hematitt, og bevirke i det.minste noen kjoling av pelletene med derav folgende oppvarming av luft og forbrenningsgasser som passerer gjennom den andre kjolesone 22. The fan 13 produces an air current through the second dressing zone 22, which, depending on the speed with which the pellets are fed through the second dressing zone 22, will cause an almost complete oxidation of the remaining magnetite in the pellets to hematite, and cause at least some dressing of the pellets with hence the subsequent heating of air and combustion gases that pass through the second dress zone 22.

Den oppvarmede luft og forbrenningsgasser fra den andre kjolesone 22 med temperatur omtrent 315 til 370°C passerer deretter The heated air and combustion gases from the second jacket zone 22 at a temperature of approximately 315 to 370°C then pass

gjennom ledningen 25 og fores gjennom råpellets-laget på risten 1 inn i torresonen 4 for å gjenvinne og tilbakefdre til prosessen den varme som er frigjort fra pelletene under den endelige oksydasjon av magnetitt til hematitt i pelletene i den andre kjolesone 22. through the line 25 and is fed through the raw pellet layer on the grid 1 into the torre zone 4 to recover and return to the process the heat released from the pellets during the final oxidation of magnetite to hematite in the pellets in the second dressing zone 22.

Således blir den eksoterme varme fra den endelige omdannelse av megnetitt til hematitt i de forste to soner 21 og 22 av kjoleren 11 fort tilbake til prosessen, men en vesentlig del av denne varme (dvs. varmen fra den andre sone 22) fores tilbake til prosessen uten at den passerer gjennom ovnen hvori gassene må opphetes til meget hoyere temperaturer, og den onskede brennstoffbesparelse oppnås derved. Thus, the exothermic heat from the final conversion of megnetite to hematite in the first two zones 21 and 22 of the cooler 11 is quickly returned to the process, but a significant part of this heat (ie the heat from the second zone 22) is fed back to the process without it passing through the furnace in which the gases must be heated to much higher temperatures, and the desired fuel saving is thereby achieved.

Etter at pelletene er fort gjennom kjoletrinnene 21, 22 og 23 av kjoleren 11 er de tilstrekkelig avkjblt til å kunne håndteres og lagres. After the pellets have passed through the dressing steps 21, 22 and 23 of the dressing 11, they are sufficiently cooled to be able to be handled and stored.

Fig. 2 viser et tilsvarende apparat som det som er vist i fig. 1, men som omfatter en fjerde ledning 52 for å fore avgasser fra ovnen utenom for-herdingskammeret 5 til torkekammeret 4, og en femte ledning 53 for å fore kombinert luft-gass-strommer utenom torrekammeret 4, for formål som nærmere forklart i det folgende. Fig. 2 shows a corresponding apparatus as that shown in fig. 1, but which comprises a fourth line 52 for conducting exhaust gases from the furnace outside the pre-hardening chamber 5 to the drying chamber 4, and a fifth line 53 for conducting combined air-gas flows outside the drying chamber 4, for purposes as explained in more detail in the following .

Den fjerde ledning 52 omfatter et spjeld 57 og er med sin ene ende forbundet med en utlopsåpning 59 var risten 1 i for-herdingskammeret 5. Den fjerde ledning 52 tilveiebringer et middel for å trekke gass ut fra for-herdingskammeret 5, å fore den utenom materialet i for-herdingskammeret 5, og å tomme denne gass ut i en ledning 30 i et punkt 61 som ligger på oppstromssiden av forbiforingsledningen 25 og stovseparatoren 36. Et innlop 62 for kald luft med et spjeld 63 er anordnet for å slippe en styrt strom av kjoleluft gjennom innlopet 62 for kald luft inn i ledningen 52. The fourth line 52 comprises a damper 57 and is connected at one end to an outlet opening 59 was the grate 1 in the pre-hardening chamber 5. The fourth line 52 provides a means for drawing gas out of the pre-hardening chamber 5, to pass it outside the material in the pre-hardening chamber 5, and to empty this gas into a line 30 at a point 61 located on the upstream side of the bypass line 25 and the dust separator 36. An inlet 62 for cold air with a damper 63 is arranged to release a controlled flow of dress air through the inlet 62 for cold air into the line 52.

Den femte ledning 53 omfatter et spjeld 64 og er forbundet ved den ene ende med ledningen 30, ved et punkt mellom viften 35 og tbrrekammeret 4, mens den andre ende av ledningen 53 er forbundet med ledningen 43 på oppstromssiden av viften 47. The fifth line 53 comprises a damper 64 and is connected at one end to the line 30, at a point between the fan 35 and the tube chamber 4, while the other end of the line 53 is connected to the line 43 on the upstream side of the fan 47.

Virkemåten av det i fig. 2 viste apparat svarer til virkemåten av det i fig. 1 viste apparat, men overskuddsvarmen som skriver seg fra den eksoterme begynnende omdannelse av magnetitt til hematitt og som skrider frem til en 60 - 80%ig oksydasjon i for-herdingskammeret 5, kan fjernes gjennom ledningen 52. De varme gasser som fjernes gjennom ledningen 52 blandes med de varme gasser i forbiforingsledningen 25 (som skriver seg fra den endelige eksoterme omdannelse av magnetitt til hematitt i kjolesonen 22), og denne blanding av varme gasser (kjolt om bnsket med luft ved 62 og/eller 38) avgis ved en temperatur på fra 315 til 370°C til torresonen 4. The operation of that in fig. 2 device shown corresponds to the operation of that in fig. 1 showed the apparatus, but the excess heat that is written from the exothermic initial conversion of magnetite to hematite and which progresses to a 60 - 80% oxidation in the pre-hardening chamber 5, can be removed through line 52. The hot gases that are removed through line 52 is mixed with the hot gases in the bypass line 25 (which results from the final exothermic conversion of magnetite to hematite in the mantle zone 22), and this mixture of hot gases (already mantled with air at 62 and/or 38) is emitted at a temperature of from 315 to 370°C to the torre zone 4.

Eventuell imidlertid tilforsel av for stor varmemengde til kammeret 4 kan avhjelpes ved å åpne spjeldet 64 og fore en del av gassen fra ledningen 30 gjennom den tredje forbiforingsledning 53 utenom til ledningen 43 og skorstenen 46. However, any supply of too large a quantity of heat to the chamber 4 can be remedied by opening the damper 64 and feeding part of the gas from the line 30 through the third bypass line 53 outside to the line 43 and the chimney 46.

Fig. 3 viser en ytterligere utforelsesform av apparatet og tilsvarer det apparat som er vist i fig. 2, men med visse modifikasjoner som skal beskrives. Overbygget 2 over vandreristen 1 er forsynt med deleplater 3a og 3b for en to-trinns tbrring omfattende et forste torrekammer 4a (oppadgående trekk), etter-fulgt av et annet torrekammer 4b (nedadgående trekk). Forbiforingsledningen 25 har en gren 25a som leverer varme gasser gjennom ledningen 30 til tbrrekammeret 4b med nedadgående trekk, og en gren 25b som leverer varme gasser til torrekammeret 4a med oppadgående trekk. Fig. 3 shows a further embodiment of the apparatus and corresponds to the apparatus shown in fig. 2, but with certain modifications to be described. The superstructure 2 above the walking grate 1 is provided with dividing plates 3a and 3b for a two-stage drying system comprising a first drying chamber 4a (upward draft), followed by a second drying chamber 4b (downward draft). The bypass line 25 has a branch 25a which delivers hot gases through the line 30 to the dry chamber 4b with a downward draft, and a branch 25b which delivers hot gases to the dry chamber 4a with an upward draft.

Forbifbringsledningen 52 leder avgasser fra ovnen 8 til forbi-foringsgrenen 25b og til en blåsekasse 69 med oppadgående trekk under kammeret 4a. Forbifbringsledningen 52 er også delt i to grener 52a og 52b. Grenen 52a er forbundet med ledningen 30 for å fore varme gasser til torrekammeret 4b, med nedadgående trekk og grenen 52b er forbundet med forbifbringsgrenen 25b for å levere varme gasser til torrekammeret 4a med oppadgående trekk. Gassene fjernes fra torrekammeret 4a med oppadgående trekk gjennom en ledning 70 forsynt med en vifte 71, og slippes ut til atmosfæren gjennom en skorsten 72. The bypass line 52 conducts exhaust gases from the furnace 8 to the bypass branch 25b and to a blower box 69 with an upward draft below the chamber 4a. The bypass line 52 is also divided into two branches 52a and 52b. The branch 52a is connected to the line 30 to supply hot gases to the drying chamber 4b, with a downward draft and the branch 52b is connected to the cooling branch 25b to deliver hot gases to the drying chamber 4a with an upward draft. The gases are removed from the drying chamber 4a with an upward draft through a line 70 equipped with a fan 71, and released to the atmosphere through a chimney 72.

Virkemåten av apparatet i fig. 3 svarer til virkemåten av det i fig. 2 viste apparat, med den unntagelse at eventuelt varme-overskudd fjernet fra for-herdingskammeret 5, og de varme gasser som er fjernet kjblesonen 22, kan innfores til det forste tbrrekammeret 4a og/eller til det annet torrekammeret 4b. The operation of the apparatus in fig. 3 corresponds to the operation of that in fig. 2, with the exception that any excess heat removed from the pre-hardening chamber 5, and the hot gases that have been removed from the heating zone 22, can be introduced to the first drying chamber 4a and/or to the second drying chamber 4b.

Således kan hvert av de i fig. 1, fig. 2 eller fig. 3 viste apparater drives for å utfore fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen og å oppnå de tilsiktede formål. Med hvert av de apparater som er beskrevet og vist til den eksoterme varme fra den endelige omdannelse av magnetitt til hematitt i de forste to kjblesoner 21 og 22 i kjoleren 11, r fores tilbake til prosessen, men en vesentlig del av denne varme (dvs. varmen fra sonen 22) vil bli fort tilbake til prosessen uten å passere gjennom ovnen hvori gassene må opphetes til meget hbye temperaturer, og man oppnås derved den onskede brennstoffbesparelse på 20 til 40% eller mere. Thus, each of those in fig. 1, fig. 2 or fig. 3 devices shown are operated to carry out the method according to the invention and to achieve the intended purposes. With each of the devices described and shown to the exothermic heat from the final conversion of magnetite to hematite in the first two cooling zones 21 and 22 in the cooler 11, r is fed back to the process, but a significant part of this heat (i.e. the heat from zone 22) will quickly return to the process without passing through the furnace in which the gases must be heated to very high temperatures, and the desired fuel saving of 20 to 40% or more is thereby achieved.

Claims

1. Method for the production of hard, separate pellets from finely divided magnetite ore, where raw pellets of the finely divided ore are hardened by forming the pellets into a layer on a walking grate (1) and the pellets are fed successively through transfer zones (4) and a -hardening zone (5), the pellets are tumbled through a rotating oven (8)

in which a fuel (28) is burned and then the pellets are fed through a heating device (11) which delimits at least two heating zones (21, 22) in series, while air is fed through the pellet layer in the first heating zone (21) and then passes from there as a preheated flow of oxidizing gases in countercurrent to the pellet movement through the oven (8), and through the layer of pellets in the pre-hardening zone (5) and the torre zone (4), characterized by the following steps: A. a quantity of fuel is burned (at 28) in combination with an amount of the preheated oxidizing gases (from zone 21) in the furnace (8) to give a predetermined amount of oxidizing gases at a temperature of from 1150 to 1350°C and which, in relation to the amount, speed at which the pellets are fed through the pre-hardening zone (5) and the rotary furnace (8) ensures 60 to 80% oxidation of magnetite to hematite in the pre-hardening zone (5) and a further 2 - 10% oxidation of magnetite to hematite in the furnace (8 ), to empty out 62 - 90% oxidized pellets with a tem temperature of approx. 1315°C from the furnace (8) to the cooler (11), B. the pellets are fed through the first cooler zone (21) and a stream of air (at 16) is fed into the first cooler zone (21) at speeds such that the oxidation of the magnetite remaining in the pellets is initiated, but not completed, C. an air current (at 17) is provided in the second dressing zone (22) to substantially complete the oxidation of the magnetite remaining in the pellets to hematite and to provide in the slight cooling of the pellets with a simultaneous heating of the air and combustion gases passing through the second cooling zone (22) to 315 - 370°C, and D. through the lines (25, 30, 32) are lined with the help of dampers (27, 33) and 3 9) an adjustable controlled volume of the heated air and combustion gases from the second jacket zone (22) at 315 - 370°C for mixing with heated air and combustion gases from the first jacket zone (21) which has passed through the furnace (8) and the pellet layer in the pre-hardening zone (5) and air at ambient temperature (through 38) and then this mixture is fed through the layer of raw pellets on the grate (1) before the pellets are transported through the pre-hardening zone (5), to recover and return to the process the heat released from the pellets at the final oxidation of magnetite to hematite inside the pellets in the second mantle zone (22).

2. Method as stated in claim 1, where raw pellets are fed through a first drying zone (4a) and then through a final drying zone (4b) before they are fed through the pre-hardening zone (5), characterized in the further steps that a mixture of gases from the second dressing zone (22) and gases from the first dressing zone (21) that have passed through the furnace (8) are led through the pellet layer in the first torre zone (4a) and a mixture of gases from the second dressing zone (22) and gases from the first dressing zone (21) which has passed through the oven (8) and the pellet layer in the pre-hardening zone, (5) is brought to pass through the pellet layer in the final drying zone (4b).