NO134496B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO134496B NO134496B NO233973A NO233973A NO134496B NO 134496 B NO134496 B NO 134496B NO 233973 A NO233973 A NO 233973A NO 233973 A NO233973 A NO 233973A NO 134496 B NO134496 B NO 134496B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- impregnating agent
- impregnation
- charring
- hardening
- pressure
- Prior art date
Links
- XPFVYQJUAUNWIW-UHFFFAOYSA-N furfuryl alcohol Chemical compound OCC1=CC=CO1 XPFVYQJUAUNWIW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 54
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 33
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 claims description 33
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 27
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 21
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 16
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 15
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 10
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims description 4
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 claims description 3
- 239000007849 furan resin Substances 0.000 claims description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 2
- 150000001722 carbon compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 claims description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 claims description 2
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 claims description 2
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 claims description 2
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 claims 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 claims 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 claims 1
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 18
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 15
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 15
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 6
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- MQLRCIFIYCHDKV-UHFFFAOYSA-N [N].C1=CC=CC=C1 Chemical compound [N].C1=CC=CC=C1 MQLRCIFIYCHDKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000013100 final test Methods 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 229910001120 nichrome Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000005137 deposition process Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 150000002240 furans Chemical class 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000005070 ripening Effects 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 229920005992 thermoplastic resin Polymers 0.000 description 1
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 1
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 1
- 239000000080 wetting agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C9/00—After-treatment of cellulose pulp, e.g. of wood pulp, or cotton linters ; Treatment of dilute or dewatered pulp or process improvement taking place after obtaining the raw cellulosic material and not provided for elsewhere
- D21C9/10—Bleaching ; Apparatus therefor
- D21C9/1026—Other features in bleaching processes
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Paper (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
Fremgangsmåte for behandling av porøse gjenstander av kullstoff. Method for treating porous objects made of carbon.
Foreliggende oppfinnelse angår en The present invention relates to a
fremgangsmåte for behandling av porøse procedure for the treatment of porous
gjenstander av kullstoff, og det særegne objects of carbon, and the peculiar
ved fremgangsmåten i henhold til oppfin-nelsen er at den i to trinn i vilkårlig rekke-følge omfatter impregnering av gjenstanden i det ene trinn med et flytende impregneringsmiddel som i det vesentlige består av furfurylalkohol eller en oppløsning in the method according to the invention is that it comprises, in two stages in arbitrary order, impregnation of the object in one stage with a liquid impregnating agent which essentially consists of furfuryl alcohol or a solution
av en termoplastisk furanharpiks i et organisk oppløsningsmiddel, idet impregneringsmidlet kan inneholde et fyllstoff i of a thermoplastic furan resin in an organic solvent, the impregnating agent may contain a filler i
suspensjon i form av fint oppdelt kullstoff, suspension in the form of finely divided carbon material,
herding av det flytende impregneringsmiddel i porene for så å underskaste gjenstanden en forkullingsbehandling for å forkulle curing the liquid impregnating agent in the pores and then subjecting the object to a char treatment to char
impregneringsmidlet under ikke-oksyde-rende forhold, og, i det annet trinn, oppvarming av gjenstanden i en forbipasse-rende strøm av damp av en kullstoff-for-bindelse eller et hydrokarbon ved en temperatur som holdes på et jevnt nivå og the impregnating agent under non-oxidizing conditions, and, in the second step, heating the article in a passing stream of vapor of a carbon compound or a hydrocarbon at a temperature maintained at a uniform level and
som ligger mellom 500 og 1500° C ved et which lies between 500 and 1500° C at et
trykk i området fra underatmosfærisk pressure in the range from subatmospheric
trykk og opptil et trykk som ikke vesentlig pressure and up to a pressure that is not significant
overstiger en verdi like over atmosfæretrykket, uten at det oppstår noen trykkforskjell over et tverrsnitt av gjenstanden, og exceeds a value just above atmospheric pressure, without any pressure difference occurring across a cross-section of the object, and
styring av temperaturen for å forhindre at controlling the temperature to prevent that
den ikke stiger over den jevne temperatur. it does not rise above the steady temperature.
Impregneringstrinnet kan bli utført i The impregnation step can be carried out in
to steg hvor det første er en forberedende two steps where the first is a preparatory one
prosess til reduksjon av porøsiteten ved å process to reduce the porosity by
impregnere med en blanding av det flytende impregneringsmiddel og det fint impregnate with a mixture of the liquid impregnating agent and the fine
oppdelte kullstoff i suspensjon etterfulgt split carbon in suspension followed
av herding av impregneringsmidlet i porene og forkulling, og hvor det annet steg er en gjentagelse av impregneringen, her-dingen og forkullingsprosessen, men under benyttelse av det flytende impregneringsmiddel alene uten fyllstoffet. of curing the impregnating agent in the pores and charring, and where the second step is a repetition of the impregnation, curing and charring process, but using the liquid impregnating agent alone without the filler.
I hvilken som helst av prosessene i det første trinn kan impregneringen forbedres ved tilsetning av aceton, og hvis ønskes, et fuktningsmiddel, til impregneringsmidlet. In any of the processes in the first step, the impregnation can be improved by adding acetone, and if desired, a wetting agent, to the impregnating agent.
En fremgangsmåte for det første trinn, som er spesielt verdifull i forbedringen av impermeabiliteten for hule gjenstander av kullstoff, eller gjenstander av sammensatt form, omfatter først å impregnere gjenstanden bare gjennom en side og så utsette den for impregneringsherdings- og forkul-lingsbehandlinger, og deretter å impregnere den gjennom en side som er motsatt til den som ble brukt ved den første impregnering og å utsette den for herdings-og forkullingsprosesser, ytterligere omgan-ger med vekselvis side-impregnering, idet herdnings- og forkullings-behandlinger foretaes som ønskes. A method for the first step, which is particularly valuable in improving the impermeability of hollow articles of carbon, or articles of composite form, comprises first impregnating the article through one side only and then subjecting it to impregnation curing and charring treatments, and then to impregnate it through a side opposite to that used in the first impregnation and to subject it to hardening and charring processes, further rounds of alternating side impregnation, hardening and charring treatments being carried out as desired.
I tilfelle av rørformede legemer omfatter denne foretrukne fremgangsmåte å impregnere gjenstanden først ved hjelp av enten den indre eller ytre overflate av rør-veggen etterfulgt av herdnings- og forkul-lingsbehandlinger og deretter impregnering ved hjelp av den annen overflate, og gjentagelse av herdnings- og forkullings-behandlingene. In the case of tubular bodies, this preferred method comprises impregnating the article first by means of either the inner or outer surface of the tube wall followed by hardening and charring treatments and then impregnating by means of the other surface, and repeating the hardening and the charring treatments.
Impregnering med furfurylalkohol foretaes hensiktsmessig ved en vakuum-prosess i hvilken en beholder for gjenstanden er evakuert til et så lavt trykk som mulig, f. eks. 10 mikron kvikksølvsøyle, og hvor impregneringsmiddelet som på for-hånd er utgasset, så tilføres; eter et passende intervall økes beholdertrykket til atmosfærisk for å drive impregneringsmiddelet inn i porene i gjenstanden. Fylling av porene kan forbedres ved å tilføre høyere trykk enn atmosfærens i dette annet trinn siden porestørrelsen er blitt redusert ved den første impregnering. Trykk i området 7—35 kg/cm<2> kan anvendes. Impregnation with furfuryl alcohol is suitably carried out by a vacuum process in which a container for the object is evacuated to as low a pressure as possible, e.g. 10 micron mercury column, and where the impregnating agent, which has been outgassed in advance, is added; at a suitable interval, the container pressure is increased to atmospheric to drive the impregnating agent into the pores of the object. Filling of the pores can be improved by applying pressure higher than that of the atmosphere in this second step since the pore size has been reduced by the first impregnation. Pressure in the range 7-35 kg/cm<2> can be used.
Begynnende herdning eller harpiksdannelse av det væskeformede impregneringsmiddel kan iverksettes ved syreherd-ning med, f. eks. en liten mengde mineral-syre i oppløsning i dette, og foregår for-trinnsvis langsomt ved, f. eks. herdning av harpiksen ved værelsetemperatur i en atmosfære av furfurylalkoholdamp, eller ved hurtig dannelse av en film av herdnet harpiks på gjenstanden ved å utsette den for saltsyregass, idet harpiksen som er inne-sluttet av filmen undergår sin begynnende harpiksdannelse uten større fbrdampnings-tap. Ytterligere harpiksdannelse kan foretaes ved å oppvarme den impregnerte gjenstand ved en temperatur i området 40° C til 220° C inntil harpiksen er varmebehandlet og i det vesentlige fast. Initial hardening or resin formation of the liquid impregnating agent can be implemented by acid hardening with, e.g. a small amount of mineral acid in solution in this, and takes place preferably slowly by, e.g. curing the resin at room temperature in an atmosphere of furfuryl alcohol vapor, or by rapidly forming a film of hardened resin on the object by exposing it to hydrochloric acid gas, the resin enclosed by the film undergoing its initial resin formation without major evaporation loss. Further resin formation can be carried out by heating the impregnated object at a temperature in the range of 40° C to 220° C until the resin is heat treated and substantially solid.
Etter varmebehandlingen kan impregneringsmiddelet bli forkullet under ikke-oksyderende forhold ved å pakke den impregnerte gjenstand inn i fin oppdelt kullstoff eller grafittpulver, som f. eks. kjønn-røk og oppvarme det fra 100° C opp til en temperatur i området 1000—1350° C og i enkelte tilfeller opp til 2800° C over en periode på minst 3 dager, idet kjønnrøkpak-ningen tjener til å forhindre oksydasjon av gjenstanden og impregneringsmiddelet, eller ved å oppvarme legemet som beskrevet, men i en atmosfære av inert gass. Saltsyre eller salpetersyre kan hensiktsmessig brukes for harpiksdannelse idet mengden som blandes med alkoholen styres nøyaktig i overensstemmelse med den øn-skede langsomme herdningsgrad. Passende mengder av saltsyre ligger i området 0,05 pst. til 1,0 pst. av volumet, en foretrukket mengde er 0,4 pst. Det er også ønskelig å la furfurylalkoholen gjennomstrømme i luft mellom 20 og 50 timer for at den skal delvis polymeriseres og derved gjøres mere uføl-som for syren og således muliggjøre enkel styring av videre polymerisasjon. Denne delvise polymerisasjon kan istandbringes ved å tilsette en liten mengde av mineral-syre, f. eks. 0,01—0,02 volumprosent. After the heat treatment, the impregnating agent can be charred under non-oxidizing conditions by wrapping the impregnated object in finely divided carbon or graphite powder, such as e.g. sex smoke and heat it from 100° C up to a temperature in the range of 1000-1350° C and in some cases up to 2800° C over a period of at least 3 days, the sex smoke pack serving to prevent oxidation of the object and the impregnating agent, or by heating the body as described, but in an atmosphere of inert gas. Hydrochloric acid or nitric acid can suitably be used for resin formation, as the amount mixed with the alcohol is precisely controlled in accordance with the desired slow degree of curing. Suitable amounts of hydrochloric acid are in the range 0.05 per cent to 1.0 per cent of the volume, a preferred amount is 0.4 per cent. It is also desirable to let the furfuryl alcohol flow through in air between 20 and 50 hours so that it will partially polymerized and thereby made more insensitive to the acid and thus enable easy control of further polymerisation. This partial polymerization can be restored by adding a small amount of mineral acid, e.g. 0.01-0.02 volume percent.
Den langsomme hevning av forkul- The slow rise of char-
lingstemperaturen til innenfor området 1000° C—1350° C sikrer et utbytte på omkring 80 pst. av den teoretiske mengde av kullstoff som er tilgjengelig fra impregneringsmiddelet ved omdannelse. the ling temperature of within the range 1000° C—1350° C ensures a yield of about 80 percent of the theoretical amount of carbon that is available from the impregnating agent during conversion.
Det skal bemerkes at det forkullede flytende impregneringsmiddel eller binde-middel kan bli gitt meget verdifulle oksy-dasjons-motstandsdyktighetskarakteri-stikker ved å fortsette forkullingsbehand-lingen av impregneringsmiddelet eller bin-demiddelet til en temperatur i området 1350° C til 2800° C. It should be noted that the charred liquid impregnating agent or binder can be given very valuable oxidation resistance characteristics by continuing the char treatment of the impregnating agent or binder to a temperature in the range of 1350°C to 2800°C.
Væskeimpregneringstrinnet kan også innbefatte behandling av impregneringsmiddelet med en forforsyre og en etterfølg-ende forkullingsbehandling ved en temperatur på minst 1000° C for å tilbakeholde fra 0,05 til 0,25 pst. av forbindelsen i form av H.jPO, i gjenstanden etter forkullingen, hvorved oksydasjonsmotstanden i kullstof-fet er forbedret. The liquid impregnation step may also include treatment of the impregnating agent with a pre-acid and a subsequent carbonization treatment at a temperature of at least 1000° C. to retain from 0.05 to 0.25 percent of the compound in the form of H.jPO, in the article after the carbonization , whereby the oxidation resistance in the carbon oil is improved.
Fosforsyren kan blandes med det impregnerende furanderivat eller den termo-plastiske harpiks før impregneringen eller kan absorberes i et separat-impregner-ingssteg som følger etter impregneringen med alkoholen eller harpiksen alene. Fos-forsyre (midlere tetthet 1,7) kan tilsettes i en mengde som ikke overskrider 7 volumprosent, og andre fosfatforbindelser kan tilsettes i mengder som ikke overskrider 10 vekt- eller volumprosent. The phosphoric acid can be mixed with the impregnating furan derivative or the thermoplastic resin before the impregnation or can be absorbed in a separate impregnation step that follows the impregnation with the alcohol or the resin alone. Phosphoric acid (average density 1.7) can be added in an amount not exceeding 7 percent by volume, and other phosphate compounds can be added in amounts not exceeding 10 percent by weight or volume.
Noen eksempler av opfinnelsen vil nå bli beskrevet. Some examples of the invention will now be described.
Eksempel 1. Example 1.
Et rør av finkornet handelsgrafitt med A tube of fine-grained commercial graphite with
dimensjoner ca. 2,54 cm ytre diameter og dimensions approx. 2.54 cm outer diameter and
ca. 1,27 cm indre diameter, og ca. 5,1 cm lengde ble oppvarmet i en «nichrome»-(Handelsnavn)-ovn ved 750° C i 200 timer i en atmosfære av nitrogen- og benzen-damp som kontinuerlig strømmer gjennom ovnen, hvor det totale gasstrykk er 1 atmosfære og hvor benzenets partialtrykk er 22 cm Hg. Etter denne behandling øket rø-ret i vekt med 4,6 pst. uten forandringer i dimensjonene og impermeabiliteten ble forbedret fra 4 x IO-2 til 10-a cm<2>/sek. I det neste trinn ble røret impregnert med gjen-nomstrømmet furfyrulalkohol som inneholdt 0,4 volumprosent konsentrert HC1-syre, ved å lukke røret og evakuere det mens det er neddyppet i alkoholen slik at impregneringsmiddelet ble trukket gjennom porene av røret via den ytre overfla-ten. Rørets vekt øket med 5 pst. Røret ble så oppvarmet fra værelsetemperatur til 160° C over en periode på to dager for å about. 1.27 cm inner diameter, and approx. 5.1 cm length was heated in a "nichrome" (Trade name) furnace at 750° C. for 200 hours in an atmosphere of nitrogen and benzene vapor continuously flowing through the furnace, where the total gas pressure is 1 atmosphere and where the partial pressure of benzene is 22 cm Hg. After this treatment, the pipe increased in weight by 4.6 percent without changes in the dimensions and the impermeability was improved from 4 x 10-2 to 10-a cm<2>/sec. In the next step, the tube was impregnated with flow-through furfuryl alcohol containing 0.4 volume percent concentrated HCl acid, by closing the tube and evacuating it while immersed in the alcohol so that the impregnating agent was drawn through the pores of the tube via the outer surface. ten. The weight of the tube was increased by 5 percent. The tube was then heated from room temperature to 160° C over a period of two days to
overføre den impregnerende alkohol til fast harpiks. Røret ble så videre oppvarmet i en inert atmosfære fra 100° C til 1000° C i line-ær grad over en periode på 3 dager for å forkulle harpiksen. Denne dobbelte behandling ledet til en ytterligere forbedring av rørets impermeabilitet, idet den endelige verdi var 1 x 10-7 cm<2>/sek. transfer the impregnating alcohol to solid resin. The tube was then heated in an inert atmosphere from 100°C to 1000°C linearly over a period of 3 days to char the resin. This double treatment led to a further improvement of the pipe's impermeability, the final value being 1 x 10-7 cm<2>/sec.
Eksempel 2. Example 2.
Et rør av finkornet grafitt med dimensjoner ca. 5,6 cm ytre diameter og ca. 4,3 cm indre diameter og ca. 16,5 cm lengde og med en permeabilitet på 2 x IO-2 cm<2>/sek. ble impregnert med en gjennomstrømmet furfurylalkohol som inneholdt et kataly-serende element og ble derpå underkastet behandlinger for å varmebehandle den impregnerende alkohol og forkulle harpiksen som i eksempel 1. Permeabiliteten var etter denne behandling 1 x IO-<3> cm<2>/sek. Røret ble så oppvarmet i en «nichrome»-ovn til 850° C i en atmosfære av nitrogen- og benzen-damp som kontinuerlig strømmet gjennom ovnen, idet benzenets partialtrykk var 8 cm Hg, og hvor oppvarmningstiden var A tube of fine-grained graphite with dimensions approx. 5.6 cm outer diameter and approx. 4.3 cm inner diameter and approx. 16.5 cm long and with a permeability of 2 x IO-2 cm<2>/sec. was impregnated with a flow-through furfuryl alcohol containing a catalyzing element and was then subjected to treatments to heat treat the impregnating alcohol and char the resin as in Example 1. The permeability after this treatment was 1 x 10-<3> cm<2>/sec . The tube was then heated in a "nichrome" furnace to 850° C in an atmosphere of nitrogen and benzene vapor which continuously flowed through the furnace, the partial pressure of the benzene being 8 cm Hg, and where the heating time was
150 timer. Denne annen behandling med-førte en vektsøkning av røret på 1 pst. og impermeabiliteten var forbedret til mer enn 1 x 10 -8 cm<2>/sek. 150 hours. This second treatment resulted in an increase in the weight of the pipe of 1 percent and the impermeability was improved to more than 1 x 10 -8 cm<2>/sec.
Eksempel 3. Example 3.
To rør av handelsgrafitt (med referan-ser F.G.l og F.G.2) ble impregnert med furfurylalkohol fra utsiden (vakuum på in-nersiden), varmebehandlet og forkullet ved 1000° C. De ble så utgasset i vakuum ved 1350° C i en time og tilslutt behandlet i en nitrogen-benzen-gassblanding (benzenets partialtrykk omkring ca. 21 cm Hg) ved 750° C i 97 timer. Permeabilitets-forandrin-gene er angitt i tabell 1. Two tubes of commercial graphite (with references F.G.1 and F.G.2) were impregnated with furfuryl alcohol from the outside (vacuum on the inside), heat treated and carbonized at 1000° C. They were then outgassed in vacuum at 1350° C for one hour and finally treated in a nitrogen-benzene gas mixture (benzene's partial pressure around 21 cm Hg) at 750° C for 97 hours. The permeability changes are listed in Table 1.
Den endelige permeabilitet av rørene og de opprinnelige permeabiliteter ved av-slutning av prøvene ble målt ved vakuum-metoden. Resultatene av avslutningsprøv-ene er angitt i tabell 2. Tabell 2 viser også, for sammenlignings skyld, resultatene av avsluttende prøver på et lignende furfuryl-alkoholbehandlet, men ikke gassimpregnert rør (Referanse F.G.3). The final permeability of the pipes and the initial permeabilities at the end of the samples were measured by the vacuum method. The results of the final tests are given in Table 2. Table 2 also shows, for the sake of comparison, the results of final tests on a similar furfuryl alcohol-treated but not gas-impregnated pipe (Reference F.G.3).
Disse resultater viser at et rør som har impermeable lag i betraktelige dybder er fremstillet ved en enkel og hurtig to-trinns prosess som omfatter en enkelt furfurylalkohol-impregnering og en relativt kort gassimpregnering. These results show that a pipe which has an impermeable layer at considerable depths is produced by a simple and fast two-stage process comprising a single furfuryl alcohol impregnation and a relatively short gas impregnation.
Eksempel 4. Example 4.
Furfurylalkohol- impregnering av gass-behanldede rør. Furfuryl alcohol impregnation of gas-treated pipes.
Dette eksempel viser betydningen av å redusere antallet av furfurylalkoholbe-handlinger som er nødvendige for å oppnå lav permeabilitet. For å oppnå dette er det ønskelig å oppnå den største effekt i permeabilitet fra en gitt vektmengde av furfurylalkohol-kullstoff. Med dette for øye ble gjenstander av fin-kornet handelsgrafitt utsatt for en gass-avsetningsbehand-ling under forhold som førte til en relativt stor vektøkning med en liten reduksjon i permeabiliteten, før de ble behandlet ved furfurylalkoholprosessen. This example shows the importance of reducing the number of furfuryl alcohol treatments necessary to achieve low permeability. To achieve this, it is desirable to achieve the greatest effect in permeability from a given amount by weight of furfuryl alcohol carbon. With this in mind, articles of fine-grained commercial graphite were subjected to a gas deposition treatment under conditions which led to a relatively large increase in weight with a small reduction in permeability, before being treated by the furfuryl alcohol process.
Prøvestykke 4 a. Test piece 4 a.
Dimensjonen av det rørformete prøve-stykke var, ytre diameter ca. 5,0 cm, indre diameter ca. 2,5 cm, lengde 5 cm, og det hadde en opprinnelig permeabilitet på 4,41 x IO-<8> cm<2>/sek. The dimension of the tubular test piece was, outer diameter approx. 5.0 cm, inner diameter approx. 2.5 cm, length 5 cm, and it had an initial permeability of 4.41 x IO-<8> cm<2>/sec.
Den første impregnering besto i 150 timers behandling ved 780° i nitrogen-benzen-atmosfære (benzenets partialtrykk 2,65 cm Hg), hvormed permeabiliteten falt til 1,22 x IO-<3> cm<2>/sek, med en vektøking på 4,69 pst. The first impregnation consisted of 150 hours of treatment at 780° in a nitrogen-benzene atmosphere (benzene partial pressure 2.65 cm Hg), during which the permeability dropped to 1.22 x IO-<3> cm<2>/sec, with an increase in weight of 4.69 per cent.
Den annen impregnering besto i 3 timers impregnering i furfurylalkohol under trykk. Opptagelser av impregneringsmiddel var 1,98 vektprosent og prøvestykket ble så forkullet opp til 1000° C og den resulter-ende permeabilitet var 1 x 10-8 cm<2>/sek. The second impregnation consisted of 3 hours of impregnation in furfuryl alcohol under pressure. Intake of impregnating agent was 1.98% by weight and the sample was then charred up to 1000° C and the resulting permeability was 1 x 10-8 cm<2>/sec.
Prøvestykke 5 6. Test piece 5 6.
Dimensjonene av det rørformete prø-vestykke var, lengde ca. 15 cm, ytre diameter ca. 5,6 cm og indre diameter ca. 3,8 cm, og den opprinnelige permeabilitet var 1,68 x 10-2 cm<2>/sek. The dimensions of the tubular test piece were, length approx. 15 cm, outer diameter approx. 5.6 cm and inner diameter approx. 3.8 cm, and the initial permeability was 1.68 x 10-2 cm<2>/sec.
Den første behandling besto i gassimpregnering i 90 timer ved 780° C, som resulterte i en vektøking etter behandlingen på 8,78 pst. og en nedgang i permeabiliteten til 2,63 x IO-4 cm<2>/sek. The first treatment consisted of gas impregnation for 90 hours at 780° C, which resulted in a weight gain after the treatment of 8.78 percent and a decrease in permeability to 2.63 x 10-4 cm<2>/sec.
Den annen behandling besto å furfu-ryl-akoholimpregnering ved et trykk på ca. 14 kg/cm<2> inne i røret. Opptaket av impregneringsmiddel var 4,7 vektprosent. Varmebehandlingen besto av en første modning ved 250° C, deretter forkulling ved oppvarming til 1000° C. Permeabiliteten etter forkullingen var 1,0 x IO-7 cm<2>/sek og tettheten etter forkulling var 1,86 g/cml Eksempler 6 og 7. The second treatment consisted of furfuryl alcohol impregnation at a pressure of approx. 14 kg/cm<2> inside the tube. The uptake of impregnating agent was 4.7% by weight. The heat treatment consisted of an initial ripening at 250° C, then charring by heating to 1000° C. The permeability after charring was 1.0 x IO-7 cm<2>/sec and the density after charring was 1.86 g/cml Examples 6 and 7.
Disse er like og viser fordeler av å an-vende en acetonblanding i væskeimpregneringstrinnet. These are similar and show advantages of using an acetone mixture in the liquid impregnation step.
I hvert tilfelle ble rørformede prøve-stykker av grafitt med renhetsgrad egnet til kjernefysiske formål, av lengde ca. 15 cm, ytre diameter ca. 5,6 cm og indre diameter ca. 3.80, impregnert ved helt og ned-dyppe røret i en oppløsning av komersiell furan-harpiks inneholdende 50 vektprosent aceton, evakuering av beholderen i 15 minutter, og så ved å ligge nedsenket i impregneringsmidlet-i 90 minutter, mens dette fremdeles er under vakuum. Beholderens trykk ble deretter hevet til en atmosfære og holdt ved denne verdi i tre timer. Røret ble fjernet fra beholderen og den overflø-dige harpiks fjernet. Røret ble så forsiktig oppvarmet for å polymerisere harpiksen og videre oppvarmet under ikke-oksyderendc forhold til 1000° C for å forkulle harpiksen. Røret ble deretter impregnert ved å fylle det indre med impregneringsblandingen, hvoretter endene ble lukket og rørets indre satt under et trykk opp til ca. 14 kg/cm<2 >for å drive impregneringsmiddelet gjennom veggen bare fra den indre overflate, hvoretter røret ble underkastet polymeriserings-og forkullings-behandlinger som tidligere. Minskningen i permeabilitet av de rørfor-mede prøvestykker er vist i tabell 3. In each case, tubular test pieces of graphite of purity grade suitable for nuclear purposes, of length approx. 15 cm, outer diameter approx. 5.6 cm and inner diameter approx. 3.80, impregnated by fully immersing the tube in a solution of commercial furan resin containing 50 percent acetone by weight, evacuating the container for 15 minutes, and then by remaining submerged in the impregnating agent for 90 minutes while still under vacuum. The vessel pressure was then raised to one atmosphere and held at this value for three hours. The tube was removed from the container and the excess resin removed. The tube was then gently heated to polymerize the resin and further heated under non-oxidizing conditions to 1000°C to char the resin. The pipe was then impregnated by filling the interior with the impregnation mixture, after which the ends were closed and the interior of the pipe was pressurized to approx. 14 kg/cm<2> to drive the impregnating agent through the wall only from the inner surface, after which the pipe was subjected to polymerization and charring treatments as before. The reduction in permeability of the tube-shaped test pieces is shown in table 3.
Det skal påpekes at varigheten av gassimpregneringen ikke er av spesiell betydning. F. eks. ble andre prøvestykker lignende de i eksempel 4 behandlet ved 750° C i 37 timer, hvilket resulterte i en vektøk-ning på 6 pst. og en permeabilitet etter behandlingen på lx IO-3 cm<2>/sek. It should be pointed out that the duration of the gas impregnation is not of particular importance. For example other test pieces similar to those in example 4 were treated at 750° C. for 37 hours, which resulted in a weight increase of 6 percent and a permeability after the treatment of lx 10-3 cm<2>/sec.
Det er et karakteristisk trekk ved selve gassimpregneringstrinnet at reaksjonspro-dukter blir fjernet kontinuerlig ved diffu-sjon under avsettingsprosessen, slik at det totale porevolum i utgangsmaterialet er av relativt liten betydning for dette trinn It is a characteristic feature of the gas impregnation step itself that reaction products are removed continuously by diffusion during the deposition process, so that the total pore volume in the starting material is of relatively little importance for this step
sammenlignet med diameteren av de stør-ste porer. Avsettingen bygges opp over hele compared to the diameter of the largest pores. The deposit is built up all over
den overflate hvor reaktanten har adkomst i en grad som avhenger av reaktantkon-sentrasjonen ved hvert sted, og porene vil lukkes ved de trangeste punkter — vanlig-vis nær ved eller på den ytre overflate av gjenstanden. En tilstrekkelig langvarig behandling kan forventes å lukke alle porene selv om man kan støte på vanskeligheter i gjenstander med noen få meget store porer. En ulempe ved gassimpregneringen som sådan er tynnheten av den mest imperme- the surface where the reactant has access to a degree that depends on the reactant concentration at each location, and the pores will close at the tightest points — usually close to or on the outer surface of the object. A sufficiently long treatment can be expected to close all the pores, although difficulties may be encountered in objects with a few very large pores. A disadvantage of the gas impregnation as such is the thinness of the most impermeable
able sone, og dens beliggenhet, som har en able zone, and its location, which has a
tendens til å være nær ved en ytre overflate av gjenstanden. tend to be close to an outer surface of the object.
Impregneringen med en væske som f. The impregnation with a liquid such as
eks. furfurylalkohol kan på den annen side e.g. furfuryl alcohol, on the other hand, can
benyttes til å gi en anseelig tykk sone med used to give a considerably thick zone with
lav permeabilitet, og denne er ikke nød-vendigvis frembrakt nær en ytre overflate. low permeability, and this is not necessarily produced close to an outer surface.
Totalt porevolum er av vesentlig betydning Total pore volume is of significant importance
på grunn av trykket på gjenstanden, som due to the pressure on the object, which
kan være høyt nok til å forårsake brudd i may be high enough to cause rupture in
legemet. Det er meget ønskelig å utføre the body. It is very desirable to perform
furfurylalkoholimpregneringen i mere enn the furfuryl alcohol impregnation in more than
ett trinn som beskrevet ovenfor fordi mengden av alkohol som kan bli opptatt ved den one step as described above because the amount of alcohol that can be absorbed by it
første impregnering er begrenset ved denne tendens til brudd under forkullingen. first impregnation is limited by this tendency to break during charring.
For eksempel bidrar, alkohol som polyme-riserer i store ytre porer og sidekanaler, til For example, alcohol that polymerises in large outer pores and side channels contributes to
oppbygging av trykk fra reaksjonsproduk-ter uten nødvendigvis å ha stor nyttbar build-up of pressure from reaction products without necessarily having a large useful life
effekt på permeabiliteten. Det vil ses fra effect on permeability. It will be seen from
eksemplene 3, 6 og 7 at større mengder av examples 3, 6 and 7 that larger quantities of
katalysatoren kan anvendes når aceton ut-gjør en del av det væskeformede impregneringsmiddel hvilket resulterer i et forbedret utbytte av kullstoff når impregneringsmiddelet er forkullet. the catalyst can be used when acetone forms part of the liquid impregnating agent, which results in an improved yield of carbon when the impregnating agent is charred.
Det vil forstås at den sammensatte It will be understood that the composite
fremgangsmåte reduserer noen av ulempe-ne ved hver av de ovenfor omtalte proses-ser: den fører til store tetthetsøkninger og method reduces some of the disadvantages of each of the processes mentioned above: it leads to large increases in density and
tillater behandling av noen grafitt-sorter allows processing of some graphite varieties
som har relativt store porer, da disse kan which have relatively large pores, as these can
behandles uten faren for at gjenstanden processed without the risk that the object
går i stykker under forkullingsprosessen. breaks during the charring process.
Claims (4)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE777672A SE362910B (en) | 1972-06-13 | 1972-06-13 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO134496B true NO134496B (en) | 1976-07-12 |
NO134496C NO134496C (en) | 1976-10-20 |
Family
ID=20272273
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO233973A NO134496C (en) | 1972-06-13 | 1973-06-04 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5335602B2 (en) |
CA (1) | CA1007008A (en) |
FI (1) | FI60042C (en) |
NO (1) | NO134496C (en) |
SE (1) | SE362910B (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0214982A1 (en) * | 1984-05-15 | 1987-03-25 | FLINCK, Karl-Evert | Method of bleaching fibre pulp for the production of paper and p aperboard |
-
1972
- 1972-06-13 SE SE777672A patent/SE362910B/xx unknown
-
1973
- 1973-06-04 NO NO233973A patent/NO134496C/no unknown
- 1973-06-06 FI FI183473A patent/FI60042C/en active
- 1973-06-13 CA CA173,972A patent/CA1007008A/en not_active Expired
- 1973-06-13 JP JP6599173A patent/JPS5335602B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI60042B (en) | 1981-07-31 |
CA1007008A (en) | 1977-03-22 |
FI60042C (en) | 1981-11-10 |
JPS4955902A (en) | 1974-05-30 |
SE362910B (en) | 1973-12-27 |
JPS5335602B2 (en) | 1978-09-28 |
DE2329890B2 (en) | 1975-11-27 |
DE2329890A1 (en) | 1974-01-03 |
NO134496C (en) | 1976-10-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO129957B (en) | ||
US3264073A (en) | Novel metal microspheres and their manufacture | |
US4226900A (en) | Manufacture of high density, high strength isotropic graphite | |
US5429780A (en) | Manufacture of silicon carbide foam from a polyurethane foam impregnated with resin containing silicon | |
US3825460A (en) | Thin-walled carbonaceous honeycomb structures and process for making same | |
US3844972A (en) | Method for impregnation of graphite | |
US3294572A (en) | Impregnation of carbon with silver | |
NO130056B (en) | ||
US2962386A (en) | Method of making impervious carbon articles | |
IE45842B1 (en) | Method of producing high density silicon carbide product | |
US3628984A (en) | Method for the manufacture of heat-resistant carbonaceous products having low permeability | |
EP0076731B1 (en) | Porous free standing pyrolytic boron nitride articles and method for preparing the same | |
GB2225003A (en) | Activated carbon. | |
US4299881A (en) | Graphitic molded article with corrosion-resistant surface layer stable under stress | |
WO1999004900A1 (en) | Silicon carbide foam with high specific surface area and improved mechanical properties | |
US3028256A (en) | Method for forming a coating of molybdenum carbide on a carbon body | |
NO134496B (en) | ||
US3198714A (en) | Process for making carbon articles from carbon particles and furane derivatives | |
US4567007A (en) | Method of making carbon/carbon composites | |
US4124691A (en) | Method for the preparation of reticulate carbon structures | |
US3132979A (en) | Process of making an impermeable composite carbon tube | |
NO134737B (en) | ||
US3632404A (en) | Method of treating polysulfone with alcohol or ketone | |
US2835608A (en) | Process of preparing uraniumimpregnated graphite body | |
USRE30286E (en) | Method of producing high density silicon carbide product |