NO134433B

NO134433B -

Info

Publication number: NO134433B
Application number: NO137969A
Authority: NO
Inventors: N Hughes
Original assignee: Energy Sciences Inc
Priority date: 1968-04-03
Filing date: 1969-04-01
Publication date: 1976-06-28
Also published as: DE1917387B2; BE730996A; NO134433C; DE1917387A1; JPS4914009B1; GB1268512A; AT299428B; FR2005485A1; NL6905286A; IE32751L; IE32751B1

Description

Denne oppfinnelse angår generelt dyser for supersoniske gasstrømmer. Mer spesielt angår oppfinnelsen en supersonisk dyse, særlig for væske-forstøvning, ved hvilken et dyserør for en hoved-gasstrøm har en passasje som strekker seg aksielt fra en innløps-ende til en utløpsende, og radielle boringer eller lignende elementer anordnet i et halsplan liggende på tvers av dyseaksen for aksiell stabilisering av halspartiet eller -innsnøringen av hoved-gasstrømmen som blåses inn aksielt ved innløpsenden. This invention relates generally to nozzles for supersonic gas flows. More particularly, the invention relates to a supersonic nozzle, in particular for liquid atomization, in which a nozzle tube for a main gas flow has a passage extending axially from an inlet end to an outlet end, and radial bores or similar elements arranged in a neck plane lying across the nozzle axis for axial stabilization of the throat or constriction of the main gas flow which is blown in axially at the inlet end.

At supersonisk strømning kan bli oppnådd med en forholdsvis liten dyse og et forholdsvis lavt inngangstrykk (^) er kjent fra US-patenter nr. 3 230 923, 3 230 924, 3 232 267, 3 240 253 og 3 240 254. Andre eksempler på kjent teknikk vedrørende slike dyser er å finne i franske patenter nr. 1 124 095 og 1 182 810 That supersonic flow can be achieved with a relatively small nozzle and a relatively low inlet pressure (^) is known from US patents no. 3,230,923, 3,230,924, 3,232,267, 3,240,253 and 3,240,254. Other examples of prior art relating to such nozzles can be found in French patents no. 1,124,095 and 1,182,810

samt i US-patenter nr. 2 957 306, 3 337 135 og 3 371 869. as well as in US patents no. 2,957,306, 3,337,135 and 3,371,869.

Formålet med denne oppfinnelse er å muliggjøre supersonisk strømning med enda mindre dyser og inngangstrykk, og muliggjø-re større enkelhet, fleksibilitet og virkningsgrad i ethvert til-felle og i foretrukne utførelsesformer å muliggjøre effektiv kontroll av energien av supersoniske strømmer eller stråler for effektiv anvendelse uten behov for samvirkende avstemte resonatorer og i praksis å oppnå samling av et flertall slike strømmer for i samvirke å utføre arbeid i samsvar med summen av deres energier. The purpose of this invention is to enable supersonic flow with even smaller nozzles and inlet pressure, and to enable greater simplicity, flexibility and efficiency in any case and in preferred embodiments to enable effective control of the energy of supersonic streams or jets for effective application without need for co-operating tuned resonators and in practice to achieve the gathering of a plurality of such currents to co-operatively perform work in accordance with the sum of their energies.

Det nye og særegne ved den supersoniske dyse ifølge oppfinnelsen består i første rekke i at den nevnte passasje har samme tverrsnitt i det vesentlige over hele sin lengde og at det for dannelse av et gassgrenseskikt som omgir hovedgasstrømmen i passasjen, er utformet en eller flere åpninger ved innløpsenden av dyserøret for innføring av en væske eller gasstrøm slik at den omgir hovedgasstrømmen og trer aksielt inn i passasjen. The new and distinctive feature of the supersonic nozzle according to the invention is primarily that the said passage has the same cross-section essentially over its entire length and that, in order to form a gas boundary layer that surrounds the main gas flow in the passage, one or more openings are designed at the inlet end of the nozzle tube for introducing a liquid or gas stream so that it surrounds the main gas stream and axially enters the passage.

Det gassgrenseskikt som dannes og som omgir hovedgass-strømmen i passasjen, tilveiebringer sammen med den gass som tren-ger inn gjennom de radielle boringer, en konvergerende/divergerende dysevirkning. En slik virkning er ikke blitt oppnådd ved hjelp av den tidligere kjente teknikk, og representerer en løsning som The gas boundary layer that is formed and surrounds the main gas flow in the passage provides, together with the gas that penetrates through the radial bores, a converging/diverging nozzle effect. Such an effect has not been achieved using the previously known technique, and represents a solution which

medfører et høyere energinivå for et gitt innløpstrykk. entails a higher energy level for a given inlet pressure.

Det skal i forbindelse med den nye løsning ifølge oppfinnelsen presiseres at selv om denne særlig er velegnet for væske-forstøvning, kan oppfinnelsen også utnyttes for andre formål, f. eks. til lydbølgesignalisering som beskrevet i US-patent 3 500 952. In connection with the new solution according to the invention, it must be specified that although this is particularly suitable for liquid atomisation, the invention can also be used for other purposes, e.g. for sound wave signaling as described in US patent 3,500,952.

For å oppnå supersonisk strømning kan denne oppfinnelse i praksis f.eks. bruke dyser i hver av hvilke den effektive halsdiameter (D<+>) er mindre enn halvparten av den dysedannende halsdiameter (D^). I foretrukne praktiske utførelsesformer bru-kes en sylindrisk indre overflate i dysen, halsplaristabiiisering ved injisering av fire gasstrømmer under dyseinngangstrykk (P^) og innbyrdes adskilt med en vinkel på 90 med sine akser i det nevnte plan, gass-innføring ved dyseinnløpet, gass-inntrengning rundt dette som følge av gass-innføringen, samt innføring av en væske i denne sone, hvilken væske skal forstøves. In order to achieve supersonic flow, this invention can in practice e.g. use nozzles in each of which the effective throat diameter (D<+>) is less than half of the nozzle-forming throat diameter (D^). In preferred practical embodiments, a cylindrical inner surface is used in the nozzle, throat plasticization by injection of four gas streams under nozzle inlet pressure (P^) and mutually separated by an angle of 90 with their axes in the aforementioned plane, gas introduction at the nozzle inlet, gas- penetration around this as a result of the gas introduction, as well as the introduction of a liquid in this zone, which liquid is to be atomised.

Oppfinnelsen muliggjør billig fremstilling av supersoniske dyser, forholdsvis stor frihet for supersonisk sammenbrudd som skyldes fluktuasjoner i tilførselstrykket, høyere supersonisk utbruddsfrekvens (dvs. antallet av utbrudd av supersoniske stråler pr. minutt for å oppnå f.eks. mer effektiv forstøvning, med flere mindre utbrudd i forhold til et gitt væskevolum), og måling av tilstander utenfor dysen (ved å la slike tilstander delta i halsstabiliseringen, for å innvirke på diameteren D<+>). The invention enables cheap manufacture of supersonic nozzles, relatively large freedom for supersonic collapse due to fluctuations in the supply pressure, higher supersonic burst frequency (ie the number of bursts of supersonic jets per minute to achieve e.g. more efficient atomization, with several smaller bursts in relation to a given liquid volume), and measurement of conditions outside the nozzle (by allowing such conditions to participate in the neck stabilization, to affect the diameter D<+>).

Andre formål, trekk og fordeler vil fremgå av den følgen-de beskrivelse av foretrukne utførelsesformer for oppfinnelsen, om-talt i forbindelse med tegningene av hvilke: Fig. 1 er et delvis bortskåret frontoppriss av den mest foretrukne utførelsesform for oppfinnelsen. Other purposes, features and advantages will be apparent from the following description of preferred embodiments of the invention, mentioned in connection with the drawings of which: Fig. 1 is a partially cut away front elevation of the most preferred embodiment of the invention.

Fig. 2 er et delvis oppskåret sideriss av utførelsen på Fig. 2 is a partially sectioned side view of the embodiment of

fig. fig.

Fig. 3 er et delvis bortskåret snitt etter linjen 3-3 på fig. 2. Fig. 4 er et delvis bortskåret snitt etter linjen 4-4 på fig. 2. Fig. 5 er et isometrisk riss av en av de fire dyser i utførel- sen på fig. 1. Fig. 6 er et vertikalt snitt gjennom den langsgående midtlinje i en modifisert dyse. Fig. 3 is a partially cut away section along the line 3-3 in fig. 2. Fig. 4 is a partially cut away section along the line 4-4 in fig. 2. Fig. 5 is an isometric view of one of the four nozzles in late in fig. 1. Fig. 6 is a vertical section through the longitudinal center line of a modified nozzle.

Fig. 7 er et vertikalt snitt gjennom en langsgående midtlinje Fig. 7 is a vertical section through a longitudinal center line

i en annen modifikasjon. in another modification.

Fig. 8 er et vertikalt snitt gjennom en langsgående midtlinje Fig. 8 is a vertical section through a longitudinal center line

i enda en annen utførelsesform i henhold til oppfinnelsen . in yet another embodiment according to the invention.

Fig. 9 er et endeoppriss av dysen på fig. 8. Fig. 9 is an end elevation of the nozzle in fig. 8.

Fig. 10 er et perspektivriss delvis i snitt av den nevnte foretrukne utførelse sett fra et første synspunkt. Fig. 10 is a partially sectional perspective view of the aforementioned preferred embodiment seen from a first point of view.

Fig. 11 er et perspektivriss delvis i snitt etter linjen 2-2 Fig. 11 is a perspective view partially in section along the line 2-2

på fig. 10 av den nevnte utførelse sett fra et annet synspunkt, og on fig. 10 of the aforementioned embodiment seen from another point of view, and

Fig. 12 er et snitt etter linjen 12-12 på fig. 10. Fig. 12 is a section along the line 12-12 in fig. 10.

på tegningenes fig. 1 er det vist en oljebrenner som utgjør en foretrukken utførelsesform for oppfinnelsen. in the drawings fig. 1 shows an oil burner which constitutes a preferred embodiment of the invention.

Et oljetilførselsrør 10 er montert i et oljefordelings-kammer 12, gjennom hvis fremre vegg det er ført åtte oljematehull 14. Hullene 14 er arrangert i fire sett å to hull. An oil supply pipe 10 is mounted in an oil distribution chamber 12, through the front wall of which there are eight oil feed holes 14. The holes 14 are arranged in four sets of two holes.

Et lufttilførselsrør 16 er montert i et første luftfordelingskammer 18 fra hvilket det er ført fire dysematerør 20 og fire andre materør 24 for luftfordelingskammeret 22. Det er anordnet fire dyser i form av rør 26 med innløp i samme plan som utløpene av dysematerørene 20 og med innvendige diametere som er større enn de utvendige diametere av rørene 20, slik at det indre av dysene 26 står i forbindelse med atmosfæren ved ringformede åpninger 28. Hver dyse 26 omfatter fire boringer 30 med akser i samme plan vinkelrett på dyseaksen og gjennom hvilke boringer det annet luftfordelingskammer kommuniserer med det indre av dysene 25. An air supply pipe 16 is mounted in a first air distribution chamber 18 from which four nozzle feed pipes 20 and four other feed pipes 24 for the air distribution chamber 22 are led. There are four nozzles in the form of pipes 26 with inlets in the same plane as the outlets of the nozzle feed pipes 20 and with internal diameters that are larger than the external diameters of the pipes 20, so that the interior of the nozzles 26 is in contact with the atmosphere at annular openings 28. Each nozzle 26 comprises four bores 30 with axes in the same plane perpendicular to the nozzle axis and through which bores the other air distribution chamber communicates with the interior of the nozzles 25.

Under drift føres olje under trykk gjennom røret 10 og kammeret 12 og blir levert som åtte strømmer gjennom hullene 14. Samtidig føres luft under trykk gjennom røret 16, kammeret 18 og dysematerørene 20 inn i innløpene til dysene 26. Bevegelsen av luften gjennom innløpet til dysen trekker inn i denne både atmosfærisk luft og den olje som strømmer ut fra de par av de respektive hull 14 som stort sett ligger i flukt med åpningene 28, inn i dysene 26 gjennom disse åpninger 28. During operation, oil is passed under pressure through the pipe 10 and the chamber 12 and is delivered as eight streams through the holes 14. At the same time, air under pressure is passed through the pipe 16, the chamber 18 and the nozzle feed pipes 20 into the inlets of the nozzles 26. The movement of the air through the inlet of the nozzle draws into this both atmospheric air and the oil that flows out from the pairs of the respective holes 14 which are largely flush with the openings 28, into the nozzles 26 through these openings 28.

Det lave luftinngangstrykk og den moderate dysediameter samvirker til å frembringe en hurtig oppbygning av en grenseskikt-tykkelse nedstrøms for hvert dyseinnløp, med en derav følgende hurtig nedsettelse av den effektive diameter for luftstrømning, dvs. i praksis for å danne et konvergerende dyseparti som er definert ved et grenseskikt. Omtrent ved det plan som aksene for boringene 30 ligger i, blir grenseskiktet så tykt at den effektive diameter for luftstrømning (strømning finner selvsagt og-så sted i grenseskiktet, men meget langsommere, og i forbindelse med beregning av diameteren D<+> kan grenseskiktet betraktes: som om det var ubevegelig) er D<+>, hvilket er den diameter ved hvilken den effektive luftstrømnings-hastighet gjennom denne er slik at forholdet mellom inngangstrykk og halsplantrykk (^/<p+>) er den som er karakteristisk for overgang fra subsonisk til supersonisk strømning, dvs. transsonisk. The low air inlet pressure and the moderate nozzle diameter work together to produce a rapid build-up of a boundary layer thickness downstream of each nozzle inlet, with a consequent rapid reduction of the effective diameter for airflow, i.e. in practice to form a converging nozzle section defined at a boundary layer. Approximately at the plane in which the axes of the bores 30 lie, the boundary layer becomes so thick that the effective diameter for air flow (flow naturally also takes place in the boundary layer, but much more slowly, and in connection with the calculation of the diameter D<+> the boundary layer can considered: as if it were motionless) is D<+>, which is the diameter at which the effective airflow rate through it is such that the ratio between inlet pressure and throat plane pressure (^/<p+>) is the characteristic for transition from subsonic to supersonic flow, i.e. transonic.

Innføring eller injisering av luft gjennom boringene 30 (som av balanseringshensyn bør være arrangert i motsatte par) sta-biliserer diameteren D<+> aksielt samt innvirker på denne absolutt (da større strømning gjennom boringene 30 gir mindre diameter D<+>, idet fluidum som kommer gjennom boringene 30 supplerer grenseskikt-veksteffektene). Injisering ved halsplanet ved anvendelse av en trykk-kilde som er felles for den som er tilforordnet dyseinnløpet (P^) har den ytterligere viktige fordel at virkningen av fluktuasjoner av tilførselstrykket blir redusert til et minimum. Hvis tilførselstrykket P^ f.eks. faller, vil det volum som strømmer gjennom dysen ha en tendens til å falle. Hvis ikke diameteren D<+ >da øker, vil forholdet P^/P<+> ha tilbøyelighet til å komme utenfor det som er karakteristisk for transsonisk strømning og dysen vil tape sine supersoniske egenskaper. Da imidlertid luften blir til-ført gjennom boringer 30 fra en kilde med trykk i det vesentlige lik P^, vil trykket P^ falle også ved boringene 30 hvis det faller ved innløpet, hvoretter diameteren D<+> automatisk øker for å juste-re med hensyn til den lavere strømningshastighet eller -mengde og gi meget større toleranser for strømningshastighetsvariasjoner uten tap av supersoniske egenskaper. Introduction or injection of air through the bores 30 (which for balancing reasons should be arranged in opposite pairs) stabilizes the diameter D<+> axially and affects this absolutely (since greater flow through the bores 30 results in a smaller diameter D<+>, as fluid which comes through the boreholes 30 supplement the boundary layer growth effects). Injection at the throat plane using a pressure source common to that assigned to the nozzle inlet (P^) has the further important advantage that the effect of supply pressure fluctuations is reduced to a minimum. If the supply pressure P^ e.g. falls, the volume flowing through the nozzle will tend to fall. If the diameter D<+ >da not increase, the ratio P^/P<+> will tend to fall outside that which is characteristic of transonic flow and the nozzle will lose its supersonic properties. However, since the air is supplied through bores 30 from a source with a pressure substantially equal to P^, the pressure P^ will also fall at the bores 30 if it falls at the inlet, after which the diameter D<+> automatically increases to adjust with respect to the lower flow rate or quantity and provide much greater tolerances for flow rate variations without loss of supersonic properties.

Fordi diameteren av den åpning gjennom hvilken luft blir innført i hvert dyseinnløp (den innvendige diameter av hvert rør 20) er liten (mindre enn halvparten av dyseinnløpets indre diameter) , blir dysefunksjonens følsomhet overfor variasjon i strøm-ningsmengde ytterligere redusert. Because the diameter of the opening through which air is introduced into each nozzle inlet (the internal diameter of each tube 20) is small (less than half of the nozzle inlet's internal diameter), the sensitivity of the nozzle function to variation in flow rate is further reduced.

De spesifikke dimensjoner av hver dyse 26 i den foretrukne utførelse er som følger: The specific dimensions of each nozzle 26 in the preferred embodiment are as follows:

Forsenkningen 32 som er beregnet til å utjevne divergen-sen av grenseskiktet danner en vinkel på 45° med dyseaksen (koni-sitetsvinkel 90°). Lett brenselolje blir innført gjennom hullene 24 med en mengde på 14,5 kg/time, ved et trykk av 0,35 kg/cm<2 >overtrykk og med trykket P^ lik 0,42 kg/cm 2 o> ertrykk. Under disse betingelser er luftmengden lik 34 drn-^ og diameteren D<+> lik 1,65 mm, mens den effektive utløpsdiameter D0 av dysen (idet grenseskiktet fremdeles er av tilstrekkelig tykkelse til å gi en effektiv luftstrømningsåpning ved utløpsdiameteren DQ) er 2,5 mm. Det vakuum som frembringes ved utløpet (PD) er av størrelsen The recess 32, which is intended to equalize the divergence of the boundary layer, forms an angle of 45° with the nozzle axis (conicity angle 90°). Light fuel oil is introduced through the holes 24 with a quantity of 14.5 kg/hour, at a pressure of 0.35 kg/cm<2 >overpressure and with the pressure P^ equal to 0.42 kg/cm 2 o>erpressure. Under these conditions, the air volume is equal to 34 drn-^ and the diameter D<+> is equal to 1.65 mm, while the effective outlet diameter D0 of the nozzle (the boundary layer still being of sufficient thickness to provide an effective airflow opening at the outlet diameter DQ) is 2, 5 mm. The vacuum produced at the outlet (PD) is of the size

0,07 kg/cm 2 absolutt, og hastigheten av den utstrømmende stråole (MQ) er Mach 2,6. 0.07 kg/cm 2 absolute, and the velocity of the outflowing jet (MQ) is Mach 2.6.

Tilveiebringelsen av subsonisk inntrengning i åpningen 28 bidrar både til å danne den ønskede tykkelse av grenseskiktet med mindre bruk av for grenseskiktdannelse, og følgelig mindre tap av inngangsenergi fra den luft som injiseres i hver dyse, såvel som til å motvirke enhver tendens til grenseskiktadskillelse. Inntrengningsmengden er selvregulerende, slik at størrelsen av åpningene 28 ikke er kritisk. Det er ved den praktiske utførelse av denne oppfinnelse av vesentlig betydning av grenseskiktbetin-gelsene er laminære og ikke turbulente. The provision of subsonic penetration in the opening 28 helps both to form the desired thickness of the boundary layer with less use of boundary layer formation, and consequently less loss of input energy from the air injected into each nozzle, as well as to counteract any tendency for boundary layer separation. The amount of penetration is self-regulating, so that the size of the openings 28 is not critical. In the practical implementation of this invention, it is of essential importance that the boundary layer conditions are laminar and not turbulent.

Etter innføring i dysen blir oljen ført gjennom denne After introduction into the nozzle, the oil is passed through it

i grenseskiktet ved bevegelse i dette og blir fordelt over den hele indre dyseoverflate på stort sett skruelinjeformet måte. Fordi trykket PG er lavere enn atmosfæretrykket, blir oljen når den trer ut fra dysen, suget vekk fra soner nærmere metalldysens indre diameter inn i den supersoniske stråle, hvoretter atmosfærisk inntrengning innad i denne virker på oljen slik at denne blir sterkt og effektivt forstøvet, hvoretter den brenner med usedvan-lig virkningsgrad i luften som den på dette tidspunkt er godt blandet med. in the boundary layer by movement in this and is distributed over the entire inner nozzle surface in a largely helical manner. Because the pressure PG is lower than the atmospheric pressure, when the oil exits the nozzle, it is sucked away from zones closer to the inner diameter of the metal nozzle into the supersonic jet, after which atmospheric penetration inside this acts on the oil so that it is strongly and effectively atomized, after which it burns with unusual efficiency in the air with which it is at this time well mixed.

Ved denne oppfinnelse er således den primære faktor som bestemmer den effektive dyseutformning grenseskiktet. Mens dette skikt ved den tidligere dyseteknikk bare er blitt ansett som et uunngåelig onde, er det ved foreliggende oppfinnelse det element som muliggjør høyt utviklet funksjon sammen med elementær form. Grenseskiktet blir tykkere ved subsoniske strømningshasticheter Thus, in this invention, the primary factor that determines the effective nozzle design is the boundary layer. While in the previous nozzle technology this layer has only been considered an inevitable evil, in the present invention it is the element which enables highly developed function together with elementary form. The boundary layer thickens at subsonic flow velocities

når trykket p^ og diameteren faller. Ved supersoniske strømnings-hastigheter vil i en divergerende dyse et tykt grenseskikt hurtig avta i tykkelse. Disse effekter sammen med stabilisering for å fiksere diameteren D<+> langs dyseaksen, muliggjør denne oppfinnelse. when the pressure p^ and the diameter fall. At supersonic flow speeds, a thick boundary layer in a diverging nozzle will rapidly decrease in thickness. These effects, together with stabilization to fix the diameter D<+> along the nozzle axis, make this invention possible.

Ved konstruksjon av en dyse blir først den nødvendige effekt fastlagt. Inngangseffekten er ganske enkelt lik P^C, og med effekten fastlagt kan størrelsene Pj_ og V velges slik at den valgte effekt fremkommer som produktet av disse. Deretter blir det fast-satt hvor høyt vakuum det ønskes i den supersoniske stråle for vedkommende anvendelse, dvs. det ønskede utløpstrykk 0. Med tryk-kene ^ og PQ fastlagt på denne måten tillater standardiserte eller konvensjonelle tabeller for termodynamiske endimensjonale isentropiske kompressible strømningsfunksjoner uttagning av forholdet mellom det effektive dyseutløpsareal (AQ) og effektivt hals-areal (A<+>) som er nødvendig for å oppnå det valgte trykk PQ. Mach-tallet ved utløpet, nemlig MQ kan også tas ut av slike tabeller) . Det er så nødvendig å velge en lengde av dysen som for vedkommende indre diameter vil sørge for oppbygning av et grenseskikt fra innløpet til halsplanet for der å gi omtrent den effektive halsdiameter D<+> som svarer til det allerede fastlagte areal A<+>, og for grenseskiktreduksjon fra halsplanet til utløpet for der å til-veiebringe det effektive utløpsareal AQ som er funnet. Grenseskikt-tykkelsen under forskjellige betingelser kan selvsagt bestemmes em-pirisk, så som ved måling med følere slik det er velkjent, slik at en passende avstand fra innløpet til halsplanet kan bestemmes ba-sert på informasjon vedrørende grenseskiktvekst under spesielle betingelser. (I denne forbindelse er det funnet at for dyser med omkring samme lengde og med gasser med samme forhold mellom spesifikk varme med samme trykk P-^, grenseskikt-tykkelse som mellom to dyser i korresponderende posisjon langs sin lengde, er større ved den med minst diameter og dette svarer i forhold omtrent til forholdet mellom tredje potens av de to diametere hvis den største diameter ikke er mer enn fem ganger den minste). Halsplanstabilisa-toren blir anordnet med den således valgte avstand fra innløpet. Lengden nedstrøms fra halsplanet er fortrinnsvis kortest mulig under hensyntagen til supersonisk maksimal divergens, en vinkel på omkring 45° og selvsagt også forenlig med bibehold av mulig gjenværende grenseskikt som kreves ved en spesiell konstruksjon for å When designing a nozzle, the required effect is first determined. The input power is simply equal to P^C, and with the power determined the quantities Pj_ and V can be selected so that the selected power appears as the product of these. It is then determined how high a vacuum is desired in the supersonic jet for the application in question, i.e. the desired outlet pressure 0. With the pressures ^ and PQ thus determined, standardized or conventional tables of thermodynamic one-dimensional isentropic compressible flow functions permit the extraction of the ratio of the effective nozzle outlet area (AQ) to the effective throat area (A<+>) necessary for to achieve the selected pressure PQ. The Mach number at the exit, namely MQ can also be taken from such tables). It is therefore necessary to choose a length of the nozzle which, for the inner diameter in question, will ensure the build-up of a boundary layer from the inlet to the throat plane to give approximately the effective throat diameter D<+> which corresponds to the already determined area A<+>, and for boundary layer reduction from the throat plane to the outlet to provide there the effective outlet area AQ that has been found. The boundary layer thickness under different conditions can of course be determined empirically, such as by measurement with sensors as is well known, so that a suitable distance from the inlet to the throat plane can be determined based on information regarding boundary layer growth under special conditions. (In this connection, it has been found that for nozzles of approximately the same length and with gases with the same ratio of specific heat at the same pressure P-^, the boundary layer thickness between two nozzles in a corresponding position along their length is greater at the one with the least diameter and this roughly corresponds to the ratio between the third power of the two diameters if the larger diameter is not more than five times the smaller). The neck plane stabilizer is arranged with the thus selected distance from the inlet. The length downstream from the throat plane is preferably as short as possible taking into account supersonic maximum divergence, an angle of about 45° and of course also compatible with the retention of a possible remaining boundary layer required by a special design to

holde arealet AQ på det riktige nivå. keep the area AQ at the right level.

I den modifiserte form for dyse som er vist på fig. 6, stabiliseres plaseringen av diameteren D<+> i første rekke ved hjelp av luft som trer inn fra atmosfæren gjennom fire boringer 40 med innbyrdes avstand på 90° og med sine akser i samme plan, og i annen rekke ved hjelp av en skarp ring 42 som strekker seg inn i dysen. Til tross for nærvær av ringen 42 forblir diameteren Df den største generelle indre diameter av dysen da tykkelsen av ringen 42 i dysens lengderetning i forhold til den diameter som denne tykkelse måles ved, er mindre enn 0,3 selv ved en diameter svarende til den generelle sylindriske innvendige diameter. In the modified form of nozzle shown in fig. 6, the position of the diameter D<+> is stabilized in the first place by means of air entering from the atmosphere through four bores 40 with a mutual distance of 90° and with their axes in the same plane, and in the second place by means of a sharp ring 42 which extends into the nozzle. Despite the presence of the ring 42, the diameter Df remains the largest general inner diameter of the nozzle as the thickness of the ring 42 in the longitudinal direction of the nozzle in relation to the diameter at which this thickness is measured is less than 0.3 even at a diameter corresponding to the general cylindrical inside diameter.

Ved den på fig. 6 viste utførelse er de spesifikke dimensjoner som følger: At the one in fig. 6 shown embodiment, the specific dimensions are as follows:

Foresenkningen 46 er bestemt ved en vinkel på 30 med dyseaksen. Med trykket Pi lik 0,42 kg/cm 2 overtrykk og luftmengden 34 dm 3 gir denne konstruksjon en verdi av D<+> på 1,65 mm, DQ lik 2,8 mm og Mach-tallet MQ lik 2,60. The recess 46 is determined at an angle of 30 with the nozzle axis. With the pressure Pi equal to 0.42 kg/cm 2 overpressure and the air quantity 34 dm 3 , this construction gives a value of D<+> of 1.65 mm, DQ equal to 2.8 mm and the Mach number MQ equal to 2.60.

Som angitt i tabellen ovenfor er også denne dyse beskrevet i forbindelse med forstøvning av olje for brennere, og innfø-ring av olje såvel som atmosfærisk subsonisk innløp skjer akkurat på samme måte som i den først beskrevne utførelse. As indicated in the table above, this nozzle is also described in connection with the atomization of oil for burners, and the introduction of oil as well as the atmospheric subsonic inlet takes place in exactly the same way as in the first described embodiment.

Hvis det ønskes, kan den væske som skal forstøves inn-føres ikke ved innløpet, men derimot gjennom planstabiliserings-boringene , og den således innførte væske kan selv være planstabili-seringsfluidet. Det blir også her ført til dyseutløpet i grenseskiktet for å påvirkes som i eksemplene på innløpsinnføring. I virkeligheten kan den væske som skal forstøves om det ønskes, inn-føres nær den supersoniske stråle uten noen gang å passere gjennom noe parti av dysen, og kan trekkes inn i denne av strålens vakuum for å bearbeides og forstøves på samme måte. Hvis to væsker skal bringes sammen for å oppnå en rask reaksjon, kan den ene inn-føres på den sistnevnte måte og den annen på den ene eller den annen av de to måter. Uansett hvilken væske som blir innført, må mengden av den selvsagt avpasses etter energien og arten av den supersoniske stråle slik at det hverken blir så meget væske at dens impuls dominerer over den supersoniske implosjonseffekt, eller utilstrekkelig i mengde til å utnytte fullt ut energiinn-holdet i den supersoniske stråle. If desired, the liquid to be atomized can be introduced not at the inlet, but instead through the plane stabilization bores, and the thus introduced liquid can itself be the plane stabilization fluid. It is also here led to the nozzle outlet in the boundary layer to be affected as in the examples of inlet introduction. In reality, the liquid to be atomized can, if desired, be introduced close to the supersonic jet without ever passing through any part of the nozzle, and can be drawn into it by the vacuum of the jet to be processed and atomized in the same way. If two liquids are to be brought together to achieve a rapid reaction, one can be introduced in the latter manner and the other in one or the other of the two ways. Regardless of which liquid is introduced, the amount of it must of course be adapted to the energy and nature of the supersonic beam so that there is neither so much liquid that its impulse dominates the supersonic implosion effect, nor insufficient in quantity to fully utilize the energy content in the supersonic jet.

Skjønt det foretrekkes å stabilisere halsplanet i hovedsaken ved innføring av strømmer av fluidum med sine akser i halsplanet kan det også stabiliseres ved hjelp av bare en tynn ring som stikker inn i dysen. (I den foretrukne utførelse er den dyse som danner halsdiameteren ganske enkelt den innvendige diameter av den sylindriske dyse. Strengt tatt menes med betegnel-sen Df den innerste diameter mellom dyseinnløpet og -utløpet hvor dimensjonen ved denne diameter i lengderetningen (Lf) dividert med diameteren (Df) er større enn 0,3). Although it is preferred to stabilize the neck plane in the main by introducing streams of fluid with their axes in the neck plane, it can also be stabilized by means of only a thin ring that protrudes into the nozzle. (In the preferred embodiment, the nozzle that forms the neck diameter is simply the internal diameter of the cylindrical nozzle. Strictly speaking, the designation Df means the innermost diameter between the nozzle inlet and outlet, where the dimension of this diameter in the longitudinal direction (Lf) divided by the diameter (Df) is greater than 0.3).

Ved den på fig. 7 viste modifikasjon blir planstabili-sering oppnådd ved bruk av bare en skarp ring 60. Også her blir oljen matet inn nøyaktig slik som beskrevet i forbindelse med fig. 1 til 5. De spesifikke dimensjoner er som følger: At the one in fig. 7 modification, plane stabilization is achieved by using only one sharp ring 60. Here, too, the oil is fed in exactly as described in connection with fig. 1 to 5. The specific dimensions are as follows:

Den innerste diameter av ringen 60 er 4,2 mm og den konvergerende vinkel fra innløpet til ringen 60 er 17°. Med trykket ^ lik 0,42 kg/cm^ (overtrykk) og luftmengden 34 dm^ gir denne konstruksjon en verdi av D<+> på 1,65 mm, DQ lik 2,8 mm og et Mach-tall M0 på 2,60. The innermost diameter of the ring 60 is 4.2 mm and the converging angle from the inlet to the ring 60 is 17°. With the pressure ^ equal to 0.42 kg/cm^ (overpressure) and the air volume 34 dm^, this construction gives a value of D<+> of 1.65 mm, DQ equal to 2.8 mm and a Mach number M0 of 2.60.

I denne utførelse skjer justering av D<+> ^or ^ tilpas-ses variasjonen i luftmengde for å holde den supersoniske funksjon ved like, i hovedsaken være et resultat av variasjon i hastigheten eller hyppigheten av innløpsinntrengning eller implosjon (likesom dette også skjer i en viss utstrekning ved de tidligere beskrevne utførelser) slik at innløpsimplosjonen her er av særlig vikt ighet. In this embodiment, adjustment of D<+> ^or ^ is adapted to the variation in air volume to keep the supersonic function the same, mainly being a result of variation in the speed or frequency of inlet penetration or implosion (just as this also happens in a certain extent in the previously described designs) so that the inlet implosion is of particular importance here.

I den foretrukne utførelsen som vist på fig. 8 blir plan-stabilisering igjen oppnådd ved tverrgående atmosfærisk inntreden av fire strømninger i samme plan og med sine akser i innbyrdes avstand lik 90°, men det er her ingen atmosfærisk innløpsimplosjon, da den gass som innføres med trykket Pj^ er en freongass (f .eks. Freon 114) under lavt trykk og under fordampning, og denne fører med seg fremdeles ikke-fordampet væskeformig freon og stoffer In the preferred embodiment as shown in fig. 8, plane stabilization is again achieved by transverse atmospheric entry of four flows in the same plane and with their axes at a mutual distance equal to 90°, but here there is no atmospheric inlet implosion, as the gas introduced with the pressure Pj^ is a Freon gas (f .eg Freon 114) under low pressure and during evaporation, and this carries with it still non-evaporated liquid Freon and substances

(så som hårlakk) som drives av freongassen ut fra en aerosolboks (such as hairspray) which is powered by Freon gas from an aerosol can

(ikke vist). (not shown).

Dysen på fig. 8 består av to billige deler, nemlig et hus 7o som består av et vanlig kobberrør med standard dimensjon 6,3 mm og en indre kobberdel som generelt er angitt med henvis-ningstallet 72, som kan fremstilles på billig måte på en skrue-ne skin. The nozzle in fig. 8 consists of two inexpensive parts, namely a housing 70 which consists of a common copper tube of standard dimension 6.3 mm and an inner copper part which is generally indicated by the reference number 72, which can be produced inexpensively on a screw skin .

Den indre del 72 omfatter et oppstrøms parti 74 som i ytre tverrsnittkontur er en sirkel hvorfra det er fjernet to segmenter for dannelse av to parallelle flater 76. Flatene 76 danner sammen med den indre overflate av huset 70 åpninger 78 The inner part 72 comprises an upstream part 74 which in outer cross-sectional contour is a circle from which two segments have been removed to form two parallel surfaces 76. The surfaces 76 together with the inner surface of the housing 70 form openings 78

som kommuniserer med en ringformet sone 80 som på sin side kommuniserer med innsiden av den indre del 72 gjennom fire boringer 82. which communicates with an annular zone 80 which in turn communicates with the inside of the inner part 72 through four bores 82.

En ledning 88 fra en aerosolboks (ikke vist) er ført gjennom et hull84 i huset 70 og innsatt i et delvis blindhull 86. Hullet 86 står gjennom et blindhull 90 i forbindelse med en åpning 92 som har en diameter på 0,4 mm (og er konsentrisk med Df med en nøyaktighet av 25/1000 mm). Andre spesifikke dimensjoner er som følger: A line 88 from an aerosol can (not shown) is passed through a hole 84 in the housing 70 and inserted into a partial blind hole 86. The hole 86 is through a blind hole 90 in communication with an opening 92 which has a diameter of 0.4 mm (and is concentric with Df with an accuracy of 25/1000 mm). Other specific dimensions are as follows:

Forsenkningen 94 danner en vinkel på 45° med dyseaksen. Freon 114 leverer gass gjennom åpningen 92 til dysen med et trykk Pi på The recess 94 forms an angle of 45° with the nozzle axis. Freon 114 delivers gas through opening 92 to the nozzle with a pressure Pi

0,14 kg/cm<2> overtrykk og i en volummengde på 18,4 dm^. Under disse betingelser er størrelsen D<+> lik 1,2 mm, DQ lik 2,2 mm og Mach-tallet M0 er 2,40. Ikke bare besørger sonen 80 luft for inntrengning gjennom boringene 82, men den leverer også varme for overføring gjennom en ringlignende del 96 av den indre del 7 2 for å fordampe alt gjenværende væskeformig freon, oppvarme freongassen som avkjøles ved fordampningen og levere varme ved varmeled-ning til veggene ved hullene 84, 90 og 92 for å bidra til fordampningen. Følgelig leverer denne dyse ikke bare en meget fin sprut, men en sprut som i motsetning til tidligere kjente aerosolspruter ikke er kjølig ved berøring. Foreliggende dyse har den ytterligere fordel at den høye tetthet av freon i innbyrdes samvirkning med luft som imploderer nedstrøms for dyseutløpet virker til ytterligere å forbedre forstøvningen, hvilket adskiller seg fra skjær-dyser hvor gassens høye tetthet ikke medfører noen spesiell fordel. 0.14 kg/cm<2> excess pressure and in a volume amount of 18.4 dm^. Under these conditions, the size D<+> equals 1.2 mm, DQ equals 2.2 mm and the Mach number M0 is 2.40. Not only does the zone 80 provide air for penetration through the bores 82, but it also supplies heat for transfer through a ring-like portion 96 of the inner portion 72 to vaporize any remaining liquid Freon, heat the Freon gas that is cooled by the vaporization, and provide heat by heat conduction. ning to the walls at holes 84, 90 and 92 to contribute to the evaporation. Consequently, this nozzle not only delivers a very fine spray, but a spray which, unlike previously known aerosol sprays, is not cool to the touch. The present nozzle has the further advantage that the high density of freon in interaction with air that implodes downstream of the nozzle outlet acts to further improve atomisation, which differs from shear nozzles where the high density of the gas does not entail any particular advantage.

Ved den foretrukne utførelse på fig. 10 til 12 er det vist en dyseenhet som generelt er angitt med henvisningstall 110 og denne omfatter et hus 112 og et legeme 114. In the preferred embodiment in fig. 10 to 12 a nozzle unit is shown which is generally indicated by reference number 110 and this comprises a housing 112 and a body 114.

Både huset 112 og legemet 114 er laget av lett maskiner-bar messing og den avbrutte sylindriske ytre overflate av den sistnevnte del er anbragt med presspasning i den sylindriske in-nervegg av den førstnevnte del. Both the housing 112 and the body 114 are made of light machinable brass and the interrupted cylindrical outer surface of the latter part is fitted with a press fit into the cylindrical inner wall of the former part.

Huset 112 er forsynt med gjenger 116 for tilkobling av innretningen i en ledning med en trykkluftkilde og de motstående parallelle flater 118 letter anvendelsen av en nøkkel eller et verktøy på innretningen. The housing 112 is provided with threads 116 for connecting the device in a line with a source of compressed air and the opposing parallel surfaces 118 facilitate the application of a key or a tool to the device.

Legemet 114 omfatter en innløpsdel 120 som koaksialt med legemet har et dysematehull 122 og et innløpshull i form av en sentral, aksiell boring 124, med den nedstrøms ende av sistnevnte hull liggende i dysens innløpsplan. Nedstrøms for dette plan omfatter legemet 114 en grenseskiktavgrensende vegg 126. The body 114 comprises an inlet part 120 which, coaxial with the body, has a nozzle feed hole 122 and an inlet hole in the form of a central, axial bore 124, with the downstream end of the latter hole lying in the inlet plane of the nozzle. Downstream of this plane, the body 114 includes a boundary layer delimiting wall 126.

Den ytre overflate av legemet 114 er neddreiet langs omkretsen over det meste av den nevnte avgrensende vegg 126, men ikke ved den nedstrøms ende av denne, hvilken ende er bibeholdt med stør-re diameter for å danne en periferisk anleggsring 128 mot huset. Fire boringer 130 med sine senterlinjer i innbyrdes vinkelavstand lik 90° og alle liggende i det samme plan vinkelrett på aksen av legemet 114 er ført gjennom den avgrensende vegg 126. The outer surface of the body 114 is turned down circumferentially over most of said boundary wall 126, but not at the downstream end thereof, which end is retained with a larger diameter to form a circumferential abutment ring 128 against the housing. Four boreholes 130 with their center lines at an angular distance equal to 90° and all lying in the same plane perpendicular to the axis of the body 114 are led through the delimiting wall 126.

Veggen 126 danner sammen med den indre overflate av huset 112 og med ringen 128 et fordelingskammer 132 som får tilfør-sel gjennom de soner som er dannet mellom de flate partier 134 i innløpsdelen 120 og den indre overflate av huset 112. The wall 126 forms together with the inner surface of the housing 112 and with the ring 128 a distribution chamber 132 which receives supply through the zones formed between the flat parts 134 in the inlet part 120 and the inner surface of the housing 112.

To symmetriske sirkelsegmenter dannet av de flate partier 134 på innløpspartiet 120 og den indre overflate av veggen 126 ligger i planet (vinkelrett på aksen for legemet 114) ved den oppstrøms ende av veggen 126. Veggen 126 ender ved sin nedstrøms indre overflate i en forsenkning 138 som danner en vinkel på 45°. Den indre flate av veggen 126 og innløpsboringen 124 er konsent-riske med en nøyaktighet av 25/1000 mm. Two symmetrical circular segments formed by the flat portions 134 of the inlet portion 120 and the inner surface of the wall 126 lie in the plane (perpendicular to the axis of the body 114) at the upstream end of the wall 126. The wall 126 ends at its downstream inner surface in a recess 138 which forms an angle of 45°. The inner surface of the wall 126 and the inlet bore 124 are concentric with an accuracy of 25/1000 mm.

Under drift blir luft ved lavt trykk innført i huset 112 ved dettes gjengede oppstrøms ende. En del av luften går så gjennom dysematehullet 122 og dyseinnløpsboringen 124 inn i den egent-lige dyse som dannes av den grenseskikt-avgrensende vegg 126. En annen del av luften går gjennom de to åpninger med sirkelsegment-formet tverrsnitt, langs de parallelle og motsatte flate partier 134 slik at de deretter blir oppdelt av veggen 126. En del av luften går gjennom de to symmetriske sirkelsegmentåpninger 136 inn i dysen for å forsterke grenseskiktstrømningen og energien og det arbeide som gjøres av utløpssjokkene. Den øvrige del av denne luft beveger seg på utsiden av veggen 126 inn i fordelingskammeret 132 og deretter gjennom boringene 130 for å stabilisere halsplanet for dysen som formes av grenseskiktet på samme måte som beskrevet i det foregående. During operation, air is introduced at low pressure into housing 112 at its threaded upstream end. A part of the air then passes through the nozzle feed hole 122 and the nozzle inlet bore 124 into the actual nozzle which is formed by the boundary layer delimiting wall 126. Another part of the air passes through the two openings with circular segment-shaped cross-sections, along the parallel and opposite flat portions 134 so that they are then divided by the wall 126. Part of the air passes through the two symmetrical circular segment openings 136 into the nozzle to enhance the boundary layer flow and the energy and work done by the exit shocks. The other part of this air moves on the outside of the wall 126 into the distribution chamber 132 and then through the bores 130 to stabilize the throat plane of the nozzle which is formed by the boundary layer in the same way as described above.

Når luften beveger seg nedstrøms for dyseinnløpsplanet When the air moves downstream of the nozzle inlet plane

øker grenseskiktets tykkelse hurtig for effektivt å danne det konvergerende parti av en konvergerende/divergerende supersonisk dyse. Boringene 130 er plasert med sine akser i det plan ved hvilket den effektive dysediameter er minst, dvs. halsen, hvor lufthastigheten er transsonisk. Nedstrøms for halsen bevirker de supersoniske has-tigheter gradvis avtagende tykkelse av grenseskiktet, for effektivt å danne det divergerende parti av den supersoniske dyse. Forsenkningen 138 med 45° vinkel letter strålens uttreden i atmosfæren . rapidly increases the boundary layer thickness to effectively form the converging portion of a converging/diverging supersonic nozzle. The bores 130 are placed with their axes in the plane at which the effective nozzle diameter is smallest, i.e. the throat, where the air velocity is transonic. Downstream of the throat, the supersonic velocities cause a gradually decreasing thickness of the boundary layer, to effectively form the divergent part of the supersonic nozzle. The recess 138 with a 45° angle facilitates the jet's exit into the atmosphere.

Tilveiebringelsen av tvungen subsonisk implosjon eller inntrengning fra luftkilden gjennom de i tverrsnitt segmentformede åpninger langs de flate partier 134 og ved 136 øker sterkt energien av grenseskiktet og kraften av den supersoniske implosjon inn i den utstrømmende supersoniske stråle. The provision of forced subsonic implosion or intrusion from the air source through the cross-sectionally segmented openings along the flat portions 134 and at 136 greatly increases the energy of the boundary layer and the force of the supersonic implosion into the outflowing supersonic jet.

En væske kan tilsettes separat til luften eller en annen gass oppstrøms for den gjengede ende 116, f.eks. ved hjelp av et enkelt T-stykke, med et forhold mellom gass og væske på f.eks. 1 til 4 eller 1 til 5. Blandingen begynner ved en rotasjonsvirkning som innledes endog oppstrøms for hullet 122 og fortsetter i dette. Innløpsboringen 124 utløser på vanlig måte dysevirkningen. Skjønt A liquid may be added separately to the air or other gas upstream of the threaded end 116, e.g. using a simple T-piece, with a ratio between gas and liquid of e.g. 1 to 4 or 1 to 5. The mixing begins with a rotational action which is initiated even upstream of the hole 122 and continues therein. The inlet bore 124 triggers the nozzle action in the usual way. Though

åpningene langs de flate partier 134 har større tverrsnittsareal enn innløpsboringene 124, er strømningsmengden pr. arealenhet meget mindre i dyseinnløpsplanet ved disse åpninger enn ved boringen 124 på grunn av de forskjellige respektive nærhetsvirkninger av det langsommere grenseskikt og av det hurtigere sentrale dyseparti. I dysen innenfor veggen 126 beveger den væskefornige del seg med den hvirvlende bevegelse som følge av sentrifugalkraften inn i grenseskiktet. Mer væske trer inn i grenseskiktet med gass gjennom boringene 130. All denne væske som trer inn i grenseskiktet bidrar til å danne dette med mindre anvendelse av gass, hvilket frigjør mer gass for arbeidet i det supersoniske sentrale parti av dysen. Videre øker væsken impulsen av grenseskiktmolekylene som the openings along the flat parts 134 have a larger cross-sectional area than the inlet bores 124, the flow rate per area unit much smaller in the nozzle inlet plane at these openings than at bore 124 due to the different respective proximity effects of the slower boundary layer and of the faster central nozzle section. In the nozzle within the wall 126, the fluid-bearing part moves with the swirling motion as a result of the centrifugal force into the boundary layer. More liquid enters the boundary layer with gas through the bores 130. All this liquid entering the boundary layer helps to form it with less use of gas, freeing up more gas for work in the supersonic central part of the nozzle. Furthermore, the liquid increases the momentum of the boundary layer molecules which

kommer ut fra dysen og gjør således sjokket mer intenst og øker det utførte arbeide. Intensivering av sjokket blir ytterligere voldsomt øket ved hevning av P± med en faktor svarende til nesten kvadratet av den verdi med hvilken p^ overskrider omgiveIsestryk-ket. Denne sterke virkning resulterer i at kjemiske reaksjoner inkludert forbrenning finner sted med stor intensitet endog muli-gens med molekylær nedbrytning som følge av sjokket forut for re-aksjonen. comes out of the nozzle and thus makes the shock more intense and increases the work done. Intensification of the shock is further greatly increased by raising P± by a factor corresponding to almost the square of the value by which p^ exceeds the surrounding ice pressure. This strong effect results in chemical reactions including combustion taking place with great intensity, possibly even with molecular breakdown as a result of the shock preceding the reaction.

Videre har den nettopp beskrevne anvendelse iboende sterkt forbedrede selvregulerende egenskaper. Med gass tilført fra en kilde med konstant leveringsmengde (f.eks. en karbonrotorpumpe på 1/2 HK) stiger P^ når mer væske i boringen 124 og i åpningene reduserer de effektive arealer av disse, hvorved det tilføres ytterligere effekt som kreves for det arbeide som utføres på den til-satte væske. Væskevolumet avhenger selvsagt av tettheten såvel som av vekten pr. minutt. Økning av væskemengden som er tilstede virker også til å øke inngangsenergien ved at størrelsen D<+> vil bli redusert, hvilket fører til en motsatt virkende stigning av P^. Store variasjoner i væskens strømningshastighet eller -mengde er således automatisk mulig. Furthermore, the application just described inherently has greatly improved self-regulating properties. With gas supplied from a constant delivery rate source (e.g. a 1/2 HP carbon rotor pump), P^ rises as more fluid in the bore 124 and in the orifices reduces the effective areas thereof, adding additional power required for the work performed on the added liquid. The liquid volume obviously depends on the density as well as on the weight per minute. Increasing the amount of liquid present also acts to increase the input energy in that the size D<+> will be reduced, which leads to an oppositely acting increase in P^. Large variations in the liquid's flow rate or quantity are thus automatically possible.

Det foretrekkes generelt at diameteren D^ er mindre enn 6,3 mm, diameteren D<+> er mindre enn 2,5 mm, forholdet mellom avstanden fra innløpet til halsplanet L+ og den dysedannende diameter Df ligger i området fra 0,9 til 1,5, utløps-Machtallet (MQ) er mindre enn 3, gass innføres ved et inngangstrykk (P^) fra 0,05 til 7-, 3 g/cm<2> (overtrykk), volumet (V) av injisert gass med trykket P^ er fra 5,7 til 1416 dm^ pr. minutt og det anvendes fra 4 til 1000 dyser sammen for i fellesskap å utføre arbeidet. It is generally preferred that the diameter D^ is less than 6.3 mm, the diameter D<+> is less than 2.5 mm, the ratio between the distance from the inlet to the throat plane L+ and the nozzle-forming diameter Df is in the range from 0.9 to 1 .5, the outlet Mach number (MQ) is less than 3, gas is introduced at an inlet pressure (P^) from 0.05 to 7-, 3 g/cm<2> (overpressure), the volume (V) of injected gas with the pressure P^ is from 5.7 to 1416 dm^ per minute and from 4 to 1000 nozzles are used together to jointly carry out the work.

Claims

1. Supersonic nozzle, in particular for liquid atomization, in which a nozzle tube (26,96,126) for a main gas flow has a passage extending axially from an inlet end to an outlet end, and radial bores (30,40,82,130) or similar elements (42,

60) arranged in a throat plane lying across the nozzle axis for axial stabilization of the throat portion or the constriction of the main gas stream which is blown in axially at the inlet end, characterized in that the passage has the same cross-section essentially over its entire length and that for the formation of a gas boundary layer that surrounds the main gas flow in the passage, one or more openings (28,78,136) are formed at the inlet end of the nozzle tube (26,96,126) for the introduction of a liquid or gas flow so that it surrounds the main gas flow and axially enters the passage.

2. Nozzle according to claim 1, characterized in that a central hole (124) and one or more openings (28,136) placed circumferentially are arranged at the inlet end.

3. Nozzle according to claim 2, characterized in that one or more feed pipes (20) arranged axially outside the nozzle end in the inlet plane and have a bore that forms the central hole, and that around each feed pipe (20) in the inlet plane a free, ring-shaped zone constituting the opening (28), through which said gas enters the passage.

4. Nozzle according to one of claims 2 to 3, characterized in that the central hole and the peripheral opening are connected to the same gas flow source.

5. Nozzle according to claim 2, characterized in that the central hole is an axial bore (124) in an inlet part (120) surrounded by a tubular housing (112), and that the peripheral openings are formed by opposite flattenings (134) on the inlet section.

6. Nozzle according to one of the preceding claims, characterized in that the central hole and the bores (30) which are arranged in the neck plane are connected to the same gas flow source and that the peripheral openings (28) are connected to the atmosphere.

7. Nozzle according to claim 5, characterized in that the central hole and the peripheral openings as well as those in the neck plane arranged bores (130) are connected to the same gas flow source.

8. Nozzle according to one of the preceding claims, characterized in that the inner transverse dimension of the nozzle tube is at least twice as large as the transverse dimension of the passage in the throat plane, which latter transverse dimension is constricted as a result of the gas boundary layer.

9. Nozzle according to one of the preceding claims, characterized in that the ratio between the distance from the inlet end to the throat plane and the transverse dimension of the formed constriction of the passage in the throat plane lies in the range from 0.9 to 1.5.

10. Nozzle according to one of claims 1-9 in which the said elements are radial bores, characterized in that the bores are in connection with the atmosphere.

11. Nozzle according to one of claims 3 to 10, characterized in that the inner transverse dimension of the feed pipe (20) is smaller than half the inner transverse dimension of the nozzle inlet.