NO134190B

NO134190B -

Info

Publication number: NO134190B
Application number: NO2287/71A
Authority: NO
Inventors: A Ujiie
Original assignee: Mitsubishi Heavy Ind Ltd
Priority date: 1970-06-24
Filing date: 1971-06-17
Publication date: 1976-05-24
Also published as: NO134190C; NL7108708A; DK125629B; FR2096467A1; GB1281810A; JPS4840534B1; SU462337A3; CS182216B2; DE2131891A1; CA928031A; FR2096467B1; US3774667A; BE768834A; DE2131891B2; SE375253B

Description

Denne oppfinnelse vedrbrer en anordning for fremstilling av This invention relates to a device for the production of

ror ved å smelte metallelektroder som mates til et elektroslaggbad i en stopeform, som har en sentral kjerne og et antall metallelektroder anordnet i en krets over formen. En slik anordning er kjent fra DT-OS 1.817.064 og anvendes for fremstilling av rette ror. stirs by melting metal electrodes that are fed to an electroslag bath in a stop mold, which has a central core and a number of metal electrodes arranged in a circuit above the mold. Such a device is known from DT-OS 1,817,064 and is used for the production of straight rudders.

Oppfinnelsen har til hensikt å fremskaffe en anordning av dette slag, men ved hjelp av hvilken boyde eller krumme ror kan fremstilles . The invention aims to provide a device of this kind, but with the help of which a boyde or curved rudder can be produced.

Boyde ror med forholdsvis sterk krumning, som for eksempel 180° Boyde rudder with relatively strong curvature, such as 180°

og 90° bend, er vanligvis blitt fremstillet ved smiing eller stoping. Når et slikt ror fremstilles ved smiing omfatter fremstillingen ikke bare bruken av kostbare dyser, men resultatet er ofte et boyd ror med uregelmessig krumning langs flater med ytre og indre radius, og ujevn veggtykkelse. Produktet er således av tvilsom kvalitet. Særlig når roret fremstilles av materiale med forholdsvis dårlig strekkbarhet, kan roret under smiingen utvikle brister, sprekker eller andre defekter i den boyde del. Videre vil, ved oket krumning, plastisk arbeide av roret kunne odelegge rormaterialets kvalitet. I et forsok på å overkomme slike vanskeligheter har det vært foreslått og prakti-sert ved smiing å forme flere splittede ror med forholdsvis liten krumning, og så sammenfoye dem for å oppnå et boyd ror med onsket krumning. Denne fremgangsmåte gir i sin tur problemer med oket krav til arbeide og meget hoy verkskost. Når man istedenfor går til stopning, får det boyde ror lett kaviteter og blærehull, and 90° bends, have usually been produced by forging or stopping. When such a rudder is produced by forging, the production not only includes the use of expensive nozzles, but the result is often a Boyd rudder with irregular curvature along surfaces with an outer and inner radius, and uneven wall thickness. The product is therefore of questionable quality. Especially when the rudder is made of material with relatively poor stretchability, the rudder can develop cracks, cracks or other defects in the bowed part during forging. Furthermore, with increased curvature, plastic work of the rudder could destroy the quality of the rudder material. In an attempt to overcome such difficulties, it has been proposed and practiced by forging to form several split rudders with relatively small curvature, and then join them to obtain a Boyd rudder with the desired curvature. This method, in turn, causes problems with increased demands for work and very high operating costs. When you instead go to stuffing, the boyde rudder easily gets cavities and bladder holes,

som er uunngåelige ved stopning. Hvis slike defekter oppstår, which are unavoidable when stopping. If such defects occur,

må de repareres med bruk av mange manntimer og folgelig oket omkostning. For eksempel i den petrokjemiske industri lages visse boyde ror av et så hoyverdig stål som HK4o, som ikke kan smies, they must be repaired with the use of many man-hours and consequently increased costs. For example, in the petrochemical industry, certain boyde rudders are made from such a high-grade steel as HK4o, which cannot be forged,

men må stopes, hvorfor produktene bare kan brukes efter om-stendelig reparasjonsarbeide av hensyn til de nevnte defekter. Videre er rormateriale av denne type dårlig sveisbart for full-stendig oppretningsarbeide, og produktene er ofte. gjenstand for klager. but must be stopped, which is why the products can only be used after extensive repair work due to the aforementioned defects. Furthermore, rudder material of this type is poorly weldable for complete straightening work, and the products are often subject to complaints.

På bakgrunn av teknologiens nuværende standpunkt m.h.t. fremstilling av boyde ror, tar oppfinnelsen sikte på å eliminere mangler som gjor seg gjeldende ved nu anvendte anordninger for fremstilling av boyde ror ved å ta i bruk nye teknologiske midler. Disse kjennetegnes ved at en anordning som nevnt i innledningen ut-formes således at den f ormgivende del av stopef ormen er buet og at de elektroder som ligger fjernest fra denne bues krumningssentrum, har storre tverrsnittsareal enn de elektroder som ligger nærmere nevnte krumningssenter. Based on the technology's current position regarding manufacture of boyde rudders, the invention aims to eliminate deficiencies which are evident in currently used devices for the manufacture of boyde rudders by adopting new technological means. These are characterized by the fact that a device as mentioned in the introduction is designed in such a way that the forming part of the stopper mold is curved and that the electrodes that are furthest from the center of curvature of this curve have a larger cross-sectional area than the electrodes that are closer to said center of curvature.

Ifolge et ytterligere trekk er i området som ligger fjernere According to a further move is in the area that is more distant

fra krumningssentret dybden av den ringformede kanal for smeltet slagg beliggende umiddelbart over den formgivende del av formen storre enn i området som ligger nærmere nevnte krumningssentrum. from the center of curvature the depth of the ring-shaped channel for molten slag located immediately above the forming part of the mold greater than in the area located closer to said center of curvature.

Losningen ifolge oppfinnelsen baserer seg på folgende resonne-ment: Ved fremstillingen av et boyd ror trengs det mere stopningsmateriale på den side som er fjernt fra krumningssentret. Ved en langsom avtrekningshastighet tas det hensyn til dette, The solution according to the invention is based on the following reasoning: When manufacturing a boyd rudder, more stuffing material is needed on the side that is far from the center of curvature. In the case of a slow withdrawal speed, this is taken into account,

ved at metallsmeltens speil, som befinner seg på bunnen av slaggbadet, utjevner seg kontinuerlig. Ved en okning av hastigheten inntrer endelig det punkt hvor det avsmeltede metall ved. be-røringen med slaggbadets bunn straks stivner og trekkes av. in that the mirror of the molten metal, which is located at the bottom of the slag bath, continuously levels off. When the speed is increased, the point where the molten metal is finally reached. contact with the bottom of the slag bath immediately hardens and is pulled off.

Mens tettheten av de avtrukne rorvegger som ligger nærmere krumningssentret ennu kan være tilfredsstillende, kan det på steder noe fjernere fra krumningssentrét opptre en avbrytelse på grunn av det her hoyere materialbehov. While the density of the stripped rudder walls that are closer to the center of curvature may still be satisfactory, in places somewhat further from the center of curvature, an interruption may occur due to the here higher material requirement.

Oppfinnelsen tar hensyn til dette slik at elektrodetverrsnittene er tilpasset avstanden fra krumningssentret. Således oppnår man at det på de steder som er fjernere fra krumingssentret, fra-smeltes mere metall enn på steder nærmere nevnte sentrum. Dette forklares på folgende måte: Et storre elektrodetverrsnitt alene ville ikke være tilstrekkelig for avsmeltning av mere elektrode-materiale, når avsmeltningsydelsen ikke likeledes skal okes. Avsmeltningsydelsen okes ved at det med et storre elektrodetverrsnitt også okes slaggsoylens tverrsnitt, som gjennom-flytes av strommen. En slaggsoyle med forstorret tverrsnitt har en mindre motstand. Da den samme spenning ligger på samtlige elektroder, regnes avsmeltningsydelsen efter formelen U /R. En forringet motstand forer altså til en oket avsmeltningsydelse. Således er elektrodetverrsnittet og avsmeltningsydelsen tilpasset behovet på stopningsmassen. The invention takes this into account so that the electrode cross-sections are adapted to the distance from the center of curvature. Thus, it is achieved that more metal is melted at the locations that are further away from the center of curvature than at locations closer to the said center. This is explained in the following way: A larger electrode cross-section alone would not be sufficient for melting more electrode material, when the melting performance is also not to be increased. The melting performance is increased by the fact that, with a larger electrode cross-section, the cross-section of the slag oil, which is flowed through by the current, is also increased. A slag column with an enlarged cross-section has a lower resistance. As the same voltage is applied to all electrodes, the melting performance is calculated according to the formula U / R. A reduced resistance therefore leads to an increased melting performance. Thus, the electrode cross-section and the melting performance are adapted to the need for the filling compound.

På grunn av den manglende utjevning av metallsmeltespeilet ved den nevnte grensehåstighet er riktignok avstanden mellom metallsmeltespeilet og elektrodene på de steder som er fjernt fra krumningssentret storre enn på de steder som ligger nærmere krumningssentret; den dermed oppnådde okning av gjennomgangs-motstanden i slaggbadet på steder fjernt fra krumningssentret er imidlertid uten betydning i relasjon til motstandssenkningen, som er betinget av tverrsnittsokningen. Forovrig er metall-smeltespeilets senkning som er forårsaket av den manglende ut-ligning, i praksis meget lav. Due to the lack of equalization of the metal melting mirror at the mentioned limit speed, the distance between the metal melting mirror and the electrodes at the places which are distant from the center of curvature is indeed greater than at the places which are closer to the center of curvature; the thus achieved increase in the through-resistance in the slag bath at places far from the center of curvature is, however, of no importance in relation to the resistance reduction, which is conditioned by the cross-section increase. Furthermore, the lowering of the metal melting mirror, which is caused by the lack of compensation, is in practice very low.

Det skal ytterligere nevnes at det også er kjent en anordning for kontinuerlig stopning av ror ifolge ESU-fremgangsmåten (DT-AS 1 281 115), hvor strengstopningsformen riktignok ikke har noen sentral kjerne, men er boyet. Strengen som trekkes fra formen fores forst bueformet og blir deretter rettet opp. Hvordan elektroden er utformet ved denne anordning, er det ikke nevnt noe om. It should further be mentioned that there is also a known device for continuous stuffing of rudders according to the ESU method (DT-AS 1 281 115), where the string stuffing form does not have a central core, but is buoyed. The string pulled from the mold is first bowed and then straightened. There is no mention of how the electrode is designed in this device.

Oppfinnelsen vil fremgå av nedenstående beskrivelse i forbindelse med tegningene, hvor: The invention will be apparent from the following description in connection with the drawings, where:

Fig. 1 er et skjematisk vertikalt snitt, og Fig. 1 is a schematic vertical section, and

Fig. 2 er et skjematisk tverrsnitt visende formen og anordningen av metallelektrodene. Fig. 2 is a schematic cross-section showing the shape and arrangement of the metal electrodes.

I figurene er i A vist en elektrodesats. Denne består av en gruppe metallelektroder A^, A3, A^ og A^, A' ^ < -^'3'A<*>4In the figures, an electrode set is shown in A. This consists of a group of metal electrodes A^, A3, A^ and A^, A' ^ < -^'3'A<*>4

og ruller a,, a„, a_, a., a',, a' , a',, a'. , , .... , and rolls a,, a„, a_, a., a',, a' , a',, a'. , , .... ,

^ ruller 1234 12 3 4 (skjont bare ^ rolls 1234 12 3 4 (although only

rullene a^ og a4 er vist i fig. 1) som drives av passende (ikke viste) midler for å bringe elektrodene ned med en passende hastighet. Som best vist i fig. 2, er elektrodene ordnet vertikalt og i like store avstander fra hverandre i en konfigurasjon svarende til tverrsnittskonturen av det boyde ror som skal fremstilles. Tverrsnittsarealene S^ til S4 og S^ til S'4 av hen-holdsvis metallelektrodene A1 til A4 og A' til A'4, er slik at tverrsnittsarealene S^, S<1>1 av metallelektrodene A^ A^ på the rollers a^ and a4 are shown in fig. 1) which is driven by suitable means (not shown) to bring the electrodes down at a suitable speed. As best shown in fig. 2, the electrodes are arranged vertically and at equal distances from each other in a configuration corresponding to the cross-sectional contour of the bowed rudder to be produced. The cross-sectional areas S^ to S4 and S^ to S'4 of the metal electrodes A1 to A4 and A' to A'4, respectively, are such that the cross-sectional areas S^, S<1>1 of the metal electrodes A^ A^ on

den side som er nærmest krumningssentret for det boyde ror er minst, og tverrsnittsarealene S4, S<1>4 av metallelektrodene A4, A'4 på den side som er lengst fra krumningssentret for det the side closest to the center of curvature of the bowed rudder is the smallest, and the cross-sectional areas S4, S<1>4 of the metal electrodes A4, A'4 on the side farthest from the center of curvature of the

boyde ror,er storst. Forholdene mellom disse tverrsnittsarealer er således slik at S1 < S2< S 3 < S4 og S^S^ s2 = S'2<boyde ror, is the biggest. The relationships between these cross-sectional areas are thus such that S1 < S2< S 3 < S4 and S^S^ s2 = S'2<

S3 = S'3 og S4 = S'4 . S3 = S'3 and S4 = S'4 .

Stopeformens B deler består av en ytre form B^ og en vannkjolt metallkjerne B^, begge anbragt umiddelbart under elektrodesatsen A. Mellom den ytre form B1 og kjernen B2 dannes der en ringformet kanal W som i vertikalplanet hovedsakelig er formet som en skorsten. I den ringformede kanal dannes der en dam av smeltet slagg. Stopeformens del B er anbragt slik at de nedre ender av metallelektrodene A^ til A4, A' ^ til A'4 ligger i sentret for ovre seksjon av den ringformede kanal W. De vertikale tverrsnittskonturer av de forskjellige deler av den ringformede kanal W er konstruert med hensyn til forholdet mellom dimensjonene av det boyde ror som skal fremstilles og metallelektrodene A^ til A4, A^ til A'4. The parts of the stop mold B consist of an outer mold B^ and a water-cooled metal core B^, both placed immediately below the electrode set A. Between the outer mold B1 and the core B2, an annular channel W is formed, which in the vertical plane is mainly shaped like a chimney. A pool of molten slag is formed in the annular channel. The part B of the stop mold is arranged so that the lower ends of the metal electrodes A^ to A4, A'^ to A'4 lie in the center of the upper section of the annular channel W. The vertical cross-sectional contours of the various parts of the annular channel W are constructed with regard to the relationship between the dimensions of the boyde tube to be produced and the metal electrodes A^ to A4, A^ to A'4.

I kommunikasjon med nedre del av den ringformede kanal W er der et ringformet hull Y mellom ytre form B^ og kjernen B2> Det ringformede hull Y er formet slik at det har samme tverrsnitts-kontur og også samme krumning som det ror som skal boyeis. Det tillater dannelsen av dammen M av smeltet metall ved elektroslagg-smeltning ved hjelp av metallelektrodene A^ til A4, A'^ til A'4 i den ringformede kanal W. Samtidig tillater det storkning av det smeltede metall ved hjelp av kjolevirkningen av delene B, slik at der kontinuerlig kan formes et boyd ror ^P. Formen og dimensjonene av det ringformede hull Y er konstruert i samsvar med dimensjonene av det boyde ror som skal fremstilles., In communication with the lower part of the annular channel W there is an annular hole Y between the outer shape B^ and the core B2> The annular hole Y is shaped so that it has the same cross-sectional contour and also the same curvature as the rudder to be buoyed. It allows the formation of the pool M of molten metal by electroslag melting by means of the metal electrodes A^ to A4, A'^ to A'4 in the annular channel W. At the same time it allows solidification of the molten metal by means of the dressing action of the parts B , so that a boyd rudder ^P can be continuously formed. The shape and dimensions of the annular hole Y are constructed in accordance with the dimensions of the boyde rudder to be manufactured.,

I fig. 1 betegner P et ror som skal fremstilles med en veggtykkelse t. Rorets krumning har en indre radius r^ og en ytre radius r omkring et sentrum 0. Symbolet OL betegner et horison-talplan omfattende punkt 0. In fig. 1, P denotes a rudder to be produced with a wall thickness t. The curvature of the rudder has an inner radius r^ and an outer radius r around a center 0. The symbol OL denotes a horizontal plane including point 0.

Hvis det nu forutsettes at fremstillingen av et boyd ror startes If it is now assumed that the production of a boyd rudder is started

i et punkt i en avstand 0 fra horisontalplanet OL, skal pro-filene av den ringformede kanal W og det ringformede hull Y i formen B nu forklares. For å fremstille det boyde ror P med en sentralvinkel dO pr. tidsenhet, må det velges slike dimensjoner av delene B at smeltet metall oppsamles i partiene ee'f'f og gg'h'h som er omgitt av rorets radier Or^Q , or^O , or^e + dO , Or^© + dO i de partier som svarer til © og Q + dO fra sentret at a point at a distance 0 from the horizontal plane OL, the profiles of the annular channel W and the annular hole Y in the shape B will now be explained. To produce the boyde rudder P with a central angle dO per time unit, such dimensions of the parts B must be chosen that molten metal is collected in the parts ee'f'f and gg'h'h which are surrounded by the rudder radii Or^Q , or^O , or^e + dO , Or^© + dO in the parts corresponding to © and Q + dO from the centre

0 i fig. 1, og tverrsnittene av kjernen B2 og den ytre form B^, 0 in fig. 1, and the cross-sections of the core B2 and the outer form B^,

og det smeltede metall kjoles og storknes i det nevnte mellomrom for å danne elementet AP av det boyde ror P. Partiene under partiene ee'f'f og gg'h'h utvides gradvis, mens partiene over partiet ee'f'f har samme radius opp til det punkt "i" hvor radien r^ + t fra f' skjærer OL og opp til det punkt "j" hvor radien r fra h' skjærer OL. Partiene over i, j og over e, g utvides gradvis slik at de gir en passende avstand fra metallelektrodene A^ til A^ . I fig. 1 og 2 viser symbolene l,n, k and the molten metal is heated and solidified in the said space to form the element AP of the boyded ror P. The parts below the parts ee'f'f and gg'h'h are gradually expanded, while the parts above the part ee'f'f have the same radius up to the point "i" where the radius r^ + t from f' intersects OL and up to the point "j" where the radius r from h' intersects OL. The parts above i, j and above e, g are gradually expanded so that they provide a suitable distance from the metal electrodes A^ to A^. In fig. 1 and 2 show the symbols l,n, k

m de punkter hvor overkanten av det ringformede rom skjærer lin-jen S-S. Minsteavstandene fra disse punkter 1, n, k , m. til metallelektrodene A^, A^ er like store. I dette tilfelle er metallelektrodene A^, A^ ordnet slik at deres posisjoner ligger på de vertikale linjer gjennom punktene e, i, g, j. Videre holdes ef = e'f' = gh = g'^' = t. Skjont disse forhold er beskrevet 1 forbindelse med tverrsnittet S-S i fig. 2, vil det forstås at de også gjelder hele det vertikale snitt langs hele omkretsen av den ringformede kanal W og det ringformede hull Y. m the points where the upper edge of the annular space intersects the line S-S. The minimum distances from these points 1, n, k , m. to the metal electrodes A^, A^ are equal. In this case the metal electrodes A^, A^ are arranged so that their positions lie on the vertical lines through the points e, i, g, j. Furthermore, ef = e'f' = gh = g'^' = t are kept. Although these conditions are described 1 connection with the cross-section S-S in fig. 2, it will be understood that they also apply to the entire vertical section along the entire circumference of the annular channel W and the annular hole Y.

Det dreibare stykket C for å trekke det boyde ror som skal fremstilles, består av en arm K forbundet til en aksel perpendikulær på papirets plan gjennom punkt O, og et startstykke p forbundet til armen K. Armen K dreies med en på forhånd bestemt vinkelhastighet av en (ikke vist) motor koblet til den nevnte vertikale aksel. Startstykket p er formet til en lengdeenhet av samme dimensjoner som det boyde ror som skal fremstilles. Det forskyves langs en bane med samme krumning som det boyde ror som skal fremstilles, ved dreiningen av den motordrevne arm K, hvorved elementet Ap av det boyde ror P blir trukket fra formen B. Ved start av fremstillingen av et boyd rar, tjener startstykket p til å lukke bunnen av det ringformede hull Y i formen B. Et elektrisk system D består av en elektroslagg-kraftkilde The turning piece C for pulling the bowed rudder to be produced consists of an arm K connected to an axis perpendicular to the plane of the paper through point O, and a starting piece p connected to the arm K. The arm K is turned at a predetermined angular velocity of a motor (not shown) connected to said vertical shaft. The starting piece p is shaped into a length unit of the same dimensions as the bowed rudder to be produced. It is displaced along a path with the same curvature as the Boyd rudder to be produced, by the rotation of the motor-driven arm K, whereby the element Ap of the Boyd rudder P is pulled from the mold B. At the start of the manufacture of a Boyd rudder, the starting piece p serves to close the bottom of the annular hole Y in the mold B. An electrical system D consists of an electroslag power source

E og en stromskinne F. En klemme i den ene ende av kraftkilden E and a bus bar F. A clamp at one end of the power source

E er forbundet til armen K, mens den annen klemme er elektrisk forbundet til metallelektrodene A, til A4 og A<1>^ til A'4 i elektrodesatsen A gjennom stromskinnen F. E is connected to the arm K, while the other clamp is electrically connected to the metal electrodes A, to A4 and A<1>^ to A'4 in the electrode set A through the busbar F.

Når et boyd ror P fremstilles med samme vinkelhastighet, eller ved ifolge oppfinnelsen å trekke det boyde ror P en vinkel på dO pr. tidsenhet, må smeltehastigheten av metallelektrodene A^ til A4 og A'^ til A'4 gradvis okes fra partiet ee'f ' f til partiet gg'h'h av det ringformede hull Y. Av denne grunn må elektrodene A^ til A4 og A<1>^ til A'4 , som har forskjellige tverrsnittsarealer, smeltes samtidig med samme spenning og samme strømtetthet, og dybden av den ringformede kanal hvori der dannes en slaggdam, må okes gradvis fra indre radialside mot ytre radialside av den krumme del av det boyde ror som skal fremstilles. Skjont strømtettheten i elektrodene A^ til A4 og A'^ til A' er den samme, varierer således motstanden, og metall-2 elektrodenes smeltevirkning som forskjellen i R i uttrykket I R med det resultat at elektrodene gir en onsket mengde av smelte i det ringformede hull Y. I denne hensikt er det, som nevnt ovenfor, nodvendig å konstruere tverrsnittsarealene S til S4When a Boyd rudder P is produced with the same angular velocity, or by pulling the Boyd rudder P an angle of dO per unit time, the melting rate of the metal electrodes A^ to A4 and A'^ to A'4 must be gradually increased from the portion ee'f ' f to the portion gg'h'h of the annular hole Y. For this reason, the electrodes A^ to A4 and A<1>^ to A'4 , which have different cross-sectional areas, are melted simultaneously with the same voltage and the same current density, and the depth of the annular channel in which a slag pond is formed must be increased gradually from the inner radial side to the outer radial side of the curved part of the boyde rudder to be produced. Although the current density in the electrodes A^ to A4 and A'^ to A' is the same, the resistance thus varies, and the melting effect of the metal-2 electrodes as the difference in R in the expression I R with the result that the electrodes provide a desired amount of melt in the annular hole Y. For this purpose, as mentioned above, it is necessary to construct the cross-sectional areas S to S4

og S'^ til S'^ av elektrodene A^ til A4 og A'^ til A<1> og deres innbyrdes stillinger i passende samsvar med dimensjonene av det boyde ror P som skal fremstilles, og også å velge en passende vinkel 0 og variere verdien av motstanden R tilsvarende. and S'^ to S'^ of the electrodes A^ to A4 and A'^ to A<1> and their mutual positions in suitable accordance with the dimensions of the boyde rudder P to be produced, and also to select a suitable angle 0 and vary the value of the resistor R accordingly.

Fremgangsmåten for fremstilling av et boyd ror P av et gitt metallmateriale i det viste apparat skal nu beskrives: The procedure for producing a boyd rod P from a given metal material in the apparatus shown will now be described:

Metallelektrodene A^ til A4 og A<1>^ til A'4 i elektrodesatsen A The metal electrodes A^ to A4 and A<1>^ to A'4 in the electrode set A

i en gitt stilling mates med på forhånd bestemt hastighet ved hjelp av ruller og bringes ned med konstant hastighet med en strom tilfort fra stromskinnen F. I dette tilfelle lukkes bunnen av det ringformede hull Y på forhånd ved hjelp av startstykket p, og en passende mengde smeltet slagg holdes i den ringformede kanal W. Derpå neddykkes elektrodene til A4 og A'^in a given position is fed at a predetermined speed by means of rollers and brought down at a constant speed by a current supplied from the current rail F. In this case, the bottom of the annular hole Y is closed in advance by means of the starting piece p, and a suitable amount molten slag is held in the annular channel W. The electrodes of A4 and A'^ are then immersed

til A'4 i smeiten, og elektrodene tilforer strom gjennom smeiten til startstykket p, slik at der dannes en stromkrets for kraftkilden E. På denne måte oppstår det såkalte elektroslagg-smeltefenomen, hvorved forendene av elektrodene smeltes for å danne det smeltede metall M, som i sin tur drypper ned i smeiten og samles opp i det ringformede hull Y. Det smeltede metall M avkjoles og storknes i formen B. På dette tidspunkt smeltes den del av det smeltede metall M som er i kontakt med kontakt-stykket p, til dette stykke. Så snart det smeltede metall er samlet opp i det ringformede hull Y og begynner å storkne, loper drivmotoren for armen K med en vinkelhastighet dO pr. tidsenhet for å dreie armen K i den retning som er angitt ved pilen Z, hvorved startstykket p forskyves i pilens retning. Som folge herav blir elementet AP av det boyde ror som avkjoles og stork-ner i formen, gradvis trukket fra formen B, hvorved der dannes et boyd ror P med onsket krumning. to A'4 in the forge, and the electrodes supply current through the forge to the starting piece p, so that a current circuit is formed for the power source E. In this way, the so-called electroslag melting phenomenon occurs, whereby the front ends of the electrodes are melted to form the molten metal M, which in turn drips into the melt and is collected in the annular hole Y. The molten metal M is cooled and solidified in the mold B. At this point, the part of the molten metal M that is in contact with the contact piece p is melted to this piece. As soon as the molten metal is collected in the annular hole Y and begins to solidify, the drive motor for the arm K runs at an angular velocity dO per unit of time to turn the arm K in the direction indicated by the arrow Z, thereby displacing the starting piece p in the direction of the arrow. As a consequence of this, the element AP of the boyed tube that cools and solidifies in the mold is gradually withdrawn from the mold B, whereby a boyed tube P with the desired curvature is formed.

Med den ovenfor beskrevne anordning fremstiller apparatet ifolge oppfinnelsen kontinuerlig et boyd ror With the device described above, the apparatus according to the invention continuously produces a boyd rudder

med onsket krumning direkte av det smeltede metall som oppnås ved et elektroslaggbad å smelte flere metallelektroder som mates inn i formen med en på forhånd bestemt hastighet. Av denne grunn kan der lett og greit ikke bare fremstilles et boyd ror av et onsket materiale, men også et boyd ror fritt for en hver defekt og langt overlegent i kvalitet sammenlignet med kommer-sielle produkter. with the desired curvature directly of the molten metal achieved by an electroslag bath to melt multiple metal electrodes fed into the mold at a predetermined rate. For this reason, not only can a boyd rudder be produced from a desired material, but also a boyd rudder free of every defect and far superior in quality compared to commercial products.

Claims

1. Device for continuous stopping of rudders by melting metal electrodes that are fed to an electroslag bath in a stoping mold, which mold has a central core (B2) and a number of metal electrodes (A^, A,,, A^ ...) arranged in a circuit above the mold, characterized in that the shaping part (Y) of the mold (B) is curved and that the electrodes which are furthest from the center of curvature (0) of this curve have a larger cross-sectional area than the electrodes which are closer to said center of curvature (S4 > S3 > S2 > S1; S4 1, > S3 ' ^S2 ' ~ ? S1<1>) .

2. Device as stated in claim 1, characterized in that in the area that is further away from the center of curvature (O) the depth of the annular channel (W) for molten slag situated immediately above the forming part (v) of the mold (B) is greater than in the oiratådet which is closer to the aforementioned center of curvature.