NO133240B

NO133240B -

Info

Publication number: NO133240B
Application number: NO1181/72A
Authority: NO
Inventors: G G Copeland
Original assignee: Copeland Systems Inc
Priority date: 1972-04-07
Filing date: 1972-04-07
Publication date: 1975-12-22
Also published as: NO133240C

Abstract

Fremgangsmåte ved behandling av avlut fra sulfatkokeprosessen.Process for treating waste liquor from the sulphate boiling process.

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrorer behandling av sulfat- The present invention relates to the treatment of sulphate

elier kraftavlut, og mer spesielt en forbedret fremgangsmåte for elier kraftwat, and more particularly an improved process for

på en effektiv, sikker og okonomisk måte å gjenvinne de uorganiske kjemikalier i sulfatavlut. in an efficient, safe and economical way to recover the inorganic chemicals in sulphate effluent.

Svartlut fra sulfat-eller kraftkok inneholder i tillegg til Black liquor from sulphate or kraft boiling also contains

de oppløselige bestanddeler fra den kokte ved opploste behandlings-kjemikalier innbefattende natriumsulfid og natriumhydroxyd. Disse kjemikalier er relativt kostbare og må gjenvinnes for fornyet bruk for å gjore sulfatprosessen okonomisk. the soluble constituents from the boiled by dissolved treatment chemicals including sodium sulfide and sodium hydroxide. These chemicals are relatively expensive and must be recovered for renewed use in order to make the sulphate process economical.

Ved det konvensjonelle sulfatgjenvinningssystem som hittil With the conventional sulphate recovery system as before

har vært anvendt, inndampes svartluten som inneholder ca. 10-15$ opploste^organiske og uorganiske torrstoffer, i et konvensjonelt flertrinnsapparat til der erholdes et torr stoffinnhold på ca. - 55-65 vekt$. Den konsentrerte lut fores derefter til sulfatgjen-vinningsovnen hvori de organiske bestanddeler brennes og fores ut av ovnen som gassformige forbrenningsprodukter, mens natriumsalter oppsamles i bunnen av gjenvinningsovnen som en smeltet has been used, the black liquor containing approx. 10-15% dissolved organic and inorganic dry matter, in a conventional multi-stage apparatus until a dry matter content of approx. - 55-65 weight$. The concentrated lye is then fed to the sulphate recovery furnace where the organic components are burned and fed out of the furnace as gaseous combustion products, while sodium salts are collected at the bottom of the recovery furnace as a molten

aske eller smelte. Luft for forbrenning tilfores ovnen på regulert måte, slik at der i ovnen dannes to soner, nemlig en ovre oxyderende sone i hvilken vanninnholdet av svartluten fordampes og de organiske torrstoffmaterialer spaltes til forbrennbare. gasser som brennes, samt carbon av hvilket endel brennes. Oxyderte uorganiske natriumsalter omfattende natriumsulfat og natriumcarbonat og resten av carboninnholdet faller ned i en nedre sone i bunnen av ovnen, hvilken sone holdes under reduserende betingelser. I den reduserende sone forbrenner resten av carbonet, og natriumsulfat reduseres til natriumsulfid. Smeiten av natriumsalter som oppsamles i bunnen av ovnen, opploses derefter i vann, behandles med kalsiumoxyd for å omdanne natriumcarbonat til natriumhydroxyd, og den regenererte blanding av ash or melt. Air for combustion is supplied to the furnace in a regulated manner, so that two zones are formed in the furnace, namely an upper oxidizing zone in which the water content of the black liquor evaporates and the organic dry matter materials are broken down into combustibles. gases that are burned, as well as carbon of which end is burned. Oxidized inorganic sodium salts comprising sodium sulfate and sodium carbonate and the remainder of the carbon content fall into a lower zone at the bottom of the furnace, which zone is maintained under reducing conditions. In the reducing zone, the rest of the carbon burns, and sodium sulphate is reduced to sodium sulphide. The smelt of sodium salts collected at the bottom of the furnace is then dissolved in water, treated with calcium oxide to convert sodium carbonate to sodium hydroxide, and the regenerated mixture of

natriumsulfid og natriumhydroxyd resirkuleres for anvendelse ved sulfatkoking0sodium sulphide and sodium hydroxide are recycled for use in sulphate boiling0

I den hensikt å forbedre prosessens okonomi er det onskelig In order to improve the economy of the process, it is desirable

å gjenvinne så meget som mulig av den varme som genereres når de organiske bestanddeler av svartluten brennes i gjenvinningssystemet. to recover as much as possible of the heat generated when the organic components of the black liquor are burned in the recovery system.

For dette formål er gjenvinningsovnen foret med ror gjennom hvilke vann fores for fremstilling av damp som derefter anvendes som prosessdamp ved kokeoperasjonen. For this purpose, the recovery furnace is lined with pipes through which water is fed to produce steam which is then used as process steam in the cooking operation.

Den konvensjonelle kraftgjenvinningsovn som beskrevet ovenfor har et antall mangler. På grunn av den relativt komplekse funksjon av gjenvinningsovnen som kombinerer oxydasjon, reduksjon og dampgenerering i en enhet under hoye temperaturbetingelser, er omkostningene for et slikt utstyr meget hoye. Et ytterligere problem er dannelsen av ubehagelige lukter som folge av dannelse av ubehagelig luktende svovelforbindelser i den reduserende sone av ovnen, slike som hydrogensulfid og mercaptaner. Noen av disse gasser fores gjennom ovnen uten at de oxyderes og danner luktproblemer'-i nærheten av gjenvinningsovnen. Et ytterligere problem The conventional power recovery furnace as described above has a number of shortcomings. Due to the relatively complex function of the recovery furnace which combines oxidation, reduction and steam generation in one unit under high temperature conditions, the costs for such equipment are very high. A further problem is the formation of unpleasant odors as a result of the formation of unpleasant smelling sulfur compounds in the reducing zone of the furnace, such as hydrogen sulphide and mercaptans. Some of these gases are fed through the furnace without being oxidised and causing odor problems in the vicinity of the recycling furnace. A further problem

er risiko for eksplosjon som finner sted hvis vann, som folge av et uhell, innfores i smeiten i bunnen av ovnen. En slik innforing kan finne sted hvis fortynnet svartlut med hbyt vanninnhold innfores i ovnen, eller hvis der går hull på ett eller flere av vannrørene i veggen på ovnen, hvorved vann kan stromme inn i enheten.På grunn av denne bestemte mulighet for en alvorlig eksplosjon må der utvises stor forsiktighet ved drift av en konvensjonell kraftavlutgjenvinningsovn. is the risk of an explosion occurring if, as a result of an accident, water is introduced into the melt at the bottom of the furnace. Such an introduction can take place if diluted black liquor with a high water content is introduced into the furnace, or if one or more of the water pipes in the wall of the furnace are punctured, allowing water to flow into the unit. Because of this, there is a definite possibility of a serious explosion. great care must be exercised when operating a conventional cogeneration furnace.

Dé ovenfor nevnte mangler ved et konvensjonelt gjenvinnings-system for sulfatavlut unngås ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen, i henhold til hvilken de forskjellige funksjoner av gjenvinningsovnen holdes separert og isolert fra hverandre, hvilket tillater en uavhengig regulering som eliminerer luktpro-blemet og faren for eksplosjon ved hjelp av utstyr til en rime-ligere omkostning. The above-mentioned shortcomings of a conventional recycling system for sulfated liquor are avoided by the method according to the invention, according to which the different functions of the recycling furnace are kept separated and isolated from each other, which allows an independent regulation that eliminates the odor problem and the danger of explosion using equipment at a lower cost.

Ifolge US patentskrift nr. 357^051 inndampes tynn svartlut til et torrstoffinnhold på 30-70$ og behandles derefter ved forhoyet temperatur i en sveveskiktsreaktor for oxydasjon av den inn-dampede svartlut uten dannelse av en smelte, hvorefter faststof-fet omfattende en blanding av natriumsulf at og natriumcarbonat fjernes fra reaktoren og bringes i kontakt med en reduserende gasstrom ved forhoyet temperatur for å omdanne natriumsulfat til natriumsulfid. Ved denne kjente fremgangsmåte må derfor faste partikler overfores fra et sveveskikt til en reaktor hvori reduksjon av de faste partikler finner sted ved hjelp av en reduserende gasstrom. På grunn av at reduksjonen finner sted i fast fase, kreves en forholdsvis lang reduksjonstid, og en reduserende gasstrom vil aldri kunne utnyttes 100$ ved en enkelt passering gjennom det faste partikkelformige materiale som skal reduseres. Det er derfor for utnyttelse av den reduserende gasstrom nodvendig å anvende en re sirkuleringsanordning. For utforelse av den kjente fremgangsmåte må også en reduserende gass være til-gjengelig. According to US Patent No. 357^051, thin black liquor is evaporated to a dry matter content of 30-70$ and then treated at elevated temperature in a fluidized bed reactor for oxidation of the evaporated black liquor without the formation of a melt, after which the solids comprising a mixture of sodium sulfate and sodium carbonate are removed from the reactor and brought into contact with a reducing gas stream at an elevated temperature to convert sodium sulfate to sodium sulfide. In this known method, solid particles must therefore be transferred from a suspended layer to a reactor in which reduction of the solid particles takes place by means of a reducing gas stream. Because the reduction takes place in the solid phase, a relatively long reduction time is required, and a reducing gas stream will never be able to utilize 100$ in a single pass through the solid particulate material to be reduced. It is therefore necessary to use a recirculation device to utilize the reducing gas flow. For carrying out the known method, a reducing gas must also be available.

Norsk patentskrift nr0 h% h8 vedrbrer en fremgangsmåte til behandling av svartlut både fra sulfitt- og sulfatcellulose-fabrik.asjon, hvor delvis konsentrert svartlut forstoves i et egnet kammer og tbrkes ved hjelp av en varm gass ved en temperatur i området 150-^00°C. Det derved erholdte lutpulver sendes, dersom det skriver seg fra svartlut fra sulfatmetoden, sammen med en tilsetning av natriumsulfat inn i en ovn hvori den torre bland-. ing forbrennes med regulert lufttilgang slik at det bare finner sted en ubetydelig forbrenning av de organiske bestanddeler, og de uorganiske bestanddeler i det vesentlige reduseres til natriumsulfid og natriumcarbonat i form av en askec Det vil forstås at for oppnåelse av denne samtidige ubetydelige forbrenning av de organiske bestanddeler og reduksjonen av de uorganiske bestanddeler, må lufttilgangen noyaktig reguleres, og det vil fra ovnen avgis lettere flyktige bestanddeler av organisk natur som må forbrennes i et eget forbrenningsanlegg. Norwegian patent document nr0 h% h8 relates to a method for treating black liquor both from sulphite and sulphate cellulose fabrication, where partially concentrated black liquor is evaporated in a suitable chamber and used with the aid of a hot gas at a temperature in the range of 150-400 °C. The lye powder thus obtained is sent, if it is written from black liquor from the sulphate method, together with an addition of sodium sulphate into an oven in which the dry mix-. ing is burned with regulated air access so that only an insignificant combustion of the organic components takes place, and the inorganic components are essentially reduced to sodium sulphide and sodium carbonate in the form of an ash. It will be understood that in order to achieve this simultaneous negligible combustion of the organic constituents and the reduction of the inorganic constituents, the air supply must be precisely regulated, and more volatile constituents of an organic nature will be emitted from the furnace, which must be incinerated in a separate incineration plant.

Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte ved behandling av avlut fra sulfatkokeprosessen, inneholdende organiske og uorganiske materialer, hvor .avluten.tbrkes til å gi lut-tbrrstoffer inneholdende carbonholdige bestanddeler, hvorefter luttbrrstoffene brennes under oxyderende betingelser for å fjerne de organiske bestanddeler og for å gi gassformige forbrenningsprodukter og en torrstoffrest inneholdende oxyderte uorganiske bestanddeler som reduseres i en særskilt reduksjonsovn for å utvinne de uorganiske bestanddeler for fornyet anvendelse av disse, karakterisert ved at det ved den oxyderende forbrenning fremstilles en smelte som inneholder oxyderte uorganiske bestanddeler og som fjernes fra oxydasjonsovnen og mens den fremdeles befinner seg i smeltet tilstand, reduseres i reduksjonsovnen under anvendelse av en del av det torkede lut-torrstoff som,reduksjonsmiddel. The invention relates to a process for the treatment of waste liquor from the sulphate boiling process, containing organic and inorganic materials, where the waste liquor is used to produce lye fibers containing carbonaceous components, after which the lye fibers are burned under oxidizing conditions to remove the organic components and to produce gaseous combustion products and a dry matter residue containing oxidized inorganic components which is reduced in a special reduction furnace in order to extract the inorganic components for their renewed use, characterized in that a melt containing oxidized inorganic components is produced during the oxidizing combustion and which is removed from the oxidation furnace and while it is still is in a molten state, is reduced in the reduction furnace using part of the dried lye dry substance as a reducing agent.

Ved oxydasjonen ifolge foreliggende fremgangsmåte dannes en smelte som på okonomisk og effektiv måte kan overfores fra oxydasjonsovnen til reduksjonsovnen. En smelte vil i reduksjonsovnen gi en mer effektiv kontakt med reduksjonsmidlet enn et partikkelformig materiale, og den hoyere temperatur som anvendes når det oxyderte lut-torrstoff reduseres i smeltet tilstand, forer til en hoyere reduksjonshastighet slik at det er nodvendig med en kortere oppholdstid i reduksjonsovnen. ' Det kan for reduksjonen, i mot-setning til ved reduksjon av et partikkelformig materiale, også anvendes et fast reduksjonsmiddel, f.eks. carbon, som ganske enkelt kan settes til smeiten som holdes under omroring. Derved fås en effektiv reduksjon uten at det er nodvendig med resirku-lering av reduksjonsmidlet som tilfellet er dersom et gassformig reduksjonsmiddel anvendes for reduksjon av et partikkelformig materiale. Det er en ytterligere fordel ved den foreliggende fremgangsmåte at det som reduksjonsmiddel kan anvendes en del av det torkede lut-torrstoff alene eller i blanding med andre faste reduksjonsmidlercDuring the oxidation according to the present method, a melt is formed which can be economically and efficiently transferred from the oxidation furnace to the reduction furnace. In the reduction furnace, a melt will provide a more effective contact with the reducing agent than a particulate material, and the higher temperature used when the oxidized lye-dry substance is reduced in a molten state leads to a higher reduction rate, so that a shorter residence time in the reduction furnace is required . A solid reducing agent, e.g. carbon, which can simply be added to the mixture which is kept under stirring. Thereby, an effective reduction is achieved without the need for recirculation of the reducing agent, as is the case if a gaseous reducing agent is used for the reduction of a particulate material. It is a further advantage of the present method that a part of the dried lye dry matter can be used as a reducing agent alone or in a mixture with other solid reducing agentsc

Ved reduksjon av lut-torrstoffer dannes vanligvis en liten mengde avgass i reduksjonsovnen på grunn av nødvendigheten av å tilveiebringe et partialtrykk av carbonmonoxyd over smeiten. Eventuelle oxyderbare bestanddeler i denne gass kan på grunn av. den foreliggende fremgangsmåte hvor oxydasjonen og reduksjonen utfores i to adskilte ovner, fullstendig oxyderes ved å lede gassen til oxydasjonsovnen, hvorved ingen reduserte svovelforbindelser forekommer i de gasser som avgis når den foreliggende fremgangsmåte anvendeso Dette er miljovernmessig av meget stor be-tydning. During the reduction of caustic solids, a small amount of off-gas is usually formed in the reduction furnace due to the necessity of providing a partial pressure of carbon monoxide over the smelt. Any oxidizable components in this gas can due to. the present method, where the oxidation and reduction are carried out in two separate furnaces, is completely oxidized by leading the gas to the oxidation furnace, whereby no reduced sulfur compounds occur in the gases emitted when the present method is used. This is of great environmental importance.

Ifolge en foretrukken utforelsesform av den foreliggende fremgangsmåte anvendes de under oxydasjonstrinnet dannede gassformige forbrenningsprodukter for å torke den innkommende avlut. Derved forbedres varmebkonomien for fremgangsmåten. According to a preferred embodiment of the present method, the gaseous combustion products formed during the oxidation step are used to dry the incoming waste liquor. This improves the heat economy of the process.

Fremgangsmåten ifolge foreliggende oppfinnelse vil bedre forstås av den fblgende detaljerte beskrivelse under henvisning til vedlagte tegning som skjematisk viser en typisk utforelsesform av oppfinnelsen. Beskrivelsen gjelder for et typisk anlegg i hvilket produksjon av 1,2 tonn masse gir ca. 2790 kg konsentrert svartlut inneholdende 65$ torr stoff med et varmeinnhold på ca. 3725 kcal/kg. The method according to the present invention will be better understood from the following detailed description with reference to the attached drawing which schematically shows a typical embodiment of the invention. The description applies to a typical plant in which the production of 1.2 tonnes of pulp gives approx. 2790 kg of concentrated black liquor containing 65$ of dry matter with a heat content of approx. 3725 kcal/kg.

Den konsentrerte svartlut inneholdende ca. 1800 kg opploste faststoffer fores gjennom rorledningen 11 inn i torkeren 12 for å fjerne dens vanninnhold. Torkeren 12 er passende et konvensjonelt fluidisert skikt eller sprdytetbrker i hvilke torking utfores med varme gasser som tilfores ved en temperatur på ca. 260°C gjennom rorledningen 13. Gasser og dannet vanndamp utfores av torkeren 12 gjennom rorledningen 1^ til en vasker og utlbp (ikke vist). Tbrket torrstoff utgjorende ca. 181<*>+ kg fores ut av torkeren 12 gjennom rorledningen 16 og deles derefter i to fraksjoner. Den storste fraksjon som utgjor ca. 1500 kg, fores gjennom rorledningen 17 og forenes med forbrenningsluft som innfores gjennom rorledningen 18 og injiseres ved hjelp av viften 20 inn i oxydasjonsforbrennings-ovnen 19 hvor i det vesentlige fullstendig forbrenning finner sted av alt det forbrennbare materiale som er tilstede i den torkede luts torrstoff. Mengden av tilfort luft for forbrenning som fores inn gjennom rorledningen 18, reguleres slik at fullstendig forbrenning erholdes samtidig som maksimumstemperaturen i oxydasjons-. ovnen 19 begrenses til en passende temperatur under ca. 13l5°C for å unngå odeleggelse av oxydasjonsovnen, som kan forekomme ved for hoye temperaturer. I eksemplet anvendes ca. 80$ overskudds-luft for dette formål. Oxydasjonsovnen er passende en enkel, med ildfast sten foret ovn, bg i bunnen av denne oppsamles de uorganiske bestanddeler av den torkede lut som en smelte 21 med en temperatur på 8l5-13l5°C. Som et resultat av de oxyderende betingelser som hersker i ovnen 19, vil natriumet som finnes i form av natriumsulfid (Na2S) i lut-tbrrstoffet,omdannes til natriumsulfat (Na2S01+), mens natriumhydroxyd (Na 0H)-innholdet i lut-tbrr stoff et omdannes til natriumcarbonat (Na2C0^). The concentrated black liquor containing approx. 1800 kg of dissolved solids are fed through the rudder line 11 into the dryer 12 to remove its water content. The dryer 12 is suitably a conventional fluidized bed or spray dryer in which drying is carried out with hot gases which are supplied at a temperature of approx. 260°C through the piping 13. Gases and formed water vapor are discharged by the dryer 12 through the piping 1^ to a washer and outlet (not shown). Used dry matter constituting approx. 181<*>+ kg is fed out of the dryer 12 through the rudder line 16 and is then divided into two fractions. The largest faction, which makes up approx. 1500 kg, is fed through the rudder line 17 and is combined with combustion air which is introduced through the rudder line 18 and injected by means of the fan 20 into the oxidation incinerator 19 where essentially complete combustion takes place of all the combustible material present in the dried lye solids . The quantity of supplied air for combustion, which is fed in through the rudder line 18, is regulated so that complete combustion is obtained at the same time as the maximum temperature in the oxidation-. the oven 19 is limited to a suitable temperature below approx. 13l5°C to avoid destruction of the oxidation furnace, which can occur at excessively high temperatures. In the example, approx. 80$ surplus air for this purpose. The oxidation furnace is suitably a simple furnace lined with refractory stone, bg at the bottom of which the inorganic components of the dried lye are collected as a melt 21 with a temperature of 8l5-13l5°C. As a result of the oxidizing conditions prevailing in furnace 19, the sodium present in the form of sodium sulphide (Na2S) in the caustic substance will be converted into sodium sulphate (Na2S01+), while the sodium hydroxide (Na 0H) content in caustic substance is is converted to sodium carbonate (Na2C0^).

Forbrenningsgassene som dannes i ovnen 19, fores ut av ovnen gjennom rorledningen 22 med en temperatur på opp til ca-, 1315°C og fores til en spillvarmekjeie 23 hvori en del av varmeinnholdet i gassene utnyttes for å omdanne vann som fores inn gjennom rorledningen 2<*>+, til damp som fores ut gjennom rorledningen 26„ Forbrenningsgassene som ved gjennomgangen gjennom spillvarmekjelen 23 avkjbles til en temperatur på ca0 260°C, fores gjennom rorledningen 13 og ventilen 15 og inn i torkeren 12 hvor de anvendes til å tbrke den konsentrerte lut som fores inn i torkeren, som tid-ligere beskrevet,, The combustion gases that are formed in the furnace 19 are fed out of the furnace through the rudder line 22 with a temperature of up to approx. <*>+, to steam which is fed out through the pipe line 26„ The combustion gases, which during the passage through the waste heat boiler 23 are decoupled to a temperature of approx. 260°C, are fed through the pipe line 13 and the valve 15 and into the dryer 12 where they are used to dry it concentrated lye which is fed into the dryer, as previously described,

I den hensikt å minske mulige luktproblemer ved å unngå en direkte kontakt av de varme forbrenningsgasser med lutens torrstoff er er en alternativ stromningsrute angitt som kan anvendes om nodvendig. Ved den alternative fremgangsmåte strommer forbrenning sgassene fra rorledningen 13 gjennom rorledningen 1*+ In order to reduce possible odor problems by avoiding direct contact of the hot combustion gases with the dry matter of the lye, an alternative flow route is indicated which can be used if necessary. In the alternative method, the combustion gases flow from the rudder line 13 through the rudder line 1*+

(ventilen 15 er lukket), ventilen h2t varmeveksleren ^3 og rorledningen hh til gassvaskeren og til utlop. I varmeveksleren ^3 oppvarmes luft som innfores gjennom rorledningen ^-6, og fores gjennom rorledningen h- 7 og ventilen <*>+8 tii torkeren 12 hvor den brukes til å torke den konsentrerte svartlut0(valve 15 is closed), the valve h2t the heat exchanger ^3 and the pipe line hh to the gas scrubber and to the outlet. In the heat exchanger ^3, air which is introduced through the rudder line ^-6 is heated and fed through the rudder line h- 7 and the valve <*>+8 to the dryer 12 where it is used to dry the concentrated black liquor0

Smeiten 21 som oppsamles i bunnen av oxydasjonsovnen 19, fores gjennom rorledningen 27, fortrinnsvis som en fallstrom, til bunnen av reduksjonsovnen 28 og oppsamles som en smeltet dam 29 The smelt 21 which is collected in the bottom of the oxidation furnace 19 is fed through the rudder line 27, preferably as a drop stream, to the bottom of the reduction furnace 28 and is collected as a molten pond 29

i denne. Hensikten med reduksjonsovnen 28 er å redusere natriumsulf atinnholdet i hele smeiten til natriumsulfid. Denne reaksjon oppnås passende ved at en del (370 kg) av det torkede lut-torrstoff produsert i torkeren 12, innfores gjennom rorledningen 31 til ovnen 28„ Tilleggsbrensel innfores i reduksjonsovnen 28 gjennom rorledningen 3° °g ekstrabrenneren 32 i den grad det er nodvendig for å holde temperaturen på 760-930°C, fortrinnsvis ca. 870°C, i ovnen. Som et resultat av de reduserende betingelser som hersker i ovnen 28, vil tilstedeværende natriumsulfat i smeiten omdannes til natriumsulfid som folge av reaksjonen med carbonet som inneholdes i den i ovnen 28 innforte torkede luts torrstoffer. Den reduserte smelte fores ut av ovnen 28 gjennom rorledningen 33 til gronnlutsystemet 3'+ hvor smeiten kombineres med vann som fores inn gjennom rorledningen 36, og derefter behandles på konvensjonell måte0in this. The purpose of the reduction furnace 28 is to reduce the sodium sulphate content in the entire smelt to sodium sulphide. This reaction is suitably achieved by a part (370 kg) of the dried lye dry substance produced in the dryer 12 being introduced through the pipe line 31 to the furnace 28. Additional fuel is introduced into the reduction furnace 28 through the pipe line 3° and the extra burner 32 to the extent that it is necessary to keep the temperature at 760-930°C, preferably approx. 870°C, in the oven. As a result of the reducing conditions that prevail in furnace 28, sodium sulfate present in the smelt will be converted to sodium sulfide as a result of the reaction with the carbon contained in the dried lye solids introduced into furnace 28. The reduced melt is fed out of the furnace 28 through the pipeline 33 to the root liquor system 3'+ where the melt is combined with water which is fed in through the pipeline 36, and then processed in a conventional manner0

Eventuelle gasser dannet i reduksjonsovnen 28, fores gjennom rorledningen 37 til oxydasjonsovnen 19 hvori de oxyderes og forenes med de andre forbrenningsprodukter som dannes i denneDAny gases formed in the reduction furnace 28 are fed through the pipe line 37 to the oxidation furnace 19, where they are oxidized and combined with the other combustion products that are formed in this D

Det vil sees at fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen utviser et antall betydelige fordeler fremfor den konvensjonelle prosess. Den fysiske adskillelse av oxydasjonssonen fra reduksjonssonen tillater uavhengig kontroll og en mer effektiv operasjon av hver av disse. Fordi oxydasjonsovnen er konstruert for en maksimal oxydasjonseffektivitet vil illeluktende svovelforbindelser som unngår oxydasjon i en konvensjonell gjenvinningsovn, bli fullstendig oxydert og gir derfor ingen luktproblemer„ It will be seen that the method according to the invention exhibits a number of significant advantages over the conventional process. The physical separation of the oxidation zone from the reduction zone allows independent control and more efficient operation of each. Because the oxidation furnace is designed for maximum oxidation efficiency, malodorous sulfur compounds that avoid oxidation in a conventional recovery furnace will be completely oxidized and therefore cause no odor problems.

Separasjonen av varmegjenvinningssystemet for dampgenerering fra oxydasjonsovnen eliminerer to av de alvorligste problemer i forbindelse med den konvensjonelle gjenvinningsovn0 Der er ingen mulighet for en tilfeldig innforing av vann i den flytende smelte i i ovnen, og således elimineres eksplosjonsfaren. Ved anvendelse av en enkel, konvensjonell spillvarmekjeie for dampgenerering i stedet for den kompliserte og kostbare konstruksjon som er nodvendig i en konvensjonell gjenvinning sovn,reduseres ytterligere omkostningene for hele systemet vesentlig. The separation of the heat recovery system for steam generation from the oxidation furnace eliminates two of the most serious problems in connection with the conventional recovery furnace0 There is no possibility of an accidental introduction of water into the liquid melt in the furnace, and thus the danger of explosion is eliminated. By using a simple, conventional waste heat boiler for steam generation instead of the complicated and expensive construction that is necessary in a conventional recovery bed, further costs for the entire system are significantly reduced.

Claims

1. Procedure for treating waste liquor from the sulphate boiling process, containing organic and inorganic materials, where the waste liquor is dried to give dried liquor dry substances containing carbonaceous constituents, after which the liquor dry substances are burned under oxidizing conditions to remove the organic constituents and to give gaseous combustion products and a dry material residue containing oxidized inorganic components which is reduced in a special reduction furnace in order to recover the inorganic components for their renewed use, characterized in that a melt containing oxidized inorganic components is produced during the oxidizing combustion and which is removed from the oxidation furnace and while the still in a molten state, is reduced in the reduction furnace using part of the dried lye dry substance as a reducing agent.

,20 Method according to claim 1, characterized in that the gaseous combustion products formed during the oxidation step are used to dry the incoming effluent„ 3„ Method according to claim 1 or 2, characterized in that the gases formed during the reduction of the smelt are transferred to the oxidation furnace for oxidation of oxidizable components in the gases.