NO131301B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO131301B NO131301B NO2152/72A NO215272A NO131301B NO 131301 B NO131301 B NO 131301B NO 2152/72 A NO2152/72 A NO 2152/72A NO 215272 A NO215272 A NO 215272A NO 131301 B NO131301 B NO 131301B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloys
- treatment
- carbides
- chromium
- content
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 49
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 49
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 23
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 150000001247 metal acetylides Chemical group 0.000 claims description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 11
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- -1 chromium carbides Chemical class 0.000 claims description 8
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 6
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 claims description 5
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 11
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 5
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 229910017112 Fe—C Inorganic materials 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 1
- 235000021317 phosphate Nutrition 0.000 description 1
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 1
- 238000001238 wet grinding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C17/00—Disintegrating by tumbling mills, i.e. mills having a container charged with the material to be disintegrated with or without special disintegrating members such as pebbles or balls
- B02C17/18—Details
- B02C17/20—Disintegrating members
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/06—Cast-iron alloys containing chromium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23H—GRATES; CLEANING OR RAKING GRATES
- F23H17/00—Details of grates
- F23H17/12—Fire-bars
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Crushing And Pulverization Processes (AREA)
Description
Varmebehandlede støpte jernlegeringer.
Den foreliggende oppfinnelse angår varmebehandlede støpte jernlegeringer med stor slitestyrke, inneholdende karbon og krom som hovedlegeringsbestanddeler, idet disse er sammenknyttet ved relasjonen: 11 ^ %Cr - 8x%C 2s 16.
Til grunn for den foreliggende oppfinnelse ligger den oppgave
å gi anvisning på jernlegeringer av ovenstående art som har ypperlige egenskaper når det gjelder å motstå både slitasje, korrosjon, oksyda- - sjon i varme og gjentatte støt.
Spesielt er der tatt sikte på å fremskaffe legeringer som egner seg godt for fremstilling av knuse- og nedmalingslegemer (malekuler, sylindriske pebs...); panserplater, diverse slitestykker, slitebelegg, turbindeler, pumper, deler av sorterapparater, staver til stekerister osv.
Det er velkjent at stykkene, enten det dreier seg om panserplater eller spesielt om malekuler, ved nedmaling i tørt eller fuktig miljø blir underkastet et kompleks av ytterst krevende betingelser. Oppfinnelsen vil derfor bli beskrevet i forbindelse med male-legemer, som legeringene ifølge oppfinnelsen har vist seg særlig gunstige for. Imidlertid må det forstås at jernlegeringene ifølge oppfinnelsen på ingen måte er begrenset til denne spesielle anvendelse, men tvertimot kan finne et stort antall anvendelser på forskjellige felter, som dem der er omtalt ovenfor.
Mange industrielle produkter, som mineraler, kull, koks, sand, fosfater m.v. nedmales med kulemøller. Disse møllers arbeide med kuler av kjente former for støpejern og stål medfører imidlertid ved slitasje et stort forbruk av kulene, fra noen gram til flere kilogram kuler pr. tonn knust gods.
Skjønt tallrike undersøkelser har vist at det for å få male-legemer med ypperlig slitestyrke var nødvendig å gjøre bruk av legeringer med høyt karboninnhold og inneholdende mest mulig av karbider, har det hittil ikke vært mulig å øke karbidinnholdet i de legeringer som normalt benyttes til fremstilling av malelegemene, på grunn av et opptredende eutektikum i tilstandsdiagrammet for Fe-C eller Fe-C-Cr. Således er lavlegerte lyse støpestål, f.eks. med krominnhold fra
0 til 10%, begrenset til et innhold av karbider Fe3C litt over 50%. Vil man overstige dette karbidinnhold ved å støpe en overeutektisk legering, får man malelegemer som er så sprøde at de brister straks de tas i bruk, idet deres mekaniske egenskaper og elastisitet ikke lenger er tilstrekkelige til å utholde de gjentatte støt som malelegemene blir utsatt for. Støpestål svakt legert med krom, dvs. fra 10 til 30%, som blir benyttet mere og mere på grunn av sin store hardhet i martensitisk tilstand, er med hensyn til sitt innhold av krom-karbider av typen (FejCr^C^ begrenset til omtrent 35%. Disse støpestål har karbider som er hardere enn cementitten (Fe3C) i de lavere legerte støpestål, men den karbidmengde som maksimalt kan tillates uten å gjøre legeringen for sprø, er påtagelig mindre. Forsøker man å øke karbidinnholdet i disse høylegerte støpestål ved å støpe en overeutektisk legering, får man likeledes malelegemer som er så skjøre at de brister så snart de tas i bruk, av de samme grunner som omtalt ovenfor.
Hensikten med oppfinnelsen er å gi anvisning på jernlegeringer av den innledningsvis angitte art som gjør det mulig å oppnå meget høye innhold av harde primære kromkarbider i en martensitisk grunnmasse, og som dermed har en sterkt forbedret slitestyrke i forhold til de kjente legeringer, og det under bibehold av så gode mekaniske egenskaper og så stor elastisitet at de utholder gjentatte støt som dem de blir utsatt for i malelegemer i kulemøller.
I henhold til oppfinnelsen oppnås dette resultat ved at legeringene har følgende sammensetning i vektprosent:
rest jern med vanlige innhold av forurensninger, vesentlig bestående av svovel og fosfor opp til 0,15%, at legeringene har vært herdet fra en temperatur mellom 1025 og 1150°C slik at de får en metallografisk struktur inneholdende eutektiske og overeutektiske kromkarbider og en matriks som er fri for sekundære karbider og utgjør en hovedsakelig martensitisk fast oppløsning uten ferrit, og at de varmebehandlede legeringer har en hardhet av minst 60 Rc i Rockwell "C"-skala.
Man har iakttatt at legeringene innen dette sammensetningsområde har kromkarbider overveiende av typen (FejCr^^Cg med relativt liten
dimensjon og dermed intimt forbundet med grunnmassen. Oppfinnelsen gjør det således mulig ved støpning å realisere kromstøpestål med innhold av kromkarbider fra 35 og opp til 85% og med en overeutektisk struktur som opptas fullkomment i grunnmassen, og ypperlig egnet for fremstilling
av malelegemer uten noen som helst fare for at disse skal knuses.
Ved vanlige innhold av forurensninger forstås svovelinnhold av størrelsesorden 0,01 til 0,15% og fosforinnhold av størrelsesorden 0,01 til 0,15%.
I rå tilstand fra støpet har disse legeringer en stort sett ferritisk grunnmasse og en hardhet som kan variere mellom 30 og 4 5 Rc i Rockwell "C"-skala, alt etter innholdet av primære karbider. Takket være denne struktur lar legeringene seg lett bearbeide. Til tross for sin ferritiske struktur i rå tilstand kan legeringene utmerket godt undergå den etterfølgende herdende varmebehandling for omdannelse av ferriten til hard martensit, takket være en austenitisering i temperaturområdet mellom 1,025 og 1,150°C. Varigheten av austenitiserings-behandlingen kan hensiktsmessig utgjøre mellom 1 og 5 timer alt etter størrelsen av stykkene som behandles, og avkjølingen kan skje med beveget eller stille luft. Etter herdingen er hardheten av legeringene i Rockwell "C"-skala lik eller i regelen høyere enn 60 Rc og kan i gunstigste tilfelle gå opp i 63 til 66 Rc.
Under austenitiseringen foregår der en utveksling av karbon
og krom mellom de primære karbider og grunnmassen ved at karbon fra karbidene går til grunnmassen og krom fra grunnmassen går til karbidene. Man har iakttatt at strukturen av de i legeringen forekommende overeutektiske karbider under denne utveksling omdanner seg i det minste ved overflaten, noe som vil kunne forklare den gode vedheftning til grunnmassen.
Fra norsk patentskrift nr. 128 541 er der kjent legeringer hvor også innholdet av krom og karbon er sammenknyttet ved relasjonen 11 ^ %cr - 8x%C ^16. Imidlertid gir det nevnte patentskrift ikke anvisning på karboninnhold og krominnhold som tillater nærvær av overeutektiske karbider. Videre gir heller ikke det norske patentskrift noen anvisning på at herdingen skal utføres på en slik måte at den metallografiske struktur inneholder eutektiske og overeutektiske kromkarbider innleiret i en rnatriks som utgjør en hovedsakelig martensitisk fast oppløsning uten ferrit.
Ved legeringene ifølge oppfinnelsen er den metallografiske struktur fri for sekundære krom-karbider, og nærværet av overeutektiske karbider i den metallografiske struktur, hvor de er tett bundet til matriksen, øker i vesentlig grad karboninnholdet i legeringen og derved legeringens slitestyrke. Det skal i denne forbindelse nevnes at det har vært en almen oppfatning at nærvær av overeutektiske karbider ville gi en altfor sprø legering, slik det faktisk også er tilfellet dersom man går frem ifølge den kjente teknikk.
Mikrostrukturen av en slik legering etter herding er vist på fig. 1 i forstørrelse 200 og på fig. 2 i forstørrelse 500. Denne mikro-struktur viser de overeutektiske og eutektiske primære karbider såvel som den martensitiske grunnmasse eller faste oppløsning, som også inneholder en viss mengde resterende austenit, men ikke inneholder ferrit.
Ved at disse legeringer ikke inneholder sekundære karbider, får de bedre korrosjonsmotstand, f.eks. under nedmaling i fuktig miljø. I den forbindelse skal det påpekes at ikke noe hittil kjent martensitisk støpestål er fritt for sekundære karbider.
Etter herding i beveget eller rolig luft kan legeringene under-kastes en anløpning i temperaturområdet 100 til 300°C for fjernelse av gjenværende spenninger. For å minske restinnholdet av austenit er det undertiden å anbefale å la herdingen følges av en anløpning i området 450 til 500°C eller av en kuldebehandling som kan gå ned til -200°C.
I tilfellet av at man utfører en kuldebehandling, kan spen-ningene selvsagt også fjernes ved en anløpningsbehandling i det oven-nevnte temperaturområde.
En særlig foretrukken sammensetning i henhold til oppfinnelsen innenfor det angitte område er karakterisert ved analysen:
C = 3%
Cr = 37%
Mn = 0,5%
Si = 0,4%
Mo = 0 til 2,5%
Nb = 0 til 2,5%
rest vesentlig jern med små mengder forurensninger som fosfor og svovel. Denne legerings mekaniske egenskaper og slagstyrke er langt overlegne sammenholdt med dem hos lyse perlitiske støpestål og i det minste jevn-gode med eller til og med litt bedre enn dem hos lyse martensitiske nikkel-krom-støpestål som er kjent under navnet Ni-Hard. Legeringens slitestyrke er samtidig klart forbedret i forhold til hittil kjente legeringer. Forsøk med kuler laget med denne foretrukne legeringssammensetning og roterende tomt (uten gods) i en laboratoriemølle viste ingen nedbrytning ved knusing eller avskalling selv under prøvetider på flere tusen timer.
Andre sammensetninger av jernlegeringer i henhold til oppfinnelsen med enda bedre slitestyrke, om enn ikke fullt så gode når det gjelder mekaniske egenskaper og slagstyrke, i forhold til den angitte foretrukne legeringssammensetning er kjennetegnet ved analysene: C = 3,5%
Cr = 41%
Mn = 0,5%
Si = 0,4%
Mo = 0 til 2,5%
Nb = 0 til 2,5%
og
C = 4%
Cr = 4 5%
Mn = 0,5%
Si = 0,4%
Mo = 0 til 2,5%
Nb = 0 til 2,5%
rest i begge tilfeller vesentlig jern med små mengder forurensninger som fosfor og svovel.
Ved å velge sammensetninger enten med molybden i mengder mellom
0 og 2,5% eller med niob i mengder mellom 0 og 2,5% har således de følgende sammensetninger gitt ypperlige resultater:
C = 3%
Cr = 36%
Mn = 0,5%
Si = 0,4%
Mo = 1,5%
og
C = 3%
Cr = 35%
Mn = 0,5%
Si = 0,4%
Nb = 1%
rest i begge tilfeller igjen vesentlig jern med små mengder forurensninger som fosfor og svovel.
Den nedenstående tabell gjengir resultatene av nedslitnings-forsøk utført med vanlige kuler som er fremstilt med de ovenstående sammensetninger, i en kvartssandmølle:
Som tabellen viser," har legerings-sammensetningene en slitestyrke som er langt bedre enn ved tidligere kjente legeringer. Videre har de ypperlig slitestyrke under slike korroderende betingelser som f.eks. foreligger ved våt nedmaling av malmer, og også under slike betingelser for oksydasjon i varme som foreligger ved nedmaling av visse slagger.
Legeringene ifølge oppfinnelsen er således klart fordelaktige når man sammenligner dem med de legeringer som for tiden brukes i berg-verksindustrien for fremstilling av malekuler, og utgjør dermed et betydelig fremskritt.
Det bør nevnes at de prosentverdier som er angitt i denne be-skrivelse og i patentkravene, alltid betyr vektprosent.
Claims (5)
1. Varmebehandlede støpte jernlegeringer med stor slitestyrke, inneholdende karbon og krom som hovedlegeringsbestanddeler, idet disse er sammenknyttet ved relasjonen: 11 — %Cr - 8x%C — 16, karakterisert ved at legeringene har følgende sammensetning i vektprosent:
rest jern med vanlige innhold av forurensninger, vesentlig bestående av svovel og fosfor opp til 0,15%, at legeringene har vært herdet fra en temperatur mellom 1025 og 1150°C slik at de får en metallografisk struktur inneholdende eutektiske og overeutektiske kromkarbider og en matriks som er fri for sekundære karbider og utgjør en hovedsakelig martensitisk fast oppløsning uten ferrit, og at de varmebehandlede legeringer har en hardhet av minst 60 Rc i Rockwell "C"-skala.
2. Legeringer som angitt i krav 1, karakterisert ved at de hovedsakelig har følgende innhold: C = 3% Cr = 37% Mn = 0,5% Si = 0,4% Mo = 0 til 2,5% Nb = 0 til 2,5%
rest jern med vanlig innhold av forurensninger.
3. Legeringer som angitt i et av kravene 1 eller 2, karakterisert ved at herdingsbehandlingen er etterfulgt av en kuldebehandling ved temperaturer som kan nå ned til -200°C.
4. Legeringer som angitt i krav 1, 2 eller 3,karakterisert ved at herdingsbehandlingen, resp. herdingsbehandlingen og kuldebehandlingen, er etterfulgt av en spenningsfjernende varmebehandling ved temperatur mellom 100 og 3 00°C .
5. Legeringer som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at de etter herdingsbehandlingen er utsatt for en varmebehandling ved en temperatur mellom 450 og 550°C.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
LU63431 | 1971-06-29 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO131301B true NO131301B (no) | 1975-01-27 |
NO131301C NO131301C (no) | 1975-05-07 |
Family
ID=19726749
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO2152/72A NO131301C (no) | 1971-06-29 | 1972-06-16 |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3834950A (no) |
JP (1) | JPS527406B1 (no) |
AU (1) | AU470081B2 (no) |
BE (1) | BE785431A (no) |
BR (1) | BR7204244D0 (no) |
CA (1) | CA990105A (no) |
DE (1) | DE2230864C3 (no) |
FI (1) | FI60241C (no) |
GB (1) | GB1390011A (no) |
IT (1) | IT959133B (no) |
LU (1) | LU63431A1 (no) |
NO (1) | NO131301C (no) |
OA (1) | OA04125A (no) |
SE (1) | SE408806C (no) |
ZA (1) | ZA723826B (no) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE785255A (fr) * | 1972-06-22 | 1972-10-16 | Soudure Autogene Elect | Alliages de rechargement a l'arc electrique ainsi que les electrodes enrobees, fils fourres ou soudures en poudre a mettre en oeuvre pour les obtenir. |
WO1979000274A1 (en) * | 1977-11-11 | 1979-05-17 | Fischer Ag Georg | Manufacturing process of metal pieces made of alloy cast iron exposed to wear |
ZA844074B (en) * | 1983-05-30 | 1986-04-30 | Vickers Australia Ltd | Abrasion resistant materials |
US4547221A (en) * | 1984-10-26 | 1985-10-15 | Norman Telfer E | Abrasion-resistant refrigeration-hardenable ferrous alloy |
JPS6347665A (ja) * | 1986-08-14 | 1988-02-29 | コントロン インスツルメンツ ホールディング エヌ.ブイ. | ピペット操作方法および装置 |
CA2037921C (en) * | 1989-08-04 | 2006-11-21 | Kevin Francis Dolman | Ferrochromium alloy |
AU636902B2 (en) * | 1989-08-04 | 1993-05-13 | Warman International Limited | A ferrochromium alloy |
DE59005683D1 (de) * | 1990-01-22 | 1994-06-16 | Sulzer Innotec Ag | Beschichtetes metallisches Substrat. |
ATE160386T1 (de) * | 1994-05-17 | 1997-12-15 | Ksb Ag | Hartguss mit hoher korrosions- und verschleissbeständigkeit |
US8430075B2 (en) * | 2008-12-16 | 2013-04-30 | L.E. Jones Company | Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof |
US9284631B2 (en) * | 2014-05-16 | 2016-03-15 | Roman Radon | Hypereutectic white iron alloys comprising chromium and nitrogen and articles made therefrom |
US9580777B1 (en) | 2016-02-08 | 2017-02-28 | Roman Radon | Hypereutectic white iron alloys comprising chromium, boron and nitrogen and articles made therefrom |
MA44552B1 (fr) * | 2016-06-24 | 2020-11-30 | Weir Minerals Australia Ltd | Fontes blanches résistantes à l'érosion et à la corrosion |
RU2663950C1 (ru) * | 2018-01-09 | 2018-08-13 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сплав |
BE1027395B1 (fr) * | 2020-01-16 | 2021-01-29 | Magotteaux Int | Boulets de broyage forges pour broyeur semi-autogene |
CN113025874B (zh) * | 2021-03-29 | 2022-07-19 | 北京工业大学 | 一种过共晶高铬铸铁及其孕育变质处理方法 |
CN113897475A (zh) * | 2021-07-20 | 2022-01-07 | 宁国市华丰耐磨材料有限公司 | 一种高铬磨球分级淬火热处理工艺 |
-
1971
- 1971-06-29 LU LU63431A patent/LU63431A1/xx unknown
-
1972
- 1972-06-05 ZA ZA723826A patent/ZA723826B/xx unknown
- 1972-06-06 GB GB2631672A patent/GB1390011A/en not_active Expired
- 1972-06-07 AU AU43163/72A patent/AU470081B2/en not_active Expired
- 1972-06-10 IT IT68866/72A patent/IT959133B/it active
- 1972-06-15 CA CA144,843A patent/CA990105A/fr not_active Expired
- 1972-06-16 NO NO2152/72A patent/NO131301C/no unknown
- 1972-06-21 SE SE7208167A patent/SE408806C/xx unknown
- 1972-06-23 DE DE2230864A patent/DE2230864C3/de not_active Expired
- 1972-06-26 BE BE785431A patent/BE785431A/xx not_active IP Right Cessation
- 1972-06-27 OA OA54626A patent/OA04125A/xx unknown
- 1972-06-27 US US00266703A patent/US3834950A/en not_active Expired - Lifetime
- 1972-06-28 FI FI1835/72A patent/FI60241C/fi active
- 1972-06-28 JP JP47064862A patent/JPS527406B1/ja active Pending
- 1972-06-29 BR BR4244/72A patent/BR7204244D0/pt unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS527406B1 (no) | 1977-03-02 |
LU63431A1 (no) | 1973-01-22 |
SE408806C (sv) | 1981-03-16 |
FI60241B (fi) | 1981-08-31 |
IT959133B (it) | 1973-11-10 |
ZA723826B (en) | 1974-02-27 |
BE785431A (no) | 1972-12-27 |
CA990105A (fr) | 1976-06-01 |
DE2230864A1 (de) | 1973-01-18 |
DE2230864C3 (de) | 1978-12-14 |
NO131301C (no) | 1975-05-07 |
US3834950A (en) | 1974-09-10 |
GB1390011A (en) | 1975-04-09 |
FI60241C (fi) | 1981-12-10 |
BR7204244D0 (pt) | 1973-05-24 |
DE2230864B2 (de) | 1978-04-20 |
AU470081B2 (en) | 1973-12-13 |
AU4316372A (en) | 1973-12-13 |
OA04125A (fr) | 1979-11-30 |
SE408806B (sv) | 1979-07-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO131301B (no) | ||
US3860457A (en) | A ductile iron and method of making it | |
JP2719892B2 (ja) | 高温用表面浸炭ステンレス鋼合金及びそれから作られる製品及びその製造方法 | |
US4043842A (en) | Grinding members | |
Ngqase et al. | An overview on types of white cast irons and high chromium white cast irons | |
CN107201480A (zh) | 一种复相锻造耐磨衬板制备方法 | |
US3961994A (en) | Manufacture of grinding members of ferrous alloys | |
TWI651419B (zh) | 雙相不銹鋼 | |
CS216227B2 (en) | Castings resisting the abrasion and repeated impacts and method of making the same | |
CA1191039A (en) | Powder metallurgy tool steel article | |
Herbirowo et al. | Mechanical and microstructure properties of the Ni-Cr-Mo modified steel by heat treatment process | |
CN105714182B (zh) | 一种高韧性含铝高硼铸铁及其制备方法 | |
US3167423A (en) | High temperature wear resisting steels | |
US3869037A (en) | Ferrous alloy and abrasive resistant articles made therefrom | |
US4043844A (en) | Heat-treated cast grinding members | |
US2853381A (en) | Steel responsive to austempering | |
NO128541B (no) | ||
Stalinskii et al. | Grinding balls for the first stage of iron raw grinding in tumbling mills | |
CN112251579B (zh) | 一种降低珠光体基灰铸铁淬火残余奥氏体的方法 | |
Thakare et al. | Microstructural aspects of tensile strength, toughness and wear for 34CrMo4 steel | |
Nofal | Metallurgical Aspects of High-Chromium White Irons | |
Mohammadnezhad et al. | The effects of heat treatment on the mechanical properties of wear resistant Cr-Mo Steel | |
PL72754B3 (en) | Balls and lining plates for crushing and grinding mills and or other castings intended to withstand abrasion and repeated impact shock loads and the steels for their manufacture[gb1315203a] | |
Iskandar et al. | Failure Analysis on Hammer Crusher in Clinker Cooler | |
Pero-Sanz Elorz et al. | Composition, Structure and Properties of High-Alloy Cast Irons |