NO130156B - - Google Patents

Download PDF

Info

Publication number
NO130156B
NO130156B NO00165915A NO16591566A NO130156B NO 130156 B NO130156 B NO 130156B NO 00165915 A NO00165915 A NO 00165915A NO 16591566 A NO16591566 A NO 16591566A NO 130156 B NO130156 B NO 130156B
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
amplifier
output
relay
control signal
station
Prior art date
Application number
NO00165915A
Other languages
Norwegian (no)
Inventor
H Hartmeyer
Original Assignee
H Hartmeyer
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by H Hartmeyer filed Critical H Hartmeyer
Publication of NO130156B publication Critical patent/NO130156B/no

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C08ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08JWORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J9/00Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof
    • C08J9/36After-treatment
    • C08J9/40Impregnation
    • C08J9/42Impregnation with macromolecular compounds
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C09DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09JADHESIVES; NON-MECHANICAL ASPECTS OF ADHESIVE PROCESSES IN GENERAL; ADHESIVE PROCESSES NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE; USE OF MATERIALS AS ADHESIVES
    • C09J131/00Adhesives based on homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by an acyloxy radical of a saturated carboxylic acid, of carbonic acid, or of a haloformic acid; Adhesives based on derivatives of such polymers
    • C09J131/02Homopolymers or copolymers of esters of monocarboxylic acids
    • C09J131/04Homopolymers or copolymers of vinyl acetate
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C08ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08JWORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2429/00Characterised by the use of homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by an alcohol, ether, aldehydo, ketonic, acetal, or ketal radical; Hydrolysed polymers of esters of unsaturated alcohols with saturated carboxylic acids; Derivatives of such polymer
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C08ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08LCOMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L2666/00Composition of polymers characterized by a further compound in the blend, being organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials, non-macromolecular organic substances, inorganic substances or characterized by their function in the composition
    • C08L2666/28Non-macromolecular organic substances

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
  • Sealing Material Composition (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
  • Transmitters (AREA)

Description

Elektrisk sambandssystem. Electrical connection system.

Den foreliggende oppfinnelse angår et elektrisk sambandssystem og særlig feilvarslingsanordning for elektriske bære-bølgesambandssystemer i forbindelse med åpne linjekretser. The present invention relates to an electrical communication system and in particular an error warning device for electrical carrier-wave communication systems in connection with open line circuits.

Slike systemer blir vanligvis utstyrt med automatisk styrkekontroll som styres av styrestrømmer og er vanligvis også utstyrt med anordninger for å hindre linje-avbrytelse. Such systems are usually equipped with automatic strength control which is controlled by control currents and are usually also equipped with devices to prevent line interruption.

Ifølge en fremgangsmåte som vanligvis benyttes ved automatisk styrkekontroll innstilles styrken på hver forsterker ved hjelp av en elektrisk motor som styres av styresignalnivået og forsterkerens styrke holdes på det nivå til hvilket den er innstillet selvom styrestrømmen svikter. Dette er for øvrig et besværlig arrangement og man foretrekker en direkte eller elektronisk sty-ring hvor en spenning eller strøm som utledes fra den likerettede styrebølge styrer en ikke-lineær innretning som varierer styrken av forsterkeren. Det ufordelaktige ved denne metode er at styrken blir innstilt på maksimum og hele kretsen vil bli ustabil og kan komme til å svinge dersom styresignalet svikter. For å hindre dette har det vært foreslått å koble forsterkeren fra linjen, eller å koble inn en stor dempning i utgangen dersom styrestrømnivået faller under et visst minimum. Hele kretsen settes derved ut av funksjon og ved benyttelse av åpne linjekretser hvor demp-ningen kan øke på grunn av ufordelaktige værsituasjoner, f. eks. ved sludd og sne, vil kretsen automatisk bli satt ut av funksjon mens den fremdeles er brukbar. En annen innvending mot den nevnte fremgangsmåte er at tilbakeføring av kretsen til normalstilling etter en avbrytelse tar for lang tid. Forsterkerne har alle maksimum styrke og når styrestrømmen er gjen-opprettet vil hver forsterker bruke en viss tid for å innta sin normale styrke før den kan gjeninnkobles og en slik forsinkelse vil forekomme i tur og orden ved alle forsterkerne slik at totalforsinkelsen blir ufor-holdsmessig stor i et system med et stort antall forsterkere. According to a method that is usually used for automatic strength control, the strength of each amplifier is set using an electric motor which is controlled by the control signal level and the strength of the amplifier is kept at the level to which it is set even if the control current fails. This is otherwise a cumbersome arrangement and one prefers a direct or electronic control where a voltage or current derived from the rectified control wave controls a non-linear device that varies the strength of the amplifier. The disadvantage of this method is that the strength is set to maximum and the entire circuit will become unstable and may oscillate if the control signal fails. To prevent this, it has been suggested to disconnect the amplifier from the line, or to connect a large attenuation in the output if the control current level falls below a certain minimum. The entire circuit is thereby put out of action and by using open line circuits where the damping can increase due to unfavorable weather situations, e.g. in the event of sleet and snow, the circuit will automatically be disabled while it is still usable. Another objection to the aforementioned method is that returning the circuit to its normal position after an interruption takes too long. The amplifiers all have maximum strength and when the control current is restored, each amplifier will take a certain amount of time to reach its normal strength before it can be switched back on and such a delay will occur in turn at all the amplifiers so that the total delay will be disproportionately large in a system with a large number of amplifiers.

Ifølge en annen fremgangsmåte som har vært foreslått for å forhindre frakobling av forsterkerne er styrken av hver forsterker blitt automatisk innstilt på en middelverdi ved tap av styrestrømmen. Dette vil likevel ikke sikre en stabil krets. According to another method that has been proposed to prevent disconnection of the amplifiers, the strength of each amplifier has been automatically set to a mean value upon loss of the control current. However, this will not ensure a stable circuit.

Oppfinnelsen angår således et elektrisk sambandssystem omfattende en senderstasjon som er forbundet med en mottagerstasjon over et antall mellomliggende forsterkerstasjoner hvor et styresignal sendes sammen med sambandssignalene for automatisk å styre styrken på forsterkerne i hver forsterkerstasjon på en slik måte at utgangsnivået av styresignalet vanligvis holdes på et praktisk talt konstant nivå og hvor styrken av forsterkeren i en hvilken som helst forsterkerstasjon økes til et maksimum dersom styresignalet ikke når denne stasjon. Det særegne ved oppfinnelsen er at det ved hver forsterkerstasjon er innkoblet en individuell generator som genererer et reservestyresignal når styresignalets utgangsnivå reduseres mer enn til et forutbestemt nivå, samtidig som den utgående linje omkobles fra utgangen av forsterkeren til utgangen av generatoren, og at tilbakekoblingen av den utgående linje fra utgangen av generatoren til utgangen av forsterkeren ved gjenopprettelse av styresignalets utgangsnivå forsinkes inntil forsterkerens styrke er redusert til normalt nivå. The invention thus relates to an electrical connection system comprising a transmitter station which is connected to a receiver station via a number of intermediate amplifier stations where a control signal is sent together with the connection signals to automatically control the strength of the amplifiers in each amplifier station in such a way that the output level of the control signal is usually kept at a practical spoken constant level and where the strength of the amplifier in any amplifier station is increased to a maximum if the control signal does not reach this station. The peculiarity of the invention is that an individual generator is connected at each amplifier station which generates a backup control signal when the output level of the control signal is reduced more than to a predetermined level, at the same time that the outgoing line is switched from the output of the amplifier to the output of the generator, and that the feedback of the outgoing line from the output of the generator to the output of the amplifier when restoring the control signal's output level is delayed until the amplifier's strength is reduced to normal level.

En utførelsesform av oppfinnelsen vil bli beskrevet i det følgende under henvisning til tegningene, hvor: Fig. 1 viser et blokkskjema av et bære-bølgeanlegg. Fig. 2 viser et blokkskjema av en forsterkerstasjon i et bærebølgeanlegg, som er utstyrt med en feilvarslingsanordning. Fig. 3 viser detaljer av styrekretsen i fig. 1. Fig. 4 og 5 viser skjematisk strømkret-ser av to litt forskjellige reservestyreoscil-latorer, og Fig. 6 viser en skjematisk feilvarslingsanordning som benyttes ved mottagerstasjonen i systemet. Fig. 1 viser et blokkskjema av et bære-bølgeanlegg hvor senderstasjonen T sender modulerte bærebølger som tilsvarer en eller flere kanaler til mottagerstasjonen R over et hvilket som helst antall mellomliggende forsterkerstasjoner A av hvilke 3 er vist. Ett eller flere styresignaler sendes sammen med de modulerte bærebølgesignaler fra senderstasjonen T for automatisk og på kjent måte å innstille styrken av forsterkeren på hver forsterkerstasjon. Hver forsterkerstasjon i fig. 1 omfatter en forsterker 1 og en styresignalanordning P som styrer styrken i samsvar med variasjonene av styresignalnivået ved utgangen av forsterkeren. Mottagerstasjonen R omfatter konvensjonelle anordninger for å demodu-lere den modulerte bærebølge og kan også omfatte en forsterker (ikke vist) med styrkekontroll for styresignalet på samme måte som ved hver forsterkerstasjon. For-sterkerstasj onene er vanligvis utstyrt med feilvarslingsanordninger for å indikere en unormal tilstand i utgangsnivået. Fig. 2 viser detaljene av en forsterkerstasjon A som er vist i fig. 1. Forsterkerstasjonen omfatter en forsterker 1 hvortil det innkommende signal og styresignalet fra den foregående stasjon (ikke vist) blir tilført over en leder 2. Det forsterkede signal og styresignalet leveres til en utgangs-leder 3 over kontakten cl på et rele C. Lederen 3 er forbundet med den neste forsterkerstasjon eller mottagerstasjon (ikke vist). An embodiment of the invention will be described in the following with reference to the drawings, where: Fig. 1 shows a block diagram of a carrier wave system. Fig. 2 shows a block diagram of an amplifier station in a carrier wave system, which is equipped with an error warning device. Fig. 3 shows details of the control circuit in fig. 1. Figs. 4 and 5 show schematic circuits of two slightly different reserve control oscillators, and Fig. 6 shows a schematic error warning device used at the receiving station in the system. Fig. 1 shows a block diagram of a carrier wave system where the transmitting station T transmits modulated carrier waves corresponding to one or more channels to the receiving station R over any number of intermediate amplifier stations A of which 3 are shown. One or more control signals are sent together with the modulated carrier wave signals from the transmitter station T to automatically and in a known manner set the strength of the amplifier at each amplifier station. Each amplifier station in fig. 1 comprises an amplifier 1 and a control signal device P which controls the strength in accordance with the variations of the control signal level at the output of the amplifier. The receiver station R includes conventional devices for demodulating the modulated carrier wave and can also include an amplifier (not shown) with strength control for the control signal in the same way as at each amplifier station. The amplifier stations are usually equipped with fault warning devices to indicate an abnormal condition in the output level. Fig. 2 shows the details of an amplifier station A which is shown in fig. 1. The amplifier station comprises an amplifier 1 to which the incoming signal and the control signal from the preceding station (not shown) are supplied via a conductor 2. The amplified signal and the control signal are delivered to an output conductor 3 via the contact cl on a relay C. The conductor 3 is connected to the next amplifier station or receiver station (not shown).

Et båndpassfilter 4 er koblet til utgangen av forsterkeren 1 for å velge et av styresignalene som styrer styrken av forsterkeren. Filteret 4 er koblet til en styre-likeretter 5 som styrer to marginalreleer X og Y hvis viklinger er koblet i serie. Releet X er det rele som styrer feilvarslingen for å indikere et unormalt utgangsnivå ved hjelp av kontakten x. Spenningen over releene X og Y tilføres automatisk for å styre styrken av forsterkeren 1 på en kjent måte som det ikke er nødvendig å beskrive her. A bandpass filter 4 is connected to the output of the amplifier 1 to select one of the control signals which control the strength of the amplifier. The filter 4 is connected to a control rectifier 5 which controls two marginal relays X and Y whose windings are connected in series. The relay X is the relay that controls the error message to indicate an abnormal output level using contact x. The voltage across the relays X and Y is supplied automatically to control the strength of the amplifier 1 in a known manner which it is not necessary to describe here.

Den bevegelige fjær på x-kontakten er vanligvis ikke i kontakt med noen av de faste fjærer, men berører den lavere fjær når styresignalnivået, f. eks. er 4 db over normalt nivå, og berører den øvre fjær når styrenivået, f. eks. er 6 db under normalt nivå. X-releet gir feilvarsling når dette område overskrides i en av retningene. Selvom utgangsnivået av styresignalet vanligvis holdes på normalt nivå vil noen gan-ger avvikelse forekomme, og X-releet er tilveiebragt for at de nødvendige forholds-regler kan bli tatt når avvikelsen er for stor. Styresignalnivået vil bli betegnet som unormalt i denne beskrivelse dersom det ligger utenfor det definerte område og dette er også grensen for påvirkningen av X-releet. Området + 4 db h 6 db er bare gitt som et eksempel og vil ikke kunne brukes i alle tilfelle. Arrangementet hvorved X-releet gir feilvarsling er av kjent utførelse og vil ikke bli beskrevet i detalj. The movable spring on the x-contact is usually not in contact with any of the fixed springs, but touches the lower spring when the control signal level, e.g. is 4 db above normal level, and touches the upper spring when the control level, e.g. is 6 db below normal level. The X relay gives an error warning when this range is exceeded in one of the directions. Although the output level of the control signal is usually kept at a normal level, deviations will sometimes occur, and the X relay is provided so that the necessary precautions can be taken when the deviation is too great. The control signal level will be described as abnormal in this description if it lies outside the defined range and this is also the limit for the influence of the X-relay. The range + 4 db h 6 db is only given as an example and will not be applicable in all cases. The arrangement by which the X-relay gives an error warning is of a known design and will not be described in detail.

Y-releet har en kontakt yl som sluttes når styresignalet er f. eks. 20 db under normal. Denne grense er valgt i samsvar med karakteristikken av bærebølgeanlegget og kan velges som den laveste grense ved hvilken anlegget fremdeles er brukbart. Kontakten yl på Y-releet sammen med kontakten x på X-releet påvirker en styre-krets 6 som styrer rele C på en måte som beskrives nedenfor. C-releet har to viklinger, en vekselkontakt cl og en bryte-kontakt c2. Under normale tilstander er kontakten cl i den viste stilling hvorved utgangen av forsterkeren 1 er forbundet med lederen 3. The Y relay has a contact yl which closes when the control signal is e.g. 20 db below normal. This limit is chosen in accordance with the characteristics of the carrier wave system and can be chosen as the lowest limit at which the system is still usable. The contact yl on the Y-relay together with the contact x on the X-relay affects a control circuit 6 which controls relay C in a manner described below. The C relay has two windings, a change-over contact cl and a breaking contact c2. Under normal conditions, the contact cl is in the position shown whereby the output of the amplifier 1 is connected to the conductor 3.

En reservestyreoscillator 7 er forbundet med den lavere faste fjær på kontakten cl som vist. Denne oscillator genererer reservestyresignaler med et passende nivå, men forblir upåvirket på grunn av de normalt sluttede kontakter c2. Som det senere vil bli beskrevet vil Y-releet bli påvirket, A spare control oscillator 7 is connected to the lower fixed spring of contact cl as shown. This oscillator generates backup control signals with a suitable level, but remains unaffected due to the normally closed contacts c2. As will be described later, the Y relay will be affected,

kontakt yl sluttes og C-releet påvirkes contact yl is closed and the C relay is affected

etter en passende forsinkelse dersom en after a suitable delay if a

avbrytelse inntreffer i kretsen 2 som er interruption occurs in circuit 2 which is

forbundet med forsterkeren 1 eller dersom connected to the amplifier 1 or if

forsterkeren blir defekt slik at ikke noe utgangssignal tilveiebringes. Kontakten c2 blir derved åpnet slik at oscillatoren 7 påvirkes og kontakten cl omkobles slik at lederen 3 frakobles forsterkeren 1 og i the amplifier becomes defective so that no output signal is provided. The contact c2 is thereby opened so that the oscillator 7 is affected and the contact cl is switched so that the conductor 3 is disconnected from the amplifier 1 and i

stedet forbindes med oscillatoren 7. De etterfølgende stasjoner vil nå motta et tilstrekkelig styresignal og forbli i normal forbindelse med linjen. the place is connected to the oscillator 7. The following stations will now receive a sufficient control signal and remain in normal connection with the line.

Når en feil er blitt oppklart og signaler og styresignaler igjen er tilstede på lederen 2 blir Y-releet igjen utløst, men mens feilen er tilstede er styrken av forsterkeren blitt automatisk innstilt til et maksimum. Utløsningen av rele C for å forbinde linjen 3 med forsterkeren 1 blir derfor holdt tilbake inntil forsterkningen av forsterkeren automatisk er blitt redusert til 4 db over normalt. Dette styres av kontaktene x, av hvilke to av fjærene er forbundet med styrekretsen 6 som vist. When a fault has been resolved and signals and control signals are again present on conductor 2, the Y-relay is again triggered, but while the fault is present the strength of the amplifier has been automatically set to a maximum. The tripping of relay C to connect line 3 to amplifier 1 is therefore withheld until the gain of the amplifier has automatically been reduced to 4 db above normal. This is controlled by the contacts x, of which two of the springs are connected to the control circuit 6 as shown.

Et annet sett med kontakter y2 styrt av Y-releet kan tilveiebringes for å styre en lokal alarm (ikke vist) på en passende måte, og indikere at kretsen er brutt. Another set of contacts y2 controlled by the Y relay can be provided to control a local alarm (not shown) in a suitable manner, indicating that the circuit is broken.

Det er klart at ved å åpne linjekretser som blir utsatt for store variasjoner i dempning på grunn av været, vil frakoblingen av lederen 3 ikke inntreffe før utgangsnivået faller mer enn et forutbestemt nivå, f. eks. 20 db under normal, slik at systemet ikke blir satt ut av funksjon mens det ennå er brukbart. It is clear that by opening line circuits which are subject to large variations in attenuation due to the weather, the disconnection of the conductor 3 will not occur until the output level falls more than a predetermined level, e.g. 20 db below normal, so that the system is not put out of action while it is still usable.

Det kan være ønskelig å gi mottagerstasjonen informasjon om at en frakobling har funnet sted ved en av forsterkerstasjonene. Som vil bli forklart nedenfor, kan dette oppnås ved å modulere et av reserve-styresignalene som genereres av oscillatoren 7 med en lav frekvens, og detektere modulasjonen ved mottagerstasjonen slik at et alarmsignal kan utløses. It may be desirable to give the receiving station information that a disconnection has taken place at one of the amplifier stations. As will be explained below, this can be achieved by modulating one of the reserve control signals generated by the oscillator 7 at a low frequency, and detecting the modulation at the receiving station so that an alarm signal can be triggered.

Fig. 3 viser detaljene av styrekretsen 6 i fig. 2 og omfatter dessuten kontaktene x og yl og C-releet. Releene i fig. 3 påvirkes av et batteri eller en annen likestrømkilde 8 som kan ha sin positive klemme forbundet til jord som vist. Kontaktene yl og Y-releet (ikke vist i fig. 3) er forbundet i serie med et rele A over batteriet 8. A-releet har et sett normalt åpne kontakter a som er koblet i serie med den resistive delen av en indirekte oppvarmet termistor 9 og med et rele B over batteriet 8. B-releet har to sett kontakter bl og b2. Varmeviklingen 10 på termistoren 9 er forbundet med et par diagonale klemmer på en motstandsbro som omfatter to like blokktermistorer 11 og 12 og to motstander 13 og 14. Blokktermistorene 11 og 12 er anordnet i motsatte grener av broen og er av den type hvis motstand ikke varierer noe vesentlig på grunn av strømgjennomgang, men avhenger av omgivelsestemperaturen. Termistoren 11 og den justerbare motstand 14 er koblet til den Fig. 3 shows the details of the control circuit 6 in fig. 2 and also includes the contacts x and yl and the C relay. The relays in fig. 3 is influenced by a battery or other direct current source 8 which may have its positive terminal connected to ground as shown. The contacts yl and the Y relay (not shown in Fig. 3) are connected in series with a relay A across the battery 8. The A relay has a set of normally open contacts a which are connected in series with the resistive part of an indirectly heated thermistor 9 and with a relay B across the battery 8. The B relay has two sets of contacts bl and b2. The heating coil 10 on the thermistor 9 is connected by a pair of diagonal clamps on a resistance bridge comprising two identical block thermistors 11 and 12 and two resistors 13 and 14. The block thermistors 11 and 12 are arranged in opposite branches of the bridge and are of the type whose resistance does not vary somewhat significant due to current flow, but depends on the ambient temperature. The thermistor 11 and the adjustable resistor 14 are connected to it

negative klemme på kilden 8. Termistoren 12 og motstanden 13 er forbundet med jord negative terminal of the source 8. The thermistor 12 and the resistor 13 are connected to earth

over den normalt sluttede kontakt bl på B-releet og over kontakt a på A-releet når dette er påvirket. C-releet (som tilsvarer rele C i fig. 2) har sin hovedvikling 15 forbundet i serie med en normalt åpen kontakt b2 over batteriet 8. over the normally closed contact bl on the B relay and over contact a on the A relay when this is affected. The C relay (which corresponds to relay C in Fig. 2) has its main winding 15 connected in series with a normally open contact b2 across the battery 8.

Holdeviklingen 16 på C-releet er koblet over batteriet 8 i serie med et sett normalt åpne kontakter c2 og et par kontaktf jærer x som sluttes når utgangsnivået på forsterkeren 1 overskrider normalnivået med 4 db. The holding winding 16 of the C-relay is connected across the battery 8 in series with a set of normally open contacts c2 and a pair of contact springs x which are closed when the output level of the amplifier 1 exceeds the normal level by 4 db.

Under normale forhold vil ikke noen strøm flyte gjennom noen av viklingene på releene A, B og C eller gjennom noen av termistorene 9, 11 og 12. Når kontakten yl slutter som følge av en feil, vil rele A påvirkes og kontakten a sluttes. Derved fly-ter det strøm gjennom termistoren 9 og B-releet. Termistoren er kald og dens motstand i denne tilstand må være så høy at strømmen ikke er tilstrekkelig til at B-releet påvirkes. I denne stilling er den bevegelige av kontaktf j ærene x i kontakt med den lavere faste fjær. Under normal conditions, no current will flow through any of the windings of relays A, B and C or through any of the thermistors 9, 11 and 12. When contact yl closes as a result of a fault, relay A will be affected and contact a will close. As a result, current flows through the thermistor 9 and the B relay. The thermistor is cold and its resistance in this state must be so high that the current is not sufficient for the B relay to be affected. In this position, the movable of the contact springs x is in contact with the lower fixed spring.

Ved slutting av a-kontakten tilføres også strøm til motstandsbroen gjennom den normalt sluttede kontakt bl og broen bør være tilsrekkelig ubalansert til at en passende strøm tilføres varmeviklingen 10 på termistoren 9. Derved varmes termistoren opp og dens motstand blir liten nok til at B-releet påvirkes slik at kontakten bl åpnes og b2-kontakten sluttes hvorved C-releet påvirkes og linjen 3 (fig. 2) frakobles og forbindes med oscillatoren 7 som allerede forklart. When the a-contact is closed, current is also supplied to the resistance bridge through the normally closed contact bl and the bridge should be sufficiently unbalanced so that a suitable current is supplied to the heating winding 10 of the thermistor 9. Thereby the thermistor heats up and its resistance becomes small enough that the B relay is affected so that the contact bl is opened and the b2 contact is closed whereby the C relay is affected and the line 3 (fig. 2) is disconnected and connected to the oscillator 7 as already explained.

Åpningen av kontakten bl bevirker at broens strømtilførsel brytes, men B-releet utløses ikke da termistoren fremdeles er varm på grunn av den økede strøm som pas-serer gjennom motstandstråden og gjennom B-releet, idet strømmen nå direkte varmer termistoren og holder den i den lave mot-standstilstanden. The opening of the contact bl causes the bridge's current supply to be interrupted, but the B relay is not triggered as the thermistor is still hot due to the increased current that passes through the resistance wire and through the B relay, as the current now directly heats the thermistor and keeps it in the lower the resistance condition.

Den tid det tar før strømmen gjennom termistoren 9 når en verdi som er tilstrekkelig til at B-releet påvirkes avhenger av broens grad av ubalanse, og denne tid kan innstilles ved hjelp av den variable motstand 14. Denne tid avhenger også av omgivelsestemperaturen da den vil bli kortere eller lenger dersom termistoren 9 til å be-gynne med var henholdsvis varmere eller kaldere. Blokktermistorene 11 og 12 er tilveiebragt for å kompansere for dette og motstandene 13 og 14 er slik valgt i forhold til motstanden av termistorene 11 og 12 at en økning i omgivelsestemperaturen søker å redusere ubalansen av broen og likeledes redusere oppvarmingsstrømmen som tilføres viklingen 10 på termistoren 9. The time it takes for the current through the thermistor 9 to reach a value sufficient for the B relay to be affected depends on the bridge's degree of imbalance, and this time can be set using the variable resistor 14. This time also depends on the ambient temperature as it will be shorter or longer if the thermistor 9 was respectively warmer or colder to begin with. The block thermistors 11 and 12 are provided to compensate for this and the resistors 13 and 14 are so chosen in relation to the resistance of the thermistors 11 and 12 that an increase in the ambient temperature seeks to reduce the unbalance of the bridge and likewise reduce the heating current supplied to the winding 10 of the thermistor 9 .

Når en feil er oppklart vil igjen signaler og styresignalene være tilstede med normalt nivå på inngangen til forsterkeren 1 (fig. 2). Da forsterkningen av forsterkeren er maksimum vil utgangsnivået øke til en unormalt høy verdi og den bevegelige fjær på kontakten x vil raskt veksle til den øvre «+4»-kontakt (fig. 3). De C-releet er påvirket vil kontakten c2 være sluttet og hol-destrøm vil derved passere gjennom holdeviklingen 16 på C-releet hvorved dette holdes i påvirket tilstand. Kontakten yl åpnes også slik at A-releet utløses, hvoretter B-releet utløses og bryter strømmen fra broen. Åpningen vil ikke utløse C-releet da dette holdes påvirket over kontaktene c3 og x, men så snart styrken av forsterkeren 1 er redusert slik at utgangsnivået er lavere enn 4 db over normalt, vil den bevegelige av kontaktfj ærene x bryte kontakten med de øvre «-j- 4»-f jærene slik at C-releet utløses. Det går herved klart frem at C-releet ikke vil bli påvirket igjen dersom utgangsnivået skulle øke mer en 4 db over normalt fordi kontakten c3 normalt er åpen. C-releet kan bare påvirkes i forbindelse med sluttingen av kontakten yl, dvs. er en unormal reduk-sjon av utgangsnivået. When a fault has been resolved, signals and the control signals will again be present at a normal level at the input of amplifier 1 (fig. 2). As the gain of the amplifier is maximum, the output level will increase to an abnormally high value and the movable spring on contact x will quickly switch to the upper "+4" contact (fig. 3). When the C-relay is affected, the contact c2 will be closed and holding current will thereby pass through the holding winding 16 of the C-relay, whereby it is kept in an affected state. The contact yl is also opened so that the A relay is triggered, after which the B relay is triggered and breaks the current from the bridge. The opening will not trigger the C-relay as this is held in effect across the contacts c3 and x, but as soon as the strength of the amplifier 1 is reduced so that the output level is lower than 4 db above normal, the movable of the contact springs x will break contact with the upper « -j- 4»-f the springs so that the C-relay is triggered. This makes it clear that the C-relay will not be affected again if the output level were to increase by more than 4 db above normal because contact c3 is normally open. The C relay can only be affected in connection with the closing of the contact yl, i.e. there is an abnormal reduction of the output level.

For å sikre at rele C holdes påvirket av kontaktene x er det ønskelig å tilveiebringe konvensjonelle anordninger for å øke utløs-ningstiden for rele A og/eller rele B, slik at x-kontaktene har tid til å slutte før kontakten b2 åpner. To ensure that relay C is kept influenced by the contacts x, it is desirable to provide conventional devices to increase the release time for relay A and/or relay B, so that the x contacts have time to close before the contact b2 opens.

Fig. 4 viser et eksempel på en strøm-krets for reserveoscillator 7 (fig. 2) som er anordnet for å tilveiebringe to reservestyresignaler med forskjelllig frekvens, f. eks. 92 og 143 ks/s. Oscillatoren omfatter et for-sterkerrør 17 som for enkelthets skyld er valgt som en triode selvom en pentode ville være å foretrekke. To oscillatorkretser av den brostabiliserte typen og innstillet på henholdsvis 92 og 143 kc/s er forbundet med røret 17 slik at røret oscillerer for begge frekvenser samtidig. Fig. 4 shows an example of a current circuit for reserve oscillator 7 (fig. 2) which is arranged to provide two reserve control signals with different frequencies, e.g. 92 and 143 ks/s. The oscillator comprises a pre-amplifier tube 17 which, for the sake of simplicity, has been chosen as a triode although a pentode would be preferable. Two oscillator circuits of the bridge stabilized type and set at 92 and 143 kc/s respectively are connected to the tube 17 so that the tube oscillates for both frequencies simultaneously.

Katoden for røret 17 er forbundet med jord gjennom en katodeforspenningskrets 18 og anoden er forbundet med den positive klemme på høyspenningskilden 19 over pri-mærviklingene 20—21 på to koblingstrans-formatorer 22 og 23. Viklingene 20 er shuntet av kondensatorene 24 og 25 ved hjelp av hvilke de er avstemt henholdsvis til 92 og 143 kc/s. The cathode of the tube 17 is connected to earth through a cathode biasing circuit 18 and the anode is connected to the positive terminal of the high voltage source 19 across the primary windings 20-21 of two switching transformers 22 and 23. The windings 20 are shunted by the capacitors 24 and 25 using of which they are tuned to 92 and 143 kc/s respectively.

Oscillatorkretsen for den lavere styrefrekvens 92 kc/s omfatter en sentertappet The oscillator circuit for the lower control frequency 92 kc/s comprises a center tap

sekundærvikling 26 på transformatoren 22. En fast motstand 27 og en motstandslampe 28 eller andre temperaturavhengige mot-standsanordninger er koblet til klemmene på viklingen 26. Forbindelsespunktet mellom komponentene 27 og 28 er forbundet med jord, og sentertappen på viklingen 26 er koblet over et piezo-elektrisk krystall 29 som er innstillet for resonans ved 92 kc/s, til en klemme på primærviklingen 30 på en inngangstransformator 31, idet den andre klemmen på viklingen er forbundet med jord. Denne viklingen er også shuntet av en motstand 32. secondary winding 26 of the transformer 22. A fixed resistance 27 and a resistance lamp 28 or other temperature-dependent resistance devices are connected to the terminals of the winding 26. The connection point between the components 27 and 28 is connected to earth, and the center pin of the winding 26 is connected via a piezo electric crystal 29 which is tuned for resonance at 92 kc/s, to one terminal of the primary winding 30 of an input transformer 31, the other terminal of the winding being connected to ground. This winding is also shunted by a resistor 32.

Oscillatorkretsen for den høyere styrefrekvens 132 kc/s omfatter en sentertappet sekundærvikling 33 på koblignstransforma-toren 23 og komponentene 34—39 tilsvarer komponentene 27—32. Krystallet 36 er i dette tilfelle avstemt til 143 kc/s. The oscillator circuit for the higher control frequency 132 kc/s comprises a center-tapped secondary winding 33 on the coupling transformer 23 and components 34-39 correspond to components 27-32. The crystal 36 is in this case tuned to 143 kc/s.

Sekundærviklingene 40 og 41 på inn-gangstransformatorene 31 og 38 er koblet i serie mellom styregitteret på røret 17 og jord hvorved oscillatorkretsen er komplett. Disse viklingene er avstemt henholdsvis til 92 og 143 kc/s ved hjelp av kondensatorene 42 og 43. The secondary windings 40 and 41 of the input transformers 31 and 38 are connected in series between the control grid on the tube 17 and earth, whereby the oscillator circuit is complete. These windings are tuned to 92 and 143 kc/s respectively by means of capacitors 42 and 43.

Oscillatorkretsene er konvensjonelle kretser og røret 17 opprettholder oscillasjoner samtidig i begge kretser ved de respektive frekvenser hvortil de er avstemt. The oscillator circuits are conventional circuits and the tube 17 maintains oscillations simultaneously in both circuits at the respective frequencies to which they are tuned.

Koblingstransformatorene 22 og 23 er utstyrt med individuelle utgangsviklinger 44 og 45 som hver har en klemme forbundet The switching transformers 22 and 23 are provided with individual output windings 44 and 45 each having a terminal connected

med jord. De andre klemmene på viklingene 44 og 45 er sammenkoblet av en motstand 46, og midtpunktet av denne er forbundet med utgangslederen 48 over en motstand 47. Utgangslederen 48 er forbundet med relekontakten cl som er vist i fig. 2. with soil. The other terminals of the windings 44 and 45 are connected together by a resistor 46, and the midpoint of this is connected to the output conductor 48 across a resistor 47. The output conductor 48 is connected to the relay contact cl which is shown in fig. 2.

Kontakten c2 (også vist i fig. 2) som styres av rele C forbinder utgangslederen 48 med jord i fig. 4. Når kontakten c2 er The contact c2 (also shown in fig. 2) which is controlled by relay C connects the output conductor 48 to ground in fig. 4. When contact c2 is

åpen vil styresignaler ved begge frekvenser, open will control signals at both frequencies,

92 og 143 kc/s, tilføres utgangslederen 48 og 92 and 143 kc/s, 48 and

dermed også linjen 3 (fig. 2) over kontakten cl. De to sett med kontakter cl og c2 fra-kobler og kortslutter således oscillatoren når rele C utløses, slik at ikke reservestyre-signalene kan nå linjen 3 under normale forhold. thus also the line 3 (fig. 2) above the connector cl. The two sets of contacts cl and c2 thus disconnect and short-circuit the oscillator when relay C is triggered, so that the backup control signals cannot reach line 3 under normal conditions.

Dersom det er ønskelig å modulere et av styresignalene f. eks. 143 kc/s signalet for å informere mottagerstasjonen om brudd som forklart ovenfor, vil lav-frekvenssignaler på et par volts amplitude tilføres klemmene 49 og 50, av hvilke den siste er forbundet med jord. Disse modulatorsignalene kan f. eks. utledes fra en 50 perioders nettspenning. Forbindelsespunktet mellom komponentene 37 og 39 er forbundet med jord over en seriekrets som omfatter motstanden 51, sperrekondensatoren 52 og likeretteren 53. Klemmen 49 er forbundet med forbindelsespunktet mellom komponentene 52 og 53 over en motstand 54 og til jord gjennom en kondensator 55. Et 50 perioders module-ringssignal bryter og slutter likeretteren 53 periodisk for annenhver halvperiode slik at belastningen for transformatoren 38 peri-idisk økes og minskes. Dette bevirker at amplituden for 143 kc/s styresignalet modu-leres og ved et hensiktsmessig valg av motstandene 51 og 54 kan det oppnås en liten modulasjonsgrad, f. eks. omtrent 5 pst. If it is desired to modulate one of the control signals, e.g. 143 kc/s signal to inform the receiving station of a break as explained above, low-frequency signals of a couple of volts amplitude will be applied to terminals 49 and 50, the latter of which is connected to ground. These modulator signals can e.g. is derived from a 50 period mains voltage. The connection point between components 37 and 39 is connected to earth via a series circuit comprising resistor 51, blocking capacitor 52 and rectifier 53. Terminal 49 is connected to the connection point between components 52 and 53 via a resistor 54 and to earth through a capacitor 55. A 50 period modulation signal breaks and closes the rectifier 53 periodically for every other half-period so that the load for the transformer 38 is periodically increased and decreased. This causes the amplitude for the 143 kc/s control signal to be modulated and by an appropriate choice of resistors 51 and 54 a small degree of modulation can be achieved, e.g. about 5 percent

Dersom en styrefrekvens er det dobbelte av den annen vil oscillatoren som er vist i fig. 4 kunne forenkles slik som vist i fig. 5 som omfatter bare ett piezo-elektrisk krystall. Komponenter i fig. 5 som tilsvarer komponenter i fig. 4 er gitt samme nummer. Komponentene 33—36 i fig. 4 er utelatt og forbindelsene fra krystallet 29 og jord til stabiliseringsbroen er ombyttet. If one control frequency is twice the other, the oscillator shown in fig. 4 could be simplified as shown in fig. 5 which comprises only one piezoelectric crystal. Components in fig. 5 which correspond to components in fig. 4 is given the same number. The components 33-36 in fig. 4 is omitted and the connections from the crystal 29 and earth to the stabilization bridge are exchanged.

Fig. 5 viser tre nye komponenter, nemlig to likerettere 56 og 57 som er koblet mot hverandre over viklingen 26, og en motstand 58 som forbinder forbindelsespunktet mellom likeretterne med primærviklingen 37 på inngangstransformatoren 38. Anta f. eks. at krystalllet 29 er avstemt til 40 kc/s. Da vil oscillasjoner med denne frekvens bli opprettholdt av røret 17 i den krets som inneholder transformatorene 22 og 31 på samme måte som i fig. 4. Likeretterne 56 og 57 virker som en frekvensdoblerkrets slik at signalene med 80 kc/s tilføres transformatoren 38 over motstanden 58. Disse signaler føres av resonanskretsen 41, 43 som er avstemt til 80 kc/s og tilføres deretter til motstanden 46 etter forsterkning i røret 17. Resonanskretsen 21, 25 er også avstemt til 80 kc/s. Det går frem at røret 17 forsterker signalene på 80 kc/s så vel som å generere signaler på 40 kc/s ved hjelp av en refleks-krets. Fig. 5 shows three new components, namely two rectifiers 56 and 57 which are connected to each other across the winding 26, and a resistor 58 which connects the connection point between the rectifiers to the primary winding 37 of the input transformer 38. Suppose e.g. that the crystal 29 is tuned to 40 kc/s. Oscillations with this frequency will then be maintained by the tube 17 in the circuit containing the transformers 22 and 31 in the same way as in fig. 4. The rectifiers 56 and 57 act as a frequency doubler circuit so that the signals with 80 kc/s are supplied to the transformer 38 across the resistor 58. These signals are carried by the resonant circuit 41, 43 which is tuned to 80 kc/s and then supplied to the resistor 46 after amplification in the tube 17. The resonant circuit 21, 25 is also tuned to 80 kc/s. It appears that tube 17 amplifies the 80 kc/s signals as well as generating 40 kc/s signals by means of a reflex circuit.

I fig. 5 er modulatorkomponentene 49— 55 forbundet med en motstand 32 for å modulere 40 kc/s styresignalet på en slik måte som beskrevet under henvisning til fig. 4. In fig. 5, the modulator components 49-55 are connected with a resistor 32 to modulate the 40 kc/s control signal in such a manner as described with reference to fig. 4.

Fig. 6 viser en anordning ved mottagerstasjonen R (fig. l) for å detektere modulasjonen av styresignalet og for å gi nødven-dig alarm. Fig. 6 shows a device at the receiver station R (fig. 1) for detecting the modulation of the control signal and for giving the necessary alarm.

Inngangssignalet og styresignalene kommer innover lederen 59 og tilføres forsterkeren 60 og likeledes kanalterminalut-styret (ikke vist). Styresignalet velges av styrefilteret 61 og tilføres styrelikeretteren 62 som styrer forsterkningen av forsterkeren 60 på kjent måte. Utgangen fra styrelikeretteren 62 føres over en sperrekondensator 63 og over en inngangstransformator 64 til styregitterkretsen på den venstre halvdel av en dobbelttriode 65 som er en enkel to-trinns forsterker. De to katodene er forbundet med jord over motstandene 66 og 67 som tilveiebringer stabiliserende negativ tilbakekobling, og anodene er forbundet med den positive klemme på høy-spenningskilden 68 over belastningsmot-standene 69 og 70. Anoden på den venstre halvdelen av røret 65 er forbundet med styregitteret på den høyre halvdel over en sperrekondensator 71 og dette styregitteret er også forbundet med jord over en motstand 72. The input signal and the control signals enter the conductor 59 and are supplied to the amplifier 60 and likewise to the channel terminal output control (not shown). The control signal is selected by the control filter 61 and supplied to the control rectifier 62 which controls the gain of the amplifier 60 in a known manner. The output from the control rectifier 62 is fed over a blocking capacitor 63 and over an input transformer 64 to the control grid circuit on the left half of a double triode 65 which is a simple two-stage amplifier. The two cathodes are connected to ground across resistors 66 and 67 which provide stabilizing negative feedback, and the anodes are connected to the positive terminal of high voltage source 68 across load resistors 69 and 70. The anode on the left half of tube 65 is connected to the control grid on the right half over a blocking capacitor 71 and this control grid is also connected to earth via a resistor 72.

Transformatoren 64 er avstemt ved hjelp av en kondensator 73 som shunter sekundærviklingen og den høyre anoden på røret 65 er forbundet med en klemme på brolikeretteren 76 over en induktor 74 og en kondensator 75. Den tilsvarende motsatt diagonale klemme på brolikeretteren er forbundet med kilden 68 over en sperrekondensator 77. De andre par diagonale klemmer på brolikeretteren er forbundet med viklingen på et rele D over en seriemotstand 78, og viklingen er shuntet av en motstand 79. Rele D styrer et sett kontakter d som på kjent måte kan påvirke en alarm (ikke vist) når releet magnetiseres. The transformer 64 is tuned by means of a capacitor 73 which shunts the secondary winding and the right anode of the tube 65 is connected to a terminal of the bridge rectifier 76 across an inductor 74 and a capacitor 75. The corresponding opposite diagonal terminal of the bridge rectifier is connected to the source 68 above a blocking capacitor 77. The other pair of diagonal terminals of the bridge rectifier are connected to the winding of a relay D across a series resistor 78, and the winding is shunted by a resistor 79. Relay D controls a set of contacts d which can in a known way affect an alarm (not shown) when the relay is magnetized.

Under normale forhold vil styrelikeretteren 62 tilveiebringe en ensrettet spenning i utgangen, som varierer svakt som følge av normale variasjoner i styrenivået. Dersom et brudd inntreffer, og reserveoscillatoren 7 (fig. 2) forbindes med linjen 3 ved en av forsterkerstasjonene vil det normale styresignal bli utbyttet med ett som er modulert med 50 perioder som tidligere forklart. 50 perioders variasjon vil derved bli overlagret på den ensrettede spenning ved utgangen av likeretteren 62 (fig. 6) hvoretter 50 perioders komponenten velges av kondensato-ren 63 og forsterkes av dobbeltrøret 65. Det likerettes så av brolikeretteren 76 hvoretter den likerettede strøm magnetiserer rele D og gir alarm. Transformatoren 64 og kon-densatoren 73 og komponentene 74 og 75 er avstemt til svakt forskjellige frekvenser på motsatte sider av 50 perioder pr. sek. for å utstyre forsterkeren med et passbånd som er tilstrekkelig bredt til å tillate vanlige variasjoner i 50 perioders nettspenningen. Under normal conditions, the control rectifier 62 will provide a unidirectional voltage at the output, which varies slightly as a result of normal variations in the control level. If a break occurs, and the reserve oscillator 7 (fig. 2) is connected to the line 3 at one of the amplifier stations, the normal control signal will be replaced by one that is modulated with 50 periods as previously explained. The 50-period variation will thereby be superimposed on the rectified voltage at the output of the rectifier 62 (Fig. 6), after which the 50-period component is selected by the capacitor 63 and amplified by the double tube 65. It is then rectified by the bridge rectifier 76, after which the rectified current magnetizes relay D and gives an alarm. The transformer 64 and the capacitor 73 and the components 74 and 75 are tuned to slightly different frequencies on opposite sides of 50 periods per Sec. to provide the amplifier with a passband sufficiently wide to allow for normal variations in the 50-period mains voltage.

Som allerede nevnt er det ønskelig at det skal være en forsinkelse, f. eks. 3—12 sek., fra kontakten yl (fig. 3) sluttes til rele C påvirkes slik at frakobling ikke vil forekomme ved en kortvarig feil. Idet en antar at forsinkelsen er omtrent like stor ved alle forsterkerne, går det frem at en permanent feil vil bevirke frakobling av den etterføl- As already mentioned, it is desirable that there should be a delay, e.g. 3-12 sec., from the time contact yl (fig. 3) is closed until relay C is affected so that disconnection will not occur in the event of a short-term fault. Assuming that the delay is approximately the same at all amplifiers, it appears that a permanent fault will cause disconnection of the subsequent

gende forsterkerstasjon og kanskje også frakobling av noen av de andre stasjonene på den siden som vender mot mottagersta- amplifier station and perhaps also disconnection of some of the other stations on the side facing the receiver sta-

sjonen. Men ved den stasjon som er like etter feilen vil reservestyreoscillatoren bli innkoblet ved slutten av forsinkelsestiden slik at de andre stasjonene som har vært frakoblet igjen blir innkoblet, idet frakob-lingstiden sannsynligvis ikke er mer enn 1 sek. ved disse stasjoner. Styrken av forsterkeren ved en forsterkerstasjon varierer meget sakte etter tapet av et styresignal, the tion. But at the station which is just after the fault, the reserve control oscillator will be switched on at the end of the delay time so that the other stations which have been disconnected are switched on again, the disconnection time probably not being more than 1 sec. at these stations. The strength of the amplifier at an amplifier station varies very slowly after the loss of a control signal,

det vil f. eks. ta 1 min. for styrken å øke til maksimum fra normal verdi. Styrken på forsterkeren vil derfor ikke ha tid til å for- it will e.g. take 1 min. for the strength to increase to the maximum from the normal value. The strength of the amplifier will therefore not have time to

andre seg meget i løpet av den korte tiden på noen få sekunder før reservestyresignalet opptrer, og stasjonen vil igjen være under normale forhold i løpet av noen ytterligere få sekunder. Alle stasjoner vil derfor være klar til øyeblikkelig påvirkning når en feil er oppklart. Ifølge konvensjonelle anord- change greatly during the short time of a few seconds before the backup control signal appears, and the station will return to normal conditions within a few more seconds. All stations will therefore be ready for immediate action when a fault has been resolved. According to conventional devices

ninger vil styrken på alle stasjoner øke til et maksisum når en feil opptrer og stasjo- ings, the strength of all stations will increase to a maximum when an error occurs and stations

nene kan bare en av gangen innta normal tilstand idet hver bruker omtrent 1 min. nene can only assume a normal state one at a time, each taking about 1 min.

Ved et system med f. eks. 10 forsterkersta- In the case of a system with e.g. 10 amplifier sta-

sjoner vil det således ta 10 min. før kretsen er helt i orden etter oppklaringen av en feil. Gjenopprettelsen av kretsen vil ifølge den foreliggende oppfinnelse bare ta den tid som er nødvendig for å gjenopprette en stasjon enkelt, nemlig omtrent 1 min. tions, it will thus take 10 min. before the circuit is completely in order after the clarification of a fault. The restoration of the circuit will, according to the present invention, only take the time necessary to restore a station simply, namely about 1 min.

På grunn av den lave hastighet hvor- Due to the low speed at which

med styrken av en forsterker forandres vil det være klart at den svake modulasjon av styresignalet med 50 perioder pr. sek. som har til hensikt å tilkjennegi frakoblingen av forsterkerstasjonen, ikke vil ha noen innvirkning på styrken av noen av forster- as the strength of an amplifier changes, it will be clear that the weak modulation of the control signal with 50 periods per Sec. which is intended to indicate the disconnection of the amplifier station, will have no effect on the strength of any of the amplifier

kerne som styres av det modulerte styre- core controlled by the modulated control

signal. signal.

Claims (8)

1. Elektrisk sambandssystem omfat-1. Electrical connection system includes tende en senderstasjon som er forbundet med en mottagers tas jon over et antall mellomliggende forsterkerstasjoner hvor et styresignal sendes sammen med sambandssignalene for automatisk å styre styrken av forsterkeren i hver forsterkerstasjon på en slik måte at utgangsnivået av styresignalet vanligvis holdes på et praktisk talt konstant nivå og hvor styrken av forsterkeren i en hvilken som helst forsterkerstasjon økes til et maksimum dersom styresignalet ikke når denne stasjon, karakterisert ved at det ved hver forsterkerstasjon er innkoblet en individuell generator som genererer et reservestyresignal når styresignalets utgangsnivå reduseres mer enn til et forutbestemt nivå samtidig som den utgående linje omkobles fra utgangen av forsterkeren til utgangen av generatoren, og at tilbakekoblingen av den utgående linje fra utgangen av generatoren til utgangen av forsterkeren ved gjenopprettelse av styresignalets utgangsnivå forsinkes inntil forsterkerens styrke er redusert til normalt nivå. tending a transmitter station which is connected to a receiver's tas ion over a number of intermediate amplifier stations where a control signal is sent together with the connection signals to automatically control the strength of the amplifier in each amplifier station in such a way that the output level of the control signal is usually kept at a practically constant level and where the strength of the amplifier in any amplifier station is increased to a maximum if the control signal does not reach this station, characterized by an individual generator is connected at each amplifier station which generates a reserve control signal when the output level of the control signal is reduced more than to a predetermined level at the same time that the output line is switched from the output of the amplifier to the output of the generator, and that the feedback of the output line from the output of the generator to the output of the amplifier when the control signal's output level is restored is delayed until the amplifier's strength is reduced to a normal level. 2. Sambandssystem ifølge påstand 1, karakterisert ved at omkoblingen av den utgående linje fra utgangen av forsterkeren til utgangen av generatoren forsinkes. 2. Communication system according to claim 1, characterized in that the switching of the outgoing line from the output of the amplifier to the output of the generator is delayed. 3. Sambandssystem ifølge påstand 2, karakterisert ved at omkoblingen styres av et rele hvis vikling er koblet til en spen-ningskilde gjennom en indirekte oppvarmet termistor hvis motstand, når den er kald, er tilstrekkelig til å begrense strømmen gjennom releviklingen til en verdi som er utilstrekkelig for å påvirke releet og at strømmen som tilføres varmeviklingen på termistoren er så stor at releet påvirkes etter den ønskede forsinkelse. 3. Communication system according to claim 2, characterized in that the switching is controlled by a relay whose winding is connected to a voltage source through an indirectly heated thermistor whose resistance, when cold, is sufficient to limit the current through the relay winding to a value that is insufficient to affect the relay and that the current supplied to the heating winding on the thermistor is so great that the relay is affected after the desired delay. 4. Sambandssystem ifølge påstand 3, karakterisert ved at varmeviklingen på termistoren tilføres strøm fra en motstands-brokrets, idet to motsatte armer av bro-kretsen omfatter termistorer som er slik anbragt at de kompenserer for omgivelses-temperaturens innvirkning på den første termistor. 4. Connection system according to claim 3, characterized in that the heating winding on the thermistor is supplied with current from a resistance bridge circuit, two opposite arms of the bridge circuit comprising thermistors which are arranged in such a way that they compensate for the effect of the ambient temperature on the first thermistor. 5. Sambandssystem ifølge en av de foregående påstander, karakterisert ved at generatoren er innrettet til å generere flere reservestyresignaler med forskjellige frekvenser samtidig. 5. Communication system according to one of the preceding claims, characterized in that the generator is arranged to generate several backup control signals with different frequencies simultaneously. 6. Sambandssystem ifølge påstand 5, karakterisert ved at generatoren omfatter et forsterkerrør som er innrettet til å opprettholde oscillasjon samtidig i flere oscillatorkretser av den brostabiliserte typen som er avstemt til de respektive forskjellige frekvenser. 6. Communication system according to claim 5, characterized in that the generator comprises an amplifier tube which is designed to maintain oscillation simultaneously in several oscillator circuits of the bridge-stabilized type which are tuned to the respective different frequencies. 7. Sambandssystem ifølge en av på-standene 1—5, karakterisert ved at generatoren omfatter et forsterkerrør som er innrettet til å opprettholde oscillasjoner ved en gitt frekvens i en oscillatorkrets av den brostabiliserte typen avstemt til den gitte frekvens, en frekvens-doblerkrets forbundet med oscillatorkretsen, og en re-flekskrets hvorved oscillasj onene for den doblede frekvens også forsterkes av røret. 7. Communication system according to one of claims 1-5, characterized in that the generator comprises an amplifier tube which is arranged to maintain oscillations at a given frequency in an oscillator circuit of the bridge-stabilized type tuned to the given frequency, a frequency-doubler circuit connected to the oscillator circuit, and a reflex circuit whereby the oscillations for the doubled frequency are also amplified by the tube. 8. Sambandssystem ifølge en av de foregående påstander, karakterisert ved anordninger for å modulere reservestyresignalet, eller ett av dem, og anordninger ved mottagerstasjonen for å detektere re-servestyresignalets modulasjon i den hen sikt å indikere hvilken forsterker er frakoblet den utgående linje.8. Communication system according to one of the preceding claims, characterized by devices for modulating the reserve control signal, or one of them, and devices at the receiving station to detect the reserve control signal's modulation in it aim to indicate which amplifier is disconnected from the outgoing line.
NO00165915A 1965-12-10 1966-12-08 NO130156B (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DEH0057930 1965-12-10

Publications (1)

Publication Number Publication Date
NO130156B true NO130156B (en) 1974-07-15

Family

ID=7159956

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO00165915A NO130156B (en) 1965-12-10 1966-12-08

Country Status (12)

Country Link
AT (1) AT288033B (en)
BE (1) BE690747A (en)
CH (1) CH491990A (en)
DE (1) DE1569035A1 (en)
ES (1) ES334293A1 (en)
FI (1) FI47668C (en)
FR (1) FR1461864A (en)
GB (1) GB1112065A (en)
LU (1) LU52505A1 (en)
NL (1) NL142191B (en)
NO (1) NO130156B (en)
SE (1) SE345869B (en)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1129724A (en) * 1979-05-28 1982-08-17 Malcolm R. Bowditch Methods of making adhesive bonds
GB2052306B (en) * 1979-06-05 1983-06-02 Dunlop Ltd Cellular intumescent materials
EP0108518B1 (en) * 1982-10-12 1989-01-18 RAYCHEM CORPORATION (a Delaware corporation) Apparatus for protection of a substrate
DE8802006U1 (en) * 1988-01-19 1988-04-28 Roland-Werke Dachbaustoffe u. Bauchemie Algostat GmbH & Co, 2807 Achim Cover element
DE4211762A1 (en) * 1992-04-08 1993-10-14 Chemie Linz Deutschland Poorly or non-combustible foam material - contg. insulating layer former that swells in the event of fire, useful as sealant to inhibit ingress of fire, smoke and heat

Also Published As

Publication number Publication date
GB1112065A (en) 1968-05-01
NL142191B (en) 1974-05-15
FI47668B (en) 1973-10-31
SE345869B (en) 1972-06-12
FR1461864A (en) 1966-12-09
AT288033B (en) 1971-02-25
NL6612740A (en) 1967-06-12
FI47668C (en) 1974-02-11
DE1569035A1 (en) 1972-02-24
ES334293A1 (en) 1967-10-16
LU52505A1 (en) 1968-08-16
BE690747A (en) 1967-06-06
CH491990A (en) 1970-06-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US2547011A (en) Electric fault alarm circuits
NO137579B (en) COMPOST TOILET.
NO130156B (en)
FR2641138A1 (en)
US2489202A (en) Calling and warning apparatus for communication systems
US3569835A (en) Crystal controlled radio receiver for high voltage alternating current sensing using frequency modulation with automatic frequency and output control
NO152269B (en) PROCEDURE FOR USE OF COLD WATER WHEN OPERATING A HEAT PUMP PLANT, AND HEAT PUMP PLANT FOR USE BY IMPLEMENTING THE PROCEDURE
US2696529A (en) Voice-operated switching system
US1572452A (en) Telephone receiver
US2448371A (en) Circuit making and breaking in response to power failure
US2070750A (en) Regulator system
GB551843A (en) Improvements in electric wave repeating systems
US2422309A (en) Distortion correcting impulse repeater
US1977776A (en) Telegraph alarm circuits
US1819868A (en) Electroresponsive device
US2071476A (en) Telegraph system
US2885567A (en) Transmission system for the transmission of signals comprising operative and reserveapparatus
US2339490A (en) Power supply system
US1859498A (en) Vacuum tube control system
US2044062A (en) Impulse telegraph repeater
US1895542A (en) Pilot channel indicating system
US2176312A (en) System for remotely switching in and out the driving motor of telegraph apparatus
US3588610A (en) Frequency shift relaying protective network with noise control
US1565904A (en) Signaling system
US2332142A (en) Long dash interrupter