NO129487B

NO129487B -

Info

Publication number: NO129487B
Application number: NO16788767A
Authority: NO
Inventors: T Basse
Original assignee: Danfoss As
Priority date: 1966-04-29
Filing date: 1967-04-26
Publication date: 1974-04-16
Also published as: DK138377C; DK138377B; SE348883B; AT280395B; GB1179034A; NL156265B; NL6705176A; DE1590297B1; BE696889A; CH458487A

Description

Fremgangsmåte til kjemikaliebehandling særlig bleking av fiberaktige stoffer. Procedure for chemical treatment, especially bleaching of fibrous substances.

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte til 1 ett eller flere trinn å behandle oppslemmet fiberaktig stoff, som kontinuerlig innmates i et behandlingskar som er åpent eller som står under trykk, slik at stoffet i behandlingskarets nedre del fortykkes ved hjelp av en siloverflate og bringes til å bevege seg oppover i behandlingskaret mot et utmatningssted som befinner seg i den øvre del. The invention relates to a method for 1 one or more steps to treat slurried fibrous material, which is continuously fed into a treatment vessel that is open or under pressure, so that the material in the lower part of the treatment vessel is thickened by means of a sieve surface and made to move upwards in the treatment vessel towards a discharge point located in the upper part.

Spesielt for oppfinnelsen er det at det fiberaktige stoffs behandlingstrinn, som følger etter hverandre, utføres i motstrøm og likestrøm uavhengig av hverandre i et eller flere behandlingskar. Particularly for the invention, it is that the treatment steps of the fibrous substance, which follow each other, are carried out in countercurrent and direct current independently of each other in one or more treatment vessels.

Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen utføres dette på den måten at man ved en slik høyde i et behandlingskar (fordelingsplanet) under hvilke man ønsker at behandlingen skal foregå i motstrøm og over hvilket man ønsker at behandlingen skal foregå i likestrøm innledes det i behandlingskaret en slik mengde vann at en del av dette beveger seg nedover, altså i motstrøm i forhold til det fiberaktige stoffet, som stiger opp i behandlingskaret, mens en del av vannet beveger seg oppover og følgelig i likestrøm i forhold til det fiberaktige stoffet. In the method according to the invention, this is carried out in such a way that at such a height in a treatment vessel (distribution plane) below which you want the treatment to take place in counter current and above which you want the treatment to take place in direct current, such an amount of water is introduced into the treatment vessel that part of this moves downwards, i.e. in countercurrent to the fibrous material, which rises in the treatment vessel, while part of the water moves upwards and consequently in direct current in relation to the fibrous material.

Ved dannelsen av nevnte foredlings-plan oppnås det den fordel at behand-lingstrinnene kan foregå helt uavhengig av hverandre. Likeledes er det i mange henseende av stor viktighet at den om-stendighet, som skyldes fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, nemlig at væskene When creating the aforementioned processing plan, the advantage is achieved that the treatment steps can take place completely independently of each other. Likewise, it is in many respects of great importance that the circumstance caused by the method according to the invention, namely that the liquids

som inngår i begge behandlingstrinns opp- which is included in both treatment steps up-

slemminger kan hindres i å blande seg med hverandre (hvilket f. eks. ville være tilfelle om det i samme behandlingstrinn skulle utføres to behandlinger i motstrøm som fulgte etter hverandre) og væskene i de to trinn tas adskilt ut av behandlingskaret, hvorfor de ikke er i stand til å for-tynne hverandre, eller på annen måte i og for regenereringen vanskeliggjøre utnyt-telsen av 'kjemikaliene som inngår i den ene eller i begge væskene, eller vanskelig-gjøre anvendelsen av disse væsker i et annet fiberaktig stoffs behandlingstrinn. sludges can be prevented from mixing with each other (which would, for example, be the case if, in the same treatment stage, two treatments were to be carried out in counter-current that followed each other) and the liquids in the two stages are taken out of the treatment vessel separately, which is why they are not capable of diluting each other, or otherwise in and for the regeneration making it difficult to utilize the chemicals included in one or both liquids, or making it difficult to use these liquids in another fibrous substance's processing step.

Under fordelingsplanet fås en behandling i motstrøm ved at massen får bevege seg oppover med en hastighet som er mindre enn væskens nedadgående hastighet. Under fordelingsplanet tilføres det til massen i dette motstrømstrinn i et eller flere innmatningsplan stoffer som er nødven-dige for behandlingen (vaskevann, kjemikalier i form av oppløsninger eller gasser). På samme måte tilføres det til massen i det behandlingstrinn som dannes ovenfor fordelingsplanet i medstrøm fra et eller flere innmatningsplan i og for behandlin-ga nødvendige stoffer (kjemikalier i form av oppløsninger eller gasser). Under the distribution plane, treatment is obtained in counter-current by allowing the mass to move upwards at a speed which is less than the downward speed of the liquid. Below the distribution plane, substances necessary for the treatment (washing water, chemicals in the form of solutions or gases) are added to the mass in this counterflow stage in one or more feeding planes. In the same way, it is supplied to the mass in the treatment step that is formed above the distribution plane in co-flow from one or more feed planes in and for the treatment necessary substances (chemicals in the form of solutions or gases).

Da behandlingskaret er åpent går væsken bort gjennom siloverflaten i nevnte kars nedre del, hovedsakelig på grunn av det hydrostatiske trykk. Da det gjennom siloverflaten går bort mere væske enn den væskemengde som innmates i behandlingskaret med fiberoppslemminger, øket med den væskemengde som tilføres under behandlingen i innmatningsplanet (planene) under fordelingsplanet, men mindre enn ovennevnte væskemengdersammenlagt med den vannmengde som innmates i fordelingsplanet, så må en del av vannet som tilføres i fordelingsplanet bevege seg oppover i behandlingskaret. Den vannmengden som tilføres i fordelingsplanet bør samtidig være så stor at den del av denne, som beveger seg oppover, er tilstrekkelig som den vannmengde, som det fiberaktige stoffet nødvendigvis fører med seg. When the treatment vessel is open, the liquid goes away through the sieve surface in the lower part of said vessel, mainly due to the hydrostatic pressure. As more liquid is lost through the sieve surface than the amount of liquid that is fed into the treatment vessel with fiber slurries, increased by the amount of liquid that is supplied during treatment in the feed plane (planes) below the distribution plane, but less than the above-mentioned liquid amounts together with the amount of water that is fed into the distribution plane, then a part of the water supplied in the distribution plane moves upwards in the treatment vessel. The quantity of water supplied in the distribution plane should at the same time be so large that the part of this, which moves upwards, is sufficient as the quantity of water which the fibrous substance necessarily carries with it.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan med fordel anvendes ved behandling av fiberaktige stoffer på forskjellige måter, f. eks. ved vasking og bleking av masse, som det vil fremgå nærmere av det nedenfor beskrevne utføringseksempel. The method according to the invention can be advantageously used when treating fibrous substances in different ways, e.g. by washing and bleaching pulp, as will be seen in more detail from the design example described below.

For utførelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan man f. eks. anvende de anordninger som er vist på tegningen. For carrying out the method according to the invention, one can e.g. use the devices shown in the drawing.

På tegningen viser: The drawing shows:

Fig. 1 et åpent behandlingskar i vertikalt snitt. y Fig. 2 viser i vertikalt snitt to behandlingskar som virker sammen og deres for-bindelser er skjematisk vist. Fig. 3 viser i snitt et behandlingskar som arbeider under trykk. Fig. 4 viser et snitt av en blandings-og innmatningsarm etter linjen x—x på fig. 1. Fig. 1 an open treatment vessel in vertical section. y Fig. 2 shows a vertical section of two treatment vessels that work together and their connections are schematically shown. Fig. 3 shows in section a treatment vessel that works under pressure. Fig. 4 shows a section of a mixing and feeding arm along the line x—x in fig. 1.

Masseoppslemmingen innmates gjennom en rørledning 3—4 på en silflate 5 i den nedre del av behandlingskaret I, hvorved væske fra masseoppslemmingen renner gjennom silhullene ned i rommet 6, slik at massen fortykkes til ca. 10—14 pst.ig. En skrape 5a løfter massen, som er fortykket på denne måten, opp fra silflaten og brer ut den etterpå innmatede massen under den tidligere innmatede massen, hvorved den tidligere innmatede massen forskyves fortykket oppover i behandlingskaret Ved å regulere massens innmatning og dens fortykkingsgrad bringes den fortykkede massen til å bevege seg oppover med en hastighet på 3—6 cm/min. Hvis behandlingskarets tverrsnitt forand-res, f. eks. økes i retning oppad, som f. eks. vist på tegningen, og konsistensene behol-des uforandret, forminskes massens bevegelseshastighet i retning oppad. The mass slurry is fed through a pipeline 3-4 onto a sieve surface 5 in the lower part of the treatment vessel I, whereby liquid from the mass slurry flows through the sieve holes into the chamber 6, so that the mass is thickened to approx. 10-14 per cent. A scraper 5a lifts the mass, which has been thickened in this way, up from the sieve surface and spreads the subsequently fed mass under the previously fed mass, whereby the previously fed mass is shifted, thickened, upwards into the treatment vessel. By regulating the feeding of the mass and its degree of thickening, the thickened the mass to move upwards at a speed of 3-6 cm/min. If the cross-section of the treatment vessel is changed, e.g. is increased in the upward direction, such as e.g. shown in the drawing, and the consistencies are kept unchanged, the speed of movement of the mass in the upward direction is reduced.

I behandlingskaret I er det en lang-somt roterbar aksel 8, som oventil er ut-styrt med en innmatningsanordning 9, som har ringformede, konsentriske innmat-ningstrakter A, B og D, samt et mot akselen avtettet rom 6, som motstår trykk og fra hvert enkelt av traktene ledes væske (eller gass) gjennom rørledninger 16—19, som går inne i akselen til de respektive behandlingsstoffers blandings- og mat-ningsarmer a, b, c og d. Innmatningstrak-tene befiner seg tilstrekkelig høyt ovenfor massens utmatningsplan f, slik at væskene av eget trykk trenger inn i behandlingskarets masse. For at væsken lettere skal kunne trenge seg ut gjennom innmat-ningshullene 15 befinner disse seg, som vist på fig. 4, i blandingsarmens bakkant, slik at blandingsarmens bevegelse letter væskens uttrenging i massen. Den viste blandings- og matningsanordning, som er forenet med akselen, er mere detaljert be-skrevet i patent nr. 85 358. In the treatment vessel I there is a slowly rotatable shaft 8, which is equipped at the top with a feeding device 9, which has ring-shaped, concentric feeding funnels A, B and D, as well as a chamber 6 sealed against the shaft, which resists pressure and from each of the funnels, liquid (or gas) is led through pipelines 16-19, which run inside the shaft of the respective treatment substances' mixing and feeding arms a, b, c and d. The feeding funnels are located sufficiently high above the discharge plane of the mass f, so that the liquids of their own pressure penetrate into the mass of the treatment vessel. In order for the liquid to more easily penetrate through the feed holes 15, these are located, as shown in fig. 4, at the rear edge of the mixing arm, so that the movement of the mixing arm facilitates the liquid's escape into the mass. The shown mixing and feeding device, which is united with the shaft, is described in more detail in patent no. 85 358.

Til den oppadstigende massen i behandlingskaret ledes gjennom blandings-armen c, ledningen 17 og matningsanord-ningen C i planet c, så meget vann at det ved c dannes et fordelingsplan hvor en del av vannet på grunn av tyngdekraften beveger seg nedover i motstrøm i forhold til den oppadstigende massen, mens en annen del av vannet følger med den oppadstigende massen i likestrøm. To the rising mass in the treatment vessel, through the mixing arm c, the line 17 and the feeding device C in the plane c, so much water is led that at c a distribution plane is formed where part of the water due to gravity moves downwards in countercurrent in relation to to the ascending mass, while another part of the water follows the ascending mass in direct current.

Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen tilveiebringes i begge trinnene fra fordelingsplanet nedover i motstrøm i forhold til massens bevegelsesretning med det ned-adrennende vannet i motstrømstrinnet og fra fordelingsplanet med det oppadstigende vannet i likestrømstrinnet av hverandre uavhengige kjemikalie- og vaskebe-handlinger og således er det mulig å ut-føre følgende arbeidsoperasjon: 1. En effektivisert varmeøkonomisk vasking og utnyttelse av avfallsluten f. eks. i celluloseindustrien (fig. 1). In the method according to the invention, independent chemical and washing treatments are provided in both stages from the distribution plane downwards in counter-flow in relation to the direction of movement of the mass with the downward-flowing water in the counter-flow stage and from the distribution plane with the ascending water in the direct-flow stage and thus it is possible to carry out the following work operation: 1. An efficient heat-saving washing and utilization of the waste lot, e.g. in the cellulose industry (Fig. 1).

Etter kokingen har masseoppslemmingen i massebeholderen en temperatur på 90—95° C. Oppslemmingen fortynnes med filtrat, avfallslut, som fås gjennom silen 5 til 2—3 pst.'s tykkhetsgrad, innmates f. eks. med pumpe gjennom ledningen 3 og 4 til silflaten 5 til behandlingskaret I, hvor massen fortykkes og oppslemmings-væsken, som utgjøres av avfallslut, bort-føres for største delen som filtrat gjennom silflaten 5, filtratkammeret 6 og uttaket 7, mens massen beveger seg oppover med en hastighet av f. eks. 4 cm/min., idet den løftes opp av massen som avskilles fra den nye oppslemmingen. After boiling, the pulp slurry in the pulp container has a temperature of 90-95° C. The slurry is diluted with filtrate, waste liquor, which is obtained through the sieve 5 to 2-3 percent thickness, is fed, e.g. with a pump through lines 3 and 4 to the sieve surface 5 to the treatment vessel I, where the mass is thickened and the slurry liquid, which consists of waste liquor, is carried away for the most part as filtrate through the sieve surface 5, the filtrate chamber 6 and the outlet 7, while the mass moves upwards with a speed of e.g. 4 cm/min., as it is lifted up by the mass that is separated from the new slurry.

Til massen, som beveger seg oppover, innføres det gjennom trakten A, i innmatningsanordningen 9, ledningen 16 og blan-digsarmen a en slik mengde ca. 60—80° C varmt vann, som tilsvarer 0,3—2 m3 pr. behandlet tonn tørr masse. Tilførselen av varmt vann kan foregå på to forskjellige steder, slik at det i planet a innmates To the mass, which moves upwards, an amount of approx. 60-80° C hot water, which corresponds to 0.3-2 m3 per treated tonnes of dry pulp. The supply of hot water can take place in two different places, so that it is fed into plane a

60—80° C varmt vann i en mengde som bare tilsvarer halvparten av den ovennevnte mengde, altså 0,15—1,0 ms/tonn masse og gjennom planet i blandingsar-men b innmates samme mengde mere lunkent vann med en temperatur på f. eks. 30—50° C. I fordelingsplanet c innmates f. eks. uoppvarmet vann. 60-80° C hot water in an amount that only corresponds to half of the above-mentioned amount, i.e. 0.15-1.0 ms/ton of mass and through the plane in the mixing arm b, the same amount of more lukewarm water with a temperature of f e.g. 30—50° C. In the distribution plane c, e.g. unheated water.

Mengden av filtratavluten som bort-føres gjennom silflaten og vaskevannet som kommer i motstrøm fra planene a og c, eller a, b og c, reguleres slik at vannmengdene som tilsettes i planene a og b går fullstendig bort og ca. 0,3—0,5 vann fra planet c går bort som filtrat sammen med avluten, altså sammenlagt (0,3 —2,0) + (0,3—0,5) = 0,6—2,5 rna/tonn masse. The amount of filtrate effluent that is carried away through the sieve surface and the washing water that comes in countercurrent from planes a and c, or a, b and c, is regulated so that the amounts of water added in planes a and b are completely lost and approx. 0.3—0.5 water from plane c goes away as filtrate together with the effluent, i.e. in total (0.3 —2.0) + (0.3—0.5) = 0.6—2.5 rna/ tons of mass.

En betingelse for denne heldige ut-førelse er at massens bevegelseshastighet oppad holdes mindre enn væskens bevegelseshastighet nedad i massen. På denne bevegelseshastighet innvirker foruten det hydrauliske trykket, som bestemmes av den faste væskepilars høyde som inngår i massen, også av massens tykkhetsgrad, væs-kenes temperatur og den anvendte masse-blandingen. Væskens temperatur øker hastigheten, fortykningen av massen virker igjen nedsettende og en god blanding øker hastigheten. A condition for this successful design is that the upward movement speed of the mass is kept smaller than the downward movement speed of the liquid in the mass. In addition to the hydraulic pressure, which is determined by the height of the solid liquid column included in the mass, this speed of movement is also influenced by the degree of thickness of the mass, the temperature of the liquids and the mass mixture used. The temperature of the liquid increases the speed, the thickening of the mass has a depressing effect and a good mixture increases the speed.

En slik væskemengde som beveger seg i motstrøm i massen medfører delvis ved på sin vei å fortrenge, delvis ved å opp-løse, den del av den innmatede avfallsluten, som stiger opp med massen fra silflaten, slik at massen når den når fordelingsplanet c er praktisk talt renvasket for avlut, og når massen beveger seg oppad fra fordelingsplanet c følger det med rent vann, som er tilført i planet c, og vannmengden beror på den uttatte masses fortykkingsgrad. Om fortykkingsgraden holdes ved 10 pst. er vannmengden 9 m^ pr. tonn masse og den totale vannmengden, som tilføres i fordelingsplanet c, er 9 + (0,3—0,5) m« = 9,3—9,5 m>K Massen som stiger opp fra fordelingsplanet c er nå ferdig for et behandlingstrinn, som skjer i likestrøm, med kjemikalier tilført i planet til blandearmen d. Ved f. eks. en masse, som er kommet fra en alkalisk kok-ning og som vaskes i et motstrømstrinn, fås oppsvulmningen til å forsvinne ved at det i et likestrømstrinn tilsettes svak syre hvorved det fås en økning av silanordnin-gens kapasitet når massen etterpå siles. Such a quantity of liquid, which moves countercurrently in the mass, partly by displacing on its way, partly by dissolving, the part of the fed waste sludge, which rises with the mass from the sieve surface, so that when the mass reaches the distribution plane c is practically washed clean of waste liquor, and when the mass moves upwards from the distribution plane c, it follows with clean water, which is supplied in plane c, and the amount of water depends on the degree of thickening of the withdrawn mass. If the degree of thickening is kept at 10 per cent, the amount of water is 9 m^ per tonnes of mass and the total amount of water supplied in the distribution plane c is 9 + (0.3—0.5) m« = 9.3—9.5 m>K The mass rising from the distribution plane c is now finished for a treatment step, which takes place in direct current, with chemicals supplied in the plane to the mixing arm d. For e.g. a mass which has come from an alkaline boiling and which is washed in a countercurrent stage, the swelling is made to disappear by adding weak acid in a direct current stage, thereby increasing the capacity of the silane device when the mass is subsequently strained.

Varmeøkonomisk er denne fremgangsmåten meget mere fordelaktig sammenlignet med tidligere fremgangsmåter. Hvis vaskevannet bare tilføres i ett plan, må hele vannmengden være tilstrekkelig varm for å bevirke en god vasking, altså omkring 60—80° C varm og den nødvendige mengden ville, hvis den uttatte massens fortykning er 10 pst., være 9 + (0,3—2,5) = 9,3—11,5 ms/tonn masse, mens det ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen bare anvendes 0,3—2 mVtonn masse. Følgelig er varmebesparelsen betraktelig stor. 2. Et annet formål med oppfinnelsen er å tilveiebringe et særdeles raskt behandlingstrinn i likestrøm med kjemikalier, f. eks. med en fortykningsgrad på 8—15 pst., og hertil behøves ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen ikke noen separate diffusører, da uvasket masse, som tilføres behandlingskaret fra et tidligere behandlingstrinn, ifølge oppfinnelsen først vaskes i et motstrømstrinn og således vasket masse behandles i et likestrømstrinn (fig. In terms of heat economy, this method is much more advantageous compared to previous methods. If the washing water is only supplied in one plane, the entire quantity of water must be sufficiently hot to effect a good washing, i.e. around 60-80° C warm and the required quantity would, if the thickness of the extracted mass is 10 per cent, be 9 + (0 .3—2.5) = 9.3—11.5 ms/tonne of mass, while in the method according to the invention only 0.3—2 mVton of mass is used. Consequently, the heat savings are considerable. 2. Another purpose of the invention is to provide an extremely fast treatment step in direct current with chemicals, e.g. with a degree of thickening of 8-15 per cent, and for this the method according to the invention does not require any separate diffusers, as unwashed pulp, which is supplied to the treatment vessel from a previous treatment step, according to the invention is first washed in a countercurrent step and thus washed pulp is processed in a direct current step ( fig.

Således utføres ifølge oppfinnelsen en hypoklorittblekning av cellulose på føl-gende måte, da hypoklorittblekningen et-terfølges av en ved blekning vanlig natriumhydroksydbehandling. Thus, according to the invention, a hypochlorite bleaching of cellulose is carried out in the following manner, as the hypochlorite bleaching is followed by a sodium hydroxide treatment common to bleaching.

Massen som kommer fra natriumhy-droksydbehandlingskaret fortynnes til en fortykningsgrad på 2—3 pst. ved hjelp av et filtrat som fås fra et etterfølgende mot-strømsbehandlingstrinn i behandlingskaret I. Da det gås frem slik bibeholdes na-triumhydroksydtrinnets temperatur ho-vedsaklig takket være den til behandlings-trinnet innmatede oppslemming. Na-triumhydroksydets behandlingstempera-tur varierer etter formålet mellom 40— 120° C. Denne varme oppslemming innmates i behandlingskaret I og fortykkes på silflaten 5 og bringes til å stige oppad, idet den løftes av den nye massen som mates inn i behandlingskaret i oppslemmingen. Herved tilføres i planet a, i og for vasking av massen, varmt vann, f. eks. 0,3 The mass coming from the sodium hydroxide treatment vessel is diluted to a degree of thickening of 2-3 percent by means of a filtrate obtained from a subsequent countercurrent treatment step in the treatment vessel I. When proceeding in this way, the temperature of the sodium hydroxide step is maintained mainly thanks to the to the treatment stage fed slurry. The sodium hydroxide's treatment temperature varies depending on the purpose between 40 and 120° C. This hot slurry is fed into the treatment vessel I and is thickened on the sieve surface 5 and made to rise upwards, as it is lifted by the new mass which is fed into the treatment vessel in the slurry. In this way, hot water, e.g. 0.3

—0,5 ms/tonn masse, og i fordelingsplanet c så varmt vann at massen når den beveger seg oppad fra fordelingsplanet c har en for hypoklorittbehandlingen nød-vendig temperatur. Også herved reguleres filtratet som tas fra filtratkammeret 6 gjennom uttaket 7, slik at ved siden av -0.5 ms/tonne mass, and in the distribution plane c such hot water that when the mass moves upwards from the distribution plane c it has a temperature necessary for the hypochlorite treatment. Here too, the filtrate taken from the filtrate chamber 6 is regulated through the outlet 7, so that next to

den natriumhydroksydholdige vannopp-løsning som kommer med masseoppslemmingen, uttas bare varmt vann som er tilført i planet a og litt, 0,3—1 m», vann, som er tilført i fordelingsplanet c. Massen vaskes med vannmengdene som er tilført i planene a og c før den stiger opp til fordelingsplanet c, hvor det tilføres en vannmengde på f eks. 9 m-<i>/tonn cellulose for å følge med massen i likestrøm, hvorpå the sodium hydroxide-containing water solution that comes with the pulp slurry, only warm water is withdrawn, which is supplied in plane a and a little, 0.3-1 m", of water, which is supplied in distribution plane c. The mass is washed with the quantities of water supplied in planes a and c before it rises to the distribution plane c, where an amount of water of e.g. 9 m-<i>/ton cellulose to accompany the mass in direct current, whereupon

hypoklorittoppløsningen tilføres i planet d i form av Na eller Ca-hypokloritt oppløst i en vannmengde, som tilsvarer f. eks. 1 mVtonn cellulose. Herved inngår det i massen 10 deler vann, følgelig foregår behandlingen ved en konsentrasjon på ca. 10 pst. med hvilken konsentrasjonen eller fortykningsgrad massen stiger fra planet c til etterfølgende trinn i behandlingskaret. the hypochlorite solution is supplied in plane d in the form of Na or Ca hypochlorite dissolved in a quantity of water, which corresponds to e.g. 1 mVton of cellulose. In this way, 10 parts of water are included in the mass, consequently the treatment takes place at a concentration of approx. 10 per cent with which the concentration or degree of thickening the mass rises from plane c to subsequent steps in the treatment vessel.

Fordelene med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen sammenlignet med fremgangsmåter som er i bruk, er at avluten som fås fra natriumhydroksydbehandlin-gen bare fortynnes med det tilførte vaskevann (0,3—0,5) + (0,3 — 1) = 0,6—1,5 ms /tonn cellulose, hvilket bare utgjør en liten del av den avlutsfortynning som fin-ner sted ved fremgangsmåter som er i bruk, og avluten har dessuten kunnet utnyttes omtrent ved alkalibehandlingens temperatur, hvorved også varmens utnyttelse muliggjøres ved alkalibehandlingen. Således lettgjøres i høy grad denne av-lutens anvendelse for andre formål, da den er en sterk alkalisk oppløsning. The advantages of the method according to the invention compared to methods in use are that the effluent obtained from the sodium hydroxide treatment is only diluted with the added washing water (0.3-0.5) + (0.3-1) = 0.6- 1.5 ms/tonne cellulose, which only constitutes a small part of the leachate dilution that takes place with methods that are in use, and the leachate has also been able to be utilized approximately at the temperature of the alkali treatment, which also enables the utilization of heat during the alkali treatment. Thus, the use of this lye for other purposes is greatly facilitated, as it is a strong alkaline solution.

Fordi massen fra alkalibehandlingen fås meget varmere enn det som er vanlig ved hypoklorittbehandlingen og da den ikke ved vaskingen fortynnes med kaldt vann, som når vanlige vaskeanordninger anvendes, kan den nødvendige vanlige temperatur ved hypoklorittbehandlingen på 28—50° C fås ved i planet c å tilføre så varmt, eller litt kaldere vann, som vanligvis fås som kjølevann fra forskjellige fa-brikasjonstrinn i en fabrikk uten at det behøves å anvende damp til tilberedningen av dette, mens slik dampoppvarming der-imot er nødvendig, når etter vanlig vasking den kalde massen bringes til den temperatur som er nødvendig for hypoklorittbehandlingen. Because the mass from the alkali treatment is obtained much hotter than is usual with the hypochlorite treatment and since it is not diluted with cold water during washing, as is the case when normal washing devices are used, the necessary normal temperature for the hypochlorite treatment of 28-50° C can be obtained by in plane c to supply as hot, or slightly colder, water as is usually obtained as cooling water from various manufacturing steps in a factory without the need to use steam for its preparation, while such steam heating is, on the other hand, necessary when, after normal washing, the cold mass brought to the temperature required for the hypochlorite treatment.

Således kan også en blekning med klordioksyd utføres. Herved er det fordelaktig å tilføre og å innblande i massen alkali i et plan litt under uttaknings-planet for å fjerne surheten ved en klor-dioksydbehandling. Av denne grunn blir den del av anordningen, som bør motstå klordioksydbehandlingens korroderende virkning minst mulig. Thus, bleaching with chlorine dioxide can also be carried out. Hereby, it is advantageous to add and mix in the mass alkali in a plane slightly below the extraction plane in order to remove the acidity during a chlorine dioxide treatment. For this reason, the part of the device which should resist the corrosive effect of the chlorine dioxide treatment becomes the least possible.

3. Det er også av stor betydning at fa-brikkene ikke lar urent avløpsvann renne til vassdraget. Spesielt utgjør viderebe-handlingen av celluloseindustriens avfallsvann fra blekningsanleggene et uløst prob-lem. Et formål med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er å lette dette problems løs-ning ved å minske avfallsmengdene, som kommer fra blekningsanleggenes forskjel- 3. It is also of great importance that the fa chips do not allow impure waste water to flow into the watercourse. In particular, the further treatment of the cellulose industry's waste water from the bleaching plants constitutes an unsolved problem. One purpose of the method according to the invention is to facilitate the solution of this problem by reducing the amounts of waste, which come from the bleaching plants' differences

lige trinn, til en liten del i forhold til tidligere, hvorved avfallsvannets rensing eller uskadeliggjørelse på annen måte enn å la det renne til vassdraget i høy grad lettes. equal steps, to a small extent compared to before, whereby the waste water's purification or neutralization in a way other than letting it flow to the watercourse is greatly facilitated.

Et eksempel på dette er den ovenfor beskrevne utnyttelse av natriumhydrok-sydoppløsningen i bare litt fortynnet til-stand. En ennå meget mer effektiv fremgangsmåte fås ved å tillempe fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen på følgende måte: Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan utføres ved en kombinasjon som går ut på en behandling i to samvirkende behandlingskar, som følger etter hverandre, som det skal beskrives nedenfor (fig. 2): I behandlingskaret I er det utført et trinn i motstrøm og massen stiger fra fordelingsplanet cr opp i likestrømstrinn. Herved tilføres i planet d, fra motstrømstrin-net i behandlingskaret II gjennom rommet 6n og uttaket 7,r, pumpen 8, ledningen 20, fordelingsorganet 11, ledningen 21 og trakten Dt til innmatningsanordningen 9 og endelig gjennom ledningen 19 og mat-ningsarmen d, lett filtrat i en slik mengde at det utgjør hoveddelen av denne væsken, som stiger oppad sammen med massen og den del som kommer fra fordelingsplanet c, utgjør bare en liten del, f. ejks. 0,5—1 ms/tonn masse, mens den nevnte filtratmengden er stor, f. eks. 6— 12 mVtonn masse. Etter uttakingen i behandlingskaret I fortynnes massen ytter-ligere ved hjelp av samme filtrat som nevnt ovenfor og som tilledes gjennom fordelingsanordningen 11 og ledningen 10 til blandingskaret 13, slik at det fås en lett flytende konsistens, f. eks. 2-—3 pst., for ved hjelp av en pumpe 23 gjennom led-ningene 22, 24 og innløpet 3n og 4n å innmates i motstrømstrinnet til behandlingskaret II, der massen fortykkes på silflaten og filtratet avskilles til rommet 6], for gjennom 7H, pumpen 8 og ledningen 20 å ledes til fordelingsanordningen 11, hvorfra den del som ikke behøves i behandlingskaret I fjernes gjennom et over-løpsavløp og en ledning 12. Den fortykkede massen stiger oppad i behandlingskaret II til hvis motstrømstrinn det for bevegelse nedad tilføres i planet ari kjemi-kalieoppløsning som anvendes ved behandlingen i volumet 0,2—0,5 ms/tonn masse, i planet btl det reaksjonstemperaturregu-lerende vann, f. eks. 0,3—1,0 mVtonn cellulose og i planet cn tilføres en del vann, f. eks. 0,2—0,5 ms/tonn cellulose, idet alle væsker fjernes som filtrat fra behandlingskarets nedre del. An example of this is the above-described utilization of the sodium hydroxide solution in only a slightly diluted state. An even more effective method is obtained by applying the method according to the invention in the following way: The method according to the invention can be carried out by a combination which involves a treatment in two cooperating treatment vessels, which follow each other, as will be described below (Fig. 2 ): In the treatment vessel I, a stage is carried out in countercurrent and the mass rises from the distribution plane cr up in a direct current stage. Hereby, in the plane d, from the counterflow stage in the treatment vessel II through the room 6n and the outlet 7,r, the pump 8, the line 20, the distribution member 11, the line 21 and the funnel Dt are supplied to the feeding device 9 and finally through the line 19 and the feeding arm d, light filtrate in such a quantity that it forms the main part of this liquid, which rises upwards together with the mass and the part that comes from the distribution plane c, forms only a small part, e.g. 0.5-1 ms/ton mass, while the mentioned filtrate amount is large, e.g. 6— 12 mVtons of mass. After the extraction in the treatment vessel I, the mass is further diluted with the help of the same filtrate as mentioned above and which is fed through the distribution device 11 and the line 10 to the mixing vessel 13, so that a slightly liquid consistency is obtained, e.g. 2--3 percent, for by means of a pump 23 through the lines 22, 24 and the inlet 3n and 4n to be fed into the counter-flow stage to the treatment vessel II, where the mass is thickened on the sieve surface and the filtrate is separated into the compartment 6], for through 7H , the pump 8 and the line 20 to be led to the distribution device 11, from which the part that is not needed in the treatment vessel I is removed through an overflow drain and a line 12. The thickened mass rises upwards in the treatment vessel II to whose countercurrent stage it is fed into the plane for downward movement ari chemical-potassium solution used in the treatment in the volume of 0.2-0.5 ms/ton mass, in the plane btl the reaction temperature-regulating water, e.g. 0.3—1.0 mVtonnes of cellulose and in plane cn some water is added, e.g. 0.2-0.5 ms/tonne cellulose, as all liquids are removed as filtrate from the lower part of the treatment vessel.

Herved er massen ved denne kom-binerte behandling hittil blitt tilført i behandlingskaret I i fordelingsplanet c, 0,5—1 mytonn cellulose og i behandlingskaret II i planet a„ (0,2—0,5) rn:', i planet bri (0,3—1) m-! og i fordelingsplanet cn (0,2—0,5) m<y>tonn masse, altså i karet II sammenlagt (0,7—2,0) mytonn cellulose og i karene I og II tilsammen (1,2—3,0) m;! /tonn cellulose. Disse mengder utgjør bare en tiendedel av det avfallsvann som fås ved en ordinær blekning. Hereby, the mass in this combined treatment has so far been added in the treatment vessel I in the distribution plane c, 0.5-1 myton of cellulose and in the treatment vessel II in the plane a„ (0.2-0.5) rn:', in the plane bri (0.3—1) m-! and in the distribution plane cn (0.2—0.5) m<y>ton of mass, i.e. in vessel II a total of (0.7—2.0) myton of cellulose and in vessels I and II together (1.2—3, 0) m;! /ton of cellulose. These amounts make up only one tenth of the waste water obtained from ordinary bleaching.

Da avfallsmengden er liten er også den anvendte mengde rent vann liten. Man kan derfor ha større oppmerksomhet på det anvendte vanns kvalitet og rensin-gen av dette og en bleking ifølge fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan også utføres på steder der det ellers ikke fin-nes tilstrekkelig tilgang på vann. As the amount of waste is small, the amount of clean water used is also small. One can therefore pay greater attention to the quality of the water used and its purification, and bleaching according to the method according to the invention can also be carried out in places where there is otherwise insufficient access to water.

3a. Særlig ved behandling av masse med kjemisk stoff som ved behandlingen ikke helt forbrukes og som kan regenere-res for å anvendes på nytt, enten i for-bindelse med denne eller annen fabrika-sjonsbehandling, er den ovenfor beskrevne fremgangsmåte mest hensiktsmessig. Na-triumhydroksydbelhandling ved blekning av f. eks. cellulose utgjør en slik behandling. Den anvendte natriumhydroksyd-mengde ved blekningens natriumhydrok-sydtrinn varierer meget. Mengdene varierer fra 5 kg pr. tonn cellulose til over 100 kg og temperaturene fra 30—40° C til temperaturer ved trykkbehandling som overstiger kokepunktets temperatur. 3a. Especially when treating pulp with a chemical substance which is not completely consumed during the treatment and which can be regenerated to be used again, either in connection with this or other manufacturing treatment, the method described above is most appropriate. Sodium hydroxide treatment by bleaching e.g. cellulose constitutes such a treatment. The amount of sodium hydroxide used in the sodium hydroxide south stage of bleaching varies widely. The quantities vary from 5 kg per tonnes of cellulose to over 100 kg and the temperatures from 30-40° C to temperatures during pressure treatment that exceed the boiling point temperature.

Hvis behandlingen utføres ifølge fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen (fig. 2) anvendes eksempelvis en mengde på 50 kg NaOH/tonn masse, oppløst i 0,2 ms væske og som tilføres i det andre behandlings-tårnets plan a„. Herved virker natriumhydroksydet på en forholdsvis ren masse og føres nedover sammen med det i planet bn tilførte varme vannet, f. eks. 0,5 mytonn cellulose, samt med det vaskevannet som kommer fra fordelingsplanet cIT på ca. 0,5 mytonn cellulose, hvorved natriumhydroksydet er blitt fortynnet og filtrert på silflaten og av filtratet som fås på denne måten tilføres største delen behandlingskaret I i planet dT i og for ut-førelse av en forbehandling av massen og for å fortrenge vann som kommer fra fordelingsplanet C| utenom den del som er til-ført filtratet som fortynner i planet dr i en mengde f. eks. 0,5 mytonn cellulose. Masseoppslemmingen, som fjernes fra behandlingskaret I, fortynnes i anordningen 13 med alkalifiltrat, som fås fra behandlingskaret II, og innmates i behandlingskaret II hvor oppslemmingen fortykkes når filtratet avskilles. If the treatment is carried out according to the method according to the invention (fig. 2), an amount of 50 kg NaOH/tonne of mass is used, for example, dissolved in 0.2 ms of liquid and which is supplied in the plane a„ of the second treatment tower. In this way, the sodium hydroxide acts on a relatively clean mass and is carried downwards together with the hot water supplied in plane bn, e.g. 0.5 myton of cellulose, as well as with the wash water that comes from the distribution plane cIT of approx. 0.5 myton of cellulose, whereby the sodium hydroxide has been diluted and filtered on the sieve surface and the largest part of the filtrate obtained in this way is supplied to the treatment vessel I in the plane dT in and to carry out a pre-treatment of the mass and to displace water coming from the distribution plane C| apart from the part which is added to the filtrate which dilutes in the plane dr in an amount e.g. 0.5 myton of cellulose. The mass slurry, which is removed from the treatment vessel I, is diluted in the device 13 with alkali filtrate, which is obtained from the treatment vessel II, and fed into the treatment vessel II where the slurry is thickened when the filtrate is separated.

Herved er det pr. tonn cellulose blitt anvendt 50 kg natriumhydroksyd, som med unntagelse av det lille tap som forekommer i vaskingen, gjenfinnes i filtratet, hvis totale mengde økes med den i behand-linpskaret I i fordelinpsplanet cl tilførte mengde 0,5 mytonn cellulose og med de i behandlingskaret II i fordelingsplanene cIT, bn og an tilførte mengder på resp. 0,5 ms, 0,5 m^ og 0,2 m« pr. tonn cellulose, hvilket altså i dette eksempel utgjør 1,7 mytonn cellulose. Denne mengde må avskilles kontinuerlig og bortføres fra fordelingsanordningen 11 gjennom utløpet 12 og den inneholder den anvendte mengde natriumhydroksyd, 50 kg NaOH pr. tonn cellulose og tilsvarer det bortførte filtratet, altså et Na-innhold på omkring en 3 pst.ig NaOH-oppløsning, hvis viderean-vendelse er mulig i fabrikker som anven-der Na-basiske kokinger, hvorved tilsvar-ende Imengder Na-salter innspares i andre trinn. Hereby, it is per tonnes of cellulose, 50 kg of sodium hydroxide has been used, which, with the exception of the small loss that occurs in the washing, is found in the filtrate, the total amount of which is increased by the amount of 0.5 million tonnes of cellulose added to the treatment vessel I in the distribution plane cl and by those in the treatment vessel II in the distribution plans cIT, bn and an added amounts of resp. 0.5 ms, 0.5 m^ and 0.2 m« per tonnes of cellulose, which in this example amounts to 1.7 million tonnes of cellulose. This amount must be continuously separated and carried away from the distribution device 11 through the outlet 12 and it contains the used amount of sodium hydroxide, 50 kg of NaOH per tonnes of cellulose and corresponds to the removed filtrate, i.e. a Na content of around a 3% NaOH solution, the further use of which is possible in factories that use Na-basic boilings, whereby corresponding amounts of Na salts are saved in the second stage.

Da en natriumhydroksydbehandling som utføres i motstrøm etterfølges av en behandling med hypokloritt i likestrøm, er det ofte fordelaktig i behandlingskaret II, å utføre en vasking i motstrøm slik at en del av natriumhydroksydet blir tilbake i massen for å gi eller øke alkaliteten hos en i likestrøm utført hypoklorittbehand-ling. Herved 'kan man i likestrømsbehand-lingen la det være tilbake så meget natriumhydroksyd at det etterfølgende hypokloritt-trinn kan foretas ved å tilføre ele-mentært klor i planet d„, helst i gassform, hvorved dannelsen av hypokloritt foregår direkte i massen ved reaksjon mellom klor og alkali som befinner seg i massen. Herved innspares omkostninger ved anskaf-felse av nødvendige anordninger for frem-stilling av hypoklorittoppløsning. 4. Når fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen utføres i et trykk-kar (fig. 3), hvori det opprettholdes et overtrykk ved hjelp av trykkluft (eller syrefri avfallsgass, f. eks. vasket røkgass) oppnås en behandling med spesiell varmeøkondmisk ivareta-gelse av avfallsluten, spesielt i kokekar med kontinuerlig koking, eller i etterføl-gende maleanordninger, hvorfra masseoppslemmingen går under trykk, hvorved avfallsluten utnyttes under trykk ved en temperatur som er nesten like høy som temperaturen ved kokekarets utløpssted, følgelig er det spesielt lett å anvende denne avfallsluts varmeinnhold for andre formål, hvorved det innspares damp. Since a sodium hydroxide treatment carried out in countercurrent is followed by a treatment with hypochlorite in direct current, it is often advantageous in the treatment vessel II, to carry out a washing in countercurrent so that part of the sodium hydroxide remains in the mass to provide or increase the alkalinity of a in direct current performed hypochlorite treatment. In this way, in the direct current treatment, so much sodium hydroxide can be left behind that the subsequent hypochlorite step can be carried out by adding elemental chlorine in plane d„, preferably in gaseous form, whereby the formation of hypochlorite takes place directly in the mass by reaction between chlorine and alkali found in the mass. In this way, costs are saved when procuring the necessary devices for the production of hypochlorite solution. 4. When the method according to the invention is carried out in a pressure vessel (Fig. 3), in which an overpressure is maintained using compressed air (or acid-free waste gas, e.g. washed flue gas), a treatment with special heat-economical care of the waste liquor is achieved , especially in boilers with continuous boiling, or in subsequent grinding devices, from which the pulp slurry goes under pressure, whereby the waste sludge is utilized under pressure at a temperature that is almost as high as the temperature at the outlet point of the boiler, consequently it is particularly easy to use the heat content of this waste sludge for other purposes, whereby steam is saved.

Hertil anvendes det ifølge oppfinnel- For this, according to the invention, it is used

sen et lukket behandlingskar (fig. 3), som motstår og hvori trykk opprettholdes ved hjelp av luft, som innledes gjennom en stuss 14 fra en trykkluftskilde, hvis trykk er omtrent 0,1—1 kg høyere enn det trykk som tilsvarer den innførte oppslemmings kokepunkt. For innmatning av masseoppslemmingen i behandlingskaret økes oppslemmingens trykk i tilstrekkelig grad ved hjelp av en pumpe for at oppslemmingens innmating skal kunne foregå gjennom innløpsledninger 3 og 4 til silflaten 5. For at det varme filtrat, som renner gjennom silflaten og som står under trykk, ikke skal kunne fordampes må den luten som avrenner fra uttaket 6 gjennom avløps- then a closed treatment vessel (fig. 3), which resists and in which pressure is maintained by means of air, which is introduced through a nozzle 14 from a source of compressed air, the pressure of which is approximately 0.1-1 kg higher than the pressure corresponding to the introduced slurry boiling point. To feed the pulp slurry into the treatment vessel, the pressure of the slurry is increased to a sufficient extent with the help of a pump so that the feed of the slurry can take place through inlet lines 3 and 4 to the sieve surface 5. So that the hot filtrate, which flows through the sieve surface and is under pressure, does not to be able to evaporate, the lye that drains from outlet 6 through the drain

ledningen 7 stå under trykk, som er om- line 7 is under pressure, which is re-

trent 0,1—1,0 kg større enn filtratets for-dampingstrykk, og for at filtratets av- trained 0.1-1.0 kg greater than the filtrate's evaporation pressure, and for the filtrate's

skilling gjennom silflaten 5 skal finne sted skal det ved trykkluften opprettholdte trykk i behandlingskarets øvre del være like stort som filtratets mottrykk, eller om- separation through the sieve surface 5 is to take place, the pressure maintained by the compressed air in the upper part of the treatment vessel must be as great as the back pressure of the filtrate, or

trent 0,1—0,2 kg større, hvorved det hydro- trained 0.1-0.2 kg larger, whereby the hydro-

statiske trykket i væsken i behandlings- static pressure in the liquid in the treatment

karet likesom i trykkfrie tårn utgjør filt- the vessel, as in pressure-free towers, constitutes the felt

ratets vesentlige løsrivende kraft. the rate's significant detaching power.

Herved tilsettes massen, som er inn- In this way, the mass is added, which is in-

matet i trykk-karet og fortykket deri og satt i bevegelse oppover, varmt vann i pla- fed into the pressure vessel and thickened therein and set in motion upwards, hot water in pla-

net b, 0,2—1 ms/tonn masse, og i forde- net b, 0.2—1 ms/tonne mass, and in

lingsplanet c annet som står til disposi- ling plane c other available

sjon, f. eks. kaldt vann 7—10 mytonn masse, hvorav 0,2—1 m3/tonn masse brin- tion, e.g. cold water 7—10 myton mass, of which 0.2—1 m3/ton mass brin-

ges til å bevege seg i motstrøm. Således fortynnes avfallsluten fra kokingen med vaskevann 0,4—2 m3 pr. tonn masse og dette fortynningsvann nedsetter i tilsva- is given to move in countercurrent. Thus, the waste liquor from the cooking is diluted with washing water 0.4-2 m3 per tonnes of pulp and this dilution water reduces in equivalent

rende grad filtratets temperatur og for-dampningstrykket. the temperature of the filtrate and the evaporation pressure.

Fordelene med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er den best mulige varme- The advantages of the method according to the invention are the best possible heat-

økonomi og liten fortynning av avfalls- economy and little dilution of waste

luten. the lye.

I denne utføringsform av fremgangs- In this embodiment of the process

måten ifølge oppfinnelsen innmates mas- the method according to the invention is fed in mas-

sen sammen med kvistmasse i behand- then together with twig pulp in treat-

lingskaret, hvorved kvistmassedelen blir vasket. the ling vessel, whereby the twig mass part is washed.

Da behandlingen av den varme masseoppslemmingen således foregår under trykk i lukket kar foregår vaskingen uten skumdannelse og massen fås avkjølt fra behandlingen, og derved forekommer ikke vanlig spilldampdannelse og som følge der- As the treatment of the hot mass slurry thus takes place under pressure in a closed vessel, the washing takes place without foam formation and the mass is cooled from the treatment, and thereby the usual waste steam formation does not occur and as a result

av varmetap som ved vasking med vaskeanordninger. of heat loss such as when washing with washing devices.

Ovennevnte vaske- og kjemikalie væs- The above-mentioned washing and chemical

kemengder er de som vanligvis anvendes, chemical amounts are those usually used,

men det kan forekomme unntagelser i retning mindre eller større verdier. but there may be exceptions in the direction of smaller or larger values.

Tilførslene av vaskevann- og kjemi-kalieoppløsninger kan ifølge oppfinnelsen foregå ved hjelp av de ovenfor beskrevne anordninger, men også anderledes utførte anordninger kan komme til anvendelse ved tilførsel av vaske- og kjemikalievæsker, According to the invention, the supplies of washing water and chemical potassium solutions can take place using the devices described above, but differently designed devices can also be used when supplying washing and chemical liquids,

eller ved tilførsel av gassformige kjemi- or by supplying gaseous chemicals

kalier. potassium.

Claims

1. Procedure for chemical treatment

action, preferably bleaching of slurried fibrous material which is continuously fed into a treatment vessel which may be open or under pressure, the substance being pre-pressed at the lower part of the treatment vessel by means of a sieve surface (5) and in pre-pressed form is made to move upwards towards a discharge point for the fibrous substance, and which is located in the upper part of the treatment vessel, so that the fibrous substance is treated in several independent treatment steps, characterized in that in a distribution plan (c) in the treatment vessel it is mixed into the fibrous material such an amount of water that a part of this moves upwards in the treatment vessel and another part downwards, that the fibrous material in one or more feeding planes (a, b), which are located below the distribution plane (c), is supplied with treatment liquid (liquids) or gas in such an amount that it (they) move in countercurrent to the fibrous material, and that the fibrous material in one or more feeding planes (d) o where the distribution plane is supplied with treatment liquid or gas which moves in direct current in relation to the fibrous material.

2. Method according to claim 1, characterized in that the liquids used in the different treatment steps for treating the fibrous substance are chemical solutions or water of different temperatures and the gases used are made up of chlorine.

3. Method according to claim 1-2, characterized in that water of a temperature of 40-100° C is supplied between the distribution plane and the slurry's feed plane in an amount of 0.5-3.0 ms per tons of fiber material.

4. Method according to claim 3, characterized in that the temperature of the washing liquid supplied in the distribution plane is lower than the temperature of the previously supplied liquid.

5. Method according to claims 1-2, characterized in that in the direct current step after the distribution plane, alkaline liquid is supplied which is separated from the fibrous material outside the treatment vessel, and that the amount of washing liquid that moves in direct current with the fibrous material is small in comparison with the added amount of alkaline liquid.

6. Method according to claims 1-2, characterized in that treatment steps that take place in separate treatment vessels are combined so that during the treatment in a direct current step (d I) in a sequentially earlier treatment vessel (I) a chemical-potassium filtrate is used in a pre-treatment which is obtained from a counter-current stage in a subsequent processing vessel (II), and that fiber sludge from said direct current treatment (d I) is transferred to the later treatment vessel (II) in whose countercurrent stage (a II) the main treatment with a chemical is carried out at the same time.

7. Method according to claim 1-2, characterized in that the vapor pressure corresponding to the temperature of the slurry of the fed fibrous substance exceeds the external air pressure, and that the vapor pressure of the liquid that leaves with the fibrous substance coming from the outlet is under the pressure of the external air.