NO127201B

NO127201B -

Info

Publication number: NO127201B
Application number: NO01358/71A
Authority: NO
Inventors: Jean-Claude Percheron; Louis Septier Fr
Original assignee: Pechiney
Priority date: 1970-04-16
Filing date: 1971-04-13
Publication date: 1973-05-21
Also published as: CH522737A; ZA712390B; CA935670A; NL169347C; GB1289925A; AT312646B; DE2117776A1; ES390133A1; LU62982A1; US3717456A; BE765645A; FR2087003A5; IL36594A0; SE380291B; IL36594A; BR7102266D0; NL7104866A; DE2117776B2

Description

Tilsetningslegering for å fremme dannelsen av Addition alloy to promote the formation of

sfæroidal grafitt i.støpejern. spheroidal graphite in.cast iron.

Denne oppfinnelse vedrorer en ny tilsetningslegering for å f remme dannelsen av sfæroidal grafitt i stopejern. This invention relates to a new additive alloy to promote the formation of spheroidal graphite in cast iron.

Siden Millis' oppdagelse av den virkning som magnesium har på Since Millis' discovery of the effect that magnesium has on

form og struktur til grafitt som" er utf elt i stope jern, er det •.• .. gjort betraktelige fremskritt ved fremstilling av stopejern med sfæroidal grafitt. form and structure of graphite which is precipitated in stope iron, considerable progress has been made in the production of stope iron with spheroidal graphite.

Det er nå.vanlig praksis å nodulariseré stopejern ved'hjelp av legeringer,: ofte basert på Fe-Si, som inneholder magnesium som nodulariserings-middel. Anvendelsen av legeringer av dette slag har den fordel: fremfor innforing av rent magnesium, at det blir en bedre fordeling av det aktive element og langt mindre kraftige reaksjoner, samme hva slags innforingsmetoder som blir anvendt. It is now common practice to nodularize pig iron with the help of alloys, often based on Fe-Si, which contain magnesium as nodularizing agent. The use of alloys of this kind has the advantage: over the introduction of pure magnesium, that there is a better distribution of the active element and far less powerful reactions, no matter what kind of introduction methods are used.

Ved på kjent måte å justere mengden av magnesium som skal innfores, i forhold til oksygen- og,svovel-innholdet. i støpejernet, og ved å arbeide i fravær av anti-nodulære grunnstoffer (for eksempel Bi, Pb, Ti), d.v.s. på ubehandlet stopejern, blir grafitten nodularisert ganske lett i tilfeller hvor det bare kreves at det oppnås en ferritt-perlittisk struktur i matrisen i det herdede stopejern. By adjusting the amount of magnesium to be introduced in a known manner, in relation to the oxygen and sulfur content. in the cast iron, and by working in the absence of anti-nodular elements (for example Bi, Pb, Ti), i.e. on untreated pig iron, the graphite is nodularized quite easily in cases where it is only required that a ferrite-pearlitic structure be achieved in the matrix of the hardened pig iron.

I motsetning til dette oppstår det problemer når det onskes å fremstille stopejern med sfæroidal grafitt som har en ferritt-matrise som er særmerket både for dens fremragende maskinerbarhet og dens sterke evne til å formes. Dette er på grunn av at tilleggs-grafittdannelsen som kreves, blant annet er en funksjon av tiden, mens den nodulariserende virkning av Mg forsvinner etter omkring 10 til 15 minutter. I henhold til et kjent forslag som i stor utstrekning er blitt antatt, blir jernet utsatt for to påfolgende behandlinger like for det blir stopt, nemlig for en nodulariserende behandling som omtalt ovenfor, etterfulgt av en innpodning med grafittdannende midler hvis hovedformål er å eliminere alle, eller noen av karbidene, og å redusere den hastighet hvormed virkningen av nodulariseringsmidlene forsvinner. De anvendte innpodhinger er vanligvis silisiumlegeringer som kan være impregnerte for eksempel med sjeldne jordarter eller med jordalkalier, og som kan gjores tunge ved inkorporering av jern. In contrast, problems arise when it is desired to produce stop irons with spheroidal graphite having a ferrite matrix which is distinguished both for its excellent machinability and its strong formability. This is because the additional graphite formation required is, among other things, a function of time, while the nodularizing effect of Mg disappears after about 10 to 15 minutes. According to a well-known proposal which has been widely adopted, the iron is subjected to two successive treatments just before it is stopped, namely to a nodularizing treatment as discussed above, followed by an inoculation with graphite-forming agents whose main purpose is to eliminate all, or any of the carbides, and to reduce the rate at which the action of the nodularizing agents wears off. The grafts used are usually silicon alloys which can be impregnated, for example, with rare earth species or with alkaline earths, and which can be made heavy by incorporating iron.

De blir innfort på en tid som ligger.så nær den endelige stoping som mulig, for eksempel i formen selv, blant annet ved å slynges mot veggene i formen, når det er fare for en mer spesiell herding på de steder hvor stopingen omfatter tynne soner hvor det storknes til en hvit og folgelig spro struktur. They are installed at a time that is as close to the final stopping as possible, for example in the mold itself, among other things by being flung against the walls of the mold, when there is a risk of a more special hardening in the places where the stopping includes thin zones where it congeals into a white and consequently sprue structure.

På tross av de forholdsregler som blir tatt, frembringer den konvensjonelle 2-trinnsbehandling ofte utilfredsstillende resultater. Den har fSlge-lig blitt komplettert med en varmebehandling av det faste metall, nemlig ved å glBde til over Ac^-punktet. Det vil være åpenbart for hvilken som helst fagmann at en glodning slik som dette vil forårsake overflatefeil som på sin side vil frembringe slike spenninger, at det vil foregå en varig formendring, spesielt i de tilfelle hvor stopestykkene omfatter soner med hoyst v;?.ri-r)le c<y>>_:'j1 7, Despite the precautions that are taken, the conventional 2-stage treatment often produces unsatisfactory results. It has therefore been completed with a heat treatment of the solid metal, namely by gliding above the Ac^ point. It will be obvious to any person skilled in the art that an annealing such as this will cause surface defects which in turn will produce such stresses that a permanent change in shape will take place, especially in cases where the stop pieces include zones of high v;?.ri -r)le c<y>>_:'j1 7,

■.-. j a-;' :. f^rMli^-v-ide opofinnelse er å tilveiebringe en tilsetningslegering hvormed det med en eneste behandling sr mulig å oppnå, i den ubearbeidede stopte tilstand, et stopejern med sfæroidal giv.. Tit og ii.- ici ?. n fr^na-rvst ferritt-matrise. ■.-. j a-;' :. The first invention is to provide an additive alloy with which, with a single treatment, it is possible to obtain, in the unworked stopped state, a stop iron with a spheroidal shape. Tit and ii.- ici ?. n fr^na-rvst ferrite matrix.

Anvendelsen av legeringen i samsvar med oppfinnelsea gir således betraktelige fordeler. Den forenkler behandlingen av, og reduserer varmetapet fra det flytende råjern. Tapet av magnesium blir redusert, og dette tillater at vesentlige mengder av dette nodulariserende grunnstoff kan spares og ab det blir en mye mer noyaktig regulering av dets enc&ige innhold. Det er kjent at magnesium stabiliserer karbider, hvilket resulterer i en okning i skjorhet/ toyelighet-overgangstemperaturen i stopejernet med det resultat at dets innhold må justeres til det minimum som kan forenes med en effektiv nodularisering. På den annen side er det ikke lenger nodvendig å justere silisium-innholdet i stopejernet etter at det har blitt nodularisert med magnesium, ved å anvende de dyre legeringer basert på silisium. Dette er fordi det er mulig, ved in.-wi.rkriing a f de aye tilsetniagslegeringer, å Justere silisium-innholdet i masovnen eller i kupolovnen ved hjelp av billigere utgangsmaterialer. The use of the alloy in accordance with the invention thus provides considerable advantages. It simplifies the processing of and reduces the heat loss from the liquid pig iron. The loss of magnesium is reduced, and this allows significant quantities of this nodularizing element to be saved and ab there is a much more precise regulation of its enc&ige content. It is known that magnesium stabilizes carbides, which results in an increase in the brittleness/toughness transition temperature in the stop iron with the result that its content must be adjusted to the minimum that can be reconciled with an effective nodularization. On the other hand, it is no longer necessary to adjust the silicon content of the stop iron after it has been nodularized with magnesium, by using the expensive alloys based on silicon. This is because it is possible, by in.-wi.rkring a f the aye addition alloys, to Adjust the silicon content in the blast furnace or in the cupola furnace by means of cheaper starting materials.

Tilsétningslegeriiigen som utgjor den foreliggende oppfinnelse, er av tyoen Fe-Si-Mg og inneholder 3a-N-parét, idet nitrogen for eksempel blir innfort ved bobling. Sammensetningen er folgende : The additive alloy that makes up the present invention is of the type Fe-Si-Mg and contains the 3a-N pair, nitrogen being introduced, for example, by bubbling. The composition is as follows:

og nitrogen i en slik mengde at vektforholdet Ba:W er fra 5:1 til 50:1, og hvor resten er jern, bortsett fra de uunngåelige forurensninger, spesielt Ca og Al, som tilfores under fremstillingen and nitrogen in such an amount that the weight ratio Ba:W is from 5:1 to 50:1, with the balance being iron, apart from the unavoidable impurities, especially Ca and Al, which are added during manufacture

og som har en total konsentrasjon på mindre enn 2,5%, samt at legeringen har; et vefctforhold Mg:Ba på fra 1:1 til 3:1. and which has a total concentration of less than 2.5%, and that the alloy has; a vefct ratio Mg:Ba of from 1:1 to 3:1.

De forskjellige bestanddeler i legeringen i samsvar med oppfinnelsen blir avveid for ikke bare å fremstille en ferritt-matrise, men også for å regulere storrelsen på de utfelte sfærolitter og danne et motstandsnivå overfor brysomme elementer (spesielt karbid-dannere), hvilket gjenspeiles i toleransen under fremstillingen av stopejernet, ved en tilbakeforingsgrad (innforing av skarp og tilbakelop) som kan nå 50% og mer. The various constituents of the alloy according to the invention are balanced to not only produce a ferrite matrix, but also to regulate the size of the precipitated spherulites and form a level of resistance to abrasive elements (especially carbide formers), which is reflected in the tolerance under the production of the stop iron, at a return rate (insertion of sharp and return run) which can reach 50% and more.

Ved en foretrukket utforelsesform for tilsetningslegeringen i henhold til oppfinnelsen er sammensetningen: In a preferred embodiment of the additive alloy according to the invention, the composition is:

og hvor resten er jern; bortsett fra de uunngåelige forurensninger som stammer fra fremstillingen cg som har en samlet konsentrasjon på mindre enn. 1,2$. For vektforholdet for komponentene Mg, Ba og N er det funnet at fortrukne vektforhold for and where the remainder is iron; apart from the unavoidable contaminants arising from the manufacture cg which have a total concentration of less than. 1.2$. For the weight ratio of the components Mg, Ba and N, it has been found that preferred weight ratios for

Det magnesium-innhold som er igjen i stopejernet etter at det har blitt behandlet med legeringene i samsvar med oppfinnelsen, bestemmes både av det'opprinnelige jern og også av den bype stopejern som oppnås. The magnesium content remaining in the pig iron after it has been treated with the alloys in accordance with the invention is determined both by the original iron and also by the bype pig iron obtained.

Magnesiuminnholdet er vanligvis storre enn 0,01 vektprosent og ligger vanligvis mellom 0,03 og 0,06 vektprosent. I dette tilfelle er mengden av legering som skal anvendes slik at magnesiumet vanligvis er tilstede i en mengde på fra 0,08 til 0,3 vektprosent, i forhold til stopejernet som skal behandles. The magnesium content is usually greater than 0.01% by weight and is usually between 0.03 and 0.06% by weight. In this case, the amount of alloy to be used is such that the magnesium is usually present in an amount of from 0.08 to 0.3 percent by weight, relative to the pig iron to be treated.

Det er kjent (Schweizer Archiv, desember 196*f,side 367) at selv It is known (Schweizer Archiv, December 196*f, page 367) that even

om innforingen av nitrogen ved bobling kan frembringe merkbar innpodning i stopejern med sfæroidal grafitt, så resulterer denne teknikk ikke i dannelsen av en ferritt-matrise i den ubearbeidete stope-tilstand. if the introduction of nitrogen by bubbling can produce noticeable inoculation in stope iron with spheroidal graphite, then this technique does not result in the formation of a ferrite matrix in the unworked stope state.

I henhold til en annen tidligere publikasjon (U.S.patent nr. 3.177.072) blir stopejern nodularisert med tilsetningslegeringer av ty.pen Fe-Si-Mg-Ca-N, i hvilke noe av nitrogenet er tilstede i form av en suspensjon av kalsiumcyanamid. According to another earlier publication (U.S. Patent No. 3,177,072) pig iron is nodularized with addition alloys of the Fe-Si-Mg-Ca-N type in which some of the nitrogen is present in the form of a suspension of calcium cyanamide.

Uheldigvis frembringer kalsiumet som er forenet med ovennevnte grunnstoffer, bare et langt mer ufullstendig ferrittdannelses-nivå enn det som kan oppnås med barium ved anvendelse av legeringene som foreliggende oppfinnelse vedrorer. Dette overraskende resultat er belyst i tabell 1 og 2, i hvilke de anvendte bokstaver defineres på folgende måte: Unfortunately, the calcium combined with the above elements produces only a far more incomplete level of ferrite formation than can be achieved with barium using the alloys to which the present invention relates. This surprising result is illustrated in tables 1 and 2, in which the letters used are defined as follows:

A = Behandling med en legering i samsvar med oppfinnelsen. A = Treatment with an alloy in accordance with the invention.

B = Vesentlig identisk behandling bortsett fra at legeringen B = Essentially identical treatment except that the alloy

inneholder Ca i stedet for Ba. contains Ca instead of Ba.

C = Konvensjonell behandling omfattende nodularisering etterfulgt C = Conventional treatment including nodularization followed

av innpodning. of grafting.

Det ble dannet flytende stopejern i en sur kupola, fra en sats som omfatter 50$ nytt stopejern og 50$ Sdelagt stopegods, og det ble etterpå avsvovlet med CaC2 etter kjente metoder. Liquid stope iron was formed in an acidic cupola, from a batch comprising 50$ new stope iron and 50$ Broken stope material, and it was afterwards desulphurised with CaC2 according to known methods.

Stopejernet ble så overfort til en induksjonsovn av holde-type. Gjennomgangen gjennom denne varmholdovn muliggjor at silisium-innholdet i stopejernet kan justeres for behandlingen A og B, slik at det etter behandlingen oppnås et stopejern som har en sammensetning som er sammenlignbar med sammensetningen til et stopejern som har blitt utsatt for behandling av type C. The stop iron was then transferred to a holding-type induction furnace. Passing through this heating furnace enables the silicon content in the stop iron to be adjusted for treatments A and B, so that after the treatment a stop iron is obtained which has a composition comparable to the composition of a stop iron that has been subjected to type C treatment.

Behandlingene A og B omfatter å innfore i "sandwich"-form i stopejernet som skal behandles, en mengde på tilnærmet 1,8 vékt$, på basis av détte stopejern, av en legering som for behandling A inneholder: Treatments A and B include inserting in "sandwich" form into the stop iron to be treated, a quantity of approximately 1.8 wt$, on the basis of this stop iron, of an alloy which for treatment A contains:

Si = <1>+7,8 vekt$ , Si = <1>+7.8 weight$ ,

Mg = 9,1 vekt$ , Mg = 9.1 wt$ ,

Ba <l>+,6 vekt$ , Ba <l>+.6 weight$ ,

Ca = 0,5 vekt$ , Approx = 0.5 weight$ ,

Al = 0,r8 vekt$ og Al = 0.r8 weight$ and

"N = 0,7 vekt$. "N = 0.7 wt$.

Fe utgjor resten inntil 100$. Fe makes up the rest up to $100.

Innhold for behandling B: Content for treatment B:

Si = 1+7,6. vekt$ , Say = 1+7.6. weight$ ,

Mg = 9,2 vekt$ , Mg = 9.2 wt$ ,

Ca 5,3 vekt$ , About 5.3 weight$,

Al 0,20 vekt$ og Al 0.20 wt$ and

N 0,M+ vekt$. N 0.M+ weight$.

Behandlingen C (i samsvar med kjent teknikk) omfatter å innfore i "sandwich"-form i stopejernet som skal behandles, forst en mengde som er ekvivalent med omkring 1,8 vekt$ av dette stopejern, av en nodulariserende legering "Fe-Si-Mg med 8,10$ Mg" som inneholder: The treatment C (in accordance with the known technique) comprises introducing in "sandwich" form into the stop iron to be treated, first, an amount equivalent to about 1.8 weight$ of this stop iron, of a nodularizing alloy "Fe-Si- Mg with 8.10$ Mg" containing:

Si = V7,5 vekt$, Si = V7.5 weight$,

Mg ■= . ■ 9,3 vekt$, Mg ■= . ■ 9.3 weight$,

Ba = spor, Ba = track,

Ca 0,2 vekt$, About 0.2 weight$,

Al = 0,21 vekt$, Al = 0.21 wt$,

N . = spor og N. = track and

Fe utgjor resten inntil 100$, Fe makes up the rest up to $100,

og så en mengde som er ekvivalent til tilnærmet 0,8 vekt$ av det oppnådde stopejern, av en innpodingslegering som er et ferrosilisium med et silisium-innhold på 75$. and then an amount equivalent to approximately 0.8% by weight of the obtained stop iron, of a grafting alloy which is a ferrosilicon with a silicon content of 75%.

Etter behandlingen blir det stopt stopegods og provestykker. After processing, stop goods and samples are stopped.

De tre sammenlignende behandlingene med legeringene A,B og C blir utfort på samme basis-stopejern dannet i en induksjonsovn. Tre satser på hver 600 kg blir fjernet fra ovnen for hver av de beskrevne The three comparative treatments with alloys A, B and C are carried out on the same base stop iron formed in an induction furnace. Three batches of 600 kg each are removed from the furnace for each of the described

behandlinger.. treatments..

I hvert tilfelle er :temperaturen på .stopejernet under behandlingene A,B og C mellom 11+8Q og .1 520°C. In each case, the temperature of the stop iron during treatments A, B and C is between 11+8Q and 1520°C.

Stopegodset og prøvestykkene blir fremstilt ved utlopet av stopeosen, og den tidsperiode som ligger mellom behandlingen og stopingen av prøvestykkene som skal undersbkes, er mellom:10 og 15 minutter. The stopping material and the test pieces are produced at the end of the stopping period, and the time period that lies between the processing and the stopping of the test pieces to be examined is between: 10 and 15 minutes.

Tabellene 1 og 2 viser henholdsvis Resultatene oppnådd fra mikrografiske struktur-undersokelser og fra mekaniske prover av det ubearbeidete stopemetall. Tables 1 and 2 respectively show the results obtained from micrographic structural investigations and from mechanical samples of the unworked stop metal.

Tabellene viser at stopejern behandlet med legeringene i samsvar med foreliggende.oppfinnelse, fremviser egenskaper som er vesentlig forskjellige fra egenskapene til stopejern som er oppnådd i samsvar med tidligere kjent teknikk, spesielt med hensyn til ferri tt danne lses-graden og bruddfprlengelsen. The tables show that ductile irons treated with the alloys in accordance with the present invention exhibit properties that are significantly different from those of ductile irons obtained in accordance with the prior art, particularly with regard to the degree of ferrite formation and elongation at break.

Dessuten fremgår det tydelig fra det resterende magnesium-innhold (tabell 1) at anvendelsen av legeringene i samsvar med oppfinnelsen, medforer en betraktelig okning i utbyttet av nodulariserende middel. Moreover, it is clear from the remaining magnesium content (table 1) that the use of the alloys in accordance with the invention leads to a considerable increase in the yield of nodularizing agent.

Folgende eksempler er ment å belyse anvendelsen av legeringene i henhold' til oppfinnelsen. The following examples are intended to illustrate the use of the alloys according to the invention.

Eksempel 1 . Example 1.

En mengde på 2,25 kg.av en forlegering i samsvar med oppfinnelsen som, i tillegg til jern og de vanlige forurensninger, inneholder 1+8,2 vekt$ silisium, 9,1 vekt$ magnesium, V,75 vekt$ barium og 0,1+ vekt$ nitrogen, blir; ved hjelp av et plungerstempel av kjent type, innfort i en stppeose som inneholder 75 kg av et karbon- og silisium-inneholdende stopejern som blir holdt ved en temperatur på 1<1>+80°C. A quantity of 2.25 kg. of a prealloy in accordance with the invention which, in addition to iron and the usual impurities, contains 1+8.2 wt$ silicon, 9.1 wt$ magnesium, 5.75 wt$ barium and 0.1+ wt$ nitrogen, becomes; by means of a plunger piston of a known type, inserted into a stopper bag containing 75 kg of a carbon and silicon-containing stopper iron which is maintained at a temperature of 1<1>+80°C.

Det resulterende stopejern har folgende sammensetning: The resulting stop iron has the following composition:

C = 3,6$ C = 3.6$

Si = 2,75$ Say = 2.75$

Mg = 0,0<1>+7$. 12 minutter etter behandlingen viste stopegodset og prøvestykkene en utfelning av perfekt sfæroidal grafitt. Det er ikke tilstede noe karbid i stopegodset, endog i de tynne soner. I prøvestykkene hadde matrisen et innhold på i90$ ferritt. Mg = 0.0<1>+7$. 12 minutes after treatment, the stoping material and test pieces showed a precipitation of perfect spheroidal graphite. No carbide is present in the stope material, even in the thin zones. In the test pieces, the matrix had a content of i90$ ferrite.

Eksempel 2.Example 2.

h kg av en forlegering i samsvar med oppfinnelsen som, i tillegg til jern og vanlige forurensninger, inneholdt V7,*+$ silisium, 5)02$ magnesium, 2,70$ barium, 0, h% kalsium og 0,30$ nitrogen, ble ved hjelp av et plungerstempel innfort i en stppeose inneholdende 75 kg stopejern ved en temperatur på 1510°C. h kg of a master alloy according to the invention which, in addition to iron and common impurities, contained V7.*+$ silicon, 5)02$ magnesium, 2.70$ barium, 0.h% calcium and 0.30$ nitrogen , was introduced by means of a plunger into a stopper bag containing 75 kg of stopper iron at a temperature of 1510°C.

Etter behandlingen hadde stopejernet folgende sammensetning: After treatment, the stop owner had the following composition:

C =3,5$ Si = 2,56$ Mg = 0,056$ 12 minutter etter behandlingen fremviste stopegodset en utfeining av perfekt sfæroidal grafitt. Det var ikke tilstede noe karbid i stopegodset, endog i de tynne områder. I prøvestykkene hadde matrisen et ferritt-innhold på 85 til 90$. C =3.5$ Si = 2.56$ Mg = 0.056$ 12 minutes after treatment, the stope showed a refinement of perfect spheroidal graphite. No carbide was present in the stock, even in the thin areas. In the test pieces, the matrix had a ferrite content of 85 to 90%.

Eksempel 3. Example 3.

13*2 kg av en forlegering i samsvar med oppfinnelsen inneholdende <1>+9,<1>+ vekt$ Si, 8,8 vekt$ Mg, l+,85 vekt$ Ba, o,32 vekt$ Ca og 0,<1>+6 vekt$ N, og hvor det resterende inntil 100$ består av jern og forurensninger, blir ved den såkalte "sandwich"-teknikk fort inn i en stopebse inneholdende 600 kg av et stopejern dannet i en lysbue ovn fra en sats omfattende 1+0$ skrapjern og 60$ odelagt stopejern ved en temperatur på 1<i>+80°C. (Ved "sandwich-" teknikken blir moder-legeringen opprinnelig anbragt ved bunnen av en behandlings-ose, dekket med skrapjern og så blir stopejernet som skal behandles, hellet inn i osen). 13*2 kg of a prealloy in accordance with the invention containing <1>+9.<1>+ wt$ Si, 8.8 wt$ Mg, 1+.85 wt$ Ba, o.32 wt$ Ca and 0.< 1>+6 weight$ of N, and where the remaining up to 100$ consists of iron and impurities, is, by the so-called "sandwich" technique, quickly entered into a stopper containing 600 kg of a stopper iron formed in an arc furnace from a batch comprising 1+0$ scrap iron and 60$ unlaid stop iron at a temperature of 1<i>+80°C. (In the "sandwich" technique, the mother alloy is initially placed at the bottom of a treatment ladle, covered with scrap iron and then the stope iron to be treated is poured into the ladle).

Etter behandlingen inneholdt stopejernet 3?55$ C, 2,70$ Si og 0,058$ Mg. After treatment, the stope iron contained 3?55$ C, 2.70$ Si and 0.058$ Mg.

11+ minutter etter behandlingen åpenbarer mikrografisk undersøkelse av stopejernet en perfekt sfæroidal grafitt-struktur, en 75$ ferrittmatrise og fullstendig fravær av karbid, endog i de tynne deler av stopegodset. 11+ minutes after treatment, micrographic examination of the stop iron reveals a perfect spheroidal graphite structure, a 75$ ferrite matrix and complete absence of carbide, even in the thin sections of the stop stock.

Eksempel 1+.Example 1+.

600 kg stopejern med en temperatur på 1<1>+80°C blir behandlet etter 600 kg of stop iron with a temperature of 1<1>+80°C is treated after

"sandwich"-teknikken med 25 kg av en forlegering i samsvar med oppfinnelsen inneholdende <!>+3,2$ Si, 3,6$ Mg, 1,5$ Ba og 0,19$ N, the "sandwich" technique with 25 kg of a master alloy according to the invention containing <!>+3.2$ Si, 3.6$ Mg, 1.5$ Ba and 0.19$ N,

og hvor det gjenværende inntil 100$ består av jern og forurensninger. and where the remaining up to $100 consists of iron and impurities.

Stopningen blir avsluttet 12 minutter etter behandlingen. Stoppage is terminated 12 minutes after the treatment.

Alt det oppnådde stopegods består av stopejern med sfæroidal grafitt. Undersøkelser åpenbarer en karbidfri ferritt-struktur i det ubearbeidete stopejern. All the stope material obtained consists of stope iron with spheroidal graphite. Investigations reveal a carbide-free ferrite structure in the unprocessed stop iron.

Den gjennomsnittlige sammensetning er folgende: The average composition is as follows:

c = 3, 55% c = 3.55%

Si = 2, +7$ Say = 2, +7$

Mn = 0,12$ Mn = 0.12$

Mg = 0,051$ og Mg = 0.051$ and

Fe -= resten inntil 100$. Fe -= the rest up to $100.

Eksempel 5. Example 5.

3,5 kg av en legering inneholdende 6,8$ Ba, 12,6$ Mg, 0,2$ N og +8,6$ Si, og hvor resten inntil 100$ består av jern og forurensninger, blir ved hjelp av et passende plungerstempel innfort i en stopebse inneholdende 250 kg stopejern med passende sammensetning ved en temperatur på 1<1>+60°C. 3.5 kg of an alloy containing 6.8$ Ba, 12.6$ Mg, 0.2$ N and +8.6$ Si, and where the rest up to 100$ consists of iron and impurities, is with the help of a suitable plunger piston inserted into a stopper container containing 250 kg stopper iron of suitable composition at a temperature of 1<1>+60°C.

Stopegodset blir fremstilt i lopet av en tidsperiode på 8 minutter. Det oppnådde stopejern er av typen med sfæroidal grafitt. Det er fritt for karbider i den ubearbeidete stopetilstand inntil tykkelser på 6 mm. The stop goods are produced in the course of a time period of 8 minutes. The stop iron obtained is of the type with spheroidal graphite. It is free of carbides in the unprocessed stope state up to a thickness of 6 mm.

Sammensetningen av stopejernet i hvert stopestykke er denne: The composition of the stop iron in each stop piece is this:

C = 3,53$ C = $3.53

Si = 2,5+$ Say = 2.5+$

Mn = 0,18$ Mn = 0.18$

Mg = 0,0+1$ og Mg = 0.0+1$ and

Fe = resten inntil 100$. Fe = the rest up to $100.

Claims

1. Additive alloy to promote the formation of spheroidal graphite and ferritic groundmass in cast iron containing iron, silicon, an alkaline earth metal and nitrogen, characterized in that it has the following composition: Si =1+0 - 55$ Mg = 3 - 15% Ba = l,lf- 8.6$ and nitrogen in such an amount that the weight ratio Ba:N is from 5 1 to 50 : 1, and where the rest is iron, apart from the unavoidable impurities, especially Ca and Al, which are added during manufacture none and which has a total concentration of less than 2.5$, and that the alloy has a weight ratio of Mg:Ba from 1 : 1 to 3 : 1.

2. Additive alloy according to claim 1, characterized in that it has the following composition: Si = <1>+5 - 50$ Mg = 7 - 11$ Ba = l+.5- 6$ N = 0.1+- 0, 6$ and where the rest is iron, except for the unavoidable impurities arising from the manufacture and which have a total concentration of less than 1.2$.

3. Additive alloy according to claim 1, characterized in that it has the following weight ratio for the components Mg, Ba and N: Mg:Ba is from 1.8:1 to 2.2:1 Ba:N is from 8: 1 to 12 : 1