NO127066B

NO127066B -

Info

Publication number: NO127066B
Application number: NO04795/69A
Authority: NO
Inventors: Thor Waerner
Original assignee: Thor Waerner
Priority date: 1969-12-04
Filing date: 1969-12-04
Publication date: 1973-04-30
Also published as: BE759831A; SE365019B; NL7017364A; US3712014A; FI49449C; FI49449B; DK135859C; GB1334547A; DE2058656A1; FR2072873A5; DK135859B; AT306331B; CA932973A; CH535180A

Description

Lysbueskjærebrenner med en ikke smeltende stavelektrode. Arc cutting torch with a non-melting rod electrode.

Foreliggende oppfinnelse angår en lysbueskjærebrenner for skjæring av smeltbare materialer, særlig metaller, ved hjelp av en lysbueflamme frembrakt med en stavelektrode som ikke forbrukes. The present invention relates to an arc cutting torch for cutting fusible materials, particularly metals, by means of an arc flame produced with a rod electrode which is not consumed.

Det er i den senere tid blitt utviklet It has recently been developed

lysbuef lammer som på grunn av sin gode stabilitet, konsentrasjon og varmeintensi-tet er blitt foreslått brukt ved skjæring av metalliske eller umetalliske materialer ved smelting. Ved tilveiebringelse av slike lys-bueflammer dannes en lysbue ved lavfre-kvent vekselstrøm eller likestrøm mellom en stavformet elektrode inne i et rør og en tilstøtende ledende rørdel eller et arbeidsstykke og lysbuen føres gjennom en sammensnevret passasje som stabiliserer og regulerer formen og retningen av den ledende'utstrømning som kommer fra røret når en strøm av gass føres langs og forbi elektroden gjennom den sammensnevrede lysbuepassasje mot arbeidsstykket. lysbuef lammes which, due to their good stability, concentration and heat intensity, have been proposed for use when cutting metallic or non-metallic materials during melting. In the provision of such arc flames, an arc is formed by low-frequency alternating current or direct current between a rod-shaped electrode inside a pipe and an adjacent conductive pipe part or work piece and the arc is passed through a constricted passage which stabilizes and regulates the shape and direction of the conductive 'outflow coming from the tube when a stream of gas is passed along and past the electrode through the constricted arc passage towards the workpiece.

De gasser som anvendes har hovedsa-kelig vært inerte overfor den stavformede elektrode som vanligvis er av wolfram. Det har imidlertid nå vist seg å være hen-siktsmessig å anvende reagerende gasser i lysbueflammen ved skjæring av bestemte materialer. Når lysbueflamme-metoden anvendes ved skjæring av bestemte metaller, særlig aluminium, har det således vist seg å være fordelaktig å tilføre surstoff til lysbuefla'mmen. De spesielle krav som må imøtekommes under disse forhold, er at stavelektroden må være beskyttet mot den reagerende gass for å hindre at elektroden tilintetgjøres. The gases used have mainly been inert to the rod-shaped electrode, which is usually made of tungsten. However, it has now been shown to be expedient to use reacting gases in the arc flame when cutting certain materials. When the arc flame method is used when cutting certain metals, particularly aluminium, it has thus been shown to be advantageous to add oxygen to the arc flame. The special requirements that must be met under these conditions are that the rod electrode must be protected against the reacting gas to prevent the electrode from being destroyed.

Ved. foreliggende oppfinnelse- er det tilveiebrakt en lysbueskjærebrenner for skjæring av smeltbare legemer, der det. dannes en lysbue mellom en stavformet elektrode som omtrent ikke forbrukes og som er koaksialt anordnet i et rør, og en ytterligere elektrode i form- av et rør eller, selve det metalliske arbeidsstykke, og der det tilføres en strøm av gass som i det vesentlige er inert i forhold til den stavformede elektrode, hvilken gass føres langs elektroden og sammen med lysbuedampen gjennom en sammensnevrende utløpspas-sasje i røret for å danne en lysbuef lamme som rettes mot det legeme-som skal skjæ-res. By. present invention - there is provided an arc cutting torch for cutting fusible bodies, where it. an arc is formed between a rod-shaped electrode which is almost not consumed and which is coaxially arranged in a tube, and a further electrode in the form of a tube or, the metallic workpiece itself, and where a flow of gas is supplied which is essentially inert in relation to the rod-shaped electrode, which gas is passed along the electrode and together with the arc vapor through a narrowing outlet passage in the tube to form an arc flame which is directed towards the body to be cut.

Videre blir. en strøm av gass som: er kjemisk aktiv overfor arbeidsstykket og som forhindres fra å komme i kontakt med den stavformede elektrode av den inerte gasstrømm sota omgir denne, innført i. de ytre partier av den inerte gasstrøm får denne mates ut sammen med lysbuedam-pene fra det sammensnevrede parti av rø-rets passasje. Further becomes. a stream of gas which: is chemically active towards the work piece and which is prevented from coming into contact with the rod-shaped electrode by the inert gas stream surrounding it, introduced in. the outer parts of the inert gas stream are allowed to be fed out together with the arc vapors from the constricted part of the tube's passage.

Stavelektroden er fortrinsvis av et varmebestandig metall f. eks. wolfram og; beskyttelsesgassen som beskytter elektroden mot oksydasjon er fortrinsvis kvelstoff, argon, helium eller en eller annen blanding av disse. Den reaktive gass kan hensikts-messig være en surstoff-førende gass, f. eks. surstoff, luft, kulldioksyd eller vann-damp. Vanndampen kan innføres i lysbuef lammen ved hjelp av en porøs metall-innsats i røret gjennom hvilken innsats en del av kjølevannet for røret kan sive ut. Andre reaktive væsker kan innføres gjennom en porøs innsats på liknende måte. The rod electrode is preferably made of a heat-resistant metal, e.g. tungsten and; the protective gas that protects the electrode against oxidation is preferably nitrogen, argon, helium or some mixture of these. The reactive gas can suitably be an oxygen-carrying gas, e.g. oxygen, air, carbon dioxide or water vapor. The water vapor can be introduced into the arc using a porous metal insert in the tube through which part of the cooling water for the tube can seep out. Other reactive liquids can be introduced through a porous insert in a similar way.

Oppfinnelsen angår en lysbueskjærebrenner med en ikke smeltende stavelektrode anordnet inne i et rør som gjennom-strømmes av en gass som er inert i forhold til stavelektroden, og som har en utløps-munning som snevrer sammen lysbuen, idet spissen av elektroden er anordnet på høyde med det sammensnevrende parti av utløpsmunningen, og der røret har en ut-strømningsanordning for å lede en kjemisk aktiv gass inn i de ytre soner av de gasser som strømmer gjennom utløpsmun-ningen, og den er i det vesentlige kjenne-tegnet ved at nevnte utstrømningsanord-ning har kanaler resp. porer som ender i utløpsmunningen slik at de aktive gasser omslutter de inerte gasser før disse forlater brenneren. Fig. 1 viser i diagram et lysbueflam-meapparat der den reaktive gass-strøm innføres i røret gjennom passasjer som strekker seg gjennom den indre vegg av rørets sammensnevrede parti og der ar-beidstrykket utgjør en del av den elektriske krets. Fig. 2 viser skjematisk et apparat der den reaktive gass innføres i røret gjennom passasjer som strekker seg gjennom den indre vegg av rørets passasje mellom den stavformete elektrode og rørets sammensnevrede parti. Fig. 3 viser skjematisk et apparat der den reaktive gass innføres i røret gjennom en apparatledning som ender over den nedre enden av den stavformete elektrode. Fig. 4 viser skjematisk et apparat der den reaktive gass som består av luft inn-føres mellom de øvre og nedre rør-partier der det nedre rørparti er innbefattet i kret-sen for lysbueflammen. Fig. 5 viser skjematisk et apparat der en væske som skal fordampes innføres gjennom en porøs innsats i det sammensnevrede parti av røret. Fig. 6 viser, sett fra siden og delvis i snitt, en foretrukken utførelsesform for en lysbuebrenner i henhold til oppfinnelsen. The invention relates to an arc cutting torch with a non-melting rod electrode arranged inside a tube through which a gas which is inert in relation to the rod electrode flows, and which has an outlet opening which narrows the arc, the tip of the electrode being arranged at a height of the narrowing part of the outlet mouth, and where the pipe has an outflow device for directing a chemically active gas into the outer zones of the gases flowing through the outlet mouth, and it is essentially characterized by said outflow device ning has channels or pores that end in the outlet so that the active gases surround the inert gases before they leave the burner. Fig. 1 shows a diagram of an arc flame apparatus where the reactive gas flow is introduced into the tube through passages which extend through the inner wall of the narrowed part of the tube and where the working pressure forms part of the electrical circuit. Fig. 2 schematically shows an apparatus where the reactive gas is introduced into the tube through passages which extend through the inner wall of the tube's passage between the rod-shaped electrode and the constricted part of the tube. Fig. 3 schematically shows an apparatus where the reactive gas is introduced into the tube through an apparatus line which ends above the lower end of the rod-shaped electrode. Fig. 4 schematically shows an apparatus in which the reactive gas consisting of air is introduced between the upper and lower pipe sections where the lower pipe section is included in the circuit for the arc flame. Fig. 5 schematically shows an apparatus in which a liquid to be evaporated is introduced through a porous insert in the constricted part of the tube. Fig. 6 shows, seen from the side and partially in section, a preferred embodiment of an arc torch according to the invention.

Hver av de lysbuebrennere som er vist i fig. 1 til 5 omfatter et rør 10 med den sentrale boring 12 der det nedre ende-parti av en elektrode 14 stikker inn og denne elektrode forbrukes olmtrent ikke og er fortrinnsvis laget av wolfram med to-rium-tilsetning. Elektroden 14 står i avstand fra den indre vegg og bunnen av boringen slik at det mellom disse deler dannes en passasje for en beskyttelsesgass som f. eks. argon, helium, vannstoff, kvelstoff eller blandinger av disse og denne gass strømmer aksialt i en ringformet strøm rundt den primære elektrode 14. Ne-denfor elektroden strømmer gassen gjennom en lysbue-stabiliserende passasje eller åpning 15. Each of the arc burners shown in fig. 1 to 5 comprises a tube 10 with the central bore 12 where the lower end part of an electrode 14 sticks in and this electrode is almost never consumed and is preferably made of tungsten with thorium addition. The electrode 14 stands at a distance from the inner wall and the bottom of the bore so that between these parts a passage is formed for a protective gas such as argon, helium, hydrogen, nitrogen or mixtures thereof and this gas flows axially in an annular stream around the primary electrode 14. Below the electrode, the gas flows through an arc-stabilizing passage or opening 15.

Den annen primære elektrode kan dannes av røret 10 eller det metalliske arbeidsstykke 16. En lysbue vil dannes i passasjen 15 og mellom elektroden 14 og arbeidsstykket 16 når en strømkilde S til-koples ved hjelp av ledninger 18 og 20. En overordentlig varm elektrisk ledende ut-strømning vil komme fra utløpet av passasjen 15. Røret 10 holdes avkjølet ved hjelp av vann som sirkulerer gjennom en ringformet passasje 22 som omslutter passasjen 15. The second primary electrode can be formed by the pipe 10 or the metallic workpiece 16. An arc will form in the passage 15 and between the electrode 14 and the workpiece 16 when a current source S is connected by means of wires 18 and 20. An extremely hot electrical conductor out flow will come from the outlet of the passage 15. The pipe 10 is kept cooled by means of water circulating through an annular passage 22 which encloses the passage 15.

I den utførelsesform som er vist i fig. 1 innføres den reaktive gass, f. eks. en surstoff-førende igass, i de ytre partier av be-skyttelsesgasstrømmen ved hjelp av hull 24 i rørets vegg og hull munner ut i passasjen 15. In the embodiment shown in fig. 1, the reactive gas is introduced, e.g. an oxygen-carrying igas, in the outer parts of the protective gas flow by means of holes 24 in the wall of the tube and holes opening into the passage 15.

I den utførelsesform som er vist i fig. In the embodiment shown in fig.

2 innføres den surstoff-førende gass i de 2, the oxygen-carrying gas is introduced into them

ytre partier av lysbuestrømmen ved hjelp av hull 25 i munnstykkets vegg, der hul-lene munner ut i den sentrale boring 12 like under elektroden 14 og over den lys-buestabiliserende passasje 15. outer parts of the arc current by means of holes 25 in the wall of the nozzle, where the holes open into the central bore 12 just below the electrode 14 and above the arc stabilizing passage 15.

Denne modifikasjon viser videre et eksempel på en anordning der lysbuen ligger mellom den stavformete elektrode 14 og elektroden 10 som inneholder den sammensnevrede åpning 15. I dette tilfelle omfatter utstrømningen varme gasser og det er ikke nødvendig med et elektrisk ledende arbeidsstykke. This modification further shows an example of a device where the arc lies between the rod-shaped electrode 14 and the electrode 10 which contains the constricted opening 15. In this case, the outflow comprises hot gases and an electrically conductive workpiece is not required.

I den utførelsesform som er vist i fig. In the embodiment shown in fig.

3 er en hylse 27 for inert gass lagt rundt 3, a sleeve 27 for inert gas is placed around it

elektroden 14 innenfor den sentrale boring 12, konsentrisk i forhold til denne og danner en skillevegg mellom den ringformete strøm av beskyttelsesgass inne i hylsen 27 i kontakt med elektroden 14 og den ringformete strøm av surstoff-førende gass som kommer inn i den sentrale boring 12 og strømmer langs utsiden av hylsen 27. the electrode 14 within the central bore 12, concentric with respect to this and forming a partition between the annular flow of shielding gas inside the sleeve 27 in contact with the electrode 14 and the annular flow of oxygen-carrying gas entering the central bore 12 and flows along the outside of the sleeve 27.

I den form som er vist i fig. 4 danner en ringformet del 30 en ytterligere elektrode som ligger i avstand fra røret 10 og har en åpning 32 koaksialt med passasjen 15 hvilken åpning kjøles av en vann-damp 34. Strømkilden S er koplet til røret In the form shown in fig. 4, an annular part 30 forms a further electrode which lies at a distance from the pipe 10 and has an opening 32 coaxial with the passage 15 which opening is cooled by a water vapor 34. The power source S is connected to the pipe

10 gjennom en impedans 36 til den ringformete del gjennom en impedans 38. Surstoff-førende gass innføres i mellomrom-met 40 mellom rørdelene. Impedansen 38 kan være null og arbeidsstykket kan som en alternativ anordning være koplet fra strømkretsen. 10 through an impedance 36 to the annular part through an impedance 38. Oxygen-carrying gas is introduced into the space 40 between the pipe parts. The impedance 38 can be zero and the workpiece can, as an alternative device, be disconnected from the current circuit.

I den form som er vist i fig. 5 danner < en ringformet innsats 42 av porøst me- i tall eller porøst keramikkmateriale den i indre vegg av vannkappen 22 og denne i ringformete innsats 42 har en sentral passasje med samme diameter som den sammensnevrede passasje 15. Vann som pas-serer gjennom porene i innsatsen kjøler åpningens vegger og kommer deretter inn i lysbueflammen som en damp. In the form shown in fig. 5 forms < an annular insert 42 of porous metal or porous ceramic material in the inner wall of the water jacket 22 and this annular insert 42 has a central passage with the same diameter as the constricted passage 15. Water that passes through the pores in the insert cools the walls of the opening and then enters the arc flame as a vapor.

I alle de viste utførelsesformer inn-føres strømmen av reaktiv gass utenfor strømmen av beskyttelsesgass for elektroden og den reaktive gass er innbefattet i de gasser som strømmer ut fra det lys-buestabiliserende munnstykke. In all the embodiments shown, the flow of reactive gas is introduced outside the flow of protective gas for the electrode and the reactive gas is included in the gases that flow out from the arc-stabilizing nozzle.

De følgende eksempler beskriver opp-finnelsens virkemåte: Eksempel 1. The following examples describe how the invention works: Example 1.

Lysbueskj æring av bløtt stål ved anvendelse av surstoff-førende gasser. Arc cutting of mild steel using oxygen-carrying gases.

Et apparat av den type som er vist i fig. 1 ble benyttet for denne prøve. Argon gass ble med en hastighet på 425 liter pr. time ledet ned rundt den stavformete wol-framelektrode med en diameter på 3,2 mm og ut gjennom rørets åpning som har en innvendig diameter på 3,2 mm samtidig med at en lysbue ble tent mellom wolfram-elektroden og en bunnplate av bløtt stål og med en tykkelse på 6,4 mm. Sur-stoffgass ble deretter med en hastighet på 1415—2123 liter pr. time innført i røret under wolfram-elektroden. Stålplaten ble skåret opp med en strøm på 175—200 amp. og en lysbuespenning på 45 volts like-strøm med den stavformete elektrode negativ. Det resulterende snitt syntes å være noe bredere enn det som fremkommer når surstoff ikke ble benyttet. An apparatus of the type shown in fig. 1 was used for this test. Argon gas was at a rate of 425 liters per hour passed down around the rod-shaped tungsten electrode with a diameter of 3.2 mm and out through the opening of the tube which has an internal diameter of 3.2 mm at the same time that an arc was struck between the tungsten electrode and a base plate of mild steel and with a thickness of 6.4 mm. Oxygen gas was then produced at a rate of 1415-2123 liters per hour introduced into the tube under the tungsten electrode. The steel plate was cut open with a current of 175-200 amps. and an arc voltage of 45 volts direct current with the rod-shaped electrode negative. The resulting incision appeared to be somewhat wider than that which appears when oxygen was not used.

Eksempel 2. Example 2.

Lysbueskj æring av aluminium ved anvendelse av surstoff-førende gass. Arc cutting of aluminum using oxygen-carrying gas.

Et brennapparat av den type som er vist i fig. 4 ble benyttet for dette eksperi-ment. Elektroden av wolfram med torium-tilsetning og med en diameter på 2,3 mm ble trukket 3,2 mm tilbake fra en vann-kjølet kopper-elektrode i form av et rør med en diameter på 3,2 mm og en lengde på 2,4 mm. Det nedre rør hadde en diameter på 3,2 mm og en lengde på 6,4 mm og lå i en avstand på 4,8 mm fra det første rør. Hver av belastnings-motstandene består av to 1.000 watts lyspærer koplet i serie. Argon-gass ble med en hastighet av 125 liter pr. time ført ned gjennom brenneren og lysbuen ble tent mellom wolfram-slektroden og en aluminiumsplate med 6,4 mm tykkelse. Luft ble deretter innført mellom rørene med en hastighet på 849 liter pr. time. Aluminiumsplaten ble deretter skåret med en hastighet på 127 cm pr. minutt med en strøm på 225 amp. og med den stavformete elektrode negativ. A burner of the type shown in fig. 4 was used for this experiment. The 2.3 mm diameter thorium-doped tungsten electrode was withdrawn 3.2 mm from a water-cooled copper electrode in the form of a tube 3.2 mm in diameter and 2. 4 mm. The lower tube had a diameter of 3.2 mm and a length of 6.4 mm and was located at a distance of 4.8 mm from the first tube. Each of the load resistors consists of two 1,000 watt light bulbs connected in series. Argon gas was at a rate of 125 liters per hour passed down through the burner and the arc was struck between the tungsten rod and an aluminum plate 6.4 mm thick. Air was then introduced between the pipes at a rate of 849 liters per second. hour. The aluminum plate was then cut at a speed of 127 cm per second. minute with a current of 225 amps. and with the rod-shaped electrode negative.

Dette ble gjentatt med 736 liter argon pr. time, 1528 liter luft pr. time, 195 amp. og 59 volt likestrøm Im.ed den stavformete elektrode negativ for også nå å skjære 6,4 mm tykk aluminium med en hastighet på 127 cm pr. minutt. This was repeated with 736 liters of argon per hour, 1528 liters of air per hour, 195 amps. and 59 volts direct current Im.ed the rod-shaped electrode negative to also now cut 6.4 mm thick aluminum at a speed of 127 cm per minute.

Por å få snittet av god kvalitet i noen metaller er det nødvendig å tilsette vannstoff til beskyttelsesgassen. En tilsetning på fra 1—100 pst. vannstoff vil f. eks. for-bedre snittveggene i aluminium og mag-nesium sammenlignet med de vegger som fremkommer ved bruk av kvelstoff, helium eller argon uavhengig av hverandre og den beste kvalitet oppnås med omtrent 50 pst. vannstoff. In order to obtain a good quality cut in some metals, it is necessary to add hydrogen to the shielding gas. An addition of from 1-100 per cent water will e.g. improve the section walls in aluminum and magnesium compared to the walls that appear when nitrogen, helium or argon are used independently of each other and the best quality is achieved with approximately 50 percent water.

Ved skjæring av metaller som f. eks. kullstoffstål, rustfritt stål, nikkel og kopper foretrekkes det å benytte kvelstoff, argon eller en blanding av disse som beskyttelsesgass. When cutting metals such as carbon steel, stainless steel, nickel and copper, it is preferred to use nitrogen, argon or a mixture of these as shielding gas.

Det er av særlig betydning at tverrsnittet av det ringformete rom mellom elektroden og røret for beskyttelsesgassen er så lite at det fremkommer en strålefor-met strøm med stor hastighet når beskyttelsesgassen tilføres med forholdsvis liten hastighet, for å fortrenge skjæregassen og derved på en tilfredsstillende måte be-skytte spissen av elektroden mot angrep og forurensninger. It is of particular importance that the cross-section of the annular space between the electrode and the tube for the shielding gas is so small that a jet-shaped current is produced at a high speed when the shielding gas is supplied at a relatively low speed, in order to displace the cutting gas and thereby satisfactorily -protect the tip of the electrode against attack and contamination.

Det samme gjelder den lengde elektroden stikker ut fra beskyttelsesgassen, en lengde som fortrinnsvis er 3,4 mm. En annen viktig avstand er den lengde elektroden er trukket tilbake fra den sammensnevrede del, en lengde som fortrinnsvis er på 3,2 mm. En vesentlig større avstand bevirker at lysbuen slår over til me-tallet rundt åpningen før lysbuen fort-setter til arbeidsstykket. Dette er kjent som dobbeltflamme. The same applies to the length of the electrode protruding from the shielding gas, a length which is preferably 3.4 mm. Another important distance is the length the electrode is withdrawn from the constricted part, a length which is preferably 3.2 mm. A significantly greater distance causes the arc to switch to the metal around the opening before the arc continues to the workpiece. This is known as double flame.

Det er viktig å bibeholde den konsentriske innstilling av elektroden i rø-ret til beskyttelsesgassen og dette rørs konsentriske stilling i forhold til sammen-snevringen. Enhver eksentrisitet av betydning vil føre til oksydasjon av elektroden å bevirke at en side av snittet blir ujevnt med fastsittende slagg. It is important to maintain the concentric setting of the electrode in the tube of the shielding gas and this tube's concentric position in relation to the constriction. Any significant eccentricity will lead to oxidation of the electrode causing one side of the cut to become uneven with stuck slag.

En foretrukken brenner-konstruksjon i forhold til oppfinnelsen er vist i fig. 6. Brenneren omfatter en hoveddel B med et brennerparti hvis nedre ende opptar en elektrodeholder H eller fastspenningshylse. A preferred burner construction in relation to the invention is shown in fig. 6. The burner comprises a main part B with a burner part whose lower end accommodates an electrode holder H or clamping sleeve.

En fastspenningshylse C i holderen H lig- A clamping sleeve C in the holder H lig-

ger an [mot en anleggsflate i toppen av hoveddelen B og holderen H har en ko- points [against a contact surface at the top of the main part B and the holder H has a co-

nisk innvendig bunnflate for å klemme spennhylsen sammen slik. at denne griper om elektroden E når spennhylsen C tvinges inn i holderdelen B ved utøvelse av trykk ved hjelp av brennerens toppknapp. En isolasjonsring I er skrudd fast på innsiden av den nedre del av brennerdelen B og en vannkappe W er skrudd fast på utsiden av isolasjonen I. nish inner bottom surface to clamp the collet like this. that this grips the electrode E when the clamping sleeve C is forced into the holder part B by applying pressure using the burner's top button. An insulating ring I is screwed to the inside of the lower part of the burner part B and a water jacket W is screwed to the outside of the insulation I.

Brennerdelen B har et innløp 110 for beskyttelsesgass som munner ut i et ringformet kammer mellom hode på spennhyl- The burner part B has an inlet 110 for shielding gas which opens into an annular chamber between the head of the

sen og toppen av elektrodeholderen H hvor- and the top of the electrode holder H where

etter beskyttelsesgassen strømmer ned inne i holderen og utenpå spennhylsen og deretter inn gjennom spalter i denne og videre gjennom bunnen av holderen. Brennerdelen B har også et innløp 112 for kjølevann hvorfra det fører ikke viste passasjer til et ringformet spor 114 i brennerdelen. En ledning 115 for innføring av sveisestrømmen strekker seg gjennom ut-løpsslangen 117 for kjølevannet. after the shielding gas flows down inside the holder and on the outside of the clamping sleeve and then into through slits in this and further through the bottom of the holder. The burner part B also has an inlet 112 for cooling water from which a passage (not shown) leads to an annular groove 114 in the burner part. A line 115 for introducing the welding current extends through the outlet hose 117 for the cooling water.

Elektrodeholderen eller spennhylse-delen H omfatter et øvre rørformet parti 116 som i det vesentlige strekker seg i for-lengelsen av spennhylsen, et mellomlig-gende kraveparti 118 mellom bunnen av brennerdelen B og lenger enn boringen i: denne og et boss 120 som henger ned un- The electrode holder or collet part H comprises an upper tubular part 116 which essentially extends into the extension of the collet, an intermediate collar part 118 between the bottom of the burner part B and longer than the bore in: this and a boss 120 which hangs down un-

der kravepartiet 118. Lange spor 122 ut-formet i den rørformete del 116 og kravepartiet 118 forbinder spor 114 i brennerdelen med rommet under brennerdelen B. Vannkappen har en innvendig skulder 124 where the collar portion 118. Long grooves 122 formed in the tubular part 116 and the collar portion 118 connect grooves 114 in the burner part with the space under the burner part B. The water jacket has an internal shoulder 124

som trykker sammen en pakning mot bun- which compresses a gasket against the base

nen, av kraven 118 for å lukke et vann-kammer. nen, of the collar 118 to close a water chamber.

Beskyttelsespassasjen gjennom bosset The protection passage through the boss

120 er forlenget ved hjelp av et rør 126 120 is extended by means of a tube 126

for beskyttelsesgassen og dette rør er av ildfast materiale f. eks. diamonit og er fes- for the shielding gas and this pipe is made of refractory material, e.g. diamonite and is fes-

tet til bosset ved hjelp av en gjenget overgangskopling 128 fortrinnsvis av ildfast materiale som f. eks. lava. Den indre diameter av røret 126 er avpasset i forhold til elektrode-diameteren for å danne et lite tverrsnitt for den ringformede passasje mellom røret og elektroden der passasjen er liten nok til å gi stor hastighet ved små volumer og arealet av denne åpning er fortrinnsvis mindre enn tverrsnittet av elektroden. Rundt koplingen 128 ligger en an- tet to the boss by means of a threaded transition coupling 128, preferably made of refractory material such as lava. The inner diameter of the tube 126 is adapted in relation to the electrode diameter to form a small cross-section for the annular passage between the tube and the electrode where the passage is small enough to give high velocity at small volumes and the area of this opening is preferably less than the cross section of the electrode. Around junction 128 there is an

nen isolerende overgangskopling 130 som er skrudd fast til den nedre del av vannkappen W. En munnstykkeanordning 132 nen insulating transition coupling 130 which is screwed to the lower part of the water jacket W. A nozzle device 132

er festet til nedre del av koplingen 130 ved hjelp av en mutter. Anordningen 132 er forsynt med et ringformet kammer 134 som mottar den kjemisk aktive gass gjennom et innløp 136. En rørinnsats 138 passer inn i den nedre del av anordningen 132 med en klaring slik at den sammensnevrede åpning 140 i' innsatsen kan sentreres i forhold til elektroden E og beskyttelsesgassrøret 126 is attached to the lower part of the coupling 130 by means of a nut. The device 132 is provided with an annular chamber 134 which receives the chemically active gas through an inlet 136. A pipe insert 138 fits into the lower part of the device 132 with a clearance so that the constricted opening 140 in the insert can be centered in relation to the electrode E and the protective gas tube 126

ved hjelp av fire settskruer 142 som står med jevn avstand fra hverandre. Den nedre del av rørinnsatsen nær ved åpnin- by means of four set screws 142 that stand at an even distance from each other. The lower part of the pipe insert close to the opening

gen 140 er fortrinnsvis forsynt med en vannkappe 144 enten av ringform eller sølvlodde konstruksjon. gene 140 is preferably provided with a water jacket 144 either of ring shape or silver solder construction.

Den utvendige kopling 130 ligger i an- The external coupling 130 is located in

legg mot pakningen under kraven 118 og danner sammen med de lavereliggende ringformete deler et kammer for den kje- place against the gasket under the collar 118 and form, together with the lower ring-shaped parts, a chamber for the

misk aktive gass som strømmer inn fra. kammeret 134 gjennom to eller flere åpninger som er jevnt fordelt rundt kamme- misk active gas flowing in from the chamber 134 through two or more openings which are evenly spaced around the chamber

ret 134 og denne gass ledes til utsiden av røret og i røret 138 til. og ut gjennom den sammensnevrede åpning 140. ret 134 and this gas is led to the outside of the pipe and in the pipe 138 to. and out through the constricted opening 140.

Claims

1. Arc cutting torch with a non-melting rod electrode arranged inside a tube through which a gas that is inert in relation to the rod electrode flows, and which has an outlet opening which narrows the arc, as the tip of the electrode is arranged at a level with the narrowing part of the outlet opening, and there. the pipe has an outflow device for directing a chemically active gas into the outer zones of the gases that flow through the outlet mouth, characterized in that said outflow device has channels or pores that end in the outlet so that the active gases surround the inert gases before they leave the burner.

2. Arc cutting torch as stated in claim 1, characterized in that the pipe wall has a number of channels which extend from a distributor chamber also inside the pipe wall (10) and which open into the openings (24) in the inside of the wall in the constricted mouth ( 15).

3. Arc cutting torch as specified in claims 1 and 2, characterized in that these openings are arranged in a row along the inside of the conical wall parts of the tube (10), which form a transition between the relatively wide interior (12) of the tube and the narrowed mouth (15).

4. Arc cutting torch as stated in claim 1, where the electrode is surrounded by a sleeve (27) for inert gas, which sleeve extends close to the tip of the electrode, characterized in that the sleeve (27) seen in the direction of flow ends immediately before the inlet of the constricted orifice (15).

5. Arc cutting torch as stated in claim 4, characterized in that said sleeve ends in a heat-resistant tube (126) which is replaceably placed in the torch body (B) and extends into a jetean arrangement which has an annular head part (134 ) with a side inlet (136) for the reacting gas, as well as a tubular part (138), which has an end wall with an axially arranged constricted mouth (140).

6. Arc cutting torch as stated in claim 5, characterized in that the head part (134) is provided with adjustment means (142) which allow a displacement of the tubular part (138) to the side to enable an accurate coaxial arrangement of the electrode (E) and the gas tube (126) which surrounds this, as well as the constricted channel (140).

7. Arc cutting torch as stated in claim 1, in which an supplied liquid evaporates due to the arc heat and then flows out through said outflow device, characterized in that this device has a porous ring-shaped insert (42) with a central opening which serves as an arc constrictor outlet mouth, and whose pores enable absorption of the supplied liquid from a surrounding annular chamber (22) into the outflow device where it evaporates.

8. Arc cutting torch as stated in claim 1 and others, characterized in that the outlet mouth is split across its axis and outside the constricted part, so that active gas in the form of atmospheric air is sucked in through the slot from the surroundings, while the split off part of the mouth forms a further electrode.