NO123745B

NO123745B -

Info

Publication number: NO123745B
Application number: NO51169A
Authority: NO
Inventors: Joseph D Richard
Original assignee: Joseph D Richard
Priority date: 1969-02-10
Filing date: 1969-02-10
Publication date: 1972-01-10

Description

Fremgangsmåte og anordning for forsinket oppflytning Procedure and arrangement for delayed refloating

av en bøye i sjøvann.. of a buoy in seawater..

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte og en anordning The present invention relates to a method and a device

for forsinket oppflyting av en boye eller et flott som ved hjelp av en forkortet line midlertidig er forankret i sjoen under overflaten, for å flyte opp til overflaten etter en forut bestemt neddykningsperiode. for the delayed floating of a buoy or a raft that is temporarily anchored in the sea below the surface by means of a shortened line, to float to the surface after a pre-determined immersion period.

Mange forskjellige slag a<y> teiner og andre feller har vært brukt gjennom tidene for å fange fisk„ hummer og krabber. Disse feller er nesten alltid innrettet for å .plasseres på sjobunnen, idet de etter en tid trekkes opp fra bunnen ved hjelp av en line som er forbundet med en boye eller et flott på overflaten. Dette flott er av vesentlig betydning for lokalisering og gjenvinning av fellen. Flottene gjor imidlertid også at vedkommende teiner eller feller lett blir gjenstand for tyveri. I forbindelse med hummerfisking har dette problem blitt særlig alvorlig. I visse områder tapes mer enn halvparten av fangsten ved tyverier. I mange mindre siviliserte kystområder.i verden har dette tyveriproblem fullstendig lammet alle forsok på å utvikle omfattende hummer- eller krabbefiskerier. I visse land har.. fiskerne delvis kunnet lose problemet ved å utelate flottet fullstendig. Men fiskerne må da lite på sin hukommelse for å gjenfinne stedet hvor de har satt ut sine teiner, og må bruke en lang båtshake for å trekke den opp fra havbunnen. Denne teknikk begrenser imidlertid fangstområdet til steder med klart smult vann, hvorved ofte mer produktive tilgrensende områder blir fullstendig uutnyttet. Many different types of seines and other traps have been used throughout the ages to catch fish, lobsters and crabs. These traps are almost always designed to be placed on the bottom of the sea, being pulled up from the bottom after a time by means of a line which is connected to a buoy or a float on the surface. This feature is of significant importance for locating and recovering the trap. However, the rafts also mean that the teen or trap in question easily becomes the object of theft. In connection with lobster fishing, this problem has become particularly serious. In certain areas, more than half of the catch is lost to theft. In many less civilized coastal areas of the world, this theft problem has completely paralyzed any attempt to develop extensive lobster or crab fisheries. In certain countries, the fishermen have partly been able to solve the problem by omitting the float completely. But the fishermen then have to use their memory a little to find the place where they have set out their fishing line, and have to use a long boat shaker to pull it up from the seabed. However, this technique limits the catchment area to places with clear brackish water, whereby often more productive adjacent areas are left completely unused.

Hovedformålet for foreliggende oppfinnelse er å komme frem til en fremgangsmåte og en anordning for å tilbakeholde flottet eller boyen for en hummerteine eller lignende under sjoens overflate i en forut bestemt tidsperiode. The main purpose of the present invention is to come up with a method and a device for retaining the float or buoy for a lobster stone or the like under the surface of the lake for a predetermined period of time.

Dette oppnås i henhold til oppfinnelsen ved at linen forkortes ved hjelp av et galvanisk element som sammenbinder et ovre og et nedre avsnitt av linen, slik at et mellomliggende avsnitt danner en ubelastet lokke, idet det galvaniske element er dannet av et passende aktivt anodematerial og et passende edelt katodematerial for å oppnå en så rask korrosjonsnedbrytning av anoden at denne etter nevnte forut bestemte neddykkingsperiode deles i■to og dermed bevirker nevnte oppflytning. This is achieved according to the invention by the line being shortened by means of a galvanic element which connects an upper and a lower section of the line, so that an intermediate section forms an unloaded lure, the galvanic element being formed of a suitable active anode material and a suitable noble cathode material in order to achieve such a rapid corrosion breakdown of the anode that this, after the aforementioned pre-determined immersion period, is split in two and thus causes the aforementioned buoyancy.

Anordningen i henhold til oppfinnelsen har således som generelt særtrekk at den omfatter en sammenbindingsinnretning for sammenfoyning av nevnte ovre og nedre avsnitt av linen, hvilken sammenbindingsinnretning i det minste delvis utgjores av en galvanisk anode samt en galvanisk katode som er elektrisk forbundet med anoden, idet anodens og katodens overflater i det minste delvis er i kontakt med sjovannet. The device according to the invention thus has as a general characteristic that it comprises a connecting device for joining said upper and lower sections of the line, which connecting device is at least partially made up of a galvanic anode and a galvanic cathode which is electrically connected to the anode, the anode's and the surfaces of the cathode are at least partially in contact with the sea water.

Oppfinnelsen omfatter videre flere utforelser av sammenbindingsinnretningen, for innstilling av forsinkelsestiden. En hvilken som helst onsket forsinkelsestid mellom noen timer og noen uker kanderved-oppnås.I praksis. er det imidlertid onskelig å fremstille nevnte innretning med et begrenset antall standardiserte forsinkelsestider, slik at den onskede reproduserbarhet og pålitelighet kan sikres. Fiskerne kan da planlegge utsettingen og innhentingen av sine teiner eller feller i overensstemmelse med en hvilken som helst, eller en kombinasjon, av disse standardiserte forsinkelsestider, slik at teinene kan hentes The invention further includes several embodiments of the connecting device, for setting the delay time. Any desired delay time between a few hours and a few weeks can be achieved. In practice. however, it is desirable to manufacture said device with a limited number of standardized delay times, so that the desired reproducibility and reliability can be ensured. Fishermen can then schedule the release and retrieval of their seines or traps in accordance with any one, or a combination, of these standardized delay times so that the seines can be retrieved

så snart som mulig etter at boyene er kommet opp til overflaten. as soon as possible after the buoys have come to the surface.

Nevnte galvanisk element har anode og katode som henholdsvis utgjores av metaller eller melaLl-legéringer. i stor avstand fra hverandre i den kjente galvaniske rekke., Mår et sådant element nedsenkes i sjovann, bevirker den hoye potensialforskjell mellom anode og katode "en relativt rask nedbryting av anoden. Etter en viss tidsperiode vil korrosjonen spre seg tvers gjennom anoden slik at sammenbindingsinnretningen brister på vedkommende punkt. Ved.passende kombinasjoner av metaller og metall-legeringer kan - der oppnås en rekke forskjellige nedbrytningstakter for anoden. Said galvanic element has anode and cathode which are respectively made of metals or metal alloys. at a large distance from each other in the known galvanic series., If such an element has to be immersed in cold water, the high potential difference between anode and cathode "causes a relatively rapid breakdown of the anode. After a certain period of time, the corrosion will spread across the anode so that the bonding device bursts at the relevant point.With appropriate combinations of metals and metal alloys, a number of different degradation rates for the anode can be achieved.

Et metall eller en legering som nedsenkes i en opplosning som inneholder dets egne loner vil anta ét karakteristisk stabilt potensial. Dette potensial vil være forskjellig for forskjellige metaller. I en spesiell elektrolytt slik som sjovann, vil hvert metall anta et stabilt åpent kretspotensial, som, blant annet, avhenger av metallets plassering i vedkommende elektromotoriske rekke og av konsentrasjonen av vedkommende metallioner i sjovannet. En liste av sådanne metaller og legeringer ordnet i rekkefolge etter deres respektive stabile åpne kretspotensialer når de er nedsenket i en spesiell elektrolytt, slik som sjovann, kalles en galvanisk rekke. Hvis det dannes elektrisk kontakt mellom to sådanne metaller eller legeringer, vil det flyte strom mellom dem. Styrken og retningen.av denne gsl<y>aniske strom avhenger bare delvis av det åpne kretspotensial mellom metallene i vedkommende galvaniske pr. Metallflatene som er i beroring med sjovann og polarisasjonskarakteristikkene for metallene-er også med på å bestemme styrken av den galvaniske strom. Den indre og ytre A metal or alloy immersed in a solution containing its own ions will assume a characteristic stable potential. This potential will be different for different metals. In a special electrolyte such as brine, each metal will assume a stable open circuit potential, which, among other things, depends on the metal's position in the respective electromotive series and on the concentration of the metal ions in question in the brine. A list of such metals and alloys arranged in order of their respective stable open circuit potentials when immersed in a particular electrolyte, such as salt water, is called a galvanic series. If electrical contact is formed between two such metals or alloys, current will flow between them. The strength and direction of this gsl<y>anic current only partially depends on the open circuit potential between the metals in the relevant galvanic per The metal surfaces that are in contact with the cooling water and the polarization characteristics of the metals also help to determine the strength of the galvanic current. The inner and outer

motstand i den galvaniske krets er også begrensende faktorer. resistance in the galvanic circuit are also limiting factors.

Når der således er anordnet elektrisk kontakt mellom to metaller When electrical contact is thus arranged between two metals

i et galvanisk par som er nedsenket i sjovann, vil der flyte strom mellom dem på grunn av potensialforskjellen. Det mest aktive og minst edle metall danner herved anoden hvor den kjemiske oksydasjcn finner sted. Det mindre aktive eller edlere metall utgjor da in a galvanic pair immersed in seawater, current will flow between them due to the potential difference. The most active and least noble metal forms the anode where the chemical oxidation takes place. The less active or nobler metal then constitutes

katoden, der den kjemiske reduksjon finner sted. En sluttet krets mellom de to metaller vil bevirke en forskyvning av anodepotensialst i retning av et mer edelt metall, hvilket vil medfore en okning av oksydasjonen og en minskning av reduksjonsreaksjonene. the cathode, where the chemical reduction takes place. A closed circuit between the two metals will cause a shift of the anode potential in the direction of a more noble metal, which will lead to an increase in oxidation and a decrease in reduction reactions.

På katodesiden av det galvaniske par vil potensialet forskyves i retning av et mer aktivt metall med en tilsvarende senkning av oksydasjons-reaksjonen og okning av reduksjonsreaksjonen. Spenningen mellom de to metaller vil således stabilisere seg på On the cathode side of the galvanic couple, the potential will shift in the direction of a more active metal with a corresponding lowering of the oxidation reaction and increase of the reduction reaction. The tension between the two metals will thus stabilize at

en verdi som er lik spenningsfallet i elektrolytten mellom metallene. Hvis spenningsfallet er tilstrekkelig stort, vil praktisk talt all oksydering og dermed all korrosjon finne sted ved anoden og all reduksjon foregå ved katoden. Hydrogenutvlkling er den dominerende katodereaksjon og katodemetallet deltar ikke i"noen oksydasjonsreaksjon. Korrosjonstakten for anodemetallet er imidlertid avhengig av katodemetallets evne til å bevirke hydrogenutvikling. Når f.eks. en magnesiumsanode og en nikkelkatode blir elektrisk forbundet og nedsenket i sjovann, a value equal to the voltage drop in the electrolyte between the metals. If the voltage drop is sufficiently large, practically all oxidation and thus all corrosion will take place at the anode and all reduction will take place at the cathode. Hydrogen evolution is the dominant cathodic reaction and the cathode metal does not participate in any oxidation reaction. The corrosion rate of the anode metal is, however, dependent on the cathode metal's ability to cause hydrogen evolution. When, for example, a magnesium anode and a nickel cathode are electrically connected and immersed in seawater,

vil de folgende, noe forenklede reaksjonene finne sted: the following, somewhat simplified reactions will take place:

Den kombinerte reaksjon blir således:- The combined reaction thus becomes:-

Standard elektrode potensialer-ved 25 G er: Standard electrode potentials-at 25 G are:

I det ovenfor beskrevne galvaniske par korroderer magnesiumanoden mens nikkelkatoden mottar katodisk beskyttelse. Hydrogen utskilles ved begge elektroder. Ved riktig "kombinasjon av magnesiumlegering og katodisk metall, slik som det vil bli beskrevet her, er kombinasjonen av hydrogen-utvikling og oksyd-opploselighet tilstrekkelig for å hindre oppsamling av korrbsjonsprodukter på elektrodene. Slike korrosjonsprodukter kai, hvis de oppsamles i storre mengder, danne lag med hoy motstand mellom elektrodene, In the galvanic couple described above, the magnesium anode corrodes while the nickel cathode receives cathodic protection. Hydrogen is released at both electrodes. With the correct combination of magnesium alloy and cathodic metal, as will be described here, the combination of hydrogen evolution and oxide solubility is sufficient to prevent accumulation of corrosion products on the electrodes. Such corrosion products can, if collected in large quantities, form layers of high resistance between the electrodes,

slik at korrosjonsprosessen nesten opphorer. Av denne grunn kan bare meget spesielle metall- og legeringskombinasjoner brukes, hvis det onskes å oppnå noyaktige og reproduserbare forsinkelsestider. Forholdet mellom anode- og katodeflaten som er i kontakt med sjovannet, er en viktig faktor ved bestemmelse av korrosjons-. takten. Hvis f.eks,, anodearealet minskes og katodearealet okes, vil således korrosjonstakten for anoden oke. Viktigheten av dette forhid understrekes her fordi avpasning av arealforholdet anode/katode i henhold til foreliggende"oppfinnelse anvendes for fininnstilling av korrosjonstakten etterat nevnte takt i grove trekk er fastlagt ved storrelsen og utformingen av sammenbindingsinnretningen, anodetykkelsen og forst og fremst valget av anode-og katodematerialet. so that the corrosion process almost ceases. For this reason, only very special metal and alloy combinations can be used, if accurate and reproducible delay times are to be achieved. The ratio between the anode and cathode surfaces that are in contact with the sea water is an important factor in determining the corrosion rate. the beat. If, for example, the anode area is reduced and the cathode area is increased, the corrosion rate for the anode will thus increase. The importance of this caveat is emphasized here because adaptation of the anode/cathode area ratio according to the present invention is used for fine-tuning the corrosion rate after said rate has been roughly determined by the size and design of the connecting device, the anode thickness and, above all, the choice of the anode and cathode material .

Når et galvanisk par eller et galvanisk element slik som beskrevet ovenfor, er innkorporert i en sammenbindingsinnretning i henhold til foreliggende oppfinnelse, vil anodedelen bli gjennombrutt etter et forut bestemt antall timer i sjovann. Vannets temperatur, saltgehalt og strbmming påvirker imidlertid også korrosjonstakten. Strbmhingen har imidlertid liten innflytelse ved de små vann-bevegelser som normalt forekommer i havet, slik at det her ikke vil bli tatt hensyn til denne innvirkning. Saltgehalten vil When a galvanic couple or a galvanic element as described above is incorporated into a connection device according to the present invention, the anode part will be broken through after a predetermined number of hours in seawater. However, the temperature, salinity and strain of the water also affect the rate of corrosion. However, the Strbmhingen has little influence on the small water movements that normally occur in the sea, so that this influence will not be taken into account here. The salt content will

også bli betraktet som konstant,-da de- variasjoner i denne parameter som forekommer i åpen sjb er ganske små og av liten betydning i denne forbinddse. Temperaturinnvirkningene er imidlertid av vesentlig betydning da store variasjoner forekommer i havet, særlig i de tempererte soner./ Forskjellige metoder for also be considered constant, since the variations in this parameter that occur in open sjb are quite small and of little importance in this connection. However, the temperature effects are of significant importance as large variations occur in the sea, particularly in the temperate zones./ Different methods for

tilpassing av anordninger for forsinket utlosning i henhold til oppfinnelsen til forskjellige havtemperaturer, vil bli beskrevet i det folgende. adaptation of devices for delayed release according to the invention to different sea temperatures will be described in the following.

Heldigvis er. variasjonene i havets overflatetemperatur ganske små i tropiske farvann der tyveriproblemet er mest alvorlig, slik at utlbsningsanordningene bare behoves å utfores for en gjennomsnittstemperatur på omkring 20°C for å dekke hele dette området. Fig. 1 viser hvorledes en forsinkelsesanordning i henhold til oppfinnelsen brukes for å tilbakeholde flottet for en hummerteine under overflaten et forut bestemt tidsrom. Fig. 2a viser en anordning for forsinket utlosning og av S-form umiddelbart etter nedsenkingen. Fig. 2b viser den samme anordning for .forsinket utlosning umiddelbart for den brister. Fig. 3 viser tre skisser av en forsinkelsesanordning av pinnetype og i henhold til foreliggende oppfinnelse. Fig. h viser tidsforholdet mellom utsetting og utlosning av en rekke teineflbtter når det anvendes fbrsinkelsesanordningér i henhold til oppfinnelsen. Fig. 5 angir noen karakteristiske data for visse standard forsinkelsesanordninger av den type som er'vist i fig. 3-Fig. 6 viser en utforming av flottet som er hensiktsmessig ved bruk av forsinkelsesanordninger i henhold til oppfinnelsen. Fig. 7 viser en forsinkelsesanordning av pinnetype med krokformede katoder.. Fig. 8 viser et flott med forsinket utlosning :og en katodeseksjon som kan brukes flere ganger. Fig. 9 viser i detalj katodeseksjonen og den temperaturkompenserte motstand for flottet med forsinket utlosning i fig. 8. Fig. 10 viser en anodeklype for bruk i forbindelse med utlbsningsflottet i fig. 8. Fig. 11 viser en alternativ type av en utlosningsanordning i henhold til oppfinnelsen, der katodepartikler er fordelt gjennom hele magnesiumsanoden.. Fig. 12 viser en forsinkelsesanordning med boyelige endestropper og skiveformede katoder. Fortunately, it is. the variations in the sea surface temperature are quite small in tropical waters where the theft problem is most serious, so that the release devices only need to be designed for an average temperature of around 20°C to cover this whole area. Fig. 1 shows how a delay device according to the invention is used to retain the float for a lobster stone below the surface for a predetermined period of time. Fig. 2a shows a device for delayed discharge and of S-shape immediately after the immersion. Fig. 2b shows the same device for delayed release immediately before it bursts. Fig. 3 shows three sketches of a pin-type delay device according to the present invention. Fig. h shows the time relationship between the deployment and release of a number of fireflies when delaying devices according to the invention are used. Fig. 5 indicates some characteristic data for certain standard delay devices of the type shown in Fig. 3-Fig. 6 shows a design of the float which is appropriate when using delay devices according to the invention. Fig. 7 shows a pin-type delay device with hook-shaped cathodes. Fig. 8 shows a delay-discharge type: and a cathode section that can be used several times. Fig. 9 shows in detail the cathode section and the temperature-compensated resistor for the delayed discharge float of Fig. 8. Fig. 10 shows an anode clip for use in connection with the discharge float in fig. 8. Fig. 11 shows an alternative type of a release device according to the invention, where cathode particles are distributed throughout the magnesium anode. Fig. 12 shows a delay device with bendable end straps and disc-shaped cathodes.

Fig. 13 viser endestroppene i fig. 12 i en. annen projeksjon. Fig. 13 shows the end straps in fig. 12 in one. other projection.

Fig. 1<*>+ viser en alternativ anordning for feste av katodeelementet til forsinkelsesanordningen i fig.-12. Fig. 15 viser en alternativ konstruksjon for en forsinkelsesanordning, der en temperaturkompensert motstand er innkoblet mellom anode og katode. Fig. 16 viser en forsinkelsesanordning med en stopt anodseksjon og en trådformet katodeseksjon. Fig. 17 viser en. utlosningsanordning av pinnetype-, der katode-seks j onene er festet til endene av elektrisk ledende tråder. Fig. 18 viser en forsinkelsesanordning som raskt kan modifiseres for bruk ved forskjellige vanntemperaturer. Fig. 19 viser forbindelsen mellom temperatur og utlosningstid for forsinkelsesanordninger i henhold til oppfinnelsen. Fig. 20 viser forbindelsen mellom arealforholdet anode/katode og utlosningstiden for forsinkelsesanordniger i henhold til oppfinnelsen. ;Det skal nå igjen henvises til fig. 1, der en hummerteine 1 er vist forbundet med et flott 3 ved hjelp av en line med et nedre avsnitt 2, et ovre avsnitt h og et mellomliggende avsnitt 8. ;En fortrinnsvis permanent ovre lokke 5 er anordnet ved den nedre ende av det ovre avsnitt h for linen. En nedre lokke 6, som fortrinnsvis er dannet ved et midlertidig slipp-stikk er anordnet ved den ovre ende av det nedre avsnitt 2 for linen. Fig. 1a viser den ovre lokke 5 og den nedre lokke 6 når de er sammenholdt av en S-formet sammenbindingsinnretning 7 for forsinket utlosning, slik at det mellomliggende avsnitt 8 av linen henger fritt og ubelastet i vannet. Ved passende plassering av slipp-stikket på den nedre del 2, velges avstanden mellom lokkene slik at linens lengde i det minste vil bli forkortet med omtrent 1 meter. Derved vil flottet 3 bli tilbakeholdt under vannoverflaten. Fig. 1c viser situasjonen etter den forsinkede utlosning, idet sammenbindingsinnretningen 7 er delt i to slik at flottet 3 ;kan stige opp til overflaten. ;Fig. 2a viser sammenbindingsinnretningen 7 for forsinket utlosning mer detaljert og umiddelbart etter nedsenkningen i sjoen. Innretningen 7 består her av en S-formet krok som sammenholder den ovre lokke 5 og den nedre lokke 6. Denne S-krok er utformet av en stav av en passende magnesiumslegering, og' som har et sirkulært tverrsnitt med en diameter på omkring 0,1+7 cm. En metallkapsel 9 av et passende katodematerial, f.eks. nikkel, dekker enden av den nedre seksjon 12 for S-kroken. Midtseksjonen 10 av S-kroken er ikke tildekket, mens den ovre seksjon 11 og den nedre seksjon 12 er dekket med et plastbelegg, som slutter seg tett til metallkapselen 9 ved den nedre enda Aktiv korrosjon kan således bare finne sted på den utildekkede sentrale anodeseksjon 10. Fig. 2b viser utlosningsinnretningen 7 etter at dens nominelle forsinkelsestid har forlopet. Den sentrale seksjon 10 er således nedbrutt til bristepunktet. Fig. 3a viser en f orsinkelsesanordning 13, som består av en anodisk midtseksjon ^^■ av passende magnesiumlegering, der katodiske oyenskruer 17 og 18 -er skrudd inn i endene.' Endekapsler 15 og 16 av plast beskytter den del av anodeseksjonen 1^- som ligger nærmest katodeseksjonene. Nikkelplettert stål er passende material for de katodiske oyeskruer. En magnesiumlegering som inneholder aluminium og sink, og er kjent under betegningen AZ31B, er blitt funnet tilfredsstillende for anodeseksjonen. Fig. 3b viser et lengdesnitt gjennom forsinkelsesanordningen 13. Fig. 3c viser forsinkelsesanordningen 13 etter at den har vært nedsenket i sjovann i en viss tid. Diameteren av anodeseksjonen \ h har her blitt r-edusert ved korrosjon slik at den ligger nær bristepunktet. Fig. h viser to ekstreme taktmonstre for utsetning av.teiner og den tilsvarende utlosning av de tilordnede flotter som er utstyrt med forsinkelsesinnretninger med en gjennomsnittlig forsinkelses tid på 60 timer.. Ved det fors te taktmonster 21 slippes teinene i rask rekkefolge. Dette resulterer i at de alle kommer i vannet på omtrent samme tid, f.eks. som vist ved middagstid den fbrste dag.. Det tilsvarende' utlosningsmonster 23 er vist som en normal fordelingskurve rundt midnattstiden for den fjerde dag. Innhentning Og utsetning på nytt finner således sted under den fjerde dag. Ved et annet utsetnihgsmonster blir teinene tatt opp, gjort I stand og satt ut på nytt i jevn takt så lenge det er lyst den forste dag. Det tilsvarende utlosningsmonster 22 viser en tilsvarende spredning i utlosningstids-punktene, skjont det fremdeles viser en symetrisk fordeling rundt midnatt for den fjerde dag. Noen få teineflotter flyter opp mens det fremdeles er lyst ved slutten.av den tredje dag, og noen få flotter ligger fremdeles nedsenket i sjoen ved begynnelsen av den fjerde dag. De problem som oppstår i forbindelse med tien sistnevnte situasjon kan elimineres ved den normale fremgangsmåte å sette ut og lente inn teinene i samme rekkefolge...De fleste teineflotter vil bil utlost (under) i lopet av natten for innhentningsdagen, og de få flotter som fremdeles ligger nedsenket ved daggry denne dag, vil alle bli utlost for de står i tur for å bli tatt opp på ettermiddagen. Fig. 5 angir tre standard forsinkelsesperioder for utlosning av teineflotter av den type som er vist i fig. 3« Den nominelle forsinkelsestid (i dager) ér angitt i den forste kolonne i tabellen. Som beskrevet ovenfor, kan en nominell tre-dagers versjon brukes når innhentning er planlagt den fjerde dag. Utsetningsdagen betraktes som den forste dag. På grunn av spredningen i utldsningstiden (her omkring - 5 timer) er den beste gjennomsnittlige utlosningstid 60 timer for tre-dagersver-sjonen. Dette er det optimale kompromiss som minimaliserer antallet flotter som fremdeles er nedsenket under de tidlige morgentimer på innhentningsdagen. Lignende ideelle gjennom- ' snittlige utlosningstider er vist for de andre versjoner med nominelle utlosningstider på 5 og 7 dager. De ovrige kdonner viser materialbetegnelsen på magnesiumlegeringen, tverrsnitt-diameteren for anoden samt det arealforhold anode/katode som tilsvarer den angitte gjennomsnittlige utlosningstid. Disse spesifikasjoner gjelda- for nikkelkatoder og en vanntemperatur på 25°C Fig. 6 viser et spoleformet flott 25 som er' omviklet med en teineline 27* En utlosningsanordning 28 er hektet på den nedre seksjon 26 av flottet,således at den hindrer linen fra å vikles av flottet 25. Fig. 7 viser en forsinkelsesanordning 28 som består av en sentral anodeseksjon 295 krokformede katoder 31 °g 32 i elektrisk kontakt med anodeseksjonen og mellomliggende endekapsler 30 og 33 av plast. Fig. 8, 9 og 10 viser en annen utforelsesform som også Fig. 1<*>+ shows an alternative device for attaching the cathode element to the delay device in Fig.-12. Fig. 15 shows an alternative construction for a delay device, where a temperature-compensated resistance is connected between anode and cathode. Fig. 16 shows a delay device with a stopped anode section and a wire-shaped cathode section. Fig. 17 shows one. trigger device of the pin type, in which the cathode six ions are attached to the ends of electrically conductive wires. Fig. 18 shows a delay device which can be quickly modified for use at different water temperatures. Fig. 19 shows the connection between temperature and release time for delay devices according to the invention. Fig. 20 shows the connection between the area ratio anode/cathode and the release time for delay devices according to the invention. Reference must now again be made to fig. 1, where a lobster rod 1 is shown connected to a raft 3 by means of a line with a lower section 2, an upper section h and an intermediate section 8. A preferably permanent upper lure 5 is arranged at the lower end of the upper section h for the line. A lower lid 6, which is preferably formed by a temporary slip stitch, is arranged at the upper end of the lower section 2 for the line. Fig. 1a shows the upper lure 5 and the lower lure 6 when they are held together by an S-shaped connecting device 7 for delayed release, so that the intermediate section 8 of the line hangs freely and unencumbered in the water. By appropriately positioning the release plug on the lower part 2, the distance between the caps is chosen so that the length of the line will be shortened by at least approximately 1 meter. Thereby, the float 3 will be retained below the water surface. Fig. 1c shows the situation after the delayed release, as the connecting device 7 is split in two so that the float 3 can rise to the surface. Fig. 2a shows the connecting device 7 for delayed release in more detail and immediately after the immersion in the lake. The device 7 here consists of an S-shaped hook which holds together the upper lid 5 and the lower lid 6. This S-hook is formed from a rod of a suitable magnesium alloy, and' which has a circular cross-section with a diameter of about 0, 1+7 cm. A metal capsule 9 of a suitable cathode material, e.g. nickel, covers the end of the lower section 12 for the S hook. The middle section 10 of the S-hook is not covered, while the upper section 11 and the lower section 12 are covered with a plastic coating, which adheres tightly to the metal capsule 9 at the lower end. Active corrosion can thus only take place on the uncovered central anode section 10 Fig. 2b shows the release device 7 after its nominal delay time has elapsed. The central section 10 is thus degraded to the breaking point. Fig. 3a shows a zinc plating device 13, which consists of an anodic middle section ^^■ of a suitable magnesium alloy, into which cathodic eye screws 17 and 18 are screwed into the ends. End caps 15 and 16 made of plastic protect the part of the anode section 1^- which is closest to the cathode sections. Nickel-plated steel is a suitable material for the cathodic eye screws. A magnesium alloy containing aluminum and zinc, known under the designation AZ31B, has been found satisfactory for the anode section. Fig. 3b shows a longitudinal section through the delay device 13. Fig. 3c shows the delay device 13 after it has been immersed in sea water for a certain time. The diameter of the anode section \ h has here been reduced by corrosion so that it is close to the breaking point. Fig. h shows two extreme timing patterns for the release of rods and the corresponding release of the assigned floats which are equipped with delay devices with an average delay time of 60 hours. At the first timing pattern 21, the rods are released in rapid succession. This results in them all entering the water at approximately the same time, e.g. as shown at midday on the first day. The corresponding' release sample 23 is shown as a normal distribution curve around midnight on the fourth day. Acquisition and re-release thus take place during the fourth day. In the case of another release monster, the tines are taken up, made ready and put out again at a steady pace as long as it is light on the first day. The corresponding release sample 22 shows a similar spread in the release times, although it still shows a symmetrical distribution around midnight for the fourth day. A few tein rafts float up while it is still light at the end of the third day, and a few rafts are still submerged in the sea at the beginning of the fourth day. The problems that arise in connection with the ten latter situation can be eliminated by the normal procedure of setting out and leaning in the tenes in the same order...Most of the tene fleets will be car drawn (under) during the night of the collection day, and the few fleets that still lying submerged at dawn this day, all will be drawn for they stand in line to be taken up in the afternoon. Fig. 5 indicates three standard delay periods for the release of tea floats of the type shown in fig. 3« The nominal delay time (in days) is indicated in the first column of the table. As described above, a nominal three-day version can be used when collection is scheduled on the fourth day. The day of release is considered the first day. Due to the spread in release time (here around - 5 hours), the best average release time is 60 hours for the three-day version. This is the optimal compromise that minimizes the number of floats still submerged during the early morning hours of the retrieval day. Similar ideal average release times are shown for the other versions with nominal release times of 5 and 7 days. The other codes show the material designation of the magnesium alloy, the cross-sectional diameter of the anode as well as the anode/cathode area ratio which corresponds to the specified average discharge time. These specifications apply to nickel cathodes and a water temperature of 25°C. Fig. 6 shows a coil-shaped float 25 which is wrapped with a fishing line 27* A release device 28 is hooked to the lower section 26 of the float, so that it prevents the line from is wound by the float 25. Fig. 7 shows a delay device 28 which consists of a central anode section 295, hook-shaped cathodes 31 °g 32 in electrical contact with the anode section and intermediate end caps 30 and 33 made of plastic. Fig. 8, 9 and 10 show another embodiment which also

er hensiktsmessig for oppvikling av det frie lineavsutt på flottet når flottet tilbakeholdes under overflaten. Et legeme 3^- av skumplast har en aksial kjernestang 35? som ved sin nedre ende er utstyrt med en katodedel 39 som kan brukes flere ganger. Den sylindriske nikkelkatode 39 er forbundet til en oyeskrue 36 over en temperaturfblsom motstand ^1. Den températurfolsomme motstand 4-1 har en nominell motstand på omtrent 3 °hm og en hoy positiv temperaturkoeffisient. Motstanden okes således når temperaturen oker slik at korrosjonstakten for anoden 38 er tilboyelig til å holde seg konstant over et bredt temperaturområde. is suitable for winding the free line out on the float when the float is retained below the surface. A body 3^- of foam plastic has an axial core rod 35? which at its lower end is equipped with a cathode part 39 which can be used several times. The cylindrical nickel cathode 39 is connected to an eye screw 36 across a temperature dependent resistor 1. The temperature-sensitive resistor 4-1 has a nominal resistance of approximately 3 °hm and a high positive temperature coefficient. The resistance thus increases when the temperature increases so that the corrosion rate for the anode 38 is likely to remain constant over a wide temperature range.

Termistorer.med positiv temperaturkoeffisient er kommersielt tilgjengelige. Vanligvis består de av spesielt sammensatt og varmebehandlet bariumtitånat i en halvledermatrise. Thermistors.with a positive temperature coefficient are commercially available. Usually they consist of specially compounded and heat-treated barium titanate in a semiconductor matrix.

"Fig. 11 viser en plastdel <4>-2 som kan brukes på nytt, og i hvilken en pinne 4-3 av magnesiumlegering er plassert som feste for lokken 4:4-. Den anvendte magnesiumlegering omslutter videre en dispersjon av nikkelpulver som virker som et storre antall katodepunkter der de fremtrer på overflaten. En konsentrasjon på omkring \% nikkelpulver brukes for å oppnå en utlosningstid på omkring 12 timer.. En utlosningstid på omkring 2 timer oppnås med en konsentrasjon på omkring 15% nikkelpulver. Enda hurtigere korrosjons takt kan oppnås ved en liten tilsats av kvikksolv i aluminiumslegeringen. Denne utformning der katodematerialet faktisk er fordelt over anodeseksjonen, er mest hensiktsmessig når det onskes å oppnå meget korte utlosningstider. "Fig. 11 shows a plastic part <4>-2 which can be used again, and in which a pin 4-3 of magnesium alloy is placed as an attachment for the lid 4:4-. The magnesium alloy used further encloses a dispersion of nickel powder which acts as a greater number of cathode points where they appear on the surface. A concentration of about \% nickel powder is used to achieve a discharge time of about 12 hours.. A discharge time of about 2 hours is obtained with a concentration of about 15% nickel powder. Even faster rate of corrosion can be achieved by a small addition of mercury in the aluminum alloy.This design, where the cathode material is actually distributed over the anode section, is most appropriate when it is desired to achieve very short discharge times.

I fig. 12 er skiveformete katoder <4>-7 og 50 festet til. endene av In fig. 12, disk-shaped cathodes <4>-7 and 50 are attached to. the ends of

en sylindrisk anode.pinne 4-5 ved hjelp av et elektrisk ledende bindemiddel. Boyelige endestropper 4-6 og 4-9 av plast er press-passet på endene av anodepinnen 4-5 nær katodene. Ytterendene av. endene av endestroppene.er krokformet for å lette fastgjoringen til en boyering eller -en flottline. a cylindrical anode.pin 4-5 using an electrically conductive binder. Flexible end straps 4-6 and 4-9 made of plastic are press-fitted to the ends of the anode pin 4-5 near the cathodes. The extremes of. the ends of the end straps are hook-shaped to facilitate attachment to a buoy ring or float line.

Fig.. 14- viser en alternativ metode for å forbinde ski veka toden 53 elektrisk med den sylincfcLske.anodepinne 51 ved hjelp av en Fig. 14- shows an alternative method of connecting the ski veka tode 53 electrically to the cylindrical anode pin 51 by means of a

drivnagle 5<4>-. En distansering 52 av plast beskytter den delen av anoden som ligger umiddelbart inntil katoden 53'drive rivet 5<4>-. A spacer 52 made of plastic protects the part of the anode that lies immediately next to the cathode 53'

Fig. 15 viser hvorledes et motstandselement 58 innfores mellom skivekatoden 57 og sylinderanoden 55. Skiven 57 er festet til Fig. 15 shows how a resistance element 58 is inserted between the disk cathode 57 and the cylinder anode 55. The disk 57 is attached to

avstandsringen 56 av plast. Som et alternativ til en konven-sjonell motstand, som innsettes for å redusere korrosjonstakten the spacer ring 56 is made of plastic. As an alternative to a conventional resistance, which is used to reduce the rate of corrosion

for anoden 55? kan en termistor ' med positiv temperaturkoeffisient anvendes for å kompensere for temperaturvariasjonene, slik som beskrevet ovenfor. for the anode 55? a thermistor with a positive temperature coefficient can be used to compensate for the temperature variations, as described above.

Fig. 16 viser en avlang stopt magneslumsanode 59 som er utstyrt med to trådformede katodeseksjoner 60 og 61. Katodeseksjonene er nikkelbelagte tråder som trekkes ut av anoden når korrosjonen når deres indre ender. Fig. 16 shows an elongated stopped magnetic sludge anode 59 which is equipped with two wire-shaped cathode sections 60 and 61. The cathode sections are nickel-plated wires which are pulled out of the anode when corrosion reaches their inner ends.

Fig. 17 viser en sylindrisk anode 62 av en magnesiumslegering, og som er utstyrt med endekapsler 63 av plast ved hver ende. Metalltråder 66 er innfort gjennom endekapslene 63, og elektrisk kontakt er oppnådd mellom trådene 66 og anoden 62 ved hjelp av et ledende bindemiddel 65. Flate katodeseksjoner 64- er festet til ytterendene av trådene 66. Fig. 18 viser en innretning for forsinket utlosning, og som til en viss grad er lik den som er vist i fig. 3« E"t plastskikt, som er oppdelt i adskilte, avtagbare ringer, dekker imidlertid en del av anodeseksjonen 67. En plastkapsel 68 dekker hver ende av anodeseksjonen 67, og katodiske oyenskruer 69 er innskrudd i anodeseksjonens to ender. Ettersom plastringene fjernes, idet det startes med ringen 70, oker det frilag.te anodeområdet slik at korrosjons takten for anodeseks j onen 67 avtar. For en hvilken som helst vanntemperatur mellom 5°C og 30°C kan det således oppnås tilnærmet samme korrosjonstakt (tilsvarende en utlosningstid på 60 timer) ved å fjerne det tilsvarende antall plastringer. Med alle ringseksjonene slik som vist, kan det f.eks. ventes en utlosningstid på 60 timer i sjovann på 5°C. Hvis plastringen 70 fjernes, vil den samme utlosningstid oppnås i sjovann på 10 C. Hvis videre plastikringen 71 fjernes, blir utldsningstideri 60 timer i sjovann på 15°C. Denne innretning kan således tilpasses en hvilken som helst overflatetemperatur som opptrer i havet, ved fjerning av et passende antall plastringer. Fig. 19 viser innvirkningen av vanntemperaturen på utldsningstiden for den utldsningsinnretning som er vist og beskrevet i fig. 3 °g 5. En utlosningstid på 60 timer oppnås således ved en sjø-temperatur på 25°G. Avtagende temperatur resulterer i en dkende utlosningstid med en faktor på omkring 1 time pr5 °C. Den tilnærmede spredning i utldsningstiden for en gruppe utldsnings-anordninger er også antydet i fig. 19. En spredning på mellom 5% og - 8% kan vanligvis ventes under normale betingelser. Fig. 20 viser relasjonen mellom arealforholdet anode/katode og utløsningstiden for utlosningsinnretningene. Utlosningstiden kan således okes enten ved å oke det anodeareal eller å minske det katodeareal som er i kontakt med sjbvannet. Omvendt kan utlosningstiden minskes og korrosjonstakten okes ved å minske det anodeareal eller å oke det katodeareal som er tilgjengelig for sjovann. Avhengighetsforholdet 73 som er vist i fig. 20, gjelder en utlosningsinnretning av den type som er vist i fig. 3) og der lengden av en sentral anodeseksjon på 0,63 cm's diameter, varieres. Fig. 17 shows a cylindrical anode 62 of a magnesium alloy, which is equipped with plastic end caps 63 at each end. Metal wires 66 are inserted through the end caps 63, and electrical contact is made between the wires 66 and the anode 62 by means of a conductive binder 65. Flat cathode sections 64- are attached to the outer ends of the wires 66. Fig. 18 shows a device for delayed discharge, and which is to some extent similar to that shown in fig. However, a plastic sheet, which is divided into separate, removable rings, covers part of the anode section 67. A plastic cap 68 covers each end of the anode section 67, and cathodic eye screws 69 are screwed into the two ends of the anode section. As the plastic rings are removed, as starting with the ring 70, the exposed anode area increases so that the corrosion rate for the anode section 67 decreases. For any water temperature between 5°C and 30°C, approximately the same corrosion rate can thus be achieved (corresponding to a release time of 60 hours) by removing the corresponding number of plastic rings. With all the ring sections as shown, for example, a discharge time of 60 hours can be expected in cold water at 5°C. If the plastic ring 70 is removed, the same discharge time will be achieved in cold water of 10 C. If further the plastic ring 71 is removed, the ignition times are 60 hours in seawater at 15° C. This device can thus be adapted to any surface temperature that occurs in the sea, by removing a suitable number of plastic rings. Fig. 19 shows the influence of the water temperature on the ignition time for the ignition device shown and described in fig. 3 °g 5. A discharge time of 60 hours is thus achieved at a sea temperature of 25°G. Decreasing temperature results in a covering release time with a factor of around 1 hour per 5 °C. The approximate spread in the release time for a group of release devices is also indicated in fig. 19. A spread of between 5% and - 8% can usually be expected under normal conditions. Fig. 20 shows the relationship between the area ratio anode/cathode and the tripping time for the tripping devices. The discharge time can thus be increased either by increasing the anode area or by reducing the cathode area that is in contact with the seawater. Conversely, the discharge time can be reduced and the corrosion rate increased by reducing the anode area or increasing the cathode area that is available for waste water. The dependence relationship 73 shown in fig. 20, applies to a release device of the type shown in fig. 3) and where the length of a central anode section of 0.63 cm's diameter is varied.

Det vil således innses at mange forskjellige utlosbare sammenbindingsinnretninger kan konstrueres innenfor oppfinnelsens ramme. Alle utforelser har imidlertid folgende særtrekk: It will thus be realized that many different releaseable connecting devices can be constructed within the scope of the invention. However, all versions have the following special features:

(1) En sammenbindingsinnretning som midlertidig er i- stand til (1) A connection device that is temporarily capable of

å sammenfoye et ovre og et nedre avsnitt av enfLdttline for en to join an upper and a lower section of an fLdttline for one

teine eller lignende, slik at flottet tilbakeholdes under teine or similar, so that the float is retained below

J sjooverflaten. J the sea surface.

(2) En anodeseks jon som utgj.br en del av sammenbindingsinnretningen og som består av et metall eller en legering som er galvanisk sett meget aktivt. Anodeseksjonen er anordnet slik at når den er gjennomkorrodert, brytes sammenbindingsinnretningen, slik at de midlertidig sammenfbyde ovre og nedre avsnitt av flbttlinen frigjbres fra hverandre. (3) En katodeseksjon som er elektrisk forbundet med den tidligere (2) An anode section which forms part of the bonding device and which consists of a metal or an alloy which is galvanically very active. The anode section is arranged so that when it is corroded through, the connecting device is broken, so that the temporarily connected upper and lower sections of the flow line are released from each other. (3) A cathode section electrically connected to the former

nevnte anodeseksjon. Katodematerialet må være av et metall eller en legering som er galvanisk vesentlig edlere enn materialet i anodeseksjonen. Katodeseksjonen kan utgjbres enten av et metallisk belegg på en del av anodeseksjonen eller også av en særskilt del som er elektrisk og mekanisk forbundet med anodeseksjonen. said anode section. The cathode material must be of a metal or an alloy that is galvanically significantly nobler than the material in the anode section. The cathode section can be produced either by a metallic coating on part of the anode section or also by a separate part which is electrically and mechanically connected to the anode section.

For de fleste av de utforelser av utlbsningsanordningen som er beskrevet ovenfor, bor der anordnes midler for å beskytte anoden mot korrosjon på det området som ligger nær dens kontaktområde med katodeseksjonen. Dette kan gjbres ved. å tildekke vedkommende del av anodeseksjonen eller også ved å innfore et mindre aktivt For most of the embodiments of the discharge device described above, means are provided to protect the anode from corrosion in the area near its contact area with the cathode section. This can be done by wood. to cover the relevant part of the anode section or also by introducing a less active one

ledende material mellom anode- og katodeseksjonen. conductive material between the anode and cathode sections.

Det er innlysende at både materialomkostningene og tilvirknings-omkostningene for sådanne sammenbindingsinnretninger må være ytterst små, slik at de er okonomisk overkommelige for fiskere. It is obvious that both the material costs and the production costs for such connecting devices must be extremely small, so that they are economically affordable for fishermen.

De beskrevne utlosningsanordninger for disse innretninger bor i The described release devices for these devices reside in

det vesentlige ha reproduserbare utlosningstider. Videre må the essential thing is to have reproducible release times. Furthermore, must

det være mulig å innstille de fysiske karakteristikker for disse innretninger under tilvirkningsprosessen, slik at sluttproduktet får den onskede midlere utlosningstid. Folgende fysiske parametre innvirker på utlosningstiden og kan gjores innstillbare under tilvirkningsprossen: (1) Anodematerial (korrosjonstaktei oker med materialets galvaniske aktivitet) it may be possible to adjust the physical characteristics of these devices during the manufacturing process, so that the final product has the desired average release time. The following physical parameters affect the discharge time and can be adjusted during the manufacturing process: (1) Anode material (corrosion rate increases with the material's galvanic activity)

(2) Katodematerial (korrosjonstakten oker med den galvaniske (2) Cathode material (the corrosion rate increases with the galvanic

edelhet for metallet eller legeringen). nobility of the metal or alloy).

(3) Arealforholdet anode/katode samt det totalt tilgjengelige elektrodeområde (korrosjonstakten avtar med okende arealforhold anode/katode). (3) The anode/cathode area ratio as well as the total available electrode area (the corrosion rate decreases with increasing anode/cathode area ratio).

Tverrsnittet av anodeseksjonen. The cross section of the anode section.

(5) Den ytre kretsmotstand (korrosjonstakten avtar med okende avstand i sjovannet mellom elektrodene). (6) -Den indre kretsmotstand (korrosjonstakten avtar sterkt ved okende indre elektrisk motstand mellom elektrodene). (5) The external circuit resistance (the rate of corrosion decreases with increasing distance in the seawater between the electrodes). (6) -The internal circuit resistance (the rate of corrosion decreases strongly with increasing internal electrical resistance between the electrodes).

Folgende ytre faktorer vil også påvirke utlosningstiden og bor The following external factors will also affect the release time and bore

derfor tas i betraktning under tilvirkningsprosessen: therefore taken into account during the manufacturing process:

(1 ) Vanntemperaturen (antas å være tilnærmet konstant bare for et gitt område og en viss årstid, unntatt de tropiske områder der det hersker tilnærmet konstant overflatetemperatur hele året). (2) Stromningshastigheten i vannet (antas konstant siden de minimale .stromninger som opptrer i havet har liten innflytelse). (1 ) The water temperature (assumed to be approximately constant only for a given area and a certain season, except for the tropical areas where there is an approximately constant surface temperature throughout the year). (2) The speed of currents in the water (assumed constant since the minimal currents that occur in the sea have little influence).

(3) Den kjemiske sammensetning av sjovannet (antas konstant). (3) The chemical composition of the lake water (assumed constant).

Mange forskjellige metall- og legeringskombinasjoner kan brukes Many different metal and alloy combinations can be used

som elektrodematerialer ved tilvirkning av de ovenfor beskrevne utlosningsinnretninger. En foretrukket nsgnesiumslegering for as electrode materials in the manufacture of the discharge devices described above. A preferred nsgnesium alloy for

anodeseksjonen omfatter yf0 aluminium, \% sink og 0,1% mangan. the anode section comprises yf0 aluminium, \% zinc and 0.1% manganese.

Sink og mangan har en tendens til å motvirke de ufordelaktige virkninger av jern-, nikkel- og kobberforurensninger i magnesiumet. En kommersielt tilgjengelig magnesiumslegering AZ31B har vist seg Zinc and manganese tend to counteract the adverse effects of iron, nickel and copper impurities in the magnesium. A commercially available magnesium alloy AZ31B has been shown

å fungere tilfredsstillende. Andre magnesiumslegeringer som har blitt brukt med hell omfatter AZ63A og AZ61A. Mange katode-metaller og -legeringer er tilgjengelige. Nikkel og nikkel-legeringer har vist seg å fungere tilfredsstillende. Jern og jernlegeringer har også blitt brukt med hell. to function satisfactorily. Other magnesium alloys that have been used successfully include AZ63A and AZ61A. Many cathode metals and alloys are available. Nickel and nickel alloys have been shown to work satisfactorily. Iron and iron alloys have also been used successfully.

For vanlige flott bor tverrsnitt-diameteren for anodeseksjonen For common drills, the cross-sectional diameter of the anode section

være mellom 0,3 cm og 0,9 cm, avhengig av den onskede forsinkelsestid. Storre utlosningsinnretninger kan naturligvis tilvirkes for storre flott og liner eller for lengre forsinkelsesperioder. be between 0.3 cm and 0.9 cm, depending on the desired delay time. Larger release devices can of course be manufactured for larger floats and lines or for longer delay periods.

Lettere reproduserbare utlosningstider oppnås når sammenbindingsinnretningen har en utforelse som medforer en tilnærmet konstant påkjenning på den korroderende anodeseksjon. Easier reproducible release times are achieved when the connection device has a design which entails an almost constant stress on the corroding anode section.

Fig. 1 viser en situasjon der sammenbindingsinnretningen 7 er anvendt slik at en sloyfe av fortoyningslinen henger fritt i vannet. Dette medforer ingen problemer i områder der det bare er en begrenset tidevannseffekt. I områder der tidevannsfluktasjonene er store, må imidlertid sloyfen 8 være meget stor, slik at det lett oppstår innfUtringer. En foretrukket fremgangsmåte i sådanne områder er derfor å bruke et flott eller en boye som er formet som en spole, slik som vist i fig. 6 og 8. Når teinen eller fellen settes ut vikles en passende lengde av fortoyningslinen opp på flottspolen, slik at en tilstrekkelig nedsenkning er sikret selv ved det laveste tidevannsnivå. Spoleflbttet festes derpå til en nedre del av linen ved hjelp av utlosningsinnretningen. Når utlosningsinnretningen brister, vikles linen av spolen og flottet stiger opp til overflaten. Fig. 1 shows a situation where the tying device 7 is used so that a sloyfe of the mooring line hangs freely in the water. This poses no problems in areas where there is only a limited tidal effect. In areas where the tidal fluctuations are large, however, the sloyfen 8 must be very large, so that insertions easily occur. A preferred method in such areas is therefore to use a float or a buoy which is shaped like a coil, as shown in fig. 6 and 8. When the line or trap is set out, a suitable length of mooring line is wound onto the float spool, so that a sufficient immersion is ensured even at the lowest tide level. The spool is then attached to a lower part of the line by means of the release device. When the release device bursts, the line is wound off the spool and the float rises to the surface.

Claims

1. Procedure for the delayed floating of a buoy or raft that is temporarily anchored in the sea below the surface by means of a shortened line, to float to the surface after

a predetermined immersion period, characterized in that the line is shortened by means of a galvanic element which connects an upper and a lower section of the line, so that an intermediate section forms an unloaded lure, the galvanic element being formed of a suitable active anode material and a suitable noble cathode material in order to achieve such a rapid corrosion breakdown of the anode that this, after the above-mentioned pre-determined immersion period, is divided into two bg thus causing the above-mentioned buoyancy.

2. Device for carrying out the method stated in claim 1, characterized in that it comprises a joining device for joining said upper and lower sections of the line, which joining device is at least partially formed by a galvanic anode and a galvanic cathode which is electrically connected to the anode, as the surfaces of the anode and cathode are at least partially in contact with the seawater.

3. Device as stated in claim 2, characterized in that at least part of said connecting device consists of a magnesium alloy, and said cathode comprises - a cathodic metal powder which is dispersed in said magnesium alloy.

4-. Device - as indicated in claim 1, claim 2, characterized in that the cathode is electrically connected to the anode via a resistance element, so that the corrosion rate of said anode is reduced to a significant extent.

5. Device as specified in claim <4>-, characterized in that the electrical resistance element has a hby positive temperature coefficient, so that variations in the rate of corrosion with varying temperature are reduced to a significant extent.

6. Device as stated in claims 2 to 4-, characterized in that it includes devices for varying the area ratio anode/cathode for adaptation to a given sea temperature.