NO123465B

NO123465B -

Info

Publication number: NO123465B
Application number: NO82868A
Authority: NO
Inventors: H Grenfell; M Davies
Original assignee: Steel Co Of Wales Ltd
Priority date: 1967-03-06
Filing date: 1968-03-05
Publication date: 1971-11-22
Also published as: AT294151B; DE1608305A1; LU55592A1; FR1556093A; ES363901A1; ES351622A1; NL6803105A; CH492788A; BE711669A; AT292048B; GB1200458A

Description

Fremgangsmåte ved fremstilling av fosforfattige jernmalmgranuler. Procedure for the production of phosphorus-poor iron ore granules.

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved fremstilling av fosforfattige jernmalmgranuler som er meget godt egnet som tilforselsmateriale til en masovn. The present invention relates to a method for producing phosphorus-poor iron ore granules which are very well suited as feed material for a blast furnace.

Den foreliggende fremgangsmåte kan derfor betraktes som en forbe-handling av jernmalm for jernmalmen tilfores en masovn. Denne forbe-handling omtales vanligvis som en "beskikningstilberedning", og den således behandlede malm betegnes i alminnelighet som et "beskikningsmateriale".. The present method can therefore be regarded as a pre-treatment of iron ore before the iron ore is fed to a blast furnace. This preliminary treatment is usually referred to as a "bedding preparation", and the ore treated in this way is generally referred to as a "bedding material".

De hittil anvendte metoder ved tilberedning av beskikninger for masovner har vært svært kostbare både med hensyn til kapital og driftsomkostninger. Anlegg for tilberedning av beskikningene har vært komplekse og bydd på betraktelige vanskeligheter både med hensyn til utformning, drift og vedlikehold. The methods used until now for the preparation of materials for blast furnaces have been very expensive both in terms of capital and operating costs. Facilities for the preparation of the preparations have been complex and presented considerable difficulties both with regard to design, operation and maintenance.

Hittil er jernmalm for behandling i en masovn blitt forbehandlet ved å blande malmfingods med koks eller koksgrus på en endelbs trans-portør. Blandingen ble oppvarmet inntil rodglod med en gassflamme slik at forbrenningen begynte, og luft ble ledet over og gjennom blandingen inntil partikler av malmen overflatesmeltet slik at det ble dannet et sintret materiale. Det sintrede materiale ble så knust og pelletisert for tilforsel til en masovn. Until now, iron ore for treatment in a blast furnace has been pretreated by mixing ore fines with coke or coke gravel on an endelbs conveyor. The mixture was heated to red-hot with a gas flame so that combustion began, and air was passed over and through the mixture until particles of the ore surface melted to form a sintered material. The sintered material was then crushed and pelletized for feed to a blast furnace.

IfSlge foreliggende oppfinnelse tilveiebringes en fremgangsmåte ved fremstilling av jernmalmgranuler med lavt fosforinnhold og som kan viderebehandles i en masovn, ved innforing av jernmalmen i en forvarmingsovn, fortrinnsvis en roterovn, sammen med flussmidler for uten sintring eller smelting og under oxyderende betingelser å forvarme det jernholdige materiale som efter forvarmingen innfores i en smelteovn og derfra fjernes som en strom av smeltet materiale som bråkjoles under dannelse av granuler, idet avgasser fra smelteovnen innfores i forvarmingsovnen og anvendes for å forvarme det jernholdige materiale for det innfores i smelteovnen, og fremgangsmåten er særpreget ved at det i forvarmingsovnen innfores jernmalm blandet med natriumcarbonat som avfosforiseringsmiddel. According to the present invention, a method is provided for the production of iron ore granules with a low phosphorus content and which can be further processed in a blast furnace, by introducing the iron ore into a preheating furnace, preferably a rotary furnace, together with fluxes to preheat the ferrous material without sintering or melting and under oxidizing conditions which, after preheating, is fed into a melting furnace and removed from there as a stream of molten material that is pulverized to form granules, as exhaust gases from the melting furnace are fed into the preheating furnace and used to preheat the ferrous material before it is fed into the melting furnace, and the method is characterized by the fact that Iron ore mixed with sodium carbonate is introduced into the preheating furnace as a dephosphorizing agent.

Det er alminnelig kjent å anvende natriumcarbonat som avsvovlings-middel for jernmalm ved oppvarming av denne under reduserende betingelser. Det er videre kjent å anvende natriumcarbonat som avfosforiseringsmiddel for smeltet jern. Derimot er det ikke tidligere kjent å tilsette natriumcarbonat til jernmalm for avfosforisering av denne ved oppvarming av blandingen uten sintring og smelting og under oxyderende betingelser. It is generally known to use sodium carbonate as a desulphurisation agent for iron ore by heating it under reducing conditions. It is also known to use sodium carbonate as a dephosphorizing agent for molten iron. In contrast, it is not previously known to add sodium carbonate to iron ore to dephosphorize it by heating the mixture without sintering and melting and under oxidizing conditions.

En egnet temperatur for den avfosforiserende forvarming av jernmalmen er 800 - 1000°C, og den tilsatte natriumcarbonatmengde bor ikke være hoyere enn 5 vekt%, basert på vekten av jernmalmen, da blandingen ellers vil kunne agglomerere eller sintre ved de anvendte temperaturer i forvarmingsovnen. A suitable temperature for the dephosphorizing preheating of the iron ore is 800 - 1000°C, and the added amount of sodium carbonate should not be higher than 5% by weight, based on the weight of the iron ore, as the mixture will otherwise be able to agglomerate or sinter at the temperatures used in the preheating furnace.

Mekaniske anordninger kan anvendes for å omgjore den smeltede malm til korn under storkningen. Mechanical devices can be used to transform the molten ore into grains during solidification.

Den ifolge foreliggende fremgangsmåte forbehandlede jernmalm According to the present method pretreated iron ore

kan smeltes i en ovn ved en temperatur av minst 1300°C, hvorpå den smeltede malm bråkjoles i en strom av luft eller vann slik at det fåes korn av porost beskikningsmateriale med jevn storrelse, idet malmen for den tilfores ovnen forvarmes inntil en temperatur av 800 - 1000°C i en roterovn ved hjelp av avgasser fra smelteovnen. can be melted in a furnace at a temperature of at least 1300°C, after which the molten ore is blasted in a stream of air or water so that grains of porous coating material of uniform size are obtained, the ore being fed to the furnace being preheated to a temperature of 800 - 1000°C in a rotary kiln using exhaust gases from the melting furnace.

Malmen oppvarmes fortrinnsvis til minst 1^00°C i smelteovnen. The ore is preferably heated to at least 1^00°C in the smelting furnace.

Den ifolge foreliggende fremgangsmåte forbehandlede jernmalm kan også smeltes i en ovn ved en temperatur av minst 1300°C, hvorpå det smeltede materiale tappes i en roterende sylinder gjennom hvilken en lufstrom ledes slik at det dannes korn av porost beskikningsmateriale med jevn stdrrelse. The iron ore pretreated according to the present method can also be melted in a furnace at a temperature of at least 1300°C, after which the melted material is poured into a rotating cylinder through which an air current is passed so that grains of porous coating material with a uniform size are formed.

Den foreliggende fremgangsmåte vil bli nærmere beskrevet i forbindelse med et egnet apparat for anvendelse ved fremgangsmåten under henvisning til tegningene. The present method will be described in more detail in connection with a suitable apparatus for use in the method with reference to the drawings.

Av disse viser Of these shows

fig. 1 en skjematisk fremstilling av apparatet, og fig. 2 et skjematisk snitt av en annen utforelsesform av apparatet. fig. 1 a schematic representation of the apparatus, and fig. 2 a schematic section of another embodiment of the apparatus.

Porvarmningsanordningen 10 omfatter en roterovn med sin lengdeakse skråttstillet i forhold til horisontalplanet. Ovnen 10 er inn-vendig forsynt med en sylindrisk, rorformet del 11 som kan roteres rundt sin akse ved hjelp av en motoranordning (ikke vist). Den ror-formede dels 11 ovre ende går over i en avtrekkskanal 12 for avtrekking av gasser som ledes opp gjennom ovnen. Den ovre overflate ved ovnens 10 ovre fremre ende 13 er forsynt med en trakt lh for tilforsel av malm og flussmidler til ovnen 10. The pore heating device 10 comprises a rotary kiln with its longitudinal axis inclined in relation to the horizontal plane. The oven 10 is internally provided with a cylindrical, tube-shaped part 11 which can be rotated around its axis by means of a motor device (not shown). The upper end of the rudder-shaped part 11 passes into an extraction channel 12 for extraction of gases which are led up through the oven. The upper surface at the upper front end 13 of the furnace 10 is provided with a funnel lh for supplying ore and fluxes to the furnace 10.

Ovnens 10 undre overflate er mot sin bakre ende 15 forsynt med The lower surface of the oven 10 is provided towards its rear end 15 with

en uttomningskanal 16 som står i forbindelse med den ovre del av en syklonovn 17 for overforing av materiale fra ovnen 10 til syklonovnen 17. an emptying channel 16 which is in connection with the upper part of a cyclone furnace 17 for transferring material from the furnace 10 to the cyclone furnace 17.

Syklonovnen 17 omfatter en loddrett anordnet, mellomliggende sylindrisk del 18 med en ovre, oppad avsmalnende, avkortet kjegle-formet del 19 som går over i en avgasskanal 20 hvis ene ende strekker seg fra den ovre, avkortede kjegleformige del 19 til syklonovnen 17 The cyclone furnace 17 comprises a vertically arranged, intermediate cylindrical part 18 with an upper, upwardly tapering, truncated cone-shaped part 19 which passes into an exhaust gas channel 20, one end of which extends from the upper, truncated cone-shaped part 19 to the cyclone furnace 17

og som står i forbindelse med roterovnens 10 bakre ende 15. Syklonovnens 17 nedre del 21 omfatter også en nedad avsmalnende, avkortet kjegleformig del på riedsiden av den mellomliggende del 18. Syklonovnen 17 har en alminnelig kjent utformning, og den nedre avkortede kjegleformige del 21 ender i en tappekanal 22 forsynt med anordninger for tapping av ovnen 17 for fjernelse av smeltet materiale fra denne. and which is in connection with the rear end 15 of the rotary kiln 10. The lower part 21 of the cyclone kiln 17 also includes a downwardly tapering, truncated cone-shaped part on the ridge side of the intermediate part 18. The cyclone kiln 17 has a generally known design, and the lower truncated cone-shaped part 21 ends in a drain channel 22 provided with devices for draining the furnace 17 for removing molten material from it.

Tappekanalen 22 står i forbindelse med en langsgående, sylindrisk bråkjolings- eller storkningskanal 23 med en helningsvinkel av ca. The tapping channel 22 is in connection with a longitudinal, cylindrical brazing or solidification channel 23 with an inclination angle of approx.

15° i forhold til horisontalplanet, og syklonovnens tappekanal 22 15° in relation to the horizontal plane, and the cyclone furnace's drainage channel 22

står i forbindelse med kanalen 23 henimot dennes ovre ende. Kanalens 23 ovre ende går over i henholdsvis to utlop 25 og 26, hvorav det forste utlop 25 står i forbindelse med avgasskanalen 20 fra syklonovnen 17 for gjennomledning av luft fra bråkjolingskanalen 23 til avgasskanalen 20 og derfra inn i roterovnens 10 bakre ende 15. is in connection with the channel 23 towards its upper end. The upper end of the channel 23 transitions into two outlets 25 and 26, respectively, of which the first outlet 25 is in connection with the exhaust gas channel 20 from the cyclone furnace 17 for the passage of air from the rapid cooling channel 23 to the exhaust gas channel 20 and from there into the rear end 15 of the rotary kiln 10.

Det annet utlop strekker seg fra bråkjolingskanalens 23 ovre ende 2h og ender i syklonovnens 17 mellomliggende del 18. Det annet utlop har ved sin ende som avsluttes ved syklonovnens 17 sylindriske overflate, en brenselolje- eller koksovngassbrenner 30 sammen med et brenseltilfSrselsror 31 som bevirker at innholdet i ovnen 17 oppvarmes og at den forvarmede malm som kommer inn i ovnen 17 via til-forselskanalen 16, vil smelte. The second outlet extends from the upper end 2h of the brazing channel 23 and ends in the intermediate part 18 of the cyclone furnace 17. The second outlet has at its end, which terminates at the cylindrical surface of the cyclone furnace 17, a fuel oil or coke oven gas burner 30 together with a fuel supply pipe 31 which causes the contents in the furnace 17 is heated and that the preheated ore that enters the furnace 17 via the supply channel 16 will melt.

Bråkjolingskanalens 23 nedre ende 32; har en sentrifugalvifte 33 for å tilveiebringe en tvungen luftstrom fra den nedre ende 32 mot kanalens 23 ovre ende 2^. Bråkjolingskanalens 23 nedre ende 32 har også en utskiller 3^ for uttomning av korn av bråkjolt materiale fra kanalen 23 på en tilstotende transportbr 38 eller inn i en egnet beholder. Bråkjolingskanalen 23 har en anslagsplate 37 omfattende en grafittblokk anordnet i kanalens 23 overflate på det punkt hvor malmen stoter mot kanalens 23 indre overflate for derved å hindre malm fra å hefte til kanalens 23 indre overflate. The lower end 32 of the storm drain channel 23; has a centrifugal fan 33 to provide a forced air flow from the lower end 32 towards the upper end 2^ of the channel 23. The lower end 32 of the rough skirting channel 23 also has a separator 3^ for emptying grains of rough skirted material from the channel 23 onto an adjacent transport bridge 38 or into a suitable container. The brackish channel 23 has a stop plate 37 comprising a graphite block arranged in the surface of the channel 23 at the point where the ore bumps against the inner surface of the channel 23 to thereby prevent ore from adhering to the inner surface of the channel 23.

Kanalens 23 mellomdel 35 bæres rav lagre 36 slik at den kan rotere rundt sin lengdeakse ved hjelp-av en motoranordning (ikke vist). Rotasjonen av kanalens 23 mellomdel 35 bevirker at malmen som passerer gjennom delen, vil veltes rundt. Det foreligger anordninger for å variere rotasjonshastigheten til kanalens 23 mellomdel 35 og også for å variere delens helningsvinkel i forhold til horisontalplanet slik at den uttomte beskikning ved utskilleren 3^ får en onsket storrelse og den nodvendige temperatur. The middle part 35 of the channel 23 is carried on bearings 36 so that it can rotate around its longitudinal axis by means of a motor device (not shown). The rotation of the middle part 35 of the channel 23 causes the ore passing through the part to be turned over. There are devices for varying the rotational speed of the middle part 35 of the channel 23 and also for varying the angle of inclination of the part in relation to the horizontal plane so that the emptied coating at the separator 3^ gets a desired size and the necessary temperature.

Under drift tilfores jernmalm til trakten lh sammen med natriumcarbonat og eventuelle andre flussmidler, som kalk. Malmen kommer ut av trakten lh og inn i roterovnens 10 fremre, ovre ende 13 hvor malmen og flussmidlet-- blandes godt sammen. På grunn av ovnens 10 helning og rotasjonen av ovnens innvendige del 11 beveges blandingen av malm og natriumcarbonat mot delens 11 bakre ende 15 gjennom en mellomliggende del av ovnens innvendige- del i motstrbm til varme gasser som kommer inn i ovnen ved den bakre ende 15 og strommer opp-over gjennom ovnen 10 mot dens fremre ende 13 og ut av ovnen via avtrekket 12. During operation, iron ore is fed to the hopper lh together with sodium carbonate and any other fluxes, such as lime. The ore comes out of the funnel lh and into the front, upper end 13 of the rotary kiln 10, where the ore and the flux are well mixed together. Due to the inclination of the furnace 10 and the rotation of the inner part 11 of the furnace, the mixture of ore and sodium carbonate is moved towards the rear end 15 of the part 11 through an intermediate part of the inner part of the furnace in opposition to hot gases entering the furnace at the rear end 15 and flows upwards through the oven 10 towards its front end 13 and out of the oven via the exhaust 12.

I den innvendige dels 11 mellomdel tbrkes blandingen av malm In the inner part 11 middle part, the mixture of ore is used

og natriumcarbonat av de gjennomstrømmende varme gasser, og ved ovnens 10 bakre ende 15 forvarmes blandingen til en temperatur av 800-1000°C av de varme avgasser som kommer inn i ovnen 10 fra syklonovnen 17 og fra bråkjolingskanalen 23. En fortsatt rotasjon av roterovnsdelen 11 bevirker at malmblandingen ledes fra ovnen inn i uttomningskanalen and sodium carbonate from the hot gases flowing through, and at the rear end 15 of the furnace 10, the mixture is preheated to a temperature of 800-1000°C by the hot exhaust gases entering the furnace 10 from the cyclone furnace 17 and from the blast cooling channel 23. A continued rotation of the rotary furnace part 11 causing the ore mixture to be led from the furnace into the discharge channel

16 som går fra roterovnen 10 til syklonovnen 17. 16 which goes from the rotary kiln 10 to the cyclone kiln 17.

I syklonovnen 17 oppvarmes den forvarmede malm til sitt smelte-punkt av brenselolje- eller gassbrenneren 30, og den smeltede malm tappes fra ovnens nedre del 21 inn i bråkjolingskanalen 23 hvor den hurtig avkjoles av en oppadgående luftstrbm gjennom bråkjolingskanalen 23. Rotasjonen av sylinderdelen 35 sammen med virkningen av den avkjolende luftstrbm bevirker dannelse av et porbst beskikningsmateriale med jevn stbrrelse. Det stbrknede beskikningsmateriale oppsamles ved bråkjolingskanalens 23 nedre ende 32 og kommer ut av kanalen 23 ved hjelp av utskilleren 3^ og oppsamles enten på en transportbr 38 eller i en egnet beholder. In the cyclone furnace 17, the preheated ore is heated to its melting point by the fuel oil or gas burner 30, and the molten ore is drained from the furnace's lower part 21 into the blast cooling channel 23, where it is rapidly cooled by an upward stream of air through the blast cooling channel 23. The rotation of the cylinder part 35 together with the effect of the cooling air stream results in the formation of a porous coating material with uniform steel movement. The crushed coating material is collected at the lower end 32 of the storm drain channel 23 and comes out of the channel 23 by means of the separator 3^ and is collected either on a transport bridge 38 or in a suitable container.

Luften som ledes gjennom bråkjblingssylinderen 23 blir selv-følgelig oppvarmet etterhvert som den avkjbler det smeltede materiale som kommer ut av syklonovnen 17, og en del av den oppvarmede luft strbmmer ut av det annet utlop 26 og inn i syklonovnen 17 hvor den oppvarmes ytterligere til en hby temperatur, hvorpå den strbmmer ut av ovnen 17 via avgasskanalen 20. Det fbrste utlop 25 fra bråkjolingskanalen 23 står i forbindelse med avgasskanalen 20 fra syklonovnen 17 til roterovnen 10, og luft fra bråkjolingskanalen 23 blandes med avgassene fra syklonovnen 17 og kommer inn i roterovnens 10 bakre ende 15. The air which is led through the brazing cylinder 23 is naturally heated as it cools the molten material coming out of the cyclone furnace 17, and part of the heated air flows out of the second outlet 26 and into the cyclone furnace 17 where it is further heated to a high temperature, after which it flows out of the furnace 17 via the exhaust gas channel 20. The first outlet 25 from the flash cooling channel 23 is in connection with the exhaust gas channel 20 from the cyclone furnace 17 to the rotary kiln 10, and air from the flash cooling channel 23 mixes with the exhaust gases from the cyclone furnace 17 and enters the rotary furnace 10 rear end 15.

Fig. 2 viser en annen anordning for anvendelse ved foreliggende fremgangsmåte. Fig. 2 shows another device for use in the present method.

Anordningen omfatter som tidligere en skråttstillet roterovn hvis ovre ende 13 munner ut i et oppadgående avtrekk 12. Ved for-bindelsen mellom ovnens 10 ovre ende 13 og avtrekket 12 befinner seg en trakt 1<*>+ for tilfbrsel av materiale til ovnen 10. Materialet som kommer inn i ovnen 10 oppfanges av den roterende del 11 og oppvarmes som beskrevet ovenfor. Materialet tommes fra den roterende del 11 direkte inn i ovnen 17 via en loddrett kanal 20. Materialet smeltes i ovnen 17 ved hjelp av brenneren 30, og det smeltede materiale tappes fra ovnen 17 via tappehullet hl inn i kanalens 23 ovre ende 2h. As before, the device includes an inclined rotary kiln, whose upper end 13 opens into an upward exhaust 12. At the connection between the upper end 13 of the kiln 10 and the extractor 12, there is a funnel 1<*>+ for supplying material to the kiln 10. The material which enters the oven 10 is collected by the rotating part 11 and heated as described above. The material is emptied from the rotating part 11 directly into the furnace 17 via a vertical channel 20. The material is melted in the furnace 17 by means of the burner 30, and the molten material is drained from the furnace 17 via the drain hole hl into the upper end 2h of the channel 23.

Strbmmen av smeltet materiale fra tappehullet hl stbter an The flow of molten material from the tapping hole continues

mot grafittanslaget 37 og kommer inn i en skråttstillet roterende sylinder 35. Vifter 33 tvinger en luftstrom inn i sylinderens 35 nedre ende 32, hvorved materialet som strbmmer gjennom sylinderen 35 bråkjoles. Sylinderens 35 helningsvinkel og rotasjonshastighet er slik avpaset at den beskikning som ledes ned på transportøren 38, har onsket temperatur og partikkelstorrelse. against the graphite stop 37 and enters an inclined rotating cylinder 35. Fans 33 force an air stream into the lower end 32 of the cylinder 35, whereby the material flowing through the cylinder 35 is blasted. The angle of inclination and rotation speed of the cylinder 35 are adjusted so that the coating which is led down onto the conveyor 38 has the desired temperature and particle size.

Den av viften 33 frembragte tvungne luftstrbm i sylinderen 35 strbmmer oppad gjennom sylinderen i motstrbm til materialet som strbmmer ned gjennom denne. Luften oppvarmes etterhvert som den strbmmer opp gjennom sylinderen 35 og kanalen 23, og den forlater kanalen 23 ved dennes ovre ende 2h og kommer via kanalen 26 inn i ovnen 17 nær brenneren 30. Luften oppvarmes ytterligere under sin strbmning gjennom ovnen 17, og den kommer ut av ovnen 17 via kanalen 20 og inn i ovnens 10 nedre ende. De varme gasser strbmmer gjennom ovnen 10 i motsatt retning av materialet som ledes gjennom ovnen, hvorved materialet forvarmes av de varme gasser. The forced air stream produced by the fan 33 in the cylinder 35 flows upwards through the cylinder in countercurrent to the material which flows down through it. The air is heated as it flows up through the cylinder 35 and the channel 23, and it leaves the channel 23 at its upper end 2h and enters the furnace 17 near the burner 30 via the channel 26. The air is heated further during its flow through the furnace 17, and it comes out of the furnace 17 via the channel 20 and into the lower end of the furnace 10. The hot gases flow through the oven 10 in the opposite direction to the material that is passed through the oven, whereby the material is preheated by the hot gases.

Gassene strbmmer ut av ovnen 10 via avtrekket 12 og slippes The gases flow out of the oven 10 via the exhaust 12 and are released

så ut i luften. looked into the air.

Det vil fremgå at det oppnåes en betraktelig varmesparing ved å anvende foreliggende fremgangsmåte og det ovenfor beskrevne apparat. De fblgende tabeller 1 og 2 viser de nbdvendige varmebehov for de individuelle prosesstrinn i forbindelse med hittil anvendte fremgangsmåter for beskikningstilberedning. It will be seen that considerable heat savings are achieved by using the present method and the apparatus described above. The following tables 1 and 2 show the necessary heat requirements for the individual process steps in connection with methods used so far for coating preparation.

Det vil fremgå av tabellene at den nbdvendige varme for foreliggende fremgangsmåte ligger mellom den nbdvendige varme for sintring og pelletisering ved den hittil anvendte fremgangsmåte ved beskikningstilberedning. Mengden av brenselsolje pr. tonn produkt vil ligge mellom 19,5 og 41,0 liter ved foreliggende fremgangsmåte. It will be clear from the tables that the required heat for the present method lies between the required heat for sintering and pelletisation in the hitherto used method for coating preparation. The amount of fuel oil per tonne of product will be between 19.5 and 41.0 liters with the present method.

Det er ikke novendig med noen behandling av malmen for den innfores i forvarmningsanordningen i forbindelse med foreliggende fremgangsmåte. Alle materialstorrelser kan smeltes etter at malmen har passert gjennom ovnen da materialet vil komme inn i smelteovnen ved en tempeatur av rundt 1000°C og det bare vil være nodvendig å oppvarme materialet ytterligere ca. 300°C inntil det fåes en temperatur av 1300 C for lett å kunne smelte materialet. There is no need for any treatment of the ore because it is introduced into the preheating device in connection with the present method. All material sizes can be smelted after the ore has passed through the furnace as the material will enter the smelting furnace at a temperature of around 1000°C and it will only be necessary to heat the material further approx. 300°C until a temperature of 1300°C is reached to easily melt the material.

Styrken til jernmalmgranulene fremstilt ifolge foreliggende fremgangsmåte er storre enn styrken til pellets fremstilt i overens-stemmelse med hittil anvendte fremgangsmåter. Foreliggende fremgangsmåte muliggjor dannelsen av en selvfor slaggende beskikning som ikke lett vil nedbrytes ved håndtering. Det har videre vist seg at det fåes en meget god reduksjon av malmen da det oppnåes et meget porost produkt. The strength of the iron ore granules produced according to the present method is greater than the strength of pellets produced in accordance with methods used up to now. The present method enables the formation of a self-resolving coating which will not easily break down during handling. It has also been shown that a very good reduction of the ore is obtained as a very porous product is obtained.

Ved den foreliggende tilsetning av natriumcarbonat til jernmalmen kan den fremstilte beskiknings kjemiske egenskaper forbedres. Fremgangsmåten er således spesielt gunstig i forbindelse med jern-malmer inneholdende et for anvendelse ved oxygenstålfremstillings-prosesser uaksepterbart prosentuelt innhold av fosfor da det er mulig å redusere fosforinnholdet ved hjelp av foreliggende fremgangsmåte ved tilsetning av natriumcarbonat som flussmiddel til jernmalmen for tilførselen av materialet til roterovnen. By the present addition of sodium carbonate to the iron ore, the chemical properties of the produced coating can be improved. The method is thus particularly favorable in connection with iron ores containing a percentage content of phosphorus that is unacceptable for use in oxygen steelmaking processes, as it is possible to reduce the phosphorus content using the present method by adding sodium carbonate as a flux to the iron ore for the supply of the material to the rotary kiln .

Det vil dessuten fremgå at på grunn av den enkle apparatur som er nodvendig i forbindelse med foreliggende fremgangsmåte, kan en kontinuerlig fremstilling gjennomfares med lavere kapitalom-kostninger. Vedlikeholdsomkostningene er lavere enn de som er for-bundet med hittil anvendte fremgangsmåter da det ikke lenger trenges noe knuseutstyr og da det også kan anvendes et langt enklere trans-portsystem. It will also appear that due to the simple apparatus which is necessary in connection with the present method, a continuous production can be carried out with lower capital costs. The maintenance costs are lower than those associated with methods used up until now, as no crushing equipment is needed anymore and since a much simpler transport system can also be used.

En beskikning av 2,27 kg natriumcarbonat (Na2C0^) og <>>+3,09 kg malm i trakten lh til apparatet ifblge fig. 1 ga en beskikning med folgende analyse: A coating of 2.27 kg of sodium carbonate (Na2C0^) and <>>+3.09 kg of ore in the funnel lh of the apparatus according to fig. 1 gave a statement with the following analysis:

Beskikningens partikkelstorrelse sammenlignet med en typ-isk sinter er gjengitt nedenfor: The deposit's particle size compared to a typical sinter is given below:

Claims

1. Method for the production of iron ore granules with a low phosphorus content and which can be further processed in a blast furnace, by introducing the iron ore into a preheating furnace, preferably a rotary furnace, together with fluxes to preheat the ferrous material without sintering or melting and under oxidizing conditions after the preheating is fed into a melting furnace and removed from there as a stream of molten material which is pulverized to form granules, as exhaust gases from the melting furnace are fed into the preheating furnace and used to preheat the ferrous material before it is fed into the melting furnace, characterized in that it is fed into the preheating furnace iron ore mixed with sodium carbonate as a dephosphorizing agent.

by introducing ferrous material containing up to 5% by weight of sodium carbonate into the preheating furnace.