NO122091B

NO122091B -

Info

Publication number: NO122091B
Application number: NO164576A
Authority: NO
Inventors: G Greminger; L Davis
Original assignee: Dow Chemical Co
Priority date: 1965-09-07
Filing date: 1966-09-06
Publication date: 1971-05-18
Also published as: DE1617432B1; NL6612510A; US3493407A; GB1144225A; DE1617432C2; FR1500996A; SE337654B; BE686537A

Description

Fremgangsmåte og ovn for smelting og raffinering av glass. Process and furnace for melting and refining glass.

Foreliggende oppfinnelse angår en The present invention relates to a

fremgangsmåte og en ovn for raffinering av glass av den type hvor glasset oppvarmes ved å føre en elektrisk vekselstrøm gjennom det. method and a furnace for refining glass of the type in which the glass is heated by passing an alternating electric current through it.

Det er tidligere fremmet forslag om raffinering av glass på denne måte, hvor sats-materialene, dvs. de usmeltete og ho-vedsakelig pulverformete bestanddeler hvorav glasset dannes, føres ovenfra inn i et ovnskammer slik at de gradvis absorbe-res i overflatelaget av smeltet glass i kammeret, hvoretter glasset, mens en elektrisk strøm blir ført gjennom glasset fra side til side, trekkes nedover i kammeret ved hjelp av det trekk som forårsakes ved tømming av glass fra det nedre parti av ovnskammeret gjennom en sidevegg-åpning med lite tverrsnitt sammenlignet med det horisontale tverrsnitt av selve kammeret. Proposals have previously been put forward for refining glass in this way, where the batch materials, i.e. the unmelted and mainly powdered components from which the glass is formed, are introduced from above into a furnace chamber so that they are gradually absorbed into the surface layer of molten glass in the chamber, after which the glass, while an electric current is passed through the glass from side to side, is drawn down into the chamber by the draft caused by the discharge of glass from the lower part of the furnace chamber through a side wall opening of small cross-section compared to the horizontal cross-section of the chamber itself.

I et annet forslag har ovnskammeret In another proposal, the furnace chamber has

en smal sliss i bunnen for utslipping av glass til en beholder hvorfra det til slutt føres ut gjennom et hull i bunnen av be-holderen. a narrow slot in the bottom for the discharge of glass into a container from where it is finally led out through a hole in the bottom of the container.

En av de vanskeligheter som forekom-mer ved raffinering av glass er å fjerne eller redusere blærer i glasset som føres ut fra ovnen for tilberedelse. Uttrykket blærer blir vanlig brukt av fagfolk om små bobler av luft eller annen gass som utvik-les eller blir innesluttet i glasset på grunn av dets viskositet. One of the difficulties that occurs when refining glass is to remove or reduce bubbles in the glass that is taken out of the furnace for preparation. The term blisters is commonly used by professionals for small bubbles of air or other gas that develop or become trapped in the glass due to its viscosity.

Ovner av disse tidligere foreslåtte for-mer fjerner ikke blærer eller reduserer disse til den grad som er praktisk ønskelig. Hovedgrunnen til dette er trolig at disse ovner er konstruert for tømming av glass fra ovnskammeret over et forholdsvis lite område, og hvis ovnen derfor drives i en kommersiell akseptabel målestokk vil glass som ikke allerede har gjennomgått tilstrekkelig raffinering bli trukket ut ukritisk sammen med glass som har gjennomgått tilstrekkelig raffinering, fordi uttrekkings-kraften opphever enhver tilbøyelighet som visse utilstrekkelig raffinerte partier av glasset må ha til fortsatt sirkulasjon. Furnaces of these previously proposed forms do not remove blisters or reduce them to the extent that is practically desirable. The main reason for this is probably that these furnaces are designed for emptying glass from the furnace chamber over a relatively small area, and if the furnace is therefore operated on a commercially acceptable scale, glass that has not already undergone sufficient refining will be extracted uncritically together with glass that has undergone sufficient refinement, because the force of extraction cancels out any tendency which certain insufficiently refined portions of the glass must have for continued circulation.

Formålet med foreliggende oppfinnelse er å skaffe en fremgangsmåte for raffinering av glass og en ovn for utførelse av denne fremgangsmåte som vil gjøre det mulig at de glass som fremstilles, dvs. som føres ut av ovnen, vil være forbedret med hensyn til sitt innhold av bobler. The purpose of the present invention is to provide a method for refining glass and a furnace for carrying out this method which will make it possible that the glasses produced, i.e. which are taken out of the furnace, will be improved with regard to their content of bubbles .

I henhold til foreliggende oppfinnelse raffineres glass i en glass-smelteovn etter en fremgangsmåte hvor det smeltete glass oppvarmes foran utløpsåpningen og under den øvre overflate av smeiten ved hjelp av elektroder i en slik utstrekning at glasslag som inneholder bobler vil stige oppover og ikke komme inn i utløpsåpningen, og det særegne består i at et lag med glass som i det vesentlige er parallell med bunnen i ovnskaret og anbragt over den utløpsåp-ning som er anordnet i bunnen av karet varmes opp og at strømningshastigheten for glasset mot utløpsåpningen i motsatt retning av den stigende boblete glasstrøm blir redusert ved passende dimensjonering av utløpsåpningen i en slik grad at den nedadrettete strøm av raffinert glass ikke vil hindre den oppadrettete strøm av boblet glass. According to the present invention, glass is refined in a glass-melting furnace according to a method where the molten glass is heated in front of the outlet opening and under the upper surface of the melt by means of electrodes to such an extent that glass layers containing bubbles will rise upwards and not enter the the outlet opening, and the distinctive feature is that a layer of glass which is essentially parallel to the bottom of the oven vessel and placed above the outlet opening which is arranged in the bottom of the vessel is heated and that the flow rate of the glass towards the outlet opening is in the opposite direction of the rising bubble glass flow is reduced by suitable dimensioning of the outlet opening to such an extent that the downward flow of refined glass will not obstruct the upward flow of bubble glass.

For borsilikatglass kan temperaturen i det midtre område av ovnskammeret hvor den oppadrettete konveksjonsstrøm opprettes, være ca. 1600° C eller mere. Ekstra-strømmen kan styres slik at det i dette tilfelle sørges for en slik glasstemperatur i et ytterligere kammer at glasset der får en viskositet på 10<3> pois eller deromkring. I praksis har det vist seg at ved å utføre raffinering i ovnskammeret ved den ovenfor nevnte temperatur, og ved å styre tem-peraturfallet langs kanalen slik at det oppnås en viskositet med den nevnte verdi i det ytterligere kammer, er det glass som føres ut av dette kammer for tilberedning ved pressing eller lignende behandling ho-mogent og har et tilfredsstillende lavt blæreinnhold. For borosilicate glass, the temperature in the middle area of the furnace chamber, where the upward convection current is created, can be approx. 1600° C or more. The extra flow can be controlled so that in this case such a glass temperature is ensured in a further chamber that the glass there has a viscosity of 10<3> pois or thereabouts. In practice, it has been shown that by carrying out refining in the furnace chamber at the above-mentioned temperature, and by controlling the temperature drop along the channel so that a viscosity with the aforementioned value is achieved in the further chamber, it is glass that is fed out of this chamber for preparation by pressing or similar treatment is homogeneous and has a satisfactorily low bladder content.

De elementer i bunnen av ovnskammeret som grenser opp til endene av åpningen i kammeret kan fordelaktig utsettes for en kjølevæske for å kjøle de glasslag som ligger nær dem og løfte sonen med den høy-este temperatur i det midtre område av glasset i ovnskammeret over planet gjennom munningen av åpningen i bunnen av kammeret. Ved at sonen med den høyeste temperatur i ovnskammeret blir løftet noe over munningen av åpningen unngås enhver konsentrasjon av nedoverrettet kraft på de glassvolumenheter som ligger over munningen av åpningen på de steder hvor glasset har den høyeste temperatur og derved" er mest flytende. Det totale trekk nedover som skyldes uttrekkingen av glass gjennom åpningen utøves på det glass som ligger i sonen med den høyeste temperatur, gjennom de mellomliggende glasslag som ligger under denne sone, men over munningen av åpningen, idet disse lag er noe mer tykt-flytende enn glasset i sonen med den høy-este temperatur. De er derfor tilbøyelige til å fordele trekket nedover mere under sonen med den høyeste temperatur enn tilfellet ville være om denne sone hadde ligget umiddelbart over munningen av åpningen. For det annet vil enhver variasjon i styrken på trekket nedover som måtte oppstå på den ene eller den annen side av den op-timale verdi være tilbøyelig til å være mindre kritisk i sin virkning på volumenheter av glass som ligger i sonen med den høyeste temperatur, og muligheten for at glass som inneholder blærer blir trukket ned i åpningen i stedet for å få anledning til å stige opp blir betydelig mindre. The elements at the bottom of the furnace chamber adjacent to the ends of the opening in the chamber can advantageously be exposed to a coolant to cool the layers of glass adjacent to them and raise the zone of highest temperature in the middle region of the glass in the furnace chamber above the plane through the mouth of the opening in the bottom of the chamber. As the zone with the highest temperature in the furnace chamber is raised somewhat above the mouth of the opening, any concentration of downward force on the glass volume units that lie above the mouth of the opening in the places where the glass has the highest temperature and is therefore most fluid is avoided. The total draft downwards due to the extraction of glass through the opening is exerted on the glass which lies in the zone with the highest temperature, through the intermediate layers of glass which lie below this zone, but above the mouth of the opening, these layers being somewhat more viscous than the glass in the zone with the highest temperature. They therefore tend to distribute the downward draft more below the zone of highest temperature than would be the case if this zone were immediately above the mouth of the opening. Secondly, any variation in the strength of the downward draft which may occur on one side or the other of the optimal value, tend to be less critical in its effect ning on volume units of glass located in the zone with the highest temperature, and the possibility of glass containing blisters being drawn down into the opening instead of having the opportunity to rise is significantly reduced.

Det er klart at temperaturen i det glass som raffineres i ovnskammeret kan heves, henholdsvis nedsettes, hvis gjennomgangs-mengden eller mengden av glass som det er nødvendig å tilføre for bruk i et visst tidsrom varierer, forutsatt at glasset alltid holdes på en tilstrekkelig høy temperatur til å tillate raffinering og utstrømming fra ovnskammeret. It is clear that the temperature of the glass being refined in the furnace chamber can be raised or lowered, respectively, if the throughput or the amount of glass that needs to be added for use in a certain period of time varies, provided that the glass is always kept at a sufficiently high temperature to allow refining and outflow from the furnace chamber.

For større gjennomgangsmengder heves således temperaturen i glasset i ovnskammeret ved å øke styrken for strømmen som føres gjennom. Denne heving av temperaturen reduserer viskositeten i glasset og tillater hurtigere raffinering hvorved det kompenseres for den kortere tid som glasset blir i ovnskammeret på grunn av den større gjennomgangsmengde. For larger throughput quantities, the temperature in the glass in the furnace chamber is thus raised by increasing the strength of the current that is passed through. This raising of the temperature reduces the viscosity of the glass and allows faster refining, thereby compensating for the shorter time that the glass stays in the furnace chamber due to the greater throughput.

For lavere gjennomgangsmengder kan derimot styrken for strømmen gjennom glasset i ovnen nedsettes blant annet for å nedsette strømforbruket, men nedsettel-sen må ikke være slik at det ikke oppnås tilfredsstillende raffinering og ikke slik at temperaturen blir så lav at glasset ikke kan flyte ut av ovnskammeret. For lower throughput quantities, on the other hand, the strength of the current through the glass in the furnace can be reduced, among other things, to reduce power consumption, but the reduction must not be such that satisfactory refining is not achieved and not so that the temperature becomes so low that the glass cannot flow out of the furnace chamber .

Oppfinnelsen går videre ut på en ovn for raffinering av glass hvor ovnskammeret inneholder elektroder som ligger i horisontal avstand fra hverandre ved motsatte ender av en åpning i kammerbunnen som står i forbindelse med et ytterligere kammer eller med en kanal som fører til et slikt kammer, idet åpningen er anbragt i det midtre område av banen for den elektriske strøm mellom de horisontalt adskilte elektroder og det særegne består i at åpningen har en lengde som ligger i området 1/8 til 1/2 av den horisontale avstand mellom elektrodene og en bredde som er lik eller omtrent lik hele bredden av ovnskammeret. The invention further relates to a furnace for refining glass where the furnace chamber contains electrodes which are horizontally spaced from each other at opposite ends of an opening in the chamber bottom which is in connection with a further chamber or with a channel leading to such a chamber, the opening is placed in the middle area of the path for the electric current between the horizontally separated electrodes and the distinctive feature is that the opening has a length that is in the range of 1/8 to 1/2 of the horizontal distance between the electrodes and a width that is equal or approximately equal to the entire width of the furnace chamber.

Det blæreinnhold som kan godtas i ethvert spesielt tilfelle varierer betraktelig alt etter den bruk det raffinerte glass skal ha. For glass som skal brukes som vindus-ruter hvor overflaten er tilskåret, f. eks. til et «Flemish» («Flamsk») mønster, er til-stedeværelsen av synlige blærer ikke uhel-dig, men når glasset skal brukes i optikken, f. eks. for fremstilling av linser, må det ikke være noen eller nesten ikke noen synlige blærer. I ethvert tilfelle vil derfor «tilstrekkelig raffinert» glass, med hensyn til blæreinnhold, være av glass hvor den volum-etriske mengde, antall og fordeling av blærer er slik at bruksegenskapene for glasset i forhold ikke skades for den bruk det skal ha. The bladder content which can be accepted in any particular case varies considerably according to the use to which the refined glass is to be put. For glass to be used as window panes where the surface is cut to size, e.g. to a "Flemish" pattern, the presence of visible blisters is not unfortunate, but when the glass is to be used in optics, e.g. for the manufacture of lenses, there must be no or almost no visible blisters. In any case, therefore, "adequately refined" glass, with regard to blister content, will be of glass where the volume-etric amount, number and distribution of blisters is such that the functional properties of the glass are not harmed in relation to the intended use.

Oppfinnelsen er vist på den vedføyde The invention is shown in the attachment

tegning. drawing.

Fig. 1 viser et tverrsnitt tvers på ovnskammeret i en utførelse av en ovn i henhold til foreliggende oppfinnelse for ut-førelse av fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen. Fig. 2 viser et horisontalsnitt gjennom samme ovn. Fig. 3 viser et lengdesnitt gjennom ovnskammeret. Fig. 4 viser et koblingsskjema for til-førselskretsene for hoved- og ekstra-elektrodene. Fig. 5 viser et koplingsskjema for en alternativ anordning hvor forbindelses-punktet mellom tilførselskretsene for hoved- og ekstraelektrodene innstilles ved hjelp av en servomotor. Fig. 1 shows a cross-section across the furnace chamber in an embodiment of a furnace according to the present invention for carrying out the method according to the invention. Fig. 2 shows a horizontal section through the same oven. Fig. 3 shows a longitudinal section through the furnace chamber. Fig. 4 shows a connection diagram for the supply circuits for the main and extra electrodes. Fig. 5 shows a connection diagram for an alternative device where the connection point between the supply circuits for the main and extra electrodes is set using a servo motor.

I den utførelse som er vist har ovnen et ovnskammer 10 hvor både smelting og raffinering finner sted, dvs. satsmaterialene i fast form oppvarmes inntil de smel-ter og den smeltete glassmasse underkastes raffinering som følge av den temperatur som den holdes på. In the embodiment shown, the furnace has a furnace chamber 10 where both melting and refining take place, i.e. the batch materials in solid form are heated until they melt and the molten glass mass is subjected to refining as a result of the temperature at which it is kept.

Det er imidlertid klart at oppfinnelsen kan tilpasses ovner hvor raffineringen ut-føres i et tilleggskammer til det hvor sats-materialene først blir smeltet (hva enten noen raffinering finner sted her eller ikke). I slike tilfeller kan oppfinnelsen tilpasses enten det kammer hvor satsmaterialene først blir smeltet eller tilleggskammeret eller begge kamrene, alt etter de spesielle krav for hvert enkelt tilfelle. Det ytterligere kammer som det er henvist til vil i hvert enkelt tilfelle være det kammer som glasset føres ut til fra den særegent dimensjonerte åpning i bunnen av det foregående kammer. It is clear, however, that the invention can be adapted to furnaces where the refining is carried out in an additional chamber to the one where the batch materials are first melted (whether or not any refining takes place here). In such cases, the invention can be adapted to either the chamber where the batch materials are first melted or the additional chamber or both chambers, depending on the special requirements for each individual case. The further chamber to which it is referred will in each individual case be the chamber to which the glass is fed out from the peculiarly dimensioned opening at the bottom of the preceding chamber.

I den viste utførelse har ovnskammeret 10 rektangulær utforming sett ovenfra idet In the embodiment shown, the oven chamber 10 has a rectangular design when viewed from above

høyden på kammeret bestemmes av det glassvolum som kreves i smelte- og raffineringskammeret for å tilfredsstille kra-vene både til gjennomgangen, dvs. avgitt glass fra ovnen i en gitt tidsperiode, og til raffineringstiden, dvs. den tid som glasset må holdes i kammeret for at det skal bli raffinert til en tilfredsstillende grad. Typiske mål for ovnen for en gjennom-gang på ca. 450 kg/time er 2,4 m bredde, 2,75 m lengde og 0,75 m høyde. the height of the chamber is determined by the volume of glass required in the melting and refining chamber to satisfy the requirements both for the throughput, i.e. glass emitted from the furnace in a given time period, and for the refining time, i.e. the time the glass must be held in the chamber for that it should be refined to a satisfactory degree. Typical measurements for the oven for a walk-through of approx. 450 kg/hour is 2.4 m wide, 2.75 m long and 0.75 m high.

Langs hver av endeveggene 30, henholdsvis 31, i kammeret er det anbrakt elektroder 13, henholdsvis 14, med en overflate som er tilstrekkelig til å overføre den nødvendige strøm til glasset ved den ønskete strømtetthet, f. eks. 0,4 amp/cm<2>, idet strømtilførselen til glasset avhenger av den temperatur som skal holdes i glasset i kammeret. Along each of the end walls 30, respectively 31, in the chamber, electrodes 13, respectively 14 are placed, with a surface that is sufficient to transfer the necessary current to the glass at the desired current density, e.g. 0.4 amp/cm<2>, as the current supply to the glass depends on the temperature to be maintained in the glass in the chamber.

Elektrodene kan være utført på kjent The electrodes can be designed in a known manner

måte og ligger fortrinnsvis en liten avstand, f. eks. 10 cm, fra endeveggene 30 og 31 for at smeltet glass skal kunne gå bak vedkommende elektrodeflate og forhindre at denne flate og elektrodestammen oksy-deres. Det er klart at elektrodene er adskilt manner and is preferably located a short distance away, e.g. 10 cm, from the end walls 30 and 31 so that molten glass can go behind the relevant electrode surface and prevent this surface and the electrode stem from oxidizing. It is clear that the electrodes are separated

l i horisontal-retningen og at strømoverfø-ringsflatene er anbrakt vertikalt. l in the horizontal direction and that the current transfer surfaces are positioned vertically.

Med denne elektrodeanordning og de With this electrode device and those

■ nevnte kammerdimensjoner dannes der to sirkulerende konveksjonsstrømmer nær de ■ said chamber dimensions are formed where two circulating convection currents close to them

enkelte elektroder 13 og 14 slik som vist i fig. 3, idet en av disse strømmer er vist med piler 32 og den annen med piler 33. Det fremgår av fig. 3 at disse strømmer omfatter et oppadgående parti umiddelbart opptil strømoverføringsflatene på de nær-: liggende elektroder, et horisontalt parti som fjerner seg fra elektroden ved eller nær overflaten på det smeltete glass, et nedadgående parti skilt fra elektroden og et til-bakegående parti nær kammerbunnen 34. individual electrodes 13 and 14 as shown in fig. 3, one of these currents being shown with arrows 32 and the other with arrows 33. It appears from fig. 3 that these currents comprise an upward portion immediately up to the current transfer surfaces of the adjacent electrodes, a horizontal portion moving away from the electrode at or near the surface of the molten glass, a downward portion separated from the electrode and a backward portion near the chamber bottom 34.

På grunn av at den høyeste temperatur foreligger i det midtre område for den elektriske bane mellom elektrodene opp-står det i dette område en ytterligere oppadgående konveksjonsstrøm som deler seg i to ved eller nær overflaten slik at det dannes ytterligere sirkulas jonsstr ømmer som er vist med piler 35 og 36 som flyter fra hverandre nær overflaten og har nedadgående partier nær de nedadgående partier av strømmene 32 og 33. Due to the fact that the highest temperature exists in the middle area of the electrical path between the electrodes, a further upward convection current arises in this area which splits into two at or near the surface so that further circulation currents are formed which are shown by arrows 35 and 36 which flow apart near the surface and have downward portions near the downward portions of currents 32 and 33.

Dette konveksjonsstrøm-billede dannes i et kammer med de ovenfor nevnte dimensjoner og kan opptre til tross for vesentlige forandringer i kammerpropo-sjonene. Imidlertid er det trolig nødvendig å anbringe de motsatte elektroder 13 og 14 tilstrekkelig langt fra hverandre i horison-talretningen til å danne et tilstrekkelig område mellom det midtre område av strømbanen og hver av elektrodene 13 og 14 slik at de nedadgående partier i de fire sirkulerende strømmer 32, 33, 34 og 35 kan dannes. This convection current image is formed in a chamber with the above-mentioned dimensions and can occur despite significant changes in the chamber proportions. However, it is probably necessary to place the opposite electrodes 13 and 14 sufficiently far apart in the horizontal direction to form a sufficient area between the middle area of the current path and each of the electrodes 13 and 14 so that the downward portions of the four circulating currents 32, 33, 34 and 35 can be formed.

Den oppadgående glass-strøm nær hver av elektrodene 13 og 14 vil vanligvis vise seg å ha en større forholdsvis mengde blærer enn det er i den oppadgående glass-strøm i det midtre område mellom elektrodene 13 og 14 fordi blærene er tilbøyelige til å dannes ved strømoverførings-flatene på elektrodene, og videre fordi blærene på den tid da glasset har nådd det midtre område har hatt betraktelig mulighet til å komme opp til overflaten og forsvinne. I betraktning herav blir glasset trukket ut fra ovnskammeret gjennom en åpning 37 i ovnsbunnen i det midtre område slik at det derved utøves et trekk nedover på glasset i det midtre område over åpningen hvor det er en oppadrettet konveksjonsstrøm. The upward glass flow near each of the electrodes 13 and 14 will usually be found to have a greater relative amount of blisters than there is in the upward glass flow in the middle region between the electrodes 13 and 14 because the blisters are prone to form during current transfer. -the surfaces of the electrodes, and further because by the time the glass has reached the middle area the bubbles have had considerable opportunity to come up to the surface and disappear. In consideration of this, the glass is pulled out of the furnace chamber through an opening 37 in the furnace bottom in the middle area so that a downward pull is exerted on the glass in the middle area above the opening where there is an upward convection current.

Det er sørget for at dette trekk nedover utøves over en vesentlig horisontal tverrsnittsflate i glasset ved å gi åpningen tilsvarende store dimensjoner. Det er trolig nødvendig, eller i hvert fall ønskelig om lengden av denne åpning målt parallelt med strømbanen mellom elektrodene 13 og 14 er minst 1/8 av lengden av denne strøm-bane for å unngå at det utøves et for konsentrert og kraftig trekk nedover slik at det ville trekkes ut blæreholdig glass gjennom åpningen mens den maksimale lengde fortrinnsvis ikke må overstige 1/2 av lengden av strømbanen som antas å være lik den horisontale avstand mellom elektrodene 13 og 14. For de tidligere angitte ovnsdimensjoner kan lengden av denne åpning være ca. 38 cm. It has been ensured that this downward pull is exerted over a substantially horizontal cross-sectional surface in the glass by giving the opening correspondingly large dimensions. It is probably necessary, or at least desirable, if the length of this opening, measured parallel to the current path between the electrodes 13 and 14, is at least 1/8 of the length of this current path in order to avoid that a too concentrated and strong downward pull is exerted such that blistered glass would be drawn out through the opening, while the maximum length must preferably not exceed 1/2 of the length of the current path, which is assumed to be equal to the horizontal distance between the electrodes 13 and 14. For the previously stated furnace dimensions, the length of this opening can be approx. . 38 cm.

Åpningen kan strekke seg over hele bredden av kammerbunnen eller over en vesentlig del av den, og bør ikke under noen omstendighet være mindre enn 1/2 The opening may extend over the entire width of the chamber bottom or over a substantial part of it, and in no case should be less than 1/2

av ovnskammerbredden for å unngå at det utøves for kraftig og konsentrert trekk på glasset. Det er klart at hvor lengden på åpningen økes til noe bortimot den halve horisontale avstand mellom elektrodene 13 og 14, kan konveksjonsstrøm-billedet end-res slik at de nedadgående partier flyttes nærmere elektrodene 13 og 14. of the oven chamber width to avoid too strong and concentrated drafts being exerted on the glass. It is clear that where the length of the opening is increased to somewhat closer to half the horizontal distance between the electrodes 13 and 14, the convection current picture can be changed so that the downward portions are moved closer to the electrodes 13 and 14.

Under åpningen 37 ligger den ene ende av en kanal 12 som strekker seg til siden fra ovnskammeret idet den ligger under hele bredden av åpningen 37 og har omtrent like eller noe større tverrsnitt-dimensjoner parallelt med lengden av åpningen. Bunnen i kanalen 12 kan ligge skrått oppover som vist ved 38 for å møte sidekan-ten i åpningen 37. Beneath the opening 37 lies one end of a channel 12 which extends to the side from the furnace chamber as it lies under the entire width of the opening 37 and has approximately the same or slightly larger cross-sectional dimensions parallel to the length of the opening. The bottom of the channel 12 can be slanted upwards as shown at 38 to meet the side edge of the opening 37.

Ved den annen ende er kanalen tilknyttet et ytterligere kammer 11. Dette kan være en forherd som omfatter en til-førselsanordning (ikke vist) av vanlig type for fremføring av det raffinerte glass for bruk, f. eks. for utførelse av pressing, blå-sing, valsing eller trekking ved fremstilling av glassvarer. Tilførselsanordningen kan drives med forskjellige hastigheter for å variere gjennomgangen slik det kreves for ethvert spesielt fremstillingsapparat. At the other end, the channel is connected to a further chamber 11. This can be a pre-temper which comprises a supply device (not shown) of the usual type for advancing the refined glass for use, e.g. for carrying out pressing, blowing, rolling or drawing in the manufacture of glassware. The feeder can be operated at different speeds to vary the throughput as required for any particular manufacturing apparatus.

Det er klart at det ytterligere kammer ikke nødvendigvis er det siste kammer glasset går gjennom før det underkastes en eller annen tilberedning. I en ovn med et smeltekammer, hvor noe raffinering kan finne sted, og et adskilt raffineringskam-mer etterfulgt av en forherd, kan f. eks. raffineringskammeret utgjøre det ytterligere kammer i forhold til smeltekammeret. It is clear that the further chamber is not necessarily the last chamber the glass passes through before being subjected to some preparation. In a furnace with a melting chamber, where some refining can take place, and a separate refining chamber followed by a pre-hardener, e.g. the refining chamber constitutes the additional chamber in relation to the melting chamber.

Det hender også at glasset ikke føres direkte fra forherden til tilberedning, det kan føres gjennom et tunnel-liknende kammer før det føres ut av en utløpsåp-ning, først og fremst for å styre temperaturen i glasset ved utløpet mer nøyaktig enn det ellers ville være tilfelle. It also happens that the glass is not taken directly from the annealer to preparation, it can be passed through a tunnel-like chamber before it is taken out of an outlet opening, primarily to control the temperature of the glass at the outlet more precisely than it would otherwise be case.

Utføring av glass fra det ytterligere kammer for bruk skal derfor forstås som enten direkte eller indirekte utføring, alt etter forholdene. Removal of glass from the additional chamber for use must therefore be understood as either direct or indirect removal, depending on the conditions.

I den viste utførelse står kanalen 37 i forbindelse med det ytterligere kammer 11 gjennom en åpning 39 i kammerets bunn In the embodiment shown, the channel 37 is connected to the further chamber 11 through an opening 39 in the bottom of the chamber

40, idet bunnen i kanalen ligger skrått oppover som vist ved 41 under denne åpning. 40, as the bottom of the channel lies obliquely upwards as shown at 41 below this opening.

Det fremgår at åpningen 39 ligger nær den sidevegg 42 i det ytterligere kammer 11 som ligger nærmest ovnskammeret 10. I det ytterligere kammer 11 kan det være anbrakt en skummeblokk 46, idet glasset til slutt føres til et utløp 47. It appears that the opening 39 is located close to the side wall 42 in the further chamber 11 which is closest to the oven chamber 10. In the further chamber 11, a foam block 46 can be placed, as the glass is finally led to an outlet 47.

Nær de motsatte vegger 48 og 49 i det ytterligere kammer 11 er det anbrakt elektroder 15 som er anordnet slik at de ligger symmetrisk i forhold til åpningen 39 og slik at elektriske strømbaner går gjennom glasset fra elektrodene 13 og 14 gjennom kanalen 12 og derfra gjennom glasset i kammeret 11. Near the opposite walls 48 and 49 in the further chamber 11, electrodes 15 are placed which are arranged so that they lie symmetrically in relation to the opening 39 and so that electric current paths pass through the glass from the electrodes 13 and 14 through the channel 12 and from there through the glass in chamber 11.

Kammeret 11 kan være lukket med et tak 52 og kan inneholde brennere, f.eks. gass-brennere, som fortrinnsvis er rettet noe oppover mot taket for ikke å påvirke overflaten på glasset i kammeret. The chamber 11 can be closed with a roof 52 and can contain burners, e.g. gas burners, which are preferably directed slightly upwards towards the ceiling so as not to affect the surface of the glass in the chamber.

I fig. 4 er det vist et koblingsskjema for de elektriske tilførelseskretser for de forskjellige elektroder idet ovnskammeret 10, kanalen 12 og det ytterligere kammer II er vist med strek-punkterte linjer. In fig. 4 shows a connection diagram for the electrical supply circuits for the various electrodes, the furnace chamber 10, the channel 12 and the further chamber II being shown with dash-dotted lines.

Elektrodene 15 i kammeret 11 er elektrisk forbundet gjennom en forbindelses-ledning 16. Den elektriske belastningsmot-stand som mellom de forskjellige elektroder er vist i form av et motstandselement 17 som representerer motstanden i det smeltete glass i kammeret 10, et motstandselement 18 som representerer motstanden i det smeltete glass i kanalen 12, og et delt motstandselement 19 som representerer den elektriske motstand i det smeltete glass i kammeret 11. The electrodes 15 in the chamber 11 are electrically connected through a connecting line 16. The electrical load resistance between the different electrodes is shown in the form of a resistance element 17 which represents the resistance in the molten glass in the chamber 10, a resistance element 18 which represents the resistance in the molten glass in the channel 12, and a shared resistance element 19 which represents the electrical resistance in the molten glass in the chamber 11.

Hovedelektrodene 13 og 14 tilføres energi fra en vekselstrømkilde som kan være en enfase-transformator Tl hvor pri-mærviklingen er koblet til inntak-klemmer 20 som tilføres energi fra en fase i et vekselstrømnett og hvor sekundærviklin-gen er forbundet med elektrodene 13, henholdsvis 14 gjennom ledere 21 og 22. The main electrodes 13 and 14 are supplied with energy from an alternating current source which can be a single-phase transformer Tl where the primary winding is connected to intake terminals 20 which are supplied with energy from a phase in an alternating current network and where the secondary winding is connected to the electrodes 13, respectively 14 through conductors 21 and 22.

Ekstra-elektrodene 15 er forbundet gjennom forbindelsesledningen 16 til en pol 23 på sekundærspolen på en annen transformator T2 hvor den annen pol 24 på sekundærspolen er koblet i parallell med hovedelektrodene 13 og 14 over sekundærspolen i transformatoren Tl. The extra electrodes 15 are connected through the connecting line 16 to a pole 23 on the secondary coil of another transformer T2 where the other pole 24 of the secondary coil is connected in parallel with the main electrodes 13 and 14 above the secondary coil in the transformer T1.

Primærspoleklemmer 26 på transformatoren T2 er fortrinnsvis energisert fra en ytterligere fase i et vekselstrøm-nett, idet spenningen i denne fase er 90° fase-forskjøvet i forhold til den som fører energi til klemmene 20 på transformatoren Tl. Dette gir en faseforskyvning på 90° eller nesten 90° mellom hovedstrømmen som flyter mellom elektrodene 13 og 14, (uteluk-kende på grunn av den spenning som påtrykkes transformatoren Tl) gjennom glasset som er representert med et motstandselement 17 og ekstrastrømmen som flyter mellom elektrodene 15 på den ene side og punktet 28 representert av forbindelsen mellom motstandselementene 18 og 17 på den annen side. Nøyaktig 90° faseforskyvning sikrer at styrkene, men ikke nød-vendigvis fasene, for de totale resulter-ende strømmer i motstandselementet 17, dvs. i glasset i ovnskammeret på ethvert gitt tidspunkt er like på motsatte sider av punktet 28, men det kan tåles noe avvikelse fra dette forhold uten at det dannes uønsket asymmetri i den opp-varmning som bevirkes på motsatte sider av punktet 28. Når således ekstra-strømmen er svak i forhold til hovedstrøm-men, f. eks. i forholdet 1 til 16, kan det være en avvikelse fra 90°-forholdet på pluss/minus omtrent 30° uten at det frem-står uønskete forskjeller i oppvarmingen av de to halvdeler av ovnskammeret 10. Primary coil terminals 26 on the transformer T2 are preferably energized from a further phase in an alternating current network, the voltage in this phase being 90° phase-shifted in relation to that which supplies energy to the terminals 20 on the transformer T1. This gives a phase shift of 90° or almost 90° between the main current flowing between the electrodes 13 and 14, (exclusively due to the voltage applied to the transformer Tl) through the glass represented by a resistance element 17 and the extra current flowing between the electrodes 15 on one side and the point 28 represented by the connection between the resistance elements 18 and 17 on the other hand. Precise 90° phase shift ensures that the strengths, but not necessarily the phases, of the total resultant currents in the resistive element 17, i.e. in the glass in the furnace chamber at any given time are equal on opposite sides of point 28, but some tolerance may be deviation from this ratio without unwanted asymmetry being formed in the heating effected on opposite sides of point 28. Thus, when the extra current is weak in relation to the main current, e.g. in the ratio 1 to 16, there can be a deviation from the 90° ratio of plus/minus approximately 30° without unwanted differences appearing in the heating of the two halves of the oven chamber 10.

En induktans LI er utstyrt med en rekke uttak 27 på begge sider av midt-punktet på induktansen, og en glider 25 kan innstilles til berøring med hvilket som helst av disse uttak. Midt-uttaket på induktansen LI er det elektriske midtpunkt mellom elektrodene 13 og 14 og har til enhver tid det samme potensial som punktet 28 hvor motstandselementet 18 kan betraktes som tilknyttet motstandselementet 17, og som egentlig representerer midten av åpningen mellom ovnskammeret og kanalen 12. An inductance LI is provided with a series of outlets 27 on both sides of the center point of the inductance, and a slider 25 can be set to touch any of these outlets. The middle outlet on the inductance LI is the electrical midpoint between the electrodes 13 and 14 and at all times has the same potential as the point 28 where the resistance element 18 can be considered as connected to the resistance element 17, and which actually represents the middle of the opening between the furnace chamber and the channel 12.

En tendens for strømbanen gjennom kanalen 12 til å bli konsentrert på den ene eller den annen side av kanalen slik at strømkonsentrasjonen er nærmere elektrodene 13 eller elektrodene 14 kan fremkalles ved hjelp av en ytre kjølepåvirkning på den side av kanalen hvorfra strømmen forskyves, eller ved en usymmetrisk opp-varming i kammeret 10 i forhold til punktet 28. A tendency for the current path through the channel 12 to be concentrated on one or the other side of the channel so that the current concentration is closer to the electrodes 13 or the electrodes 14 can be induced by means of an external cooling effect on the side of the channel from which the current is displaced, or by a asymmetrical heating in the chamber 10 in relation to the point 28.

Hvis for eksempel strømmen søker å konsentreres på høyre side av kanalen, slik If, for example, the current seeks to concentrate on the right side of the channel, like this

den ses i tegningen, må glideren 25 beveges mot høyre. it can be seen in the drawing, the slider 25 must be moved to the right.

En slik strømkonsentrasjon på den ene eller den annen side av kanalen kan på-vises ved en sammenligning mellom strøm-styrkene gjennom lederne 21 og 22 til elektrodene 13 og 14. Det kan f. eks. anordnes strømtransformatorer CT1 og CT2 i lederne 21, henholdsvis 22, hvis utgangseffekter føres til et differensial-amperemeter Al av en hvilken som helst kjent eller egnet type for angivelse av forskjellen i effektiv-ver-diene for de to strømmer uten hensyn til fase. Such a current concentration on one or the other side of the channel can be demonstrated by a comparison between the current strengths through the conductors 21 and 22 to the electrodes 13 and 14. It can, e.g. current transformers CT1 and CT2 are arranged in the conductors 21, 22 respectively, whose output powers are fed to a differential ammeter Al of any known or suitable type for indicating the difference in the effective values for the two currents without regard to phase.

For å korrigere for denne forskyvning innstilles glideren 25 på induktansen LI tilsvarende langs uttakene 27 for å gjøre de to strømmer i lederne 21 og 22 like. Det er klart at det normalt vil være litt for-sinkelse før denne innstilling får virkning slik at hvis differensialamperemeteret Al angir en avvikelse fra nullstillingen må glideren 25 innstilles og holdes i den inn-stilte stilling i en tid, f. eks. 15 til 30 mi-nutter, hvoretter amperemeteret igjen av-leses for å se om forskjellen mellom de to strømmer er blitt utlignet. To correct for this displacement, the slider 25 is set on the inductance LI correspondingly along the outlets 27 to make the two currents in the conductors 21 and 22 equal. It is clear that there will normally be a slight delay before this setting takes effect so that if the differential ammeter Al indicates a deviation from the zero position, the slider 25 must be set and held in the set position for a time, e.g. 15 to 30 minutes, after which the ammeter is again read to see if the difference between the two currents has been equalised.

Videre kan det anordnes en ytterligere strømtransformator CT3 for måling av ho-vedstrømmen i lederen 22 og nok en strøm-transformator CT4 for måling av den strøm som føres til elektrodene 15. Furthermore, a further current transformer CT3 can be arranged for measuring the main current in the conductor 22 and another current transformer CT4 for measuring the current which is fed to the electrodes 15.

Det er naturligvis klart at elektrodene 15 kan erstattes av en enkelt elektrode It is of course clear that the electrodes 15 can be replaced by a single electrode

i kammeret 11 og denne er da fortrinnsvis anordnet symmetrisk i forhold til den åpning i kammeret 11 som fører til kanalen 12, eller det kan anbringes elektroder i likhet med elektrodene 15 på ett eller flere steder langs kanalen 12 om det ønskes. in the chamber 11 and this is then preferably arranged symmetrically in relation to the opening in the chamber 11 which leads to the channel 12, or electrodes similar to the electrodes 15 can be placed in one or more places along the channel 12 if desired.

I stedet for å avlese strømforskj eller på amperemeteret Al og å innstille glideren 25 manuelt kan innstillingen foretas automatisk ved å anvende en krets som vist i fig. 5. I denne anordning er strøm-transformatorene CT1 og CT2 koblet til en sammenligningskrets 55 som inneholder transformatorer som er koblet til strøm-transformatorene CT1, henholdsvis CT2, som har samme oversetningsforhold og hvor sekundærspolene er koblet til like-retterkretser som er sammenkoblet for å legge likerettete spenninger fra de to transformatorer mot hverandre over en egnet resistor. Instead of reading the current difference on the ammeter Al and setting the slider 25 manually, the setting can be made automatically by using a circuit as shown in fig. 5. In this device, the current transformers CT1 and CT2 are connected to a comparison circuit 55 which contains transformers connected to the current transformers CT1, CT2 respectively, which have the same translation ratio and where the secondary coils are connected to rectifier circuits which are interconnected to apply rectified voltages from the two transformers to each other across a suitable resistor.

Ledninger 56 og 57 fra de to ender av denne resistor fører til et relé 58 med et anker som kan beveges i motsatte retninger fra en midtre eller uvirksom stilling alt etter som ledningen 56 er positiv eller negativ i forhold til ledningen 57. Wires 56 and 57 from the two ends of this resistor lead to a relay 58 with an armature that can be moved in opposite directions from a middle or inactive position depending on whether wire 56 is positive or negative in relation to wire 57.

Dette relé er utstyrt med tre kontakter som er tilknyttet ledninger 59, 60 og 61. Ledningene 59 og 61 er koblet til en rever-sibel regulermotor 62 hvor en annen klemme, gjennom en ledning 63, er tilknyttet en av et par klemmer 64 som tilføres energi fra nettet, mens den annen klemme 64 er tilknyttet ledningen 60. This relay is equipped with three contacts which are connected to wires 59, 60 and 61. The wires 59 and 61 are connected to a reversible regulator motor 62 where another terminal, through a wire 63, is connected to one of a pair of terminals 64 which are supplied energy from the network, while the other terminal 64 is connected to the line 60.

Alt etter som om ledningen 56 er positiv eller negativ i forhold til ledningen 57 slutter reléet kretsen mellom ledningen 59 og 60, henholdsvis 60 og 61, hvorved motoren energiseres for dreining i motsatte retninger. Depending on whether wire 56 is positive or negative in relation to wire 57, the relay closes the circuit between wires 59 and 60, respectively 60 and 61, whereby the motor is energized for rotation in opposite directions.

Som angitt ved en streket linje 65 er motoren mekanisk koblet til glideren 25 gjennom en reguleringsinnretning LI. For å motarbeide jaging kan det anordnes en tidsforsinkelses-bryter i forbindelse med glideren 25, hvor bryteren er koblet i serie med energiseringsspolen i reléet 58, dvs. i serie med ledningene 56 og 57, idet anord-ningen er slik at bryteren åpnes når som helst glideren 25 beveges en avstand tilsvarende avstanden mellom på hverandre følgende kontaktpunkter 27. Tidsforsinkel-sesinnretningen i denne bryter er innrettet til å hindre gjen-lukking i et passende tidsrom for at forandringen av gliderens stilling skal kunne virke for å bringe strømmene i ledningene 21 og 22 tilbake mot likhet. As indicated by a dashed line 65, the motor is mechanically connected to the slider 25 through a control device LI. To counteract chasing, a time delay switch can be arranged in connection with the slider 25, where the switch is connected in series with the energizing coil in the relay 58, i.e. in series with the wires 56 and 57, the device being such that the switch is opened when preferably the slider 25 is moved a distance corresponding to the distance between successive contact points 27. The time delay device in this switch is designed to prevent re-closing for a suitable period of time so that the change in the position of the slider can act to bring the currents in the wires 21 and 22 back towards equality.

Ved drift av ovnen styres gjennom-gangshastigheten ved å styre uttakshastig-heten for glass fra kammeret 11, og strøm-men mellom hovedelektrodene 13 og 14 i kammeret 10 er innstilt slik at det dannes dynamiske kraftforhold i dette kammer i de oppadgående glasstrømmer i det midtre område, hvorved volumenheter av glass i dette område med mer enn et visst korninnhold, og derved en lavere tetthet, tilla-tes å fortsette sin bevegelse oppover til tross for det trekk nedover som utføres når det tas ut glass gjennom åpningen 37. An-dre volumenheter av glass med mindre enn dette korninnhold, som betraktes som an-takelig for tilberedning av glasset, og derved med høyere tetthet, trekkes nedover av det trekk som utøves mot den oppadrettete konveksjonskraft, og følgelig inneholder det glass som tas ut av kammeret 10 ikke mere enn en tillatelig mengde blærer. During operation of the furnace, the throughput speed is controlled by controlling the withdrawal speed for glass from the chamber 11, and the current between the main electrodes 13 and 14 in the chamber 10 is set so that dynamic power relations are formed in this chamber in the upward glass flows in the middle area, whereby volume units of glass in this area with more than a certain grain content, and thereby a lower density, are allowed to continue their upward movement despite the downward pull that is effected when glass is taken out through the opening 37. Others volume units of glass with less than this grain content, which is considered acceptable for the preparation of the glass, and thus with a higher density, are drawn downwards by the draft exerted against the upward convection force, and consequently the glass taken out of the chamber 10 does not contain more than an acceptable amount of blisters.

For mer virkningsfullt å fremme denne drift av ovnen er det anbrakt kjøleinnret-ninger i form av kanaler eller rør 53 utstyrt med åpninger for å blåse kold luft eller et annet koldt fluidum mot blokkene 54 som omslutter endene av åpningen 37. Rørene eller kanalene 53 er hensiktsmessig anbrakt under bunnen i kammeret 10 som vist i fig. 3, en på hver side av bunnen 5 i kanalen 12. In order to more effectively promote this operation of the furnace, cooling devices in the form of channels or pipes 53 equipped with openings for blowing cold air or another cold fluid towards the blocks 54 which enclose the ends of the opening 37 have been placed. The pipes or channels 53 are suitably placed under the bottom of the chamber 10 as shown in fig. 3, one on each side of the bottom 5 in the channel 12.

Som følge av kjølingen av blokkene 54 vil de glasslag som ligger nær dem kjøles og hovedstrømbanen mellom elektrodene 13 og 14 vil, i stedet for å konsentreres nær bunnen i kammeret 10, løftes noe på grunn av den økte elektriske motstand i glasset når det kjøles. Glasslagene umiddelbart over åpningen 37 er derfor noe koldere enn de ellers ville være og området for den høy-este temperatur forskyves oppover slik at trekket nedover som bevirkes ved uttag-ning av glass gjennom åpningen utøves på området med den høyeste temperatur, dvs. med minst viskositet, gjennom disse noe koldere glasslag. Derved blir trekket nedover spredt mer utover enn det ellers ville bli. As a result of the cooling of the blocks 54, the glass layers located near them will cool and the main current path between the electrodes 13 and 14 will, instead of being concentrated near the bottom in the chamber 10, be lifted somewhat due to the increased electrical resistance in the glass as it cools. The layers of glass immediately above the opening 37 are therefore somewhat colder than they would otherwise be and the area of the highest temperature is shifted upwards so that the downward pull caused by the removal of glass through the opening is exerted on the area with the highest temperature, i.e. with at least viscosity, through these somewhat colder glass layers. Thereby, the downward draft is spread more outwards than it would otherwise be.

Under normale arbeidsforhold for borsilikatglass kan temperaturen i glasset i det midtre område av kammeret 10 og noe over åpningen være omtrent 1600° C eller mere, og temperaturen i dette glass kan synke mens det tas ut gjennom kanalen med en styrt hastighet som avhenger av den ekstrastrøm som flyter gjennom glasset i kanalen og i det ytterligere kammer 11 slik at når det kommer til dette kammer vil temperaturen ligge i området ca. 1360° C til ca. 1380° C. Dette er en passende temperatur for tilberedning av glass når det avgis fra det ytterligere kammer 11 i forbindelse med f. eks. glasspressing. For pressing og lignende bearbeiding bør viskositeten på glasset i kammeret 11 være omtrent 10<8> pois. Under normal operating conditions for borosilicate glass, the temperature of the glass in the central region of the chamber 10 and slightly above the opening may be about 1600° C. or more, and the temperature of this glass may decrease as it is withdrawn through the channel at a controlled rate dependent on the additional flow which flows through the glass in the channel and in the further chamber 11 so that when it reaches this chamber the temperature will be in the range approx. 1360° C to approx. 1380° C. This is a suitable temperature for preparing glass when it is emitted from the further chamber 11 in connection with e.g. glass pressing. For pressing and similar processing, the viscosity of the glass in the chamber 11 should be about 10<8> pois.

Taket i kammeret 11 bør ikke varmes opp til en temperatur som er høyere eller vesentlig høyere enn for glasset i kammeret slik at det unngås at det dannes korn i glasset eller at det bringes til koking. Temperaturen bør fortrinnsvis være omtrent 30° C eller mindre fra glasstempera-turen. The roof of the chamber 11 should not be heated to a temperature that is higher or substantially higher than that of the glass in the chamber so that it is avoided that grains are formed in the glass or that it is brought to boiling. The temperature should preferably be approximately 30° C or less from the glass temperature.

Styrken på ekstrastrømmen kan styres i forhold til gjennomgangen slik at temperaturen på glasset i det ytterligere kammer 11 holdes innenfor de ønskete grenser ved The strength of the extra current can be controlled in relation to the passage so that the temperature of the glass in the additional chamber 11 is kept within the desired limits by

å variere spenningen som påtrykkes over klemmene 26 på transformatoren T2, idet en hvilken som helst egnet spenningstyr-ingsanordning kan brukes for dette formål. På lignende måte kan spenningen som påtrykkes klemmene 20 på transformatoren Tl varieres slik at når gjennomgangen økes blir hovedstrømmen mellom elektrodene 13 og 14 øket for å oppnå en noe høy-ere temperatur i kammeret 10. to vary the voltage applied across the terminals 26 of the transformer T2, any suitable voltage control device may be used for this purpose. In a similar way, the voltage applied to the terminals 20 of the transformer Tl can be varied so that when the throughput is increased, the main current between the electrodes 13 and 14 is increased to achieve a somewhat higher temperature in the chamber 10.

Typiske verdier for hoved- og ekstra-strømmene for de ovnsdimensjoner og glasstemperaturer som er angitt ovenfor Typical values of the main and auxiliary currents for the furnace dimensions and glass temperatures indicated above

er ca. 75 amp. for ekstrastrømmen og ca. is approx. 75 amp. for the extra current and approx.

1200 amp. for hovedstrømmen. 1200 amp. for the main stream.

I stedet for helt eller delvis å utjevne Instead of fully or partially equalizing

ulikhetene i styrkene på de strømmer som the differences in the strengths of the currents which

flyter til hovedelektrodene ved hjelp av en flows to the main electrodes by means of a

impedans med uttak mellom hovedelektrodene og å innstille glideren på denne impedance with an outlet between the main electrodes and to set the slider on this

impedans, som er knyttet til tilførselskret-sen for ekstraelektroden, fra en side til den impedance, which is connected to the supply circuit for the extra electrode, from one side to it

annen av det elektriske midtpunkt, vil det other of the electrical midpoint, it will

være mulig å benytte en hvilken som helst be possible to use any one

annen egnet form for faseforskyvningsnett other suitable form of phase shifting network

eller krets for å variere fasen for den spenning som påtrykkes ekstraelektroden. Med or circuit to vary the phase of the voltage applied to the extra electrode. With

«fase» i denne forbindelse menes vinkelen "phase" in this context means the angle

mellom den spenningsvektor som representerer spenningen mellom hovedelektrodene between the voltage vector representing the voltage between the main electrodes

og den som representerer spenningsfor-skjellen mellom ekstraelektroden og en and the one that represents the voltage difference between the extra electrode and a

hvilken som helst av hovedelektrodene. any of the main electrodes.

En mulig annen innretning vil være å A possible other facility would be to

sløyfe den regulerbare induktans LI og å loop the adjustable inductance LI and to

føre energi til klemmene 26 på transformatoren T2 fra den annen fase i veksel-strømnettet gjennom en faseforskyvnings-transformator av en hvilken som helst supply energy to the terminals 26 of the transformer T2 from the second phase of the alternating current network through a phase shifting transformer of any

kjent eller egnet type. known or suitable type.

På lignende måte kan dette middel be-nyttes for transformatoren Tl, eller hver In a similar way, this means can be used for the transformer T1, or each

av transformatorene Tl og T2, selv om det of the transformers Tl and T2, although that

i alminnelighet ville være mindre hensiktsmessig å benytte det for transformatoren in general, it would be less appropriate to use it for the transformer

Tl i betraktning av at hovedstrømmen er Tl considering that the main current is

høyere enn ekstrastrømmen. higher than the extra current.

Claims

1. Process for melting and refining glass in a glass-melting furnace where the molten glass is heated in front of the outlet opening and below the upper surface of the melt by means of electrodes to such an extent that layers of glass containing bubbles will rise upwards and not enter the outlet opening, characterized in that a layer of glass which is essentially parallel to the bottom of the oven vessel and placed above the outlet opening arranged in the bottom of the vessel is heated and that the flow rate of the glass towards the outlet opening in the opposite direction of the rising bubbled glass flow is reduced by suitable dimensioning of the outlet opening to such an extent that the downward flow of refined glass will not obstruct the upward flow of bubbled glass.

2. Method as stated in claim 1, characterized in that the glass is borosilicate glass and the temperature in the middle area of the furnace chamber where the upward convection current is created is approx. 1600° C or more.

3. Method as stated in claim 2, characterized in that the extra current is controlled so that such a glass temperature is ensured in the additional chamber that the glass there has a viscosity of 10<*> pois or thereabouts.

4. Furnace for carrying out the method as stated in claim 1, where the furnace chamber contains electrodes that lie at a horizontal distance from each other at opposite ends of an opening in the chamber bottom that is in connection with a further chamber or with a channel leading to such a chamber, the opening being placed in the middle area of the path for the electric current between the electrodes, characterized in that the opening has a length that is in the range of 1/8 to 1/2 of the horizontal distance between the electrodes and a width that is equal or approximately equal the entire width of the oven chamber. Publications cited: Norwegian patent no. 77 713. U.S. Patent No. 2,413,037, 2,490,339.