NO116951B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO116951B NO116951B NO16427866A NO16427866A NO116951B NO 116951 B NO116951 B NO 116951B NO 16427866 A NO16427866 A NO 16427866A NO 16427866 A NO16427866 A NO 16427866A NO 116951 B NO116951 B NO 116951B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- oil
- nozzle
- piston
- pressure
- lubricating oil
- Prior art date
Links
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 37
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 claims description 19
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 11
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 6
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 4
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 description 1
- 238000009958 sewing Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B66—HOISTING; LIFTING; HAULING
- B66C—CRANES; LOAD-ENGAGING ELEMENTS OR DEVICES FOR CRANES, CAPSTANS, WINCHES, OR TACKLES
- B66C23/00—Cranes comprising essentially a beam, boom, or triangular structure acting as a cantilever and mounted for translatory of swinging movements in vertical or horizontal planes or a combination of such movements, e.g. jib-cranes, derricks, tower cranes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B66—HOISTING; LIFTING; HAULING
- B66C—CRANES; LOAD-ENGAGING ELEMENTS OR DEVICES FOR CRANES, CAPSTANS, WINCHES, OR TACKLES
- B66C2700/00—Cranes
- B66C2700/03—Cranes with arms or jibs; Multiple cranes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Lubrication Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Jib Cranes (AREA)
Description
Stempelkjøling for forbrenningsmotorer. Piston cooling for internal combustion engines.
Denne oppfinnelse vedrører en stempel-kjøling for forbrenningsmotorer, særlig store dieselmotorer for lastevogner ved hvilke der fra maskinens hoved-smøre-oljekretsløp avgrenes olje og denne under smøreoljekretsløpets fulle trykk kastes eller sprøytes ved hjelp av en innretning fortrinsvis dyser, mot et sted på stemplet som skal kjølés, f. eks. mot det indre av stempelbunnen. Oppfinnelsen går ut på å styre den til stemplets eller stempelbunnens kjøling avgrenede del av smøreoljen i avhengighet av motorens omløpstall. This invention relates to a piston cooling system for internal combustion engines, particularly large diesel engines for trucks, whereby oil is branched off from the machine's main lubricating oil circuit and this, under the full pressure of the lubricating oil circuit, is thrown or sprayed by means of a device, preferably nozzles, against a place on the piston which must be cooled, e.g. towards the inside of the piston base. The invention consists in controlling the part of the lubricating oil branched off for the cooling of the piston or piston base in dependence on the engine's revolution rate.
Ved store dieselmotorer for lastevogner blir det stadig kastet eller sprøy-tet en oliestråle på stemplets varmeste sted, nemlig stempelbunnen, for å regu-lere stemplets temperatur. Hertil tje-ner vanligvis en dyse som tilføres olje fra et hovedsmøreoljekretsløp. Istedenfor en dyse kan det naturligvis også brukes en hvilken som helst annen påførings- eller slyngeinnretning for så vidt som denne oppfyller den samme hensikt. For hvev sy-linder anordnes det da en sådan innretning. Ved hjelp av en dyse som oljekaste-innretning har det forlengst vist seg den vanskelighet at den lett tilstoppes av for-urensninger i oli en. For å unngå dette var man tvunget til å gjøre dysediameteren større enn det skulle være nødvendig i og for seg for det tilsiktede øyemed. Således har det f. eks. etter erfaringer i prak-sis vist seg hensiktsmessig ikke å gjøre dysediameteren mindre enn 1,5 mm. Ved en sådan dysediameter er imidlertid den smø-remengde ganske stor som løper gjennom alle dyser ved en flersylindermaskin. Ved en 8-sylindermaskin utgjør f. eks. ved den foran nevnte dysediameter av 1,5 mm det samlede dysetverrsnittsareal for alle sy-lindre omtrent 14 mm2, hvilket ville svare til en dysediameter på ca. 4,25- mm. omreg-net for en eneste tenkt erstatningsdyse. Nå er imidlertid motorens samlede smøre-olje-gjennomgang, som det har vist seg ved praktiske målinger, bare tilpasset tverr-snittet av en tenkt erstatningsdyse med omtrent 6 mm diameter, hvorav man uten videre vil forstå at andelen av den gjennom sprøytedysen utstrømmende smøreolje er meget betydelig. Under disse forhold må man altså sørge for et tilstrekkelig stort smøreoljetrykk for at alle motorens oljefor-brukssteder skal forsynes tilstrekkelig med olje. Dette forutsetter igjen en tilstrekkelig stor befordringsytelse av oljesirkulasjonspumpen. Så store oljepumper er imidlertid uheldige med henblikk på motorens økonomi, da de sluker en stor kraftmengde som må leveres av motoren. Hvis man på den annen side ved bruk av olj esprøy te-dyser for stempelkjølingen dimensjonerer oljesirkulasjonspumpen for knapt, så vil smøreoljetryikket, når motoren løper langsomt eller i tomgang, bryte sammen til omtrent verdien null fordi den befordrede oljemengde avtar proporsjonalt med motorens omløpstall, mens allikevel sprøyte-dysens utløpstverrsnitt holder seg uforan-dret. In the case of large diesel engines for lorries, a jet of oil is constantly thrown or sprayed at the piston's hottest place, namely the piston bottom, in order to regulate the piston's temperature. A nozzle that is supplied with oil from a main lubricating oil circuit usually serves this purpose. Instead of a nozzle, any other application or slinging device can of course also be used as long as this fulfills the same purpose. For each cylinder such a device is then arranged. With the help of a nozzle as an oil throwing device, the difficulty has long been that it is easily clogged by impurities in the oil. To avoid this, one was forced to make the nozzle diameter larger than would be necessary in and of itself for the intended purpose. Thus, it has e.g. after experience in practice it has proven appropriate not to make the nozzle diameter smaller than 1.5 mm. With such a nozzle diameter, however, the amount of lubrication that runs through all nozzles in a multi-cylinder machine is quite large. In the case of an 8-cylinder engine, e.g. with the above-mentioned nozzle diameter of 1.5 mm, the total nozzle cross-sectional area for all sewing threads is approximately 14 mm2, which would correspond to a nozzle diameter of approx. 4.25 mm. recalculated for a single imaginary replacement nozzle. Now, however, the motor's overall lubrication-oil passage, as has been shown by practical measurements, is only adapted to the cross-section of an imaginary replacement nozzle with a diameter of approximately 6 mm, from which one will readily understand that the proportion of the lubricating oil flowing through the spray nozzle is very significant. Under these conditions, a sufficiently large lubricating oil pressure must therefore be ensured so that all the engine's oil consumption points are supplied with sufficient oil. This in turn requires a sufficiently large conveying performance of the oil circulation pump. However, such large oil pumps are unfortunate in terms of the engine's economy, as they swallow a large amount of power that must be delivered by the engine. If, on the other hand, when using oil spray nozzles for the piston cooling, the oil circulation pump is dimensioned too little, then the lubricating oil pressure, when the engine is running slowly or at idle, will break down to approximately the value zero because the amount of oil delivered decreases proportionally with the engine revolutions, while nevertheless, the outlet cross-section of the spray nozzle remains unchanged.
I denne henseende opptrer den mangel at smøreoljen under langsomt løp eller tomløp av motoren idet den følger den minste motstands vei, strømmer i hoved-saken ut fra de med relativt stor boring forsynte dyser, mens f. eks. lagrene i for-holdsvis liten utstrekning forsynes med smøreolje. Dette foregår dessuten på et tidspunkt hvori der ikke er tilstede eh tvingende grunn til kjøling av stemplet eller stempelbunnen. Liknende forhold kan naturligvis også inntre når man i stedenfor dyser bruker hvilke som helst andre inn- In this respect, the shortcoming is that during slow running or idling of the engine, as it follows the path of least resistance, it mainly flows out of the relatively large-bore nozzles, while e.g. the bearings to a relatively small extent are supplied with lubricating oil. This also takes place at a time when there is no compelling reason to cool the piston or piston base. Similar conditions can of course also occur when, instead of nozzles, any other input is used.
retninger til utkastning av oljen på stempelbunnen, hvor oljegjennomløpet for stempelkjølingen av konstruktive grunner må holdes større enn det normalt ville kreves. directions for ejection of the oil on the piston bottom, where the oil flow for piston cooling must be kept larger for constructive reasons than would normally be required.
For nå å fjerne de foran omtalte mang- In order to remove the previously mentioned many-
ler foreslås ifølge oppfinnelsen at innret- ler, it is proposed according to the invention that equip-
ningen for den kjøleolje som kastes ut på stempelbunnen avgrenet fra hovedsmøre-oljekretsløpet, er forsynt med et sperre- The outlet for the cooling oil that is ejected onto the piston base, branched off from the main lubricating oil circuit, is equipped with a
organ som uavhengig av den overtrykks- organ which, independently of the overpressure
ventil som vanligvis er anordnet i dette kretsløp, styres således fra kretsløpets olje- valve, which is usually arranged in this circuit, is thus controlled from the circuit's oil
trykk at utløpet av olje fra utkastings-innretningen automatisk forhindres når dette trykk synker ned til en på forhånd fastlagt nedre grense, f. eks. til oljepum- pressure that the outflow of oil from the ejection device is automatically prevented when this pressure drops to a predetermined lower limit, e.g. to oil pump
pens tomløpstrykk. Hvis man som oljeut-kastingsinnretning bruker på i og for seg kjent måte en dyse, så blir der ifølge et videre trekk ved oppfinnelsen foran dysen koplet en tilbakeslagsventil som rea- pen idle pressure. If a nozzle is used as an oil ejection device in a manner known per se, then according to a further feature of the invention a non-return valve is connected in front of the nozzle which reacts
gerer på det trykk som råder ved langsom gang eller tomgang av maskinen i hoved-smøreoljekretsløpet, således at dysen i den- generates on the pressure that prevails during slow running or idling of the machine in the main lubricating oil circuit, so that the nozzle in the
ne driftstilstand sperres mot utløp av olje. ne operating condition is blocked against leakage of oil.
På denne måte er det mulig å gjøre oljepumpen vesentlig svakere uten at der- In this way, it is possible to make the oil pump significantly weaker without
ved den effektive kjølevirkning på stem- by the effective cooling effect on stem-
pelet blir påvirket i noen nevneverdig grad. the pile is affected to any significant degree.
På tegningen er oppfinnelsen vist i et utførelseseksempel. Fig. 1 viser et vertikalt snitt gjennom en oljeinnsprøytnings-for-brenningsmotor med dyse som er tilsluttet hoved-smøreoljeledningen for stempelkjø- In the drawing, the invention is shown in an exemplary embodiment. Fig. 1 shows a vertical section through an oil injection internal combustion engine with a nozzle which is connected to the main lubricating oil line for the piston
lingen, idet dysen er vist delvis i perspek- the nozzle, as the nozzle is shown partly in perspective
tivriss med dyseholder. squeegee with nozzle holder.
Fig. 2 viser i større målestokk et snitt- Fig. 2 shows on a larger scale an average
oppriss av dysen ifølge oppfinnelsen ved siden av dyseholderen. elevation of the nozzle according to the invention next to the nozzle holder.
I fig. 1, som viser en vanlig innsprøyt-ningsforbrenningsmotor med forbren- In fig. 1, which shows a conventional injection internal combustion engine with combustion
ningsrom i stemplet, er 1 stemplet mot hvis indre stempelbunnvegg 2 der fra den nær- ning space in the piston, 1 is the piston against whose inner piston bottom wall 2 there from the
mest veivhuset anordnede dyse 3 sprøytes olje, som tilføres under trykk fra hoved-smøreoljeledningen 4 gjennom kanalen 5 i dysens 3 holder 6. oil is sprayed into the nozzle 3 arranged in the crankcase, which is supplied under pressure from the main lubricating oil line 4 through the channel 5 in the nozzle 3 holder 6.
Som det vil ses bedre av fig. 2, er det As will be seen better from fig. 2, it is
i dyseholderen 6 innebygget foran dysen en tilbakeslagsventil 7 som står under sta- in the nozzle holder 6 built in in front of the nozzle is a non-return valve 7 which stands under the sta-
dig innvirkning av en fjær 8. Oljeløpet til dysen 3 over ventilen 7 og dyseholderen 6 er antydet ved pilen 9. 10 er en renseåpning på dyseholderen som normalt er lukket med the effect of a spring 8. The oil flow to the nozzle 3 above the valve 7 and the nozzle holder 6 is indicated by the arrow 9. 10 is a cleaning opening on the nozzle holder which is normally closed with
en propp. Fjærens 8 spenning er slik inn- a plug. The tension of the spring 8 is thus in-
stilt at den normalt overvinnes av det trykk som, råder i hoved-smøreoljelednin- provided that it is normally overcome by the pressure that prevails in the main lubricating oil line
gen 4, så ventilen.7 under normal drift av maskinen alltid holder seg åpen og der- gen 4, so the valve.7 during normal operation of the machine always remains open and there-
ved olje sprøytes gjennom dysen 3 mot stempelbunnen 2. Først når oljetrykket underskrider det ved fjærspenningen 8 innstillbare oljetrykk, hvilket forekommer ved langsom gang eller tomgang av maski- by oil is sprayed through the nozzle 3 towards the piston base 2. Only when the oil pressure falls below the oil pressure adjustable by the spring tension 8, which occurs when the machine is running slowly or idling
nen, vil ventilen 7 lukkes av det nå over- nen, the valve 7 will be closed by the now over-
veiende fjærtrykk, så dysen 3 sperres og smøreolje bare kan strømme til de øvrige smøresteder, fortrinsvis til maskinens lågere. weighing spring pressure, so the nozzle 3 is blocked and lubricating oil can only flow to the other lubrication points, preferably to the machine's bearings.
Den ventil 7 som er innkoplet foran sprøytedysen 3, har intet å gjøre med den overtrykksventil som vanligvis er anordnet i smøreoljekretsløpet og ved hvilken der føres overflødig smøreolje tilbake til smøre-pljepumpen, og er i sin funksjon helt uav- The valve 7 which is connected in front of the spray nozzle 3 has nothing to do with the overpressure valve which is usually arranged in the lubricating oil circuit and through which excess lubricating oil is returned to the lubrication pump, and is completely independent in its function.
hengig av denne overtrykksventil. Forholdsregelen ifølge oppfinnelsen er depending on this pressure relief valve. The rule of thumb according to the invention is
særlig hensiktsmessig og fordelaktig, da — particularly appropriate and advantageous, then —
som allerede tidligere antydet — motor- as already indicated earlier — motor-
stemplets oppvarming under langsom gang eller tomløp av maskinen er overordentlig liten og derfor en påsprøytning på stempelbunnen med kjøleolje ikke er nødven- the heating of the piston during slow operation or idling of the machine is extremely small and therefore spraying the piston base with cooling oil is not necessary
dig i denne driftstilstand. you in this operating state.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DES0098897 | 1965-08-18 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO116951B true NO116951B (en) | 1969-06-09 |
Family
ID=7521824
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO16427866A NO116951B (en) | 1965-08-18 | 1966-08-12 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
GB (1) | GB1113708A (en) |
NO (1) | NO116951B (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL8003262A (en) * | 1980-04-25 | 1981-11-16 | Boomse Metaalwerken | CRANE. |
-
1966
- 1966-08-12 NO NO16427866A patent/NO116951B/no unknown
- 1966-08-18 GB GB3713466A patent/GB1113708A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1113708A (en) | 1968-05-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2800119A (en) | Arrangement for cooling the piston of internal combustion engines | |
US2788773A (en) | Regulation of the piston temperature in internal combustion engines | |
CA2634400A1 (en) | Cooling device of water-cooled internal combustion engine | |
US2409965A (en) | Fuel pump | |
NO116951B (en) | ||
US1427337A (en) | Gas reclaimer | |
US2435359A (en) | Oil tank for lubricating systems | |
US1976772A (en) | Viscosity regulator | |
US2032670A (en) | Cooling system for internal combustion engines | |
US1694518A (en) | Engine-lubricating system | |
US3107657A (en) | Device for supplying moisture-laden air to the intake manifold of an internal combustion engine | |
US1727197A (en) | Internal-combustion engine | |
US1634844A (en) | Cooling system for internal-combustion engines | |
US1736033A (en) | Fuel-supplying system | |
US1616966A (en) | Engine-cooling system | |
US1971767A (en) | Means for starting internal combustion engines | |
US1632596A (en) | Vapor-cooling system | |
AU2003248025B2 (en) | Automatic priming system | |
US2056710A (en) | Means for starting internal combustion engines | |
US2026662A (en) | Lubricating system | |
US2182580A (en) | Carburetor | |
GB831451A (en) | Improvements relating to cooling systems for marine driving units | |
US1327430A (en) | Priming system for internal-combustion engines | |
US1326886A (en) | Lubricating system | |
US2658494A (en) | Upper engine lubricating device |