NL8802156A - OPTICS FOR RADIATION SENSOR. - Google Patents
OPTICS FOR RADIATION SENSOR. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8802156A NL8802156A NL8802156A NL8802156A NL8802156A NL 8802156 A NL8802156 A NL 8802156A NL 8802156 A NL8802156 A NL 8802156A NL 8802156 A NL8802156 A NL 8802156A NL 8802156 A NL8802156 A NL 8802156A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- lens
- ring
- optics
- housing
- sensor
- Prior art date
Links
- 230000005855 radiation Effects 0.000 title claims description 10
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 5
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 claims description 5
- 229910001030 Iron–nickel alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 3
- 210000000695 crystalline len Anatomy 0.000 description 35
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 7
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 6
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 6
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 5
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 4
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical group [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 239000002178 crystalline material Substances 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 1
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 229910000078 germane Inorganic materials 0.000 description 1
- UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N iron nickel Chemical class [Fe].[Ni] UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 1
- 239000000565 sealant Substances 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 238000004017 vitrification Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
- G02B13/14—Optical objectives specially designed for the purposes specified below for use with infrared or ultraviolet radiation
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B7/00—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements
- G02B7/02—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for lenses
- G02B7/026—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for lenses using retaining rings or springs
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Photometry And Measurement Of Optical Pulse Characteristics (AREA)
Description
$ - 1 -$ - 1 -
Optiek voor stralingssensor. *Radiation sensor optics. *
De uitvinding heeft betrekking op een optiek voor een stralingssensor, in het bijzonder voor een infra-rood-sensor, met bevestiging van ten minste een lenslichaam aan het sensorhuis.The invention relates to an optics for a radiation sensor, in particular for an infrared sensor, with attachment of at least one lens body to the sensor housing.
5 Een dergelijke sensoroptiek is voor doeldetectie op grond van de door een doelobject afgegeven infrarood-straling bekend uit het Duitse octrooischrift 3.326.876.Such a sensor optic is known from German Patent 3,326,876 for target detection on the basis of the infrared radiation emitted by a target object.
Tegenover de daar in de tekening weergegeven uitvoering kan de SBnsor ook uitgevoerd zijn met een hol cilindrisch 10 huis, dat over een ten opzichte van de munitieas parallelle zwenkas uit het inwendige van de munitie in een werkstand naar buiten kan worden geklapt. Al naar de gegeven ruimteverhoudingen kan er verder ook in voorzien zijn om de sensor coaxiaal op te bouwen, derhalve zonder straalombui-15 ging in het holcilindrische sensorhuis axiaal achter de in de apertuur ingezette lensoptiek het detectorelement in te bouwen. Dit geeft bij compactere konstruktie eenvoudigere justeringsmogelijkheden ten opzichte van de gewenste stralengeometrie en maakt een hoger belastbare, 20 derhalve beter tegen afvuren bestendige uitvoering van de sensor in het totaal mogelijk. Evenwel kan de hermetische afdichting van het inwendige van het sensorhuis aan de zijde met de van de lensoptiek voorziene apertuur problemen geven. Immers, de montage van afzonderlijke hermetisch 25 gekapseld vervaardigde constructie-eenheden tot de complete sensor is zeer kostbaar. Na de montage van de detector en de hybride-schakeling, alsook naar het funktie-testen daarvan kan het hol-cilindrische huis naar achteren weliswaar door hermetisch oplassen van een deksel betrouw-30 baar worden afgesloten; evenwel rest de voor de funktio-nering kritische afsluiting van het sensorhuis aan de overgang van het lenslichaam naar de huiswand.In contrast to the embodiment shown there in the drawing, the SBnsor can also be constructed with a hollow cylindrical housing which can be folded out of the interior of the ammunition into a working position over a pivot axis parallel to the ammunition axis. Depending on the given space ratios, it may further also be provided to build the sensor coaxially, therefore to install the detector element axially behind the lens optic inserted in the aperture without beam conversion in the hollow cylindrical sensor housing. In a more compact construction, this provides easier adjustment options with respect to the desired beam geometry and allows a higher load-bearing, and therefore more fire-resistant, construction of the sensor in total. However, the hermetic sealing of the interior of the sensor housing on the side with the aperture provided with the lens optics may present problems. After all, the assembly of separate hermetically encapsulated construction units to the complete sensor is very expensive. After mounting the detector and the hybrid circuit, as well as after the functional testing thereof, the hollow-cylindrical housing can be closed backwards reliably by hermetically sealing a cover; however, the critical closure of the sensor housing for the functioning remains at the transition from the lens body to the housing wall.
Pogingen tot een radiaal vastkleven van het lenslichaam aan de huiswand met behulp van epoxyhars, zoals 35 dit in de technische optica voor het vastkleven van een optisch onderdeel aan een houderraam bekend is, mislukten, aangezien dergelijke verbindingen niet vacuumdicht bleken <8802156 t - 2 - Λ te zijn; zij geven gas af, hetgeen de funktie van de in de sensor aanwezige halfgeleiderconstructie-elementen beïnvloedt, en zijn hygroscopisch, hetgeen op grond van geleiderbaancorrosies kan leiden tot elektrische funktie-5 storingen. Ook het radiale inklemmen met O-ringen bleek niet hermetisch dicht te zijn, aangezien bij grote axiale versnellingen sterke vervormingen van deze af-dichtringen optreden, hetgeen kan resulteren in een beschadiging van de optiek.Attempts to radially adhere the lens body to the house wall using epoxy resin, as known in technical optics for adhering an optical part to a container window, have failed, since such connections have not been found to be vacuum-tight <8802156 t - 2 - Λ to be; they release gas, which influences the function of the semiconductor construction elements present in the sensor, and they are hygroscopic, which can lead to electrical malfunction due to conductor path corrosion. Also, the radial clamping with O-rings was found not to be hermetically tight, as large deformations of these sealing rings occur with large axial accelerations, which can result in damage to the optics.
10 Op grond van deze feiten ligt aan de uitvinding het doel ten grondslag, een optiek van de in de aanhef genoemde soort zodanig in te vatten, dat zij voor wat betreft hermetische afdichting en optisch kwaliteit voldoet aan verhoogde mechanische belastingen.On the basis of these facts, the object of the invention is based on the concept of designing an optic of the type mentioned in the preamble such that it meets increased mechanical loads in terms of hermetic sealing and optical quality.
15 Teneinde dit doel te verwezenlijken, voorziet de uitvinding in een optiek, zoals in de aanhef omschreven, met het kenmerk, dat een in dwarsdoorsnede boogvromige lensoptiek uit kristallijn halfgeleidermateriaal onder tussenlegging van een ring uit gesinterd glassoldeer-20 poeder in een metalen vattingsring van het huis is ingevat.In order to achieve this object, the invention provides an optic as described in the preamble, characterized in that a cross-sectional arcuate lens optic of crystalline semiconductor material with the insertion of a ring of sintered glass solder powder in a metal mounting ring of the house is embedded.
Volgens deze oplossing is een relatief grote ringspleet tussen de lensperiferie en de invattingsring van het sensorhuis toelaatbaar, die voorzien wordt van een licht te hanteren sintering uit het op zichzelf 25 poedervormige glassoldeer, dat vervolgens, na positionering van de lensoptiek in het inwendige van het sensorhuis wordt opgesmolten. Met het afkoelen verkrijgt men een gasdichte, watermolecuulvrije en mechanisch hoogbelastbare hermetische afdichting tussen het lenslichaam en de 30 invattingsring.According to this solution, a relatively large annular gap between the lens periphery and the insertion ring of the sensor housing is permissible, which is provided with a light-to-handle sintering from the per se powder-shaped glass solder, which, after positioning the lens optics in the interior of the sensor housing, is then permissible. is melted. Upon cooling, a gas-tight, water-molecule-free and mechanically high-load-resistant hermetic seal is obtained between the lens body and the mounting ring.
Als materiaal voor de invattingsring - resp. voor het sensorhuis in het totaal, wanneer uit één stuk uitgevoerd - voldoet een ijzer-nikkellegering aan de vereisten voor het gelijklopen van de temperatuurgradiënt 35 tussen het kristallijne lenslichaam en de metalen invatting, hoewel de temperatuurovergang over de brede marge tussen de opsmelttemperatuur van de glassoldeer-sintering en de laagste opslagplaats-omgevingstemperatuur toch aanzienlijke onderlinge afwijkingen vertoont. Evenwel 40 is verrassend gebleken, dat bij koepelvormig gewelfde <.8802156 - 3 - dwarsdoorsnedegeometrie van het langs zijn periferie ge- * steunde lichaam van de lensoptiek deze de na een tempe-ratuurbehandling nog aanwezige restspanningen, die in het bijzonder op temperatuurovergangsverschillen zijn terug 5 te voeren, zonder beschadigingen opneemt, waarbij ondanks de door de stralengeometrie van de convergerende lens vereiste, verschillend gekromde beide lenslichaam-oppervlakken verrassend na het afkoelen van de opgesmolten soldering ook vrijwel geen optische fouten meer voorhanden zijn, 10 hetgeen mogelijk daarop berust, dat de deformaties op de ene zijde van de lens door deformaties op het tegenover gelegen lensoppervlak straaloptisch in de meest verregaande mate worden gecompenseerd.As material for the mounting ring - resp. for the sensor body as a whole, when constructed in one piece - an iron-nickel alloy meets the requirements for the coincidence of the temperature gradient 35 between the crystalline lens body and the metal mount, although the temperature transition over the wide margin between the melting temperature of the glass solder sintering and the lowest storage location ambient temperature nevertheless shows considerable deviations. However, it has surprisingly been found that with domed-vaulted <8802156-3- cross-section geometry of the lens optic body supported along its periphery, these recover the residual stresses still present after a temperature treatment, which are in particular on temperature transition differences. without damaging, and despite the differing curvature of both lens body surfaces required by the beam geometry of the converging lens, surprisingly after the cooling of the melted soldering, there are practically no optical errors anymore, which is possibly based on the fact that the deformations on one side of the lens are compensated to the greatest extent by deformations on the opposite lens surface.
Verdere alternatieven en verdere uitvoeringen zijn 15 aangegeven in de verdere conclusies. Deze en andere aspecten van de uitvinding worden nader toegelicht in de thans volgende beschrijving onder verwijzing naar de tekening.Further alternatives and further embodiments are indicated in the further claims. These and other aspects of the invention are further explained in the following description with reference to the drawing.
In de tekening is een uitvoeringsvoorbeeld van een optiek volgens de uitvinding getoond, die onder beperking op de 20 essentie in sterke mate is geastraheerd, en niet geheel op schaal is weergegeven. Daarbij toont de enkele figuur van de tekening in axiale langsdoorsnee de montage van een verzamellens in de huis-apertuur van een stralingssensor.The drawing shows an exemplary embodiment of an optic according to the invention, which is strongly extracted to a limited extent to the essentials, and which is not shown to full scale. The single figure of the drawing shows in axial longitudinal section the mounting of a collecting lens in the house aperture of a radiation sensor.
De in het uitvoeringsvoorbeeld getoonde stralings-25 sensor 11 is uitgerust met een detector 12 voor het opnemen van stralingsenergie 10 in het infraroodbereik van het spectrum der elektromagnetische groeven. De detector 12 toont ten minste een detectorelement 13 (in de getoonde uitvoeringsvorm een halfgeleiderdetector of een pyrodetec-30 tor), dat hermetisch ingesloten is in een huis 15. Het detectorelement 13 ontvangt de stralingsenergie 10 door een detectorvenster 16 via een sensor-apertuur 17, die uitgerust is met een in het sensorhuis 19 ingevatte lensoptiek 18, teneinde de stralingsenergie 10 om te zetten in elektrische 35 signalen. Daarvoor is in een huis 21, dat hermetisch verbonden is met het detectorhuis 15, een elektrisch op het detectorelement 13 aangesloten hybrideschakeling aangebracht, zoals in details nader beschreven in aanvraagster's oudere aanvrage P36 36 422.3 van 25.10.1986.The radiation sensor 11 shown in the exemplary embodiment is equipped with a detector 12 for receiving radiation energy 10 in the infrared range of the spectrum of the electromagnetic grooves. The detector 12 shows at least one detector element 13 (in the embodiment shown, a semiconductor detector or a pyrodetector 30), which is hermetically enclosed in a housing 15. The detector element 13 receives the radiation energy 10 through a detector window 16 via a sensor aperture 17 , which is equipped with a lens optic 18 embedded in the sensor housing 19, in order to convert the radiant energy 10 into electrical signals. For this purpose, a housing 21, which is hermetically connected to the detector housing 15, is provided with a hybrid circuit electrically connected to the detector element 13, as further described in details in applicant's earlier application P36 36 422.3 of 25.10.1986.
40 De inwendige ruimte van het sensorhuis 19 is gevuld * 8802156 - 4 - f met een hermetisch ingesloten beschermgas. Het insluiten geschiedt enerzijds door het inbouwen van het hybride-schakelingshuis 21 onder een huisdeksel 42, en anderzijds door het invatten van de lensoptiek 18 in de apertuur 17.40 The interior of the sensor housing 19 is filled * 8802156 - 4 - f with a hermetically enclosed shielding gas. The enclosure is effected, on the one hand, by installing the hybrid circuit housing 21 under a housing cover 42, and, on the other hand, by inserting the lens optics 18 into the aperture 17.
5 In het bijzonder, wanneer het bij de sensor 11 gaat om een deel van een zoekzender voor uit vuurwapens afschiet-bare (sub)munitie, moet de optiek-invatting de hoge, bij het afschieten optredende versnellingskrachten kunnen opnemen en ook dan nog de exacte geometrische positione-10 ring van de lensoptiek 18 en de hermetische afsluiting van de binnenruimte 41 zeker stellen. Daartoe is de lensoptiek 18, bestaande uit ten minste een verzamellens, in dwarsdoorsnee in het totaal bol (d.w.z. met een convex en een concaaf buitenvlak) uitgevoerd. Een randgebied 43 15 van de lensoptiek 18 is coaxiaal in het inwendige van het hol-cilindrische sensorhuis 19 aangebracht, namelijk axiaal tegen een steunschouder 44 aangelegd. Daarbij blijft tussen de periferie 45 van het lichaam van de lensoptiek en het binnenmantelvlak van het als vattingsring 20 46 dienende deel van het sensorhuis 19 een rondlopende ringspleet 47 over, waarin een sinterring 48 uit glas-soldeerpoeder (zoals dit bijvoorbeeld als boorsilicaat in de handel verkrijgbaar is van de Firma Schott Glas-werke) is ingelegd.5 In particular, when the sensor 11 is a part of a search station for (sub) ammunition that can be fired from a firearm, the optics mounting must be able to absorb the high acceleration forces occurring during the firing and even then the exact ensure the geometric positioning of the lens optics 18 and the hermetic sealing of the inner space 41. For this purpose, the lens optic 18, consisting of at least one collecting lens, is designed in cross section in the total convex (i.e. with a convex and a concave outer surface). An edge region 43 of the lens optic 18 is arranged coaxially in the interior of the hollow-cylindrical sensor housing 19, namely axially abutting a support shoulder 44. Thereby, between the periphery 45 of the body of the lens optic and the inner jacket surface of the part of the sensor housing 19 serving as the mounting ring 46, a circumferential annular gap 47 remains, in which a sintering ring 48 of glass solder powder (such as, for example, commercially available as borosilicate) is available from the firm of Schott Glas-werke).
25 Bij voorkeur vindt de centrering van de lensoptiek 18 niet plaats via deze sinterring 48, maar aan kegelstompvormig gehelde vlakken van de invattings-steunschouder 44 en het lens-randgebied 43, dat de glassoldering 48 met lichte spelingspassing kan worden ingelegd. De soldering 30 48 kan moeiteloos met constante wanddikte worden gesinterd, zodat een gelijkmatige soldeerlaagdikte voor de verbinding van de lensperiferie 25 over de ringspleet 48 met de vattingsring 46 gewaarborgd is, wanneer de sintering 48 na het inleggen wordt gesmolten.Preferably, the lens optics 18 are not centered via this sintering ring 48, but on conical obtuse-angled surfaces of the insertion support shoulder 44 and the lens edge region 43, which the glass solder 48 can be inlaid with slight clearance fit. The solder 48 can be sintered effortlessly with constant wall thickness, so that an even solder layer thickness for the connection of the lens periphery 25 over the annular gap 48 with the mounting ring 46 is ensured when the sintering 48 is melted after insertion.
35 Bij het lichaam van de lensoptiek 18 gaat het om voor het van belang zijnde spectraalbereik doorlaatbare materiaal, in het geval van infraroodstralingsenergie 10 om monokristallijn of polykristallijn halfgeleider-materiaal zoals silicium of germaan. Het sensorhuis 19 40 of, bij een opgedeeld huis 19, ten minste zijn als vat- <· 8802156 - 5 - ............The body of the lens optics 18 is material permeable to the spectral range of interest, in the case of infrared radiation energy 10 it is monocrystalline or polycrystalline semiconductor material such as silicon or germane. The sensor housing 19 40 or, in the case of a divided housing 19, be at least as vessels <8802156 - 5 - ............
«f tingsring 46 dienende deel, dient over de grote temperatuur- f overspanning tussen de smelttemperatuur van de glassoldeer-sinterring 48 (van de orde van grootte van + 700°C) tot aan de laagst toelaatbare omgevingstemperatuur van de sensor 5 11 (van de orde van grootte van -40°C, een gelijkverloop van de temperatuursuitzettingscoëfficiënt met het materiaal van de lensoptiek 18, derhalve in het bijzonder met silicium, te vertonen. Metalen zoals wolfraam of molybdeen, vormen daarom bijzonder geschikt materiaal voor de vattings-10 ring 46. Evenwel zijn deze voor massafabrikage niet bijzonder goed geschikt, aangezien zij moeilijk verwerkbaar zijn, bijvoorbeeld slecht met andere constructiedelen of delen van het sensorhuis 19 - zoals bijvoorbeeld een afzonderlijk vervaardigde detectorsokkel 49 - te lassen.Serving ring 46 serves over the large temperature span between the melting temperature of the glass solder sinter ring 48 (of the order of + 700 ° C) to the lowest permissible ambient temperature of the sensor 5 11 (of the of the order of magnitude of -40 ° C, show a coincidence of the temperature expansion coefficient with the material of the lens optics 18, therefore in particular with silicon, therefore metals such as tungsten or molybdenum form particularly suitable material for the bezel ring 46 However, these are not particularly well suited for mass production, since they are difficult to process, for example, difficult to weld with other construction parts or parts of the sensor housing 19 - such as, for example, a separately manufactured detector base 49.
15 Een bijzonder goed compromis tussen de temperatuurgang- vereisten en de vervaardigings-vereisten voor de materiaalkeuze van de vattingsring 46 is een ijzer-nikkellegering gebleken, zoals deze bijvoorbeeld onder de aanduiding "Vacon 10" door de firma Vakuumschmelze op de markt wordt 20 gebracht. Dit materiaal kan zonder problemen worden samengelast met gangbaar machinestaal, waaruit de detectorsokkel 49 kan zijn gedraaid, zoals in de tekening door de rondlopende lasnaad 50 van een opgedeeld sensorhuis 19 aangegeven. Weliswaar vertoont dit nikkel-ijzermateriaal 25 niet onvoorwaardelijk over een breed gebied een goed gelijklopen van de temperatuurcoëfficient met het kristai-lijne materiaal van de lensoptiek 18; om welke reden het onmogelijk blijkt, onder inleggen van de soldeerring 48 een vlakke plaat te verbinden met een vattingsring 46, 30 aangezien deze verbinding bij afkoelen van de soldeer- temperatuur op omgevingstemperatuur ondicht wordt en zelfs de kristalplaat kan scheuren. De, door het op zichzelf nog onvoldoende gelijklopen van de temperatuurcoëfficiënten zelfs na achteraf uitgevoerde tempering, optredende 35 spanningen, worden evenwel, zoals gebleken is, zonder problemen opgenomen, wanneer de lensoptiek 18, zoals in de tekening weergegeven tussen radiale invatting in dwars-doorsnee gelijk is in gebogen boven- en ondervlakken vertoont. Nu leidt het smelten van de glassoldeersintering 40 18 zonder verlopen van het glassoldeer direkt tot een - 8802156 * , - 6 - ’ hermetisch dichte verglazing van de lensoptiek 18 met de metaalring 46 onder instandhouding van de optische kwaliteit van de ingezette lensoptiek 18 zowel gedurende het afkoelen alsook bij en na aanzienlijke axiale versnellingen. 5 De verbinding is gas- en vochtdicht en zowel ten opzichte van het inglazen in de ring 46 alsook ten opzichte van de verbinding van deze ring 46 tot het complete sensorhuis 19 uitstekend geschikt voor massafabrikage; te meer omdat langs de lensperiferie 45, derhalve over de ringspleet 47, grotere 10 toleranties zijn dan bij een gebruikelijke kit- of kleef-verbinding, die door de glassoldeersintering 18 dicht en mechanisch vast worden overbrugd.An iron-nickel alloy, such as it is marketed, for example, under the designation "Vacon 10" by the company Vakuumschmelze, has proved to be a particularly good compromise between the temperature range requirements and the manufacturing requirements for the material selection of the mounting ring 46. This material can be easily welded together with conventional machine steel, from which the detector base 49 can be turned, as indicated in the drawing by the circumferential weld seam 50 of a divided sensor housing 19. It is true that this nickel-iron material 25 does not unconditionally show a good coincidence of the temperature coefficient with the crystalline material of the lens optic 18 over a wide range; for which reason it proves impossible to insert a flat plate with a mounting ring 46, 30 by inserting the solder ring 48, since this compound becomes leaky on cooling of the soldering temperature at ambient temperature and can even crack the crystal plate. However, as has been found, the voltages which occur, as a result of the fact that the temperature coefficients per se do not yet coincide even sufficiently, are recorded without problems, when the lens optics 18, as shown in the drawing, is shown between radial cross-sectional insertion is the same in curved top and bottom surfaces. Now the melting of the glass solder sintering 40 18 without expiration of the glass solder leads directly to a hermetically dense vitrification of the lens optic 18 with the metal ring 46 while maintaining the optical quality of the inserted lens optics 18 both during the cooling as well as at and after significant axial accelerations. The connection is gas- and moisture-tight and is excellent for mass production both with regard to the inflow into the ring 46 and the connection from this ring 46 to the complete sensor housing 19; all the more because there are greater tolerances along the lens periphery 45, therefore over the annular gap 47, than with a conventional sealant or adhesive connection, which are bridged tightly and mechanically by the glass solder sintering 18.
De achterwaartse hermetische afsluiting van de sensorbinnenruimte 41 kan plaatsvinden direkt door een 15 inzet-passing van het aldaar gelegerde hybrideschakelings-huis 21, of ook eenvoudiger door een achterwaarts deksel 51. Dit wordt, zoals in de tekening symbolisch is aangegeven, doelmatig voor het funktietesten van de voltooide sensor 11 eerst vastgeschroefd, teneinde toleranties 20 van inbouwdelen te compenseren; eventueel wordt het na beëindiging van de montage en justeringswerkzaamheden door een rondlopende lasnaad hermetisch met het overige hol-cilindrische sensorhuis 19 verbonden.The rearwardly hermetic closure of the sensor interior 41 can take place directly through an insertion fit of the hybrid-switch housing 21 mounted there, or also more simply through a rearward cover 51. This, as is symbolically indicated in the drawing, becomes effective for the function tests. of the finished sensor 11 screwed first, to compensate for tolerances 20 of built-in parts; if necessary, it is hermetically connected to the other hollow-cylindrical sensor housing 19 after completion of the assembly and adjustment work by a circumferential welding seam.
Voor een schokbestendige houdering van het 25 lichaam van de lensoptiek 18 kan tegen haar omtrekszitting op de steunschouder 44, zoals eveneens in de tekening aangegeven, in de opening van de apertuur 17 een steunring 52 worden ingezet, bijvoorbeeld tot aan liggen tegen de lensoptiek 18.For a shock-resistant hold of the body of the lens optic 18, a support ring 52 can be inserted against its circumferential seat on the support shoulder 44, as also indicated in the drawing, in the aperture 17 of the aperture 17, for example until it lies against the lens optic 18.
- conclusies - .8802156- conclusions - .8802156
Claims (6)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3729411 | 1987-09-03 | ||
| DE19873729411 DE3729411A1 (en) | 1987-09-03 | 1987-09-03 | Optical system for a radiation sensor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8802156A true NL8802156A (en) | 1989-04-03 |
Family
ID=6335111
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8802156A NL8802156A (en) | 1987-09-03 | 1988-09-01 | OPTICS FOR RADIATION SENSOR. |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE3729411A1 (en) |
| FR (1) | FR2620239A1 (en) |
| IL (1) | IL87565A (en) |
| NL (1) | NL8802156A (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4002436A1 (en) * | 1990-01-27 | 1991-08-01 | Man Technologie Gmbh | GAS CUVETTE FOR MATERIAL ANALYSIS |
| DE19716252A1 (en) * | 1997-04-18 | 1998-10-22 | Conducta Endress & Hauser | Optical sensor |
| DE10207923B4 (en) * | 2002-02-23 | 2005-09-22 | Diehl Bgt Defence Gmbh & Co. Kg | Proximity sensor, in particular for the triggering of the warhead of a defense grenade against an approaching projectile |
| DE10224710B4 (en) | 2002-06-04 | 2005-12-08 | Schott Ag | Method for the hermetic packaging of optical components and optical components produced according to the method |
| JP4702200B2 (en) * | 2006-06-27 | 2011-06-15 | 株式会社デンソー | RECEIVER AND RADAR DEVICE PROVIDED WITH THE RECEIVER |
| US7547865B2 (en) * | 2007-06-11 | 2009-06-16 | Raytheon Company | Optical element mount and method thereof for a gun-launched projectile |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3326876C2 (en) * | 1983-07-26 | 1986-04-10 | Diehl GmbH & Co, 8500 Nürnberg | Submunitions with target detection device |
| JPS6074686A (en) * | 1983-09-30 | 1985-04-26 | Mitsubishi Electric Corp | Cap |
| JPS60127634A (en) * | 1983-12-12 | 1985-07-08 | Toshiba Corp | Production of metal vapor discharge lamp luminous tube |
| US4726648A (en) * | 1985-02-13 | 1988-02-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Optoelectronic module |
-
1987
- 1987-09-03 DE DE19873729411 patent/DE3729411A1/en active Granted
-
1988
- 1988-08-25 IL IL8756588A patent/IL87565A/en unknown
- 1988-09-01 NL NL8802156A patent/NL8802156A/en not_active Application Discontinuation
- 1988-09-02 FR FR8811506A patent/FR2620239A1/en not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3729411A1 (en) | 1989-03-16 |
| IL87565A (en) | 1991-12-15 |
| FR2620239A1 (en) | 1989-03-10 |
| DE3729411C2 (en) | 1989-06-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1740758B (en) | Component for the detection of electromagnetic radiation, infrared imaging unit integrating said component and fabrication procedure thereof | |
| US6144031A (en) | Infrared video camera system with uncooled focal plane array and radiation shield | |
| US8711277B2 (en) | Method for assembling a camera module, and camera module | |
| US20110097072A1 (en) | Lens Stack, Mounted in a Gas-Tight Manner, for a Camera Housing | |
| US10436918B2 (en) | Integrated coupling of scintillation crystal with photomultiplier in a detector apparatus | |
| EP3438721B1 (en) | Vehicular camera and lens assembly | |
| US6683298B1 (en) | Image sensor packaging with package cavity sealed by the imaging optics | |
| NL8802156A (en) | OPTICS FOR RADIATION SENSOR. | |
| US4599540A (en) | High intensity arc lamp | |
| CN104159423B (en) | The photoelectricity or electrooptic block and its production method of airtight sealing | |
| US5991101A (en) | UV-resistant jointing technique for lenses and mounts | |
| EP0539934B1 (en) | Semiconductor laser module | |
| EP0490166B1 (en) | Quick cooldown/low distortion hybrid focal plane array platform for use in infrared detector dewar packages | |
| US6812451B2 (en) | Optical sensor for use in high vacuums | |
| EP2513696B1 (en) | Temperature control device | |
| US20110013901A1 (en) | Imaging module and method of adjusting imaging | |
| US7332720B2 (en) | Cold shield for cryogenic camera | |
| JPH0749995B2 (en) | Remote ignition high frequency getter used in metal infrared detector dewar | |
| DK2708018T3 (en) | Optical recording device | |
| IL140659A (en) | Vehicle having a ceramic radome affixed thereto by a compliant metallic "t" flexure element | |
| US6922518B2 (en) | Methods and apparatus for sealed fiber optic feedthroughs | |
| Pfeffermann et al. | PN-CCD camera for XMM and ABRIXAS: design of the camera system | |
| US5296710A (en) | Infrared radiation detector | |
| NL8903130A (en) | BRIGHTNESS AMPLIFIER TUBE WITH SEAL CONNECTIONS. | |
| US9010131B2 (en) | Methods and apparatus for Dewar and cold shield assemblies |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BV | The patent application has lapsed |