NL8502155A

NL8502155A - PIPE DEFLECTOR.

Info

Publication number: NL8502155A
Application number: NL8502155A
Authority: NL
Original assignee: Philips Nv
Priority date: 1985-07-30
Filing date: 1985-07-30
Publication date: 1987-02-16
Also published as: JPS6229045A

Description

* Λ .* Λ.

< ΡΗΝ 11.455 N.V. Philips* Gloeilampenfabrieken te Eindhoven.<ΡΗΝ 11,455 N.V. Philips * Incandescent light factories in Eindhoven.

Afbuigeenheid voor beeldbuizen.Deflection unit for CRT tubes.

De uitvinding heeft betrekking op een afbuigeenheid voor een televisiebeeldbuis , bevattende een eerste en een tweede afbuigspoelen-stelsel en een ringvormige kern van gesinterd, oscydisch, ferrooagne-tisch materiaal waarvan de buitendiameter, in verschillende loodrecht 5 op zijn lengte-as verlopende vlakken gemeten, verschillend groot is.The invention relates to a deflection unit for a television picture tube, comprising a first and a second deflection coil system and an annular core of sintered, oscydic, ferro-magnetic material, the outer diameter of which, measured in different planes extending perpendicular to its longitudinal axis, is different in size.

Meer in het bijzonder is een dergelijke ringkern kelk- of trechtervormig. Terwille van de mechanische sterkte wordt aan ringkernen voor beeldbuizen, hierna yoke-ringen genoemd, in het algemeen een wanddikte gegeven die groter is dan voor de eigenlijke functie als kernmateriaal 10 voor afbuigspoelen noodzakelijk is. Zo heeft bijvoorbeeld een bepaald type yoke-ring, voor zwart-wit beeldbuizen gewicht ca. 360 gram, hoogte ca. 55 nm, boven- en onderdiameter resp. ca. 55 en ca. 85 mm (inwendig gemeten), een wanddikte van 6 mm, een waarde die met het oog op de genoemde eigenschappen onnodig zwaar is. 6 mm is een veel voorkomende 15 wanddikte bij yoke-ringen. Zeker nu afbuigeenheden d.m.v. een kleaband op de hals van beeldbuizen bevestigd worden, waardoor de buishals het hele gewicht van de afbuigeenheid draagt, is een (te) hoog gewicht een nadeel. Het gevaar van breuk van de buishals is niet ondenkbaar. Het bestaande vooroordeel om yoke-ringen over te dimensioneren voor wat be-20 treft de wanddikte, berust op de aanname, dat op deze wijze een mechanische sterkte wordt bereikt, die voor de hanteerbaarheid tijdens de fabricage alsmede tijdens het inbouwen in de afbuigeenheid nodig is.More particularly, such a toroidal core is chalice or funnel-shaped. For the sake of mechanical strength, CRT cores, hereinafter referred to as yoke rings, are generally given a wall thickness greater than is necessary for the actual function as deflection coil core material. For example, a certain type of yoke ring, for black and white picture tubes, has a weight of approx. 360 grams, a height of approx. 55 nm, an upper and lower diameter, respectively. approx. 55 and approx. 85 mm (measured internally), a wall thickness of 6 mm, a value that is unnecessarily heavy in view of the properties mentioned. 6 mm is a common wall thickness for yoke rings. Especially now that deflection units by means of If a tape is attached to the neck of the picture tubes, so that the tube neck bears the entire weight of the deflection unit, a (too) high weight is a drawback. The danger of tube neck breakage is not inconceivable. The existing bias of oversizing yoke rings for wall thickness is based on the assumption that in this way a mechanical strength is achieved which is necessary for maneuverability during manufacture as well as during installation in the deflector. .

Deze aanname hangt op zijn beurt weer samen met het gebrek aan inzicht t.a.v. de factoren die de mechanische sterkte van een yoke-ring bepa-25 len. Een wezenlijk probleem is derhalve: hoe verkrijgt men, met behoud van de mechanische sterkte, een yoke-ring met een gereduceerde wanddikte. De uitvinding verschaft een oplossing voor dit probleem. Een afbuigeenheid van de in de aanhef genoemde soort heeft volgens de uitvinding als kenmerk, dat de ringkern een gereduceerd wanddikte heeft, ter-30 wijl het zuurstofgehalte van het gesinterde, oxydische, ferromagne-tische materiaal van de ringkern in een oppervlakteschil zo wenig verschilt van het zuurstofgehalte in een inwendige schil dat de ringkern * T ‘ s S- - — - - v r; • » > “ * PHN 11.455 2 vergaand spanningsvrij is.This assumption, in turn, is related to the lack of understanding of the factors that determine the mechanical strength of a yoke ring. An essential problem is therefore: how to obtain a yoke ring with a reduced wall thickness, while retaining the mechanical strength. The invention provides a solution to this problem. According to the invention, a deflection unit of the type mentioned in the opening paragraph is characterized in that the toroidal core has a reduced wall thickness, while the oxygen content of the sintered, oxidic, ferromagnetic material of the toroidal core in a surface shell differs by so much from the oxygen content in an inner shell that is the toroidal core * T's S- - - - - vr; • »>“ * PHN 11.455 2 is largely voltage-free.

De uitvinding berust erop, dat hoewel de mechanische sterkte inderdaad sterk samenhangt met de wanddikte, in de praktijk veelal mechanische spannningen, die tijdens het sinterproces geïntroduceerd wor-5 den, een beslissende rol spelen. Voor de uitvinding is het inzicht dat yoke-ringen tijdens het sinteren aan een reductieproces onderworpen zijn, van doorslaggevende betekenis.The invention is based on the fact that although the mechanical strength is indeed strongly related to the wall thickness, in practice often mechanical stresses introduced during the sintering process play a decisive role. The insight that yoke rings have been subjected to a reduction process during sintering is of decisive importance for the invention.

Uit metingen van de partiële zuurstofdruk als functie van de temperatuur van ferrietmateriaal dat veelal toegepast wordt in yoke-10 ringen is nl. gebleken dat de evenwichtsdruk bij temperaturen boven 1150® C reeds de waarde van 0,21 atm. (lucht) te boven gaat. Dit betekent dat tijdens het sinterproces, dat veelal plaatsvindt in lucht (of in een atmosfeer met nog minder zuurstof) bij een tempertuur die doorgaans aanmerkelijk hoger is dan de genoemde 1150° C, het ferrietmate-15 riaal zuurstof verliest, een verlies dat het materiaal tijdens het afkoelen weer tracht te compenseren d.m.v. een opname van zuurstof uit de omringende atmosfeer. Deze zuurstofpenetratie vindt plaats via het oppervlak van het gesinterde product bij afnemende temperatuur, d.w.z. als gevolg van een diffusieproces dat met het dalen van de temperatuur 20 steeds langzamer verloopt. Bijgevolg ontstaat een oppervlaktelaag die rijker is aan zuurstof dan het meer naar binnen gelegen materiaal. Nu is eveneens uit metingen gebleken dat zulk een zuurstofopname gepaard gaat met een lengteverandering, expansie dan wel contractie, afhankelijk van het gebruikte ferriet. Als gevolg hiervan laat zich het ont-25 staan van een oppervlaktelaag voorstellen die t.o.v. het overige materiaal onder een druk- dan wel een trekspanning staat. Deze locale spanningen nu geven vaak aanleiding tot scheuren in het gesinterde product. Wanneer de genoemde spanningen vermeden worden, hetgeen tot uiting komt in een aanmerkelijk hogere breeksterkte van de yoke-ring, 30 wordt het tevens mogelijk om een product te realiseren van voldoend hoge mechanische sterkte, evenwel met een aanzienlijk geringere wanddikte en een aanmerkelijk lager gewicht.Measurements of the partial pressure of oxygen as a function of the temperature of the ferrite material that is often used in yoke-10 rings have shown that the equilibrium pressure at temperatures above 1150® C is already the value of 0.21 atm. (air) is beyond. This means that during the sintering process, which usually takes place in air (or in an atmosphere with even less oxygen) at a temperature that is usually considerably higher than the mentioned 1150 ° C, the ferrite material loses oxygen, a loss that the material during cooling try to compensate again by means of an uptake of oxygen from the surrounding atmosphere. This oxygen penetration takes place via the surface of the sintered product at a decreasing temperature, i.e. as a result of a diffusion process that proceeds increasingly slowly with the drop in temperature. Consequently, a surface layer richer in oxygen than the more inward material is formed. Measurements have now also shown that such an oxygen uptake is associated with a change in length, expansion or contraction, depending on the ferrite used. As a result, the creation of a surface layer which is under pressure or tensile stress with respect to the other material can be imagined. These local stresses often give rise to cracks in the sintered product. When the said stresses are avoided, which is reflected in a considerably higher breaking strength of the yoke ring, it also becomes possible to realize a product of sufficiently high mechanical strength, but with a considerably lower wall thickness and a considerably lower weight.

In het bijzonder zijn wanddiktes realiseerbaar, afhankelijk van de lengte en de maximale buitendiameter van de ring kern, van 4 mm 35 en minder. De uitvinding heeft met sukses geleid tot ringkernen met een wanddikte van 3 mm, en zelfs met een wanddikte van 2 mm.In particular, wall thicknesses of 4 mm 35 and less, depending on the length and the maximum outer diameter of the ring core, can be realized. The invention has successfully led to toroidal cores with a wall thickness of 3 mm, and even with a wall thickness of 2 mm.

Door het toepassen van dunwandige yoke-ring-constructies “*· V 'i? óm J V Ό i-, .-fï PHN 11.455 3 wordt een grote gewichtsbesparing bereikt, die in een eerste instantie leidt tot een materiaalbesparing, en daarmede tot een prijsreductie, terwijl in tweede instantie de materiaalkeuze voor yoke-ringen verruimd wordt in de richting van de hogere (duurdere) kwaliteiten. Het wordt 5 b.v. mogelijk om een materiaal toe te passen dat tot lage (power)verliezen aanleiding geeft. Met de huidige schakelingen wil men de verliezen zo laag mogelijk houden.By applying thin-walled yoke-ring constructions “* V 'i? In addition, a great weight saving is achieved, which in the first instance leads to a material saving, and thus to a price reduction, while in the second instance the choice of material for yoke rings is expanded in the direction of JV Ό i.,. -ph. PHN 11.455 3. the higher (more expensive) qualities. It becomes 5 e.g. possible to use a material that gives rise to low (power) losses. With the current circuits, the aim is to keep losses as low as possible.

Een verder voordeel van de dunwandige yoke-ring-constructie volgens de uitvinding is, dat wanneer de yoke-ring uit twee helften 10 bestaat deze door middel van een dunne lijmlaag (i.h.b. een lijmlaag van hoogstens 10 μιη) aan elkaar bevestigd kunnen worden. Juist doordat de wand zo dun is, en het gewicht van de yoke-ringhelften relatief laag, is de hechting van de lijmlaag voldoende. Bij conventionele ring-kernen met dikke wanden is hechting met lijm niet mogelijk, en moeten 10 mechanische constructies, zoals klemveren, gebruikt worden.A further advantage of the thin-walled yoke-ring construction according to the invention is that if the yoke-ring consists of two halves 10, they can be attached to each other by means of a thin adhesive layer (in particular an adhesive layer of at most 10 μιη). It is precisely because the wall is so thin and the weight of the yoke ring halves relatively low that the adhesion of the adhesive layer is sufficient. In conventional thick-walled ring cores, adhesive bonding is not possible, and mechanical structures such as clamping springs must be used.

Aan de beheersing van het zuurstofgehalte die de basis vormt van de uitvinding kan op verschillende manieren uitvoering gegeven worden. Hiervoor is beschreven dat het zuurstofgehalte van de opper-vlakteschil minimaal moet verschillen van het zuurstofgehalte van een ^ inwendige schil. Een alternatief is dat de dikte van de oppervlaktelaag met een van het zuurstofgehalte van het binnenste van de ringkern afwijkend zuurstofgehalte te gering is om een mechanische spanning op te bouwen die de breukgrens van het materiaal overschrijdt. Deze situatie kan bereikt worden door de ringkern een voldoend hoge dichtheid, in het ^ geval van MnZn-ferriet bij voorkeur een dichtheid van tenminste 4,75 geur3, te geven.The control of the oxygen content which forms the basis of the invention can be carried out in various ways. It has previously been described that the oxygen content of the surface shell must differ minimally from the oxygen content of an inner shell. An alternative is that the thickness of the surface layer with an oxygen content deviating from the oxygen content of the interior of the toroid core is too small to build up a mechanical stress that exceeds the breaking limit of the material. This situation can be achieved by giving the toroid core a sufficiently high density, in the case of MnZn ferrite, preferably a density of at least 4.75 odor3.

Hierna zullen onder verwijzing naar de tekening enige uitvoer ingsvoor beelden van de uitvinding worden gegeven.Some embodiments of the invention will be given hereinafter with reference to the drawing.

Fig. 1 stelt schematisch een televisiebeeldbuis voorzien van 30 · een afbuiginrichting voor.Fig. 1 schematically represents a television display tube provided with a deflector.

Fig.2a en 2b stellen resp. een achteraanzicht en een langs- doorsnede door een ringkern voor een 90“ hybride afbuigeenheid voor.Fig. 2a and 2b represent resp. a rear view and a longitudinal section through a toroidal core for a 90 ”hybrid front deflection unit.

Fig. 3a en 3b stellen resp. een achteraanzicht en een langs- doorsnede door een ringkern voor een 110* (groothoek) afbuigeenheid 35 voor.Fig. 3a and 3b respectively. a rear view and a longitudinal section through a toroidal core for a 110 * (wide angle) deflection unit 35 for.

Fig. 4a en 4b stellen resp. een achteraanzicht en een langs-doorsnede door een ringkern voor een monochrome data cjraphic display > * · · 4 ί v : ΛFig. 4a and 4b represent resp. a rear view and a longitudinal section through a toroidal core for a monochrome data cjraphic display> * · · 4 ί v: Λ

1 tai· · W1 tai · W

‘ PHN 11.455 4 afbuigeenheid voor.PHN 11.455 4 deflection unit for.

In figuur 1 is schematisch in langsdoorsnede een beeldbuis 1 voor monochroom of kleurentelevisie aangegeven. Deze bestaat uit een cilindervormig halsgedeelte 2 en een daarop aansluitend, zich trompet-5 vormig verwijdend gedeelte 3 dat aan de voorzijde (links in figuur 1) is afgesloten door een beeldscherm 4. In het halsgedeelte 3 bevindt zich een schematisch weergegeven elektrodensysteem 5 waarmee één elektrodenbundel (in het geval van een monochrome beeldbuis) of drie in één vlak verlopende elektronenbundels (in het geval van kleurentelevisie) 10 kunnen worden opgewekt. Op de buis 1 is, ter plaatse van het halsgedeelte 2 overgaat in het tranpetvormige gedeelte 3 een de buis 1 coaxiaal omgevend afbuigspoelenstel 6 aangebracht dat bestaat uit een eerste paar (zadelvormige) afbuigspoelen 7,7' voor afbuiging van de elektronenbundels in horizontale richting, een tweede paar (toroïdale) af-10 buigspoelen 8,8' voor afbuiging van de elektronenbundels in vertikale richting en een het spoelenpaar 8,8' dragende ringkern 9. Zoals figuur 1 laat zien, is de vorm van de afbuigspoelen 7,7' en van de ringkern 9 aangepast aan de trompetvorm van de beeldbuis 1. De horizontale afbuigspoelen 7,7' liggen aan weerszijden van een horizontaal afbuigvlak dat 20 samenvalt met het eerder genoemde vlak waarin de drie elektronenbundels verlopen. De vertikale afbuigspoelen 8,8' liggen eveneens aan weerszijden van dit horizontale afbuigvlak. Het vertikale afbuigvlak staat hier loodrecht op en valt dus samen het vlak van de tekening.Figure 1 shows schematically in longitudinal section a picture tube 1 for monochrome or color television. This consists of a cylindrical neck portion 2 and a subsequent trumpet-5 widening portion 3, which is closed at the front (left in figure 1) by a screen 4. In the neck portion 3 there is a schematically shown electrode system 5 with which one electrode beam (in the case of a monochrome display tube) or three planar electron beams (in the case of color television) can be generated. On the tube 1, at the location of the neck portion 2 merges into the tranpet-shaped portion 3, a deflection coil set 6 coaxially surrounding the tube 1 is provided, which consists of a first pair of (saddle-shaped) deflection coils 7,7 'for deflection of the electron beams in a horizontal direction, a second pair of (toroidal) deflection coils 8.8 'for deflection of the electron beams in the vertical direction and a toroidal core 9 carrying the pair of coils 8.8'. As Figure 1 shows, the shape of the deflection coils is 7.7 ' and of the toroidal core 9 adapted to the trumpet shape of the display tube 1. The horizontal deflection coils 7,7 'lie on either side of a horizontal deflection plane which coincides with the aforementioned plane in which the three electron beams run. The vertical deflection coils 8,8 'also lie on either side of this horizontal deflection plane. The vertical deflection plane is perpendicular to this and thus coincides with the plane of the drawing.

De ringkern 9 is uit gesinterd, oxydisch, ferromagnetisch materiaal vervaardigd. Hij verwijdt zich naar voren toe trompetvormig zodat hij met weinig speling om het afbuigspoelenpaar 7,7' past.The toroidal core 9 is made of sintered, oxidic, ferromagnetic material. It flares forward towards the trumpet, so that it fits around the 7,7 'deflection coil pair with little play.

Pig. 2a stelt een achteraanzicht en fig. 2b een langsdoor-snede door een ringkern voor een afbuigeenheid volgens de uitvinding voor. In het onderhavige geval betreft het een uit twee helften be-00 staande ringkern 10 met een grootste buitendiameter (aan de kelkzijde) van 86 mm en een kleinste diameter (om de halszijde) van 54 mm. De wanddikte van de ringkern 10 is 3 mm. De (90°) afbuigeenheid waar hij voor bestemd is, is van het hybride type, d.w.z. dat op elke ringkern- helft een toroïdale beeldspoel wordt gewikkeld.Pig. 2a is a rear view and FIG. 2b is a longitudinal section through an toroidal core for a deflection unit according to the invention. In the present case, it concerns a two-half toroidal core 10 with a largest outer diameter (on the chalice side) of 86 mm and a smallest diameter (around the neck side) of 54 mm. The wall thickness of the toroidal core 10 is 3 mm. The (90 °) deflection unit for which it is intended is of the hybrid type, i.e. a toroidal image coil is wound on each toroidal half.

3535

Pig. 3a stelt een achteraanzicht en fig. 3b een langsdoor-snede door een ringkern voor een afbuigeenheid volgens de uitvinding voor. In het onderhavige geval betreft het een uit één deel bestaande ΡΗΝ 11.455 5 * φ ringkern 11 met een grootste bui tendiaraeter van 113 ram en een kleinste buitendiameter van 57,5 mm. De wanddikte van de ringkern 11 is 4 ram. De (110*) kleurenafbuigeenheid waar hij voor bestemd is, is van het dub-belzadel type, d.w.z. dat zowel het lijn- als het beeldafbuigspoelstel-5 sel van het zadeltype zijn en tezamen door de ringkern worden omgeven.Pig. 3a is a rear view and FIG. 3b is a longitudinal section through an toroidal core for a deflection unit according to the invention. In the present case, it is a one-piece ΡΗΝ 11.455 5 * φ toroidal core 11 with a largest outer diameter of 113 ram and a smallest outer diameter of 57.5 mm. The wall thickness of the toroidal core 11 is 4 ram. The (110 *) color deflection unit for which it is intended is of the double saddle type, i.e. both the line and the image deflection coil set are of the saddle type and are together surrounded by the toroidal core.

Fig. 4a stelt een achteraanzicht en Fig. 4b een langsdoorsnede door een ringkern voor een afbuigeenheid volgens de uitvinding voor. In het onderhavige geval betreft het een uit één deel bestaande ringkern 12 met een grootste buitendiameter van 54 mm. De 10 wanddikte van de ringkern 12 is 3 mm. Door zijn relatief lange hals is dit een gecompliceerd product om te maken. De afbuigeenheid waarvoor de ringkern 12, waarvan de conventionele wanddikte 6 ram. is, bestemd is, is een monochrome data graphic _display afbuigeenheid.Fig. 4a shows a rear view and FIG. 4b shows a longitudinal section through an annular core for a deflection unit according to the invention. In the present case, it is a one-piece toroidal core 12 with a largest outer diameter of 54 mm. The wall thickness of the toroidal core 12 is 3 mm. Due to its relatively long neck, this is a complicated product to make. The deflection unit for which the toroidal core 12, of which the conventional wall thickness is 6 ram. is intended is a monochrome data graphic _display deflection unit.

Het vermijden van het optreden van mechanische spanningen ^ tijdens het sinter/afkoelproces van de ringkern kan op diverse wijzen geschieden, waarvan de twee meest praktische zijn: £. Toepassing van een zodanig lage sintertemperatuur, dat, bij sinteren, b.v. in lucht, het verschil tussen de aangelegde zuurstofdruk en een evenwichtsdruk van het ferriet bij voorkeur niet groter is dan ca.The avoidance of mechanical stresses during the toroid sintering / cooling process can be accomplished in several ways, the two most practical being: Use of such a low sintering temperature that, when sintering, e.g. in air, the difference between the applied oxygen pressure and an equilibrium pressure of the ferrite is preferably not greater than approx.

20 o,6 atm. Hierdoor is het reducerende karakter van de ovenatmosfeer voldoende laag; op deze wijze verliest het materiaal slechts weinig zuurstof, met als gevolg een lagere neiging tot zuurstofopname tijdens het afkoelen. Deze benadering wordt bij voorkeur gekozen als een reductie ook voor de magnetische eigenschappen van het materiaal ongewenst is.20 o. 6 atm. As a result, the reducing character of the oven atmosphere is sufficiently low; in this way, the material loses only little oxygen, resulting in a lower tendency for oxygen uptake during cooling. This approach is preferably chosen if a reduction is also undesirable for the magnetic properties of the material.

25 ]d. Realiseren van een relatief hoge dichtheid tijdens het sinterpro-ces. Hierdoor wordt de zuurstofpenetratie tijdens het afkoelen zodanig bemoeilijkt, dat zij zich beperkt tot een uiterst dunne oppervlakte-laag, waarvan de dikte te gering is om een mechanische spanning op te bouwen die de breukgrens van het materiaal, te weten ca. 140 MPa, over-schrijdt. Deze oplossing wordt bij voorkeur gekozen indien een zekere mate van reductie gunstig is voor de magnetische eigenschappen van het yoke-r ingmater iaal.25] d. Realizing a relatively high density during the sintering process. As a result, the oxygen penetration during cooling is so difficult that it is limited to an extremely thin surface layer, the thickness of which is too small to build up a mechanical stress that exceeds the fracture limit of the material, namely approximately 140 MPa. -steps. This solution is preferably chosen if some degree of reduction is beneficial to the magnetic properties of the yoke material.

Er worden twee uitvoeringsvoorbeelden gegeven.Two embodiments are given.

Een ringkern van magnesiurazinkferriet wordt vervaardigd door 35 de grondstoffen magnesiumoxide, zinkoxide en ijzeroxide in de gewenste verhouding te mengen en voor te stoken op een temperatuur van ca. 1050* C. Na een maalprocedure volgt een sproeidroogproces, waaruit een pers- -:.-2155 PHN 11.455 6 baar poeder resulteert. Na de vormgeving d.m.v. een droogpersproces, volgt het sinteren in een direct verhitte gasgestookte oven, waarbij de maximale temperatuur ca. 1260° C. bedraagt en het zuurstofgehalte van de ovenatmosfeer tussen 8 en 21 % ligt. Na afkoeling zijn de producten g vrij van mechanische spanningen, en sterk genoeg om mechanische slijp-bewerkingen te ondergaan. De hoofdafmetingen van de yoke-ring uit het gekozen voorbeeld zijn: hoogte ca. 44 mm, inwendige halsdiameter ca. 47 mm, inwendige kelkdiameter ca. 87 mm, wanddikte 3 m. Het gewicht van deze ring is ca. 120 g; het conventionele gewicht is ca. 250 g.A toroidal core of magnesiurazinc ferrite is produced by mixing the raw materials magnesium oxide, zinc oxide and iron oxide in the desired ratio and pre-firing them at a temperature of approximately 1050 ° C. After a grinding procedure, a spray-drying process follows, from which a press -: .- 2155 PHN 11.455 6 bar powder results. After the design by means of a dry-pressing process, sintering follows in a directly heated gas-fired oven, the maximum temperature being about 1260 ° C and the oxygen content of the oven atmosphere being between 8 and 21%. After cooling, the products g are free from mechanical stresses and strong enough to undergo mechanical grinding operations. The main dimensions of the yoke ring from the chosen example are: height approx. 44 mm, internal neck diameter approx. 47 mm, internal chalice diameter approx. 87 mm, wall thickness 3 m. The weight of this ring is approx. 120 g; the conventional weight is approx. 250 g.

10 Een ringkern van mangaanzinkgerriet wordt vervaardigd door de grondstoffen mangaanoxide, zinkoxide en ijzeroxide in de gewenste verhouding te mengen en voor te stoken op een temperatuur van ca. 1080* C. Na een maalprocedure volgt een sproeidroogproces, resulterend in een persklaar granulaat. De vormgeving geschiedt d.m.v. een droogperspro-15 . ces. Het daaropvolgende sinterproces wordt uitgevoerd in een direct verhitte, gasgestookte oven op een temperatuur van ca. 1350* C bij een zuurstofgehalte in hetzelfde gebied als in het voorgaande voorbeeld, maar iets lager gelegen. Hierdoor resulteert een dichtheid die niet lager is dan 4,75 g/cm^. Na afkoeling is de yoke-ring vrij van mechani-20 sche spanningen, en derhalve sterk genoeg can mechanische slijpbewer-kingen te ondergaan. De hoofdafmetingen van de ring uit het gekozen voorbeeld zijn: hoogte ca. 55 mm, inwendige diameter hals ca. 45 mm, inwendige diameter kelk ca. 85 mm, wanddikte 2 mm. Het gewicht van de ring is ca. 120 g; het conventionel gewicht is ca. 360 g.A toroidal core of manganese zinc grit is manufactured by mixing the raw materials manganese oxide, zinc oxide and iron oxide in the desired ratio and pre-firing at a temperature of approximately 1080 * C. After a grinding procedure, a spray-drying process follows, resulting in a ready-to-press granulate. The design is done by means of a drying press pro-15. ces. The subsequent sintering process is carried out in a directly heated, gas-fired oven at a temperature of about 1350 ° C at an oxygen content in the same range as in the previous example, but slightly lower. This results in a density not lower than 4.75 g / cm 3. After cooling, the yoke ring is free from mechanical stresses, and therefore strong enough to undergo mechanical grinding operations. The main dimensions of the ring from the chosen example are: height approx. 55 mm, inner diameter neck approx. 45 mm, inner diameter chalice approx. 85 mm, wall thickness 2 mm. The weight of the ring is approx. 120 g; the conventional weight is approx. 360 g.

25 Andere materialen die zch voor de vervaardiging van dunwandige yoke-ringen lenen zijn b.v. LiZn ferriet en NiZn ferriet.Other materials that lend themselves to the manufacture of thin-walled yoke rings are e.g. LiZn ferrite and NiZn ferrite.

30 35 ΛίΜ ^30 35 ΛίΜ ^

J ΙΛ. i U OJ ΙΛ. i U O

Claims

A television display tube deflection unit, comprising a first and a second deflection coil system, and an annular core of sintered, oxidic, ferromagnetic material, the outer diameter of which, measured in different planes extending perpendicular to its longitudinal axis, is different in size, characterized in that the toroidal core has a reduced wall thickness, while the oxygen content of the sintered, oxidic, ferromagnetic material of the toroidal core in a surface shell differs so little from the oxygen content in an inner shell that the toroidal core is largely stress-free.

Deflection unit according to claim 1, characterized in that the toroidal core has a wall thickness in the range from 2 to 4 ram.

Deflection unit according to claim 2, characterized in that the toroidal core consists of two halves which are bonded together by means of an adhesive layer.

Deflection unit according to claim 3, characterized in that the thickness of the adhesive layer is at most 10 µm.

5. Deflection unit for a television picture tube, comprising a first and a second deflection coil system, and an annular core of sintered, oxidic, ferromagnetic material, the outer diameter of which, measured in different planes running perpendicular to its longitudinal axis, is different in size, characterized in that the toroidal core has a reduced wall thickness, while the thickness of a surface shell of the toroidal core in which the oxygen content differs substantially from the oxygen content of the rest of the toroidal core is so small that the toroidal core is largely stress-free.

Deflection unit according to claim 5, characterized in that the toroidal core consists of MnZn ferrite and has a density of at least 4.7 gcm 3.

7. Deflection unit according to claim 5, characterized in that the ring core has a wall thickness in the range from 2 to 4 mm.

A deflection unit according to claim 5, characterized in that the toroidal core consists of two halves which are bonded together by means of an adhesive layer.

9. Deflection unit according to claim 5, characterized in that the thickness of the adhesive layer is at most 10 µm. . Ί -1 λ