NL8403368A - METHOD FOR AUTOMATIC ACQUISITION OF TEMPERATURE DEPENDENCE ON MEASURING SIGNALS - Google Patents
METHOD FOR AUTOMATIC ACQUISITION OF TEMPERATURE DEPENDENCE ON MEASURING SIGNALS Download PDFInfo
- Publication number
- NL8403368A NL8403368A NL8403368A NL8403368A NL8403368A NL 8403368 A NL8403368 A NL 8403368A NL 8403368 A NL8403368 A NL 8403368A NL 8403368 A NL8403368 A NL 8403368A NL 8403368 A NL8403368 A NL 8403368A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- temperature
- measuring signals
- measuring
- measurement
- temperature dependence
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
- G01N27/26—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating electrochemical variables; by using electrolysis or electrophoresis
- G01N27/403—Cells and electrode assemblies
- G01N27/406—Cells and probes with solid electrolytes
- G01N27/4065—Circuit arrangements specially adapted therefor
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D3/00—Indicating or recording apparatus with provision for the special purposes referred to in the subgroups
- G01D3/028—Indicating or recording apparatus with provision for the special purposes referred to in the subgroups mitigating undesired influences, e.g. temperature, pressure
- G01D3/036—Indicating or recording apparatus with provision for the special purposes referred to in the subgroups mitigating undesired influences, e.g. temperature, pressure on measuring arrangements themselves
- G01D3/0365—Indicating or recording apparatus with provision for the special purposes referred to in the subgroups mitigating undesired influences, e.g. temperature, pressure on measuring arrangements themselves the undesired influence being measured using a separate sensor, which produces an influence related signal
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
- G01N27/02—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance
- G01N27/04—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance by investigating resistance
- G01N27/045—Circuits
- G01N27/046—Circuits provided with temperature compensation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Electric Means (AREA)
- Measuring Oxygen Concentration In Cells (AREA)
Description
, r ' -1- 24264/JF/tv, r '-1- 24264 / JF / tv
Korte aanduiding: Werkwijze voor de automatische verkrijging van de temperatuurafhankelijkheid van meetsignalen.Short designation: Method for the automatic acquisition of the temperature dependence of measuring signals.
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor de automatische verkrijging van de temperatuurafhankelijkheid van meetsignalen, 5 bij voorkeur bij natuurkundig-chemische meetmethodes, zoals de meting van het elektrolytische geleidingsvermogen of van de partiële zuurstofdruk.The invention relates to a method for automatically obtaining the temperature dependence of measuring signals, preferably in physico-chemical measuring methods, such as the measurement of the electrolytic conductivity or of the partial oxygen pressure.
Bij een aantal natuurkundig-chemische meetmethodes bestaat een sterke afhankelijkheid van de sensorfunctie of van het meetmateriaal van de temperatuur. Ook is vaak een combinatie van beide temperatuurafhankelijk-10 heden gegeven. Meetresultaten zijn echter slechts dan zinvol vergelijkbaar, wanneer deze invloed van de temperatuur bekend is en in het resultaat daarmee rekening is gehouden. In het navolgende zullen problematiek en oplossingswegen volgens de stand van de techniek aan het voorbeeld van de meting van de partiële druk van zuurstof met door.een membraan bedekte 15 sensoren en van de meting van het elektrolytische geleidingsvermogen worden toegelicht.A number of physico-chemical measuring methods have a strong dependence on the sensor function or on the temperature measuring material. A combination of both temperature-dependent conditions is also often given. However, measurement results are only meaningfully comparable if this influence of the temperature is known and taken into account in the result. In the following, prior art problems and solutions will be explained by the example of the measurement of the partial pressure of oxygen with membrane-covered sensors and the measurement of the electrolytic conductivity.
De zuurstofmeting met een met een membraan bedekte sensor zal als voorbeeld voor de temperatuurafhankelijkheid van de sensorfunctie dienen. Gemeten wordt een diffusiegrensstroom, die door de partiële 20 druk van de zuurstof en in wezen door de membraanpermeabiliteit wordt bepaald. De membraanpermeabiliteit en derhalve het stroomsignaal zijn sterk temperatuurafhankelijk. Volgens de geldende stand van de techniek wordt deze afhankelijkheid uit een groot aantal exemplaren van sensoren bepaald en de zo gewonnen gemiddelde waarde met een tegengestelde apparaat-25 functie over een temperatuurmeting gecompenseerd. Als nauwkeurigste aanpassing aan de afzonderlijk strooiende temperatuurafhankelijkheid is tot nu toe de tweepuntsijking bekend, dat wil zeggen dat bij een tweede meetmateriaal-temperatuur via een draaiknop, apparaat Oxilabo Ox 502 "T-alpha", . firma Loribond Tintometer GmbH. 46 Dortmund, of door berekening, apparaat-30 model 2609, firma Orbisphere Laboratories, CH-1222 Vésenaz/Genève, een correctie uitgevoerd. Ook deze werkwijze brengt slechts een benaderde aanpassing aan het ware temperatuurgedrag met zich. Dit is in eerste benadering, door een exponentiële temperatuurafhankelijkheid van de permeabiliteit gegeven, die door een vergelijking van het Arrhenius-type 35 kan worden beschreven: FIT) = F0 . expf- *T) F(T) : functie van de temperatuur 84033 68 \ * Λ tj » <* -2- 24264/JF/tvThe oxygen measurement with a membrane-covered sensor will serve as an example for the temperature dependence of the sensor function. A diffusion limit current is measured, which is determined by the partial pressure of the oxygen and essentially by the membrane permeability. The membrane permeability and therefore the current signal are strongly temperature dependent. According to the current state of the art, this dependence is determined from a large number of copies of sensors and the mean value obtained in this way is compensated with an opposite device function over a temperature measurement. The most accurate adaptation to the individual scattering temperature dependence has hitherto been known, that is to say, with a second measuring material temperature via a rotary knob, the Oxilabo Ox 502 "T-alpha",. Loribond Tintometer GmbH. 46 Dortmund, or by calculation, device-30 model 2609, Orbisphere Laboratories, CH-1222 Vésenaz / Geneva, corrected. This method also entails only an approximate adjustment to the true temperature behavior. This is given in the first approximation, by an exponential temperature dependence of the permeability, which can be described by an Arrhenius type 35 equation: FIT) = F0. expf- * T) F (T): function of temperature 84033 68 \ * Λ tj »<* -2- 24264 / JF / tv
Fq j constante E : activeringsenergie R : gasconstante T : absolute temperatuurFq j constant E: activation energy R: gas constant T: absolute temperature
De ware temperatuurafhankelijkheid is echter wezenlijk complexer.However, the true temperature dependence is much more complex.
5 Verdere invloedgrootheden zijn de niet-verwaarloosbare elektrolytfilm tussen het membraan en de werkelektrode, die afhankelijk van de sensor-temperatuur door membraan- en elektrolytuitzetting nog kan veranderen.Further influence quantities are the non-negligible electrolyte film between the membrane and the working electrode, which can still change depending on the sensor temperature due to membrane and electrolyte expansion.
Feitelijk is de resulterende temperatuurfunctie door afzonderlijke invloeden niet door een tweepuntsmeting verkrijgbaar, aangezien het 10 functietype ervan niet exact voor elke afzonderlijke sensor met een typereeks overeenstemt.In fact, the resulting temperature function is not available by a two-point measurement due to individual influences, since its function type does not exactly correspond to a type series for each individual sensor.
Een gelijksoortige problematiek is aanwezig bij de meting van het elektrolytische geleidingsvermogen. Bepaald door het bij elk ion verschillend temperatuurafhankelijk equivalent geleidingsvermogen, 15 de wisselwerking tussen ionen en door invloeden van het oplossingsmiddel bestaat strikt genomen voor elke elektrolyt bij elke concentratie een andere temperatuurafhankelijkheid. Deze temperatuurfuncties hebben een niet-lineair karakter, waarbij wederom het temperatuurverloop principieel kan variëren, K. Rommel, E. Seelos; Leitfëhigkeits-Messungen, automatische 20 Temperaturkompensation unter Berücksichtigung der nnatürlichen Wësser" (1980) wlb 9, blz.14-17. Volgens de geldende stand van de techniek worden uit tabelwerken ontnomen of door bepaling gewonnen lineaire temperatuur-coëfficiënten van de meetapparaten ingevoerd. Alleen voor uitzonderingsgevallen, zoals b.v. oppervlaktewater in natuurlijke toestand of zeewater 25 zijn meetapparaten bekend, die voor het respectieve uitzonderingsgeval aangepast niet-lineaire temperatuurcorrecties uitvoeren. De complexiteit van de temperatuurafhankelijkheid en de beperking van het geldigheidsbereik wordt uitvoerig weergegeven in DIN 38 404, deel 8, blz. 7. **A similar problem is present in the measurement of the electrolytic conductivity. Determined by the different temperature-dependent equivalent conductivity for each ion, the interaction between ions and by influences of the solvent, strictly speaking, there is a different temperature-dependence for each electrolyte at each concentration. These temperature functions have a non-linear character, in which again the temperature trend can vary in principle, K. Rommel, E. Seelos; Leitfëhigkeits-Messungen, automatic 20 Temperaturkompensation unter Berücksichtigung der nnatürlichen Wësser "(1980) wlb 9, pp. 14-17. According to the current state of the art, linear temperature coefficients of measuring devices are extracted or obtained by determination. for exceptional cases, such as eg surface water in natural state or seawater, 25 measuring devices are known which perform adapted non-linear temperature corrections for the respective exception case.The complexity of the temperature dependence and the limitation of the range of validity is detailed in DIN 38 404, part 8, p. 7. **
Een andere werkwijze voor de verkrijging van de temperatuur-30 afhankelijkheid, bestaat daaruit, een tweede meetcel met een identieke, maar reeds bekende oplossing te vullen en deze gesloten met een eerste meetcel in het te onderzoeken medium te dompelen. Uit verschilmetingen kan dan het temperatuurverloop exact worden geëlimineerd. De werkwijze is nauwkeurig, maar vereist een aan het meetdoel aangepaste referentie-35 oplossing en is onhandig door de toepassing van twee raeetcellen. Daarenboven is een speciaal meetapparaat voor verschilmetingen nodig.Another method for obtaining the temperature dependence consists in filling a second measuring cell with an identical but already known solution and immersing it closed with a first measuring cell in the medium to be examined. The temperature curve can then be exactly eliminated from difference measurements. The method is accurate, but requires a reference solution adapted to the measurement target and is inconvenient due to the use of two soot cells. In addition, a special measuring device for difference measurements is required.
Aan de uitvinding ligt het doel ten grondslag een automatisch 84033 6 8 ί - ^The object of the invention is based on an automatic 84033 6 8
VV
-3- 24264/JF/tv * proces voor de verkrijging van de temperatuurafhankelijkheid van meetsignalen te verschaffen, die de toepasser zonder enig rekenwerk en zonder enige verdere ingreep in het meetproces een exact teraperatuurcompensatie verschaft.-3- 24264 / JF / tv * process for obtaining the temperature dependence of measurement signals, which provides the operator with exact teraperature compensation without any calculations and without any further intervention in the measurement process.
Dit doel wordt volgens de uitvinding verwezenlijkt door een werkwijze van de in de aanhef genoemde soort, die het kenmerk heeft, dat 5 bij het doorlopen van een temperatuurbereik zonder stopplaatsen een temperatuurvoeler bij vooraf bepaalde temperaturen de verkrijging van bijbehorende meetsignalen van de afhankelijke meetgrootheid activeert en uit de zodanig gewonnen waardetweetallen een mathematische functie wordt gevormd, die dan voor de temperatuurcompensatie van de meet-10 signalen ter beschikking staat.This object is achieved according to the invention by a method of the type mentioned in the preamble, which is characterized in that a temperature sensor at predetermined temperatures activates the corresponding measuring signals of the dependent measured variable when passing through a temperature range without stops. a mathematical function is formed from the values obtained in this way, which is then available for the temperature compensation of the measuring signals.
In overeenstemming met de werkwijze volgens de uitvinding verkrijgt een temperatuurvoeler in een dynamisch proces bij vooraf bepaalde temperaturen de bijbehorende meetsignalen van de afhankelijke meetgrootheid, nadat begin- en eindtemperatuur voor het begin van de,werkwijze in het 15 apparaat werden ingevoerd om uit de verkregen waardetweetallen temperatuur/ meetsignaal de coëfficiënten voor een niet-lineair functie van hogere orde vast te stellen. Het werkwijzeverloop is dan voordelig als volgt:In accordance with the method according to the invention, a temperature sensor in a dynamic process at predetermined temperatures obtains the associated measuring signals of the dependent measured quantity, after the start and end temperatures have been entered into the device before the start of the method in order to obtain from the values obtained temperature / measurement signal to determine the coefficients for a non-linear function of higher order. The process sequence is then advantageous as follows:
Het apparaat berekent uit ingevoerde start- en eindtemperatuur equidistante temperatuurintervallen en na het over- respectievelijk 20 onderschreiden van de begintemperatuur worden bij de daarvoor berekende temperaturen bij het respectieve bereiken van de bijbehorende meetwaarden van de sensor - in de vorige voorbeelden dus partiële zuurstofdruk of geleidingsvermogen - verkregen. Op deze manier worden een aantal waarde-tweetallen temperatuur/meetgrootheid volautomatisch gevormd, waaruit een 25 functie van hogere orde wordt berekend. Voor het latere meetproces staat deze functie dan voor de teraperatuurcorrectie voor het sensorsignaal ter beschikking. Geschiedt de meting binnen het temperatuurbereik, waarin v, de opneming van de temperatuurfunctie geschiedde, dan is een nagenoeg ideale temperatuurcompensatie mogelijk, waarvan de afwijking slechts 30 door deugdelijkheid van de reproduceerbaarheid van de meetsignalen wordt bepaald.The device calculates equidistant temperature intervals from the entered start and end temperature and after the initial temperature has been respectively exceeded or exceeded, at the temperatures calculated for this purpose, the respective measured values of the sensor are reached - i.e. partial oxygen pressure or conductivity in the previous examples - obtained. In this way a number of value pairs of temperature / measured variable are formed fully automatically, from which a function of higher order is calculated. This function is then available for the teraperature correction for the sensor signal for the later measuring process. If the measurement takes place within the temperature range, in which v, the inclusion of the temperature function took place, then an almost ideal temperature compensation is possible, the deviation of which is determined only by the reliability of the reproducibility of the measuring signals.
Een bijzonder de voorkeur verdienende uitvoering van de werkwijze bestaat daaruit, dat door een apparaat met gebruikersleiding de invoer van begin- en eindtemperatuur en het begin van het verwarm-35 respectievelijk afkoelproces als volgt wordt verlangd.A particularly preferred embodiment of the method consists in that the input of initial and final temperatures and the start of the heating or cooling process is required as follows by an apparatus with user line.
Bij het begin van de werkwijze wordt het overeenkomstige programma opgeroepen, dat zich als volgt door middel van het display meldt: INPUT START TEMP. Na invoer van de begintemperatuur wordt 84033 68 *3 -4- 24264/JF/tv door het apparaat de eindtemperatuur opgevraagd: INPUT END TEMP. De eindtemperatuur wordt eveneens ingevoerd en het apparaat berekent uit de grenstemperaturen TQ en T_, b.v. 10 equidistante temperatuurinter-At the start of the procedure, the corresponding program is called up, which is indicated by the display as follows: INPUT START TEMP. After entering the initial temperature, 84033 68 * 3 -4- 24264 / JF / TV, the device queries the final temperature: INPUT END TEMP. The final temperature is also entered and the device calculates from the limit temperatures TQ and T_, e.g. 10 equidistant temperature inter-
OO
vallen, waarmee het apparaat in principe klaar voor de meting is, voor zover nog de beginvoorwaarden wordt vervuld. Het apparaat meldt zich 5 met: START—°Cwith which the device is in principle ready for measurement, provided the initial conditions are still fulfilled. The device reports 5 with: START— ° C
—.—°C. De eerste temperatuuraanduiding geeft nochmaals de ingevoerde begintemperatuur aan, de tweede geeft de momentele temperatuur van het meetmedium aan.- ° C. The first temperature indication also indicates the entered initial temperature, the second indicates the current temperature of the measuring medium.
Om de automatische opneming van de meetpunten te activeren, 10 moet bij beoogd stijgend temperatuurverloop (Tg>Tg) de temperatuur van het meetmedium onder de begintemperatuur worden gebracht, bij dalend temperatuurverloop (Tg>Tg) dienovereenkomstig daarboven.In order to activate the automatic recording of the measuring points, the temperature of the measuring medium must be brought below the initial temperature when the temperature gradient (Tg> Tg) is intended to rise, correspondingly above this with the temperature gradient (Tg> Tg) falling.
Alsdan wordt de temperatuur van het meetmedium in de richting van de eindtemperatuur veranderd. De verkrijging van elk meetpunt 15 aan de grenzen van de berekende tien temperatuurintervallen wordt dan door de weergave van beide variabelen {sensorsignaal, temperatuur) op het display aangegeven. Na het bereiken van het laatste meetpunt meldt het apparaat: READY.The temperature of the measuring medium is then changed in the direction of the final temperature. The acquisition of each measuring point 15 at the limits of the calculated ten temperature intervals is then indicated on the display by the display of both variables {sensor signal, temperature). After reaching the last measuring point, the device reports: READY.
Uit de verkregen 11 waardetweetallen worden de coëfficiënten 20 van een veelterm van de vierde orde berekend door veeltermbenadering volgens de methode van de kleinste kwadraten: Er zijn n waardetweetallen (θ1, S2), (θ·2· S2)... (θ·^, Sn) aanwezig. De te bepalen veelterm heeft de orde m-1.From the obtained 11 pairs of values, the coefficients 20 of a fourth-order polynomial are calculated by polynomial approximation using the least squares method: There are n value pairs (θ1, S2), (θ · 2 · S2) ... (θ · ^, Sn) present. The polynomial to be determined is order m-1.
Voor de samenhang tussen sensorsignaal en temperatuur wordt 25 dus een veelterm S = Ο,+Ο,θ+C, θ2+...+0 θ"1"1 I 2 3 m x gezocht, om de meetgegevens optimaal aan te passen. Daarbij is m<n.For the relationship between sensor signal and temperature, a polynomial S = Ο, + Ο, θ + C, θ2 + ... + 0 θ "1" 1 I 2 3 m x is therefore sought, in order to optimally adapt the measurement data. In addition, m <n.
30 De coëfficiënten C, C-...C zijn door middel van de volgende 12 m vergelijkingen te bepalen:30 The coefficients C, C -... C can be determined by means of the following 12 m equations:
F. !«?= I<C.-C2 VC3* [+.:.*„* r1-Si,2= MDIF.! «? = I <C.-C2 VC3 * [+.:. *" * R1-Si, 2 = MDI
i=1 35 dat wil zeggen de kwadraten van de afwijkingen tussen benaderingsveelterm en ware functiewaarde, gesommeerd over alle meetpunten, dienen een minimum te geven.i = 1 35 ie the squares of the deviations between approximate polynomial and true function value, summed over all measuring points, must give a minimum.
84033 6 8 * ï *>84033 6 8 * ï *>
·% “Z%% Z
-5- 24264/JF/tv-5- 24264 / JF / TV
Noodzakelijke en in dit geval ook voldoende voorwaarden voor de aanwezigheid van een minimum is het verdwijnen van de partiële afgeleiden van de functie F naar de variabelen C^: - 0 = 2l (C..+CL& .+0,θ ?+...+ C 1-S.) ^ i™"j * 2 i 3 i ra i i =0 = 2 Σ (C..+CL 8- -+C- θ?+...+ C 8· ?“1-s.) $ . σ Cg ^ 1 2 i 3 i mi ι ι • · · • · » — _s 0 = 2 1(0,+0,».+C, »?+...+C0 l^-S.) O1?'1 10 3 c i=1 1 2 1 3 1 Bill ra algemeen 15 4lk= 2j, k- 1,2,··.,γπ.Necessary and in this case also sufficient conditions for the presence of a minimum is the disappearance of the partial derivatives of the function F to the variables C ^: - 0 = 2l (C .. + CL &. + 0, θ? + .. . + C 1-S.) ^ I ™ "j * 2 i 3 i ra ii = 0 = 2 Σ (C .. + CL 8- - + C- θ? + ... + C 8 ·?" 1 -s.) $. σ Cg ^ 1 2 i 3 i mi ι ι • · · • · »- _s 0 = 2 1 (0, + 0,». + C, »? + ... + C0 l ^ -S.) O1? '1 10 3 ci = 1 1 2 1 3 1 Bill ra general 15 4lk = 2j, k- 1,2, ··., Γπ.
Dit geeft verder 20 C1 Ιθ J'1+C2 Ιθ· J+...+C I> “+k"2= I S.8· k"1, k=1,2,...,m i=1 i=1 i=1 i=1This further gives 20 C1 Ιθ J'1 + C2 Ιθ · J + ... + CI> “+ k" 2 = I S.8 · k "1, k = 1,2, ..., mi = 1 i = 1 i = 1 i = 1
Daardoor is een lineair stelsel vergelijkingen voor de gezochte coëfficiënten C1? C-...C gegeven. Vult men voor k de reeks volgens 25 i d m de waarden 1,2...m in dan verkrijgt menTherefore, a linear system is equations for the searched coefficients C1? C -... C given. If for k the series according to 25 i d m, the values 1.2 ... m are entered, then one obtains
ci.V *°2.ς? r-^.^Γ1 \Kci.V * ° 2.ς? r - ^. ^ Γ1 \ K
1=1 1=1 i=1 i=1 η n - η n 30 C., I θ. +c2 ^ f+.. .+cm Ιθ· J = jfl- .S.1 = 1 1 = 1 i = 1 i = 1 η n - η n 30 C., I θ. + c2 ^ f + .... + cm Ιθ · J = jfl- .S.
i=1 i=1 i=1 i=1 * · O « • · e e c,ï* r1*C2^ h-^Λ Γ1*! i=1 i=1 i=1 i=1 35i = 1 i = 1 i = 1 i = 1 * · O «• · e e c, ï * r1 * C2 ^ h- ^ Λ Γ1 *! i = 1 i = 1 i = 1 i = 1 35
Met de afkortingen 84033 68 ♦ -6- 24264/JF/tv * -With the abbreviations 84033 68 ♦ -6- 24264 / JF / tv * -
V VV V
a _ k+1-2 . . r ς n k-1 kl“i=t 1 ’ bk'.^ Si i , k,l=1,2,...,m blijken de normaalvergelijkingen voor de bepaling van de gezochte grootheden C,f C„...C in de eenvoudigste vorm 1 2 m 5 a11C1+a12C2+'**+a1mcm=b1 a21C1+a22C2+‘‘* +a2mCm=b2 » é 10 am1C t+a«0C0+ * * * +amC =bm ml i m2 2 mm m ma _ k + 1-2. . r ς n k-1 kl “i = t 1 'bk'. ^ Si i, k, l = 1,2, ..., m turn out to be the normal equations for determining the desired quantities C, f C„ .. .C in the simplest form 1 2 m 5 a11C1 + a12C2 + '** + a1mcm = b1 a21C1 + a22C2 +' '* + a2mCm = b2 »é 10 am1C t + a« 0C0 + * * * + amC = bm ml i m2 2 mm mm
Onderhavige werkwijze berekent uit 11 waardetweetallen (n=11) de coëfficiënten van een veelterm van de vierde orde (ms5).The present method calculates the coefficients of a fourth-order polynomial (ms5) from 11 value pairs (n = 11).
De oplossing van het stelsel vergelijkingenThe solution of the system of equations
Au I ·ιΛ ^ A\ - - akl--- j °k = ( bkAu I · ιΛ ^ A \ - - akl --- j ° k = (bk
20 \·*, | */ w \U20 \ · *, | * / w \ U
geschiedt nog volgens het aaneengeschakelde Gauss-algorithme voor een symmetrische matrix Akl volgens .volgende rekenvoorschriftens 25 I. De rechterzijde van het stelsel vergelijkingen wordt in de oplossingsmatrix Vki betrokken bij = Ak6 “· Vol = aol 30 111 · Vkl * Vl/“ V11 Ϊ00Γ 1<k IV- \i = \i + J vkj ' vJi voor u k 35 V· 'L^· ^ 84033 6 8 < -7- 24264/JF/tv beginnend met K = 5· - · 1 en Cg = -1.is still performed according to the concatenated Gaussian algorithm for a symmetrical matrix Akl according to the following calculation instructions 25 I. The right side of the system of equations is involved in the solution matrix Vki with = Ak6 “· Vol = aol 30 111 · Vkl * Vl /“ V11 Ϊ00Γ 1 <k IV- \ i = \ i + J vkj 'vJi for uk 35 V' 'L ^ · ^ 84033 6 8 <-7- 24264 / JF / tv starting with K = 5 · - · 1 and Cg = - 1.
De werkwijze veroorlooft een nabootsing van functies van de afhankelijke variabele "geleidingsvermogen" of ’’partiële zuurstofdruk" van de onafhankelijke variabele ’’temperatuur" in een temperatuurbereik van 50°K met een nauwkeurigheid van 0,1%, vooropgesteld dat de reproduceer-5 baarheid van de sensorsignalen overeenkomstig hoog is. Daarmee wordt aan alle thans praktisch optredende nauwkeurigheidsvereisten voldaan. De gebruiker wordt slechts met een minimum aan arbeidsinspanning belast en hoeft generlei meetwaarden waar te.nemen, constante temperaturen in te regelen of gelijksoortige waarnemingsintensieve bezigheden uit 10 te voeren.The method affords a simulation of functions of the dependent variable "conductivity" or "oxygen partial pressure" of the independent variable "temperature" in a temperature range of 50 ° K with an accuracy of 0.1%, provided that the reproducing-5 the sensor signals are correspondingly high. All of the accuracy requirements now practically occurring are thus met. The user is only burdened with a minimum of work effort and does not have to observe any measured values, set constant temperatures or carry out similar observation-intensive activities.
Samenvattend heeft de uitvinding betrekking op een werkwijze voor de automatische verkrijging van de temperatuurafhankelijkheid van meetsignalen, welke werkwijze de gebruiker zonder enig rekenwerk en zonder enige verdere ingreep in het meetproces een exacte 15 temperatuurcompensatie veroorlooft. Een temperatuurvoeler verkrijgt in een dynamisch proces bij vooraf bepaalde temperaturen de bijbehorende meetsignalen van de afhankelijke meetgrootheid, nadat een begin- en een eindtemperatuur voor het begin van de werkwijze werden vastgelegd.In summary, the invention relates to a method for automatically obtaining the temperature dependence of measuring signals, which method allows the user to obtain an exact temperature compensation without any calculating work and without any further intervention in the measuring process. A temperature sensor obtains in a dynamic process at predetermined temperatures the corresponding measuring signals of the dependent measured variable, after a start and an end temperature have been determined before the start of the process.
Uit de waardetweetallen temperatuur/meetgrootheid wordt volautomatisch 20 een functie van hogere orde berekend, die dan voor het latere meetproces voor de temperatuurcompensatie van het sensorsignaal ter beschikking staat.From the value pairs of temperature / measured variable, a function of higher order is fully automatically calculated, which is then available for the later measuring process for the temperature compensation of the sensor signal.
84033 6 884033 6 8
Claims (4)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3340207 | 1983-11-07 | ||
| DE19833340207 DE3340207A1 (en) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | Method for automatically detecting the temperature dependency of measuring signals |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8403368A true NL8403368A (en) | 1985-06-03 |
Family
ID=6213660
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8403368A NL8403368A (en) | 1983-11-07 | 1984-11-06 | METHOD FOR AUTOMATIC ACQUISITION OF TEMPERATURE DEPENDENCE ON MEASURING SIGNALS |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE3340207A1 (en) |
| DK (1) | DK522484A (en) |
| NL (1) | NL8403368A (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3628178A1 (en) * | 1986-08-20 | 1988-02-25 | Kernforschungsz Karlsruhe | Method for linearising the characteristic of a measurement quantity and arrangement for carrying out the method |
| DE3840961A1 (en) * | 1988-12-05 | 1990-06-07 | Hellige Gmbh | Ion-sensitive electrode and method for compensating for the temperature dependence in such electrodes |
| DE3840962A1 (en) * | 1988-12-05 | 1990-06-07 | Hellige Gmbh | Ion-sensitive electrode and method for compensating for the temperature dependence in such electrodes |
| DE19533505A1 (en) * | 1995-09-04 | 1997-03-06 | Siemens Ag | Method for compensating for the incorrect behavior of measuring devices caused by an external influencing variable |
| DE10032015A1 (en) * | 2000-07-01 | 2002-01-10 | Roche Diagnostics Gmbh | Test strip analysis unit for bodily fluid, employs temperature history correction system which will not drain batteries |
| FI122007B (en) * | 2007-02-12 | 2011-07-15 | Vaisala Oyj | Method and apparatus for measuring temperature dependencies and use of the method to compensate for measurement errors |
| EP2012092B1 (en) * | 2007-07-04 | 2010-12-01 | Micronas GmbH | Measuring device with at least two sensors |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2455731A1 (en) * | 1979-05-03 | 1980-11-28 | Jaeger Fa | ELECTRIC TRANSDUCER COMPRISING MEANS FOR ENCODING A TRANSDUCER PARAMETER |
| GB2072349B (en) * | 1980-03-18 | 1984-02-15 | Gaeltec Ltd | Conditioning pressure transducer outputs |
| CA1171178A (en) * | 1981-05-19 | 1984-07-17 | Dennis K. Briefer | Temperature compensated measuring system |
| FR2509851A1 (en) * | 1981-07-17 | 1983-01-21 | Tesa Sa | ELECTRONIC MEASUREMENT SENSOR |
-
1983
- 1983-11-07 DE DE19833340207 patent/DE3340207A1/en not_active Ceased
-
1984
- 1984-11-02 DK DK522484A patent/DK522484A/en not_active Application Discontinuation
- 1984-11-06 NL NL8403368A patent/NL8403368A/en not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DK522484D0 (en) | 1984-11-02 |
| DE3340207A1 (en) | 1985-05-15 |
| DK522484A (en) | 1985-05-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4218746A (en) | Method and apparatus for calibrating ion concentration measurement | |
| Svensson | On the use of Rayleigh–Philpot–Cook interference fringes for the measurement of diffusion coefficients | |
| NL8403368A (en) | METHOD FOR AUTOMATIC ACQUISITION OF TEMPERATURE DEPENDENCE ON MEASURING SIGNALS | |
| US4306152A (en) | Optical fluid analyzer | |
| US3717566A (en) | Corrosion ratemeter | |
| GB2082778A (en) | Volume Measuring Apparatus | |
| US4264328A (en) | Method for recording measured values in an automatically performed blood gas analysis | |
| SE459767B (en) | SET TO REDUCE THE SENSITIVITY OF THE MEASUREMENT FROM A MEASURING INSTRUMENT | |
| JP2946800B2 (en) | Carbon dioxide measuring device | |
| JPH06258269A (en) | Dissolved gas concentration measuring method and dissolved gas concentration measuring device | |
| JPH04191650A (en) | Measuring apparatus for ion | |
| SU785707A1 (en) | Humidity measuring apparatus | |
| SU792104A1 (en) | Method of automatic determination of gas refraction | |
| Beams | Some Interferometer Techniques for Observing Sedimentation | |
| SU1569694A1 (en) | Method of adjusting, calibrating and checking device for checking the filling of powder wire with charge | |
| ATE449959T1 (en) | METHOD AND ARRANGEMENT FOR MEASURING WATER ACTIVITY | |
| SU994970A1 (en) | Device for continuous potentiometric determination of ion concentration in solutions | |
| SU779857A1 (en) | Method of determining evaporability of materials | |
| SU1273749A1 (en) | Method of measuring temperature | |
| SU1332211A1 (en) | Device for checking the humidity of materials being frozen | |
| RU2110085C1 (en) | Method for measuring heat characteristics of distributed object of given shape and for multiple-channel control of its temperature field | |
| CN117825454A (en) | Sensor rapid calibration method | |
| SU970141A1 (en) | Device for measuring ray flows | |
| RU1789914C (en) | Method of graduation of heat conduction meter | |
| SU693200A1 (en) | Method of determining catalytic activity of materials |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BV | The patent application has lapsed |