NL8320359A - WHITE CAST IRON RESISTANCE TO ABRASIVE RESISTANCE. - Google Patents
WHITE CAST IRON RESISTANCE TO ABRASIVE RESISTANCE. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8320359A NL8320359A NL8320359A NL8320359A NL8320359A NL 8320359 A NL8320359 A NL 8320359A NL 8320359 A NL8320359 A NL 8320359A NL 8320359 A NL8320359 A NL 8320359A NL 8320359 A NL8320359 A NL 8320359A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- cast iron
- alloy
- present
- temperature
- amount
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
, r*. NL 32971 wo Kp/dJ/ed 8 3 2 0 3 R< 9, r *. NL 32971 Wed Kp / dJ / ed 8 3 2 0 3 R <9
Wit gietijzer bestand tegen schurende inwerking.White cast iron resistant to abrasion.
De uitvinding heeft betrekking op gietijzer en in het bijzonder op de verbetering van de taaiheid en de weerstand tegen schurende inwerking van wit gietijzer in samenhang met een aanmerkelijke verhoging van de treksterkte.The invention relates to cast iron and in particular to the improvement of the toughness and abrasion resistance of white cast iron in conjunction with a marked increase in tensile strength.
5 Meer in het bijzonder heeft de onderhavige uitvinding betrekking op een nieuwe samenstelling voor wit gietijzer en op een werkwijze voor de bereiding van dit gietijzer met verbeterde taaiheid, rekbaarheid en treksterkte onder behoud van een gunstige weerstand tegen schurende inwerking 10 door verandering van de carbidemorfologie.More particularly, the present invention relates to a new white cast iron composition and to a process for the preparation of this cast iron having improved toughness, ductility and tensile strength while maintaining favorable abrasion resistance by changing the carbide morphology.
Het is bekend dat gelegeerd wit gietijzer een sterk tegen slijtage bestand materiaal is dat in het algemeen met een koolstofgehalte boven 1,5% wordt gevormd en dat bovendien gelegeerd kan zijn met andere metalen, doorgaans 15 chroom, dat samen met de koolstof de vorming mogelijk maakt van een verbinding van ijzer-chroomcarbide, zoals Μχ<2^. In veel gevallen is de eigen weerstand tegen schurende inwerking van niet-gelegeerd gietijzer voldoende voor beantwoording aan zijn normale gebruik en bestaat er in die gevallen 20 geen probleem voor de gebruiker.Wanneer echter het voor een industriële inrichting gebruikte gietijzer aan bijzondere slijtage wordt onderworpen, laten de mechanische eigenschappen van gietijzer zelf veel te wensen over.Alloyed white cast iron is known to be a highly wear resistant material which is generally formed with a carbon content above 1.5% and which may additionally be alloyed with other metals, usually chromium, which together with the carbon allow formation makes a compound of iron-chromium carbide, such as Μχ <2 ^. In many cases, the self-abrasion resistance of unalloyed cast iron is sufficient to meet its normal use and in those cases there is no problem for the user. However, if the cast iron used for an industrial establishment is subject to particular wear, the mechanical properties of cast iron themselves leave much to be desired.
Algemeen onderkent men verschillende klassen van 25 slijtage, waaraan het gietijzeren materiaal onderhevig kan zijn. Bij de eerste, een gutsen of groeven vormende slijtage, dringen grove schurende deeltjes door tot op het werk-oppervlak van het gietijzer en induceren daar een hoge snelheid van metaalverwijdering. Bij de industriële uitrusting, 30 waarbij deze vorm van slijtage zich in het bijzonder voordoet, zoals bij uitrusting voor grondverplaatsing, hamermolen operaties en kaakbrekers, gaat met de verwijdering van metaal een zware schokbelasting gepaard, die een schadelijk effect op het gietijzer bleek te hebben.In general, different classes of wear are recognized, to which the cast iron material may be subject. In the first gouging or grooving wear, coarse abrasive particles penetrate to the working surface of the cast iron and induce a high rate of metal removal there. In industrial equipment, where this type of wear occurs in particular, such as in earthmoving equipment, hammer mill operations and jaw crushers, the removal of metal is associated with a heavy shock load, which has been found to have a deleterious effect on the cast iron.
35 Bij een andere vorm van slijtage, die doorgaans o aangeduid wordt als schuring onder hoge belasting, worden \ 8320358 r> - * - r schurende deeltjes, zoals deze In de mijnbouw worden tegengekomen, vergruisd onder de malende werking van bewegende metaaloppervlakken. De belastingsniveau's, die worden tegengekomen bij op deze wijze optredende slijtage, zoals in het 5 bijzonder bijvoor malen, breekwalsen of molenbekleding gebruikte gietsels, overschrijden dikwijls de maximale belasting van het gebruikelijke gietijzer, hetgeen leidt tot schade aan de uitrusting.In another form of wear, commonly referred to as high load abrasion, abrasive particles such as encountered in mining are crushed under the grinding action of moving metal surfaces. The load levels encountered in wear occurring in this manner, such as castings used in particular for grinding, crushing rollers or mill coating, often exceed the maximum load of the conventional cast iron, leading to equipment damage.
Bij de derde categorie slijtage, schuring of erosie 10 onder lage belasting, is de schurende werking, waaraan het gietijzeroppervlak van de uitrusting wordt onderworpen, niet een zware belasting, maar is desalniettemin_.een hoge weerstand tegen schurende inwerking vereist.In the third category of low load wear, abrasion or erosion, the abrasive action to which the cast iron surface of the equipment is subjected is not a heavy load, but nevertheless requires a high abrasion resistance.
De gutsende of groevende slijtage, die samenhangt 15 met een zware schokbelasting, vereist een taaiheid die gietijzer niet als typische eigenschap heeft bezeten in het verleden. Mangaanstaal met hoge vervormbaarheid en taaiheid bleek aan de vereiste weerstand tegen zware schok voor materiaal dat aan dit soort slijtage wordt onderworpen te voldoen.The gouging or grooving wear associated with a heavy shock load requires a toughness that cast iron has not had as a typical property in the past. High ductility and toughness manganese steel has been found to meet the required heavy shock resistance for material subjected to this type of wear.
20 De hardheid en weerstand tegen schurende inwerking bleek echter doorgaans onvoldoende te zijn om een extreem hoge snelheid van slijtage bij schurende inwerking onder hoge belasting te voorkomen, zoals deze met name bij talloze ver-gruizingswerkwijzen, zoals een roterende kogelmolen, zich 25 voordoen. Bij dit soort bedrijf met hoge belasting kunnen zowel chroommolybdeenstaal als gelegeerd wit gietijzer in verschillende soorten inrichtingen worden gebruikt, afhankelijk van de vereiste taaiheid en de vereiste combinatie met de weerstand tegen schuring. Bij de laatste categorie van slij-30 tage met zich meebrengende werkzaamhedeln onder lage belasting kunnen met chroom gelegeerde staalsoorten met of zonder toevoegingen van molybdeen of nikkel worden gebruikt, die een gunstige hoog martensitische matrix met daarin ingebed carbide hebben.However, the hardness and abrasion resistance have generally been found to be insufficient to prevent an extremely high rate of abrasion wear under high load, as occurs in particular in numerous crushing processes such as a rotary ball mill. In this type of high load operation, both chrome molybdenum steel and alloy white cast iron can be used in different types of fixtures depending on the toughness required and the combination required with the abrasion resistance. The latter category of wear with low-load entrainment activities may use chromium alloy steels with or without molybdenum or nickel additives having a favorable high martensitic matrix with carbide embedded therein.
35 Beschouwing van de categorieën slijtage en de in dustriële kennis betreffende de beschikbare metaalsoorten om te beantwoorden aan de vereisten in deze categorieën van slijtage heeft voor de betrokken deskundigen geleid tot een O dilemma. Bij gebruik van apparatuur die onderhevig is aan \ 40 83 2 0 3 59 1 * 4 ten minste de eerste twee categorieën van slijtage, is er een duidelijke vereiste van combinatie van optimale stijtweer-stand en voldoende taaiheid om de zware stoot- en be-lastingomstandigheden, die kenmerkend zijn voor deze vormen 5 van slijtage, te weerstaan. Algemeen erkent men dat hardheid en taaiheid juist aan de tegenover elkaar gelegen uiteinden van het spectrum staan, zodat samenstellingen die één eigenschap meer bezitten, in min of meerdere mate wat van de andere verliezen, terwijl toch zowel hardheid als taaiheid vereist 10 zijn.35 Considering the categories of wear and the industrial knowledge of the available metals to meet the requirements in these categories of wear has led to an O dilemma for the experts concerned. When using equipment that is subject to at least the first two categories of wear, there is a clear requirement of combination of optimum tensile strength and sufficient toughness to withstand the severe impact and impact withstand load conditions characteristic of these forms of wear. It is generally recognized that hardness and toughness are just at the opposite ends of the spectrum, so that compositions that have one property more lose some or all of the others while still requiring both hardness and toughness.
De industrie die tegen schuring bestande gietsels toelevert, heeft lang gezocht naar verbetering van de levensduur van apparatuur, waarbij het gietsel onder de beschreven omstandighedén van slijtage wordt gebruikt.The abrasion resistant castings industry has long sought to improve equipment life using the cast under the wear conditions described.
15 Talloze al dan niet gelegeerde ijzerkoolstofsamen stellingen hebben al vanaf een laag koolstofgehalte van 0,04% in de martensitische toestand een hoge taaiheid. Hypereutec-toïde staalsoorten en gietijzersoorten vertonen een onvoldoende taaiheid vanwege de morfologie van het cementiet 20 (Fe^C). Legering van de ijzer-koolstofsamenstelling levert carbides (M C ) met een verhoogde hardheid op, waardoor zo x y aan enige vereisten betreffende een grotere weerstand tegen schurende inwerking wordt voldaan. Terwijl de schuurweerstand toeneemt neemt echter de taaiheid of de weerstand tegen 25 breuk af naarmate het carbidevolume toeneemt, tenzij bij een bepaald carbidevolume de grootte van het carbide wordt verlaagd. Metaallurgen hebben reeds lang geleden de complexiteit van wit gietijzer onderkent, omdat de twee belangrijke micro-bestanddelen, het carbide en de matrix, in wezen onaf-30 hankelijk van elkaar werken. Desalniettemin hangen de uiteindelijke eigenschappen van het materiaal af van de onderlinge wisselwerking tussen de twee bestanddelen, indien het witte gietijzer wordt onderworpen aan schurende en stotende omstandigheden. Wanneer stoten tegen een dergélijk materiaal 35 plaatsvindt verbrijzelen de carbides en indien de carbides continu zijn en van relatief grote afmeting zullen de scheuren zich door het gehele structuur voortzetten,hetgeen dik- 0\ wijls leidt tot breuk of ten minste tot versnelde slijtage van het materiaal.Numerous alloyed or unalloyed iron carbon compositions have a high toughness from a low carbon content of 0.04% in the martensitic state. Hypereutectoid steels and cast irons show insufficient toughness due to the morphology of the cementite (Fe ^ C). Alloying the iron-carbon composition yields carbides (M C) with increased hardness, thus satisfying some requirements for greater abrasion resistance. However, as the abrasion resistance increases, the toughness or fracture resistance decreases as the carbide volume increases, unless the size of the carbide is decreased at a given carbide volume. Metal algae have long recognized the complexity of white cast iron because the two major micro constituents, the carbide and the matrix, operate essentially independently of each other. Nevertheless, the ultimate properties of the material depend on the interaction between the two components if the white cast iron is subjected to abrasive and impact conditions. When impacts against such material occur, the carbides shatter and if the carbides are continuous and of relatively large size, the cracks will continue throughout the structure, often leading to breakage or at least accelerated wear of the material .
40 Tot op heden is er zo geen ijzer- koolstoflegering 8320359 t - 4 - waarvan het koolstofgehalte groter is dan 1,7%, die aan het vereiste van een hoge schuurweerstand en goede schokbelas-ting absorptie kan voldoen.40 To date, there is no such iron-carbon alloy 8320359 t-4 - whose carbon content is greater than 1.7%, which can meet the requirement of high abrasion resistance and good shock load absorption.
Doel van de uitvinding is wit gietijzer te verschaf-5 fen met zowel een hoge hardheid of slijtweerstand als een verbeterde taaiheid.The object of the invention is to provide white cast iron with both a high hardness or wear resistance and an improved toughness.
Verder beoogt de onderhavige uitvinding wit gietijzer te verschaffen, dat niet alleen een gunstige slijtweerstand en een goede taaiheid heeft, maar tevens een ver-10 beterde treksterkte.Furthermore, the present invention aims to provide white cast iron which not only has a favorable wear resistance and good toughness, but also an improved tensile strength.
Voorts heeft de uitvinding tot doel gietijzer te verschaffen met hoge schuurweerstand en taaiheid, waarin de carbides de vorm hebben van druppels die de sferische vorm benaderen.Another object of the invention is to provide cast iron with high abrasion resistance and toughness, in which the carbides are in the form of droplets that approach the spherical shape.
15 Voorts wil de uitvinding gietijzer verschaffen, dat taai en slijtvast is, waarin de carbides kleiner zijn dan de gebruikelijke gemiddelde grootte en grotendeels gelijkmatig door de matrix verdeeld zijn.Furthermore, the invention aims to provide cast iron which is tough and wear resistant, in which the carbides are smaller than the usual average size and are largely evenly distributed throughout the matrix.
Daarnaast is een doel van de onderhavige uitvinding 20 te zorgen voor de vorming van een hogere entropie in een gelegeerde gietijzersamenstelling door borium toe te voegen, waardoor niet alleen druppelvormige deeltjes worden gevormd, maar tevens deeltjes met geringere grootte worden verkregen welke'bovendien regelmatiger zijn verspreid.In addition, it is an object of the present invention to provide for the formation of higher entropy in an alloyed cast iron composition by adding boron, thereby not only forming droplet particles but also obtaining smaller sized particles which are more evenly distributed .
25 Ten slotte beoogt de onderhavige uitvinding een werkwijze te verschaffen voor de bereiding van taai, slijtvast gietijzer, waarbij een gesmolten gietijzermengsel wordt gekoeld tot onder de evenwichtsstollingstemperatuur tot een onderkoelde temperatuur, waarna stolling plaatsvindt onder 30 oplevering van de druppelvormige carbides met een gemiddelde gróótte die kleiner is dan de gemiddelde gebruikelijke grootte van carbidedeeltjes in gietijzer.Finally, the present invention aims to provide a process for the preparation of tough, wear-resistant cast iron, in which a molten cast iron mixture is cooled below the equilibrium coagulation temperature to a supercooled temperature, after which solidification takes place to yield the drop-shaped carbides of an average size which is smaller than the average usual size of carbide particles in cast iron.
De onderhavige uitvinding betreft de unieke ontdekking van een gelegeerde gietijzersamenstelling die als basis 35 het element ijzer omvat, al dan niet met 0,001 - 30 gew.% apart of cumulatief vanadium, titanium, niobium, molybdeen, nikkel, koper, tantalium of chroom of mengselsdaarvan, 2,0 - Q4,5 gew.% koolstof, en waaraan 0,001 - 4,0 gew. % borium is toegevoegd ter verbetering van de slijtweerstand, taaiheid \4° 83 2 0 3 59 b - en treksterkte. De legering heeft een stollingspunt tussen 1200 en 1320°C en meer in het bijzonder in het gebied van 1238 - 1260°C. Dit stollingspunt ligt binnen 9° van de eutectische temperatuur van het gietijzer met de gekozen Ie-5 geringselementen. De in de vorm van een sferische vorm benaderende druppels aanwezige carbides hebben een gemiddelde grootte van minder dan 4 ym, hetgeen aanzienlijk lager is dan de gemiddelde deeltjesgrootte van carbides in gebruikelijk gietijzer.The present invention relates to the unique discovery of an alloyed cast iron composition comprising as a base the element iron, with or without 0.001 - 30 wt.% Of individual or cumulative vanadium, titanium, niobium, molybdenum, nickel, copper, tantalum or chromium or mixtures thereof 2.0 - Q4.5 wt.% Carbon, and 0.001 - 4.0 wt. % boron has been added to improve wear resistance, toughness \ 4 ° 83 2 0 3 59 b - and tensile strength. The alloy has a solidification point between 1200 and 1320 ° C and more particularly in the range of 1238 - 1260 ° C. This solidification point is within 9 ° of the eutectic temperature of the cast iron with the selected Ie-5 spring elements. The droplets of carbides approximate in spherical form have an average size of less than 4 µm, which is considerably lower than the average particle size of carbides in conventional cast iron.
10 Bij de werkwijze volgens de onderhavige uitvinding wordt gelegeerd gietijzer, dat 0,001 - 30 gew. vanadium, titanium, niobium, molybdeen, nikkel, koper, tantalium of chroom of mengsels daarvan en 1 ,8 - 4,5 % koolstof bevat, onder vorming van een gesmolten gietijzersamenstelling verschaft 15 met een de entropy verhogend additief, zoals 0,001 - 4,0% borium waarna de gesmolten gietijzersamenstelling tot ten minste 3° beneden de evenwichtsstollingstemperatuur van 1200 - 1320°C wordt gekoeld tot op een onderkoelde temperatuur onder oplevering van druppelvormige carbides met een ge-20 middelde grootte die minder is dan de gemiddelde grootte van gebruikelijke carbidedeeltjes in gietijzer, en welke gemiddeld minder dan 4 ym bedraagt.In the method of the present invention, alloy cast iron containing 0.001 - 30 wt. vanadium, titanium, niobium, molybdenum, nickel, copper, tantalum or chromium or mixtures thereof and contains 1.8 - 4.5% carbon to form a molten cast iron composition provided with an entropy enhancing additive such as 0.001-4, 0% boron, after which the molten cast iron composition is cooled to at least 3 ° below the equilibrium coagulation temperature of 1200 - 1320 ° C to a supercooled temperature to yield droplet carbides of an average size less than the average size of conventional carbide particles in cast iron, and which on average is less than 4 ym.
Reeds lang werd onderkent dat wit gietijzer van zichzelf 'de slijtvastheid bezit,die nodig is om de verschil-25 lende slijtage-omstandigheden, waaraan de uit gietijzer vervaardigde installaties worden onderworpen, te kunnen beantwoorden. Thans werd ontdekt dat de morfologie van het carbide ' van het gelegeerde gietijzer kan worden veranderd onder behoud van de kenmerkende slijtvastheid en niet alleen de trek-30 sterkte doet toenemen maar, hetgeen belangrijker is, een meetbare plastische vervorming en een significante verbetering van de taaiheid verschaft. Het is bekend, dat in het vroegere gietijzer de vrije (bovenop die welke werd gevonden in de matrix van aUsteniet, perliet of martensiet) 35 koolstof in de vorm was van hetzij grafiet,die een driedimensionale vorm enigszins gelijkend op een roaisvlok aanneemt, hetzij de vorm van een carbide in een plaat- of staaf-achtige vorm. In beide vormen zijn de deeltjes microscopisch |Ί van grootte, maar doorgaans toch groter dan 10 ym voor een 40 \ 8320359 ·* · , ' VI - gemiddelde deeltjesgrootte onder aanname van een normale hitte-onttrekking aan een zandvorm en een doorsnedegrootte van het metaal boven 10 mm.It has long been recognized that white cast iron itself has the abrasion resistance necessary to meet the various wear conditions to which the installations made of cast iron are subjected. It has now been discovered that the morphology of the carbide of the alloyed cast iron can be changed while retaining the characteristic abrasion resistance and not only increasing tensile strength but more importantly, measurable plastic deformation and significant improvement in toughness provided. It is known that in the early cast iron the free (on top of that found in the matrix of austenite, perlite or martensite) 35 carbon was in the form of either graphite, which takes a three-dimensional shape somewhat resembling a roiling flake, or the form of a carbide in a plate or rod-like shape. In both shapes, the particles are microscopic in size, but generally larger than 10 µm for a 40 \ 8320359 * *, 'VI - average particle size assuming normal heat extraction from a sand mold and cross-sectional size of the metal above 10 mm.
Het is bekend dat deze grafietvlokken de oorsprong 5 zijn van de breuken, die zich voordoen langs de vlakken van de vlokken. Doorgaans zal een goede kwaliteit gietijzer een 2 treksterkte van circa 35 kg/mm met een rek van 0%, zodat een zeer bros en niet-taai materiaal wordt verkregen met geen enkele mogelijkheid tot vervorming. Indien op de juiste 10 wijze gelegeerd,komt de vrije koolstof in een intermetallisch metaalcarbide, gewoonlijk chroomcarbide, terecht,dat in het algemeen de vorm heeft van plaatjes of staafjes en continu of discontinu binnen de matrix kan zijn, maar wederom een gemiddelde deeltjesgrootte groter dan 10 ym heeft. De carbidedeel-15 tjes kunnen ook de vorm van naaldjes aannemen, maar wat voor microscopisch voorkomen zij ook mogen hebben, hun lange dimensie is gemiddeld nog altijd 10 ym, hetgeen de neiging voor het beginnen van scheuren onder belasting doet toenemen, hetgeen dikwijls uiteindelijk leidt tot een storing aan de be-20 trokken inrichting.These graphite flakes are known to be the origin of the fractures occurring along the faces of the flakes. Usually a good quality cast iron will have a tensile strength of approximately 35 kg / mm with an elongation of 0%, so that a very brittle and non-tough material is obtained with no possibility of deformation. When properly alloyed, the free carbon enters an intermetallic metal carbide, usually chromium carbide, which is generally in the form of platelets or rods and may be continuous or discontinuous within the matrix, but again an average particle size greater than Has 10 ym. The carbide particles can also take the form of needles, but whatever microscopic appearance they may have, their long dimension is still on average 10 µm, which increases the tendency for cracks to start under load, which often leads eventually to a malfunction of the device concerned.
Volgens de onderhavige uitvinding werd thans gevonden dat deze normale staaf- of plaatvormige geometrie van : de carbides veranderd kan worden tot een druppelvormige vorm, die een ware sferische vorm benadert, waardoor niet alleen 25 de gewenste taaiheid wordt verkregen, maar tevens een significante toename van de treksterkte. Deze verandering van de morfologie van de carbides van gietijzer heeft het niet-rek-bare, brosse, niet-vervormbare gietijzer uit het verleden veranderd in een,dat het vermogen van plastische vervorming, 30 hogere treksterkte onder behoud van de zeer gunstige slijtvaste eigenschappen in zich verenigt.According to the present invention, it has now been found that this normal bar or plate geometry of the carbides can be changed into a teardrop shape, which approximates a true spherical shape, thereby not only achieving the desired toughness, but also a significant increase in the tensile strength. This change in the morphology of the cast iron carbides has turned the non-stretchable, brittle, non-deformable cast iron into one that has the ability of plastic deformation, higher tensile strength while retaining the very favorable wear-resistant properties in unites.
Gevonden is bijvoorbeeld dat het gietijzer volgens de uitvinding zal buigen voordat het breekt en dat het belast ingsniveau, waaraan het zonder breuk kan worden onder-35 worpen, aanzienlijk hoger is dan dat van bekend gietijzer.For example, it has been found that the cast iron of the present invention will bend before it breaks and that the load level at which it can be subjected without fracture is considerably higher than that of known cast iron.
Het giètijzer volgens de onderhavige uitvinding wordt bij voorkeur gelegeerd met chroom, maar afhankelijk van verschillende toevoegingen van vanadium, titanium, niobium, tantalium, ^ nikkel, molybdeen of koper in hoeveelheden van 0,001 - 30% \40 8320359 - 7 - ter vervanging van het chroom, kunnen de eigenschappen van hét verkregen gietijzer variëren.The cast iron of the present invention is preferably alloyed with chromium, but depending upon various additions of vanadium, titanium, niobium, tantalum, nickel, molybdenum or copper in amounts of 0.001-30% to replace the chromium, the properties of the cast iron obtained can vary.
In het algemeen bleek het gietijzer volgens de 2 onderhavige uitvinding een treksterkte van 106 kg/mm te heb- 5 ben, in vergelijking met de gebruikelijke treksterkte van 2 35 - 42 kg/mm van bekend gietijzer. Bekend gietijzer had een rek van 0%, terwijl het onderhavige gietijzer tot 3% gerekt kan worden. Deskundigen zullen onmiddelijk de belangrijke voordelen van een toename van de rek of van plas-10 tische deformatie onderkennen, aangezien dit een taaiheid verschaft die zo belangrijk is in de apparatuur die onderworpen wordt aan grote slijtage en schokbelasting zoals bijv. vergruizers en krakers voor de mijnindustrie en ook in pompen voor het transport van schurende stoffen bevattende vloei-15 stoffen. Het bereiken van de verandering van de vorm van de carbides in hét gietijzer zou op zich gewenst zijn, maar toch lang niet zo doelmatig indien niet tevens met de verandering van de vorm van de carbides tot druppels de deeltjesgrootte zou zijn verlaagd in aanzienlijke mate onder de ge-20 bruikelijke gemiddelde waarden van 10 -14 ym van de deeltjes van bekend gietijzer, tot aan een waarde beneden 4 ym. Door een verlaging van deze orde van grootte van het formaat van de deeltjes van het carbide is het mogelijk de gemiddelde vrije baan tussen de kleinere discrete druppelvormige deel-25 tjes te minimaliseren ten einde bij te dragen tot een hoger niveau van sterkte, een betere slijtvastheid en een groter vermogen tot vervorming. Zo worden volgens de onderhavige uitvinding niet alleen de carbides qua vorm veranderd in sferische of vrijwel sferische druppels, maar zijn de drup-30 pelvormige deeltjes in gemiddelde grootte verlaagd tot onder 4 ym.In general, the cast iron of the present invention was found to have a tensile strength of 106 kg / mm, compared to the conventional tensile strength of 2 - 42 kg / mm of known cast iron. Known cast iron had an elongation of 0%, while the present cast iron can be elongated up to 3%. Experts will immediately recognize the important benefits of an increase in elongation or of plastic deformation, as this provides a toughness that is so important in the equipment subject to high wear and shock loads such as eg crushers and crackers for the mining industry and also in pumps for transporting abrasives containing liquids. Achieving the change in the shape of the carbides in the cast iron would be desirable in itself, but not nearly as effective if the particle size had not decreased significantly below the change in the shape of the carbides to droplets. usual mean values of 10-14 µm of the particles of known cast iron, down to a value below 4 µm. By reducing this order of magnitude of the size of the particles of the carbide, it is possible to minimize the average free path between the smaller discrete teardrop particles in order to contribute to a higher level of strength, better abrasion resistance and greater deformation ability. Thus, according to the present invention, not only are the carbides changed in shape into spherical or substantially spherical droplets, but the droplet-shaped particles are reduced in average size below 4 µm.
Algemeen beschouwd men gietijzer als een ijzer-koolstofsamenstelling die gelegeerd kan worden. Algemeen nemen deskundigen aan dat de scheidslijn tussen gietijzer en 35 staal wordt gevormd door de oplosbaarheid van koolstof in ijzer in de vaste toestand. Bij hogere gehalten aan koolstof . zou de koolstof in de vorm van vrij grafiet zijn^tenzij le-geringselementen waren toegevoegd. Met name chroom is een legeringselement dat gebruikt wordt voor de vorming van \40 carbides in gietijzer en ter verbetering van verschillende 8320359 eigenschappen. Molybdeen, vanadium, titanium, koper, nikkel, niobium en tantalium,in iedere combinatie,kunnen worden toegevoegd aan het chroom of zelfs het chroom vervangen. Wanneer zij samen met chroom worden gebruikt zijn deze metaal-5 elementen doorgaans aanwezig in een hoeveelheid tot aan circa 7%, waarbij bij voorkeur vanadium en niobium aanwezig kunnen zijn in hoeveelheden van 0,001 - 5%, molybdeen en koper 0,001 - 4%» nikkel 0,001 - 7% en titanium en tantalium in hoeveelheden van 0,001 - 4%, terwijl het totaal in com-10 binatie met chroom of in het geval van chroom alleen moet liggen in het gebied van 0,001 - 30%. Bij voorkeur ligt de hoeveelheid chroom in het gebied van 7 - 29% met grotere voorkeur voor de gebieden van 25 - 28% of 14 - 22% of 7 - 12%, welke gebieden van chroomconcentraties staan voor de drie 15 belangrijkste groepen commerciéel gelegeerd gietijzer. Het koolstofgehalte is bij voorkeur niet lager dan 1,8% en niet hoger dan ciraa 4,5% en ligt bij voorkeur in het gebied van 1,8 - 3% voor gietijzer met een gehalte van 25 - 28% chroom en 14 - 22% chroom of 2 - 3,5% voor 7 — 12% chroom.Cast iron is generally regarded as an iron-carbon composition that can be alloyed. Generally, experts assume that the dividing line between cast iron and steel is the solubility of carbon in iron in the solid state. At higher levels of carbon. the carbon would be in the form of free graphite unless alloying elements were added. Chromium in particular is an alloying element used to form \ 40 carbides in cast iron and to improve various 8320359 properties. Molybdenum, vanadium, titanium, copper, nickel, niobium and tantalum, in any combination, can be added to the chrome or even replace the chrome. When used together with chromium, these metal-5 elements are usually present in an amount up to about 7%, preferably vanadium and niobium may be present in amounts of 0.001 - 5%, molybdenum and copper 0.001 - 4% nickel 0.001 - 7% and titanium and tantalum in amounts of 0.001 - 4%, while the total in combination with chromium or in the case of chromium should only be in the range 0.001 - 30%. Preferably, the amount of chromium is in the range of 7-29%, more preferably in the ranges of 25-28% or 14-22% or 7-12%, which ranges of chromium concentrations represent the three major groups of commercial alloy cast iron . The carbon content is preferably not less than 1.8% and not higher than about 4.5% and is preferably in the range of 1.8 - 3% for cast iron with a content of 25 - 28% chromium and 14 - 22 % chrome or 2 - 3.5% for 7 - 12% chrome.
20 De boven uiteen gezette gebruikelijke gietijzer- samenstellingen kunnen een gewijzigde carbidemorfologie verkrijgen door toevoeging van borium en wel in het algemeen in een hoeveelheid van 0,001 - 4%, toch bij voorkeur in een hoeveelheid van 0,01 - 1% of 0,01 - 4%. Deze toevoeging van 25 borium bleek druppelvormige carbidedeeltjes op te leveren, naar heeft een nog grotere invloed wanneer de betrokken gelegeerde ijzerkoolstofsamenstelling in verband wordt gebracht met de eutectische temperatuur.The conventional cast iron compositions set forth above can obtain an altered carbide morphology by addition of boron generally in an amount of 0.001-4%, yet preferably in an amount of 0.01-1% or 0.01- 4%. This addition of boron has been found to yield droplet carbide particles, which has an even greater impact when the alloyed iron carbon composition concerned is associated with the eutectic temperature.
Het stollingspunt van zuiver ijzer bedraagt circa 30 1540°C en naarmate koolstof wordt toegevoegd wordt het stol lingspunt lager. Bij legering met of zonderde bijvoeging van borium varieert de stollingstemperatuur tussen 1200 en 1320°C, welke variatie in de eerste plaats afhankelijk is van de aanwezige hoeveelheid chroom, maar verder nog van de keuze 35 van de betrokken legeringselementen. Meer gewenst is het gebleken dat de stollingstemperatuur van het gelegeerde ijzer- koolstofsysteem in het gebied van 1238 - 1260°C of ongeveer 1250°C + 5 - 11° moet liggen. Iedere specifieke gietijzersamenstelling met de uitgekozen legeringselementen 40 in hoeveelheden overeenkomstig de onderhavige uitvinding 8320359 - 9 - aanwezig zal binnen 9 ° van de eutectische temperatuur voor dat systeem van met die bepaalde legeringselementen gevormd gietijzer stollen.The solidification point of pure iron is about 15 DEG-1540 DEG C. and as carbon is added, the solidification point decreases. In the case of an alloy with or without the addition of boron, the solidification temperature varies between 1200 and 1320 ° C, which variation depends primarily on the amount of chromium present, but furthermore on the choice of the alloy elements concerned. More desirably, it has been found that the solidification temperature of the alloyed iron-carbon system should be in the range of 1238 - 1260 ° C or about 1250 ° C + 5 - 11 °. Any specific cast iron composition containing the selected alloy elements 40 in amounts according to the present invention 8320359-9 will solidify within 9 ° of the eutectic temperature for that system of cast iron formed with those particular alloy elements.
Met deze gelegeerde gietijzersamenstelling en de 5 toevoeging van borium bleek het mogelijk te zijn de car- bidemorfologie te veranderen onder vorming van druppelvormige carbidedeeltjes die een vrijwel sferische vorm hadden.With this alloyed cast iron composition and the addition of boron, it was found to be possible to change the carbide morphology to form droplet-shaped carbide particles which had an almost spherical shape.
Voor het bereiken van deze belangrijke verandering van de deeltjesgrootte en voor het verkrijgen van een vrij-10 wel gelijkmatige verspreiding van de druppelvormige carbidedeelt jes, is gebleken dat indien de gietijzersamenstelling werd gekoeld beneden de evenwichtsstollingstemperatuur met ten minste 5° en waarschijnlijk bij voorkeur met 4 — 6° of meer, voorafgaande stolling, dat de deeltjesgrootte 15 van de carbidedeeltjes dramatisch werd verlaagd van hun gebruikelijke gemiddelde waarde van 10 ym of meer tot een gemiddelde grootte van minder dan 4 ym. Deze onderkoeling bleek moeilijk te bereiken te zijn en slechts na een thermo-dynamische benadering van dit probleem werd ontdekt dat 20 door verhoging van de entropie van de gietijzersmelt de wanorde van het systeem wordt verhoogd om onderkoeling van de smelt toe te laten. Een hogere entropiewaarde verlaagt de waarde van de vrije energie volgens Gibbs van een vloeistof / vaste- stofsysteem, en de fase met de laagste vrije 25 energie zal het meest stabiel zijn. De betrekking is + - S, waarin G de vrije energie van Gibbs is, T de absolute temperatuur is en S de entropie is. Bovendien wordt de thermo-dynamische betrekking H = T S + V P vereenvoudigd tot H = T S, omdat V P = 0 voor vaste stoffen, hetgeen inhoudt dat 30 S = , waarin S de entropie is en H de smeltwarmte en T het stollingspunt in absolute graden is. Een toename van de entropie veroorzaakt een afname van het stollingspunt bij een constante smeltwarmte voor het systeem.In order to achieve this important change in particle size and to obtain a fairly even distribution of the droplet carbide particles, it has been found that if the cast iron composition was cooled below equilibrium solidification temperature by at least 5 ° and probably preferably by 4 6 ° or more, prior solidification, that the particle size of the carbide particles was dramatically reduced from their usual average value of 10 µm or more to an average size less than 4 µm. This supercooling proved to be difficult to achieve and only after a thermodynamic approach to this problem it was discovered that increasing the entropy of the cast iron melt increases the disorder of the system to allow supercooling of the melt. A higher entropy value decreases the Gibbs free energy value of a liquid / solid system, and the phase with the lowest free energy will be the most stable. The relationship is + - S, where G is Gibbs' free energy, T is the absolute temperature, and S is the entropy. In addition, the thermodynamic relationship H = TS + VP is simplified to H = TS, because VP = 0 for solids, meaning that 30 = S, where S is the entropy and H is the heat of fusion and T is the solidification point in absolute degrees . An increase in entropy causes a decrease in the solidification point at a constant heat of fusion for the system.
Ontdekt werd dat borium bij toevoeging aan de giet-35 ijzersamenstelling, de entropie zal verhogen die de hogere willekeurigheid binnen het systeem teweeg bracht en de gewenste onderkoeling toeliet. De exact optredende veranderingen O worden nog niet volledig begrepen en de boven gegeven uit leg moet als puur theoretisch worden opgevat.It was discovered that boron, when added to the cast iron composition, will increase entropy which induced the higher randomness within the system and allowed the desired hypothermia. The exact changes O are not yet fully understood and the explanation given above must be regarded as purely theoretical.
\ 8320359\ 8320359
' > ~ ~ I'~ ~ I
Wanneer de gelegeerde gietijzersamenstelling volgens de onderhavige uitvinding wordt afgekoeld tot onder de evenwichtsstollingstemperatuur in het onderkoelde gebied van ten minste 3° beneden de evenwichtsstollingstemperatuur, 5 dan zal de stolling wanneer deze optreedt meer instantaan zijn dan wanneer geen onderkoeling plaatsvindt. Zo wordt met onderkoeling de gebruikelijke langdurige periode van kristal-of deeltjesgroen, die gewoonlijk optreedt, vermeden. Daarentegen is de stolling sneller, voordat de groei van de deel-10 tjes kan optreden. Zo hebben de zeer kleine carbidedeeltjes in plaats van de mogelijkheid tot staafjes of plaatjes te agglomereren zoals bij gebruikelijk gietijzer optreedt, geen kans te agglomereren bij de snelle stolling van de gelegeerde gietijzersamenstelling volgens de onderhavige uitvinding, 15 terwijl er evenmin migratie van die deeltjes optreedt onder agglomeratie en vorming van een plaatje of staafje,waardoor niet-gelijkmatigheid van de verspreiding van de carbide zou zijn bereikt. Daarentegen is de gelijkmatigheid van de carbideverspreiding een eigenschap van de smeltfase en zelfs 20 gedurende de onderkoelde fase van de gelegeerde gietijzersamenstelling, zodat de gelijkmatigheid van de carbideverspreiding gedurende de stolling wordt behouden. Het resultaat van de stolling van de tot beneden de evenwichtsstollingstemperatuur onderkoelde smelt is een aanzienlijke verlaging van de 25 deeltjesgrootte en een gelijkmatigere verspreiding van de carbides door matrix van het gietijzer, hetgeen de basis vormt voor de sterkte, taaiheid en slijtweerstand van de gietijzersamenstelling volgens de onderhavige uitvinding.When the alloyed cast iron composition of the present invention is cooled below the equilibrium clotting temperature in the supercooled region of at least 3 ° below the equilibrium clotting temperature, then the clotting will be more instantaneous when it occurs than if no hypothermia occurs. Thus, with hypothermia, the usual long period of crystal or particle green, which usually occurs, is avoided. On the other hand, clotting is faster before the growth of the particles can occur. Thus, the very small carbide particles, instead of agglomerating rods or platelets as occurs with conventional cast iron, have no chance of agglomerating with the rapid solidification of the alloyed cast iron composition of the present invention, nor do migration of those particles occur under agglomeration and platelet or bar formation, which would have resulted in non-uniformity of carbide dispersion. In contrast, the uniformity of the carbide spread is a property of the melt phase and even during the supercooled phase of the alloy cast iron composition, so that the uniformity of the carbide spread is maintained during solidification. The result of the solidification of the melt subcooled below equilibrium solidification temperature is a significant reduction in particle size and a more uniform dispersion of the carbides through matrix of the cast iron, which forms the basis for the strength, toughness and wear resistance of the cast iron composition according to the present invention.
VOORBEELDEXAMPLE
30 Een gebruikelijke gietijzersamenstelling met 27,2% chroom, 2,04% koolstof is een gelegeerde samenstelling met een stolling in de buurt van 1250°C,hetgeen boven de eutectische temperatuur van circa 1239°C is. Door de toevoegingvan 0,17% borium kan de legering onderkoeld worden tot éen temperatuur 35 van 3° onder deze evenwichtsstollingstemperatuur en tot juist boven 1246°C., Tussen dit temperatuurspunt en onder de evenwichtsstollingstemperatuur is de smelt onderkoeld en blijft deze vloeibaar. Verdere koeling levert carbides op met een druppelvornige vorm, die vrijwel sferisch is,en met 40 een gemiddelde deeltjesgrootte van minder dan 4 μτη. De trek- \ 8320359 • sterkte van het verkregen gietijzer ligt in de buurt van de 106kg/mm^ met ongeveer 3% toegestane rek. Een dergelijk wit gietijzer is behoorlijk slijtvast en heeft daarbij een verbeterde treksterkte en taaiheid, welke eigenschappen het bij-5 zonder geschikt maken voor toepassing onder hoge slijtage en hoge belasting.A conventional cast iron composition with 27.2% chromium, 2.04% carbon is an alloy composition with a solidification near 1250 ° C, which is above the eutectic temperature of about 1239 ° C. By the addition of 0.17% boron, the alloy can be supercooled to a temperature of 3 ° below this equilibrium coagulation temperature and just above 1246 ° C. Between this temperature point and below the equilibrium coagulation temperature, the melt is supercooled and remains liquid. Further cooling yields carbides with a droplet shape, which is nearly spherical, and with 40 an average particle size of less than 4 μτη. The tensile strength of the cast iron obtained is in the region of 106 kg / mm with approximately 3% elongation allowed. Such a white cast iron is quite durable and thereby has an improved tensile strength and toughness, which properties make it particularly suitable for use under high wear and high load.
Eén der resultaten werden verkregen met een samenstelling met 3,32% koolstof, 9,12% chroom, 5,18% nikkel en 0,17% borium met een evenwichtsstollingstemperatuur bij 10 circa de eutectische temperatuur van 1253°C. Onderkoeling vindt dan plaats tot aan 1250°C voordat stolling optreedt.One of the results was obtained with a composition containing 3.32% carbon, 9.12% chromium, 5.18% nickel and 0.17% boron with an equilibrium coagulation temperature at approximately the eutectic temperature of 1253 ° C. Subcooling then takes place up to 1250 ° C before solidification occurs.
Aangenomen wordt dat deLdoelstellingen van de onderhavige uitvinding zijn bereikt, als boven beschreven, en dat de uitvinding zich uitstrekt over het gehele met de thans 15 volgende conclusies weergegeven gebied.It is believed that the objectives of the present invention have been achieved, as described above, and that the invention extends throughout the range of the following claims.
OO
ί 83203518320351
Claims (31)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/US1983/001656 WO1985001962A1 (en) | 1983-10-24 | 1983-10-24 | Abrasive resistant white cast iron |
| US8301656 | 1983-10-24 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8320359A true NL8320359A (en) | 1985-09-02 |
Family
ID=22175514
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8320359A NL8320359A (en) | 1983-10-24 | 1983-10-24 | WHITE CAST IRON RESISTANCE TO ABRASIVE RESISTANCE. |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0159981A4 (en) |
| JP (1) | JPS60501958A (en) |
| CH (1) | CH666908A5 (en) |
| DE (1) | DE3390548T1 (en) |
| GB (1) | GB2158462B (en) |
| NL (1) | NL8320359A (en) |
| WO (1) | WO1985001962A1 (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994013847A1 (en) * | 1992-12-15 | 1994-06-23 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method of manufacturing cast iron of high strength and low expansion |
| DE4409278A1 (en) * | 1994-03-18 | 1995-09-21 | Klein Schanzlin & Becker Ag | Corrosion and wear resistant chilled cast iron |
| ES2111405T3 (en) * | 1994-05-17 | 1998-03-01 | Ksb Ag | HARD CAST IRON WITH HIGH CORROSION AND WEAR RESISTANCE. |
| DE19721477A1 (en) | 1997-05-23 | 1998-11-26 | Abb Patent Gmbh | Microbial membrane reactor for use in flow systems |
| DE19901170B4 (en) * | 1998-10-21 | 2006-11-23 | Reiloy Metall Gmbh | Use of an iron base age alloy |
| CN106222531B (en) * | 2016-07-24 | 2017-11-21 | 莎车县军辉机械有限公司 | A kind of boron manganese chromium wear resistance castings and its manufacturing process |
| CN114318116A (en) * | 2021-12-08 | 2022-04-12 | 河北澳金机械设备有限公司 | Composition improvement of KmTBCr26 high-chromium cast iron |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2978320A (en) * | 1958-12-29 | 1961-04-04 | Gen Motors Corp | Method for producing a high strength ferrous metal |
| SU168322A1 (en) * | 1963-06-11 | 1965-02-18 | Ростовский Дону научно исследовательский институт технологии | FLOATS FOR TUNING? SOI) ZILYAN KATtJi'iHO-.} -. if ^ '"TEKHK ^ TLi'A' ^ '-ag?' 'I'; ': T;: L I. YANMA .. * lv" "zhl ^ chg * in:" MA: M. ^ ^^ - ^ f ^^^ The proposed alloy makes it possible to adjust the mechanical properties of the deposited layer by additionally doping with tungsten during the deposition process. It has a high elasticity that allows for significant deformation of the deposited parts during manufacture and operation. 10. Invention 1. A welding alloy containing chromium and manganese. and silicon, characterized in that, 15 in order to increase the hardness and wear resistance of the weldments, its composition includes (in o / o): carbon 3 , 0-3.7; manganese, 5.5-6.5; silicon; 1.8-2.2; chromium 22-26; boron 0.4–0.6; titanium 0.25–0.35; tungsten 2-10; 20 sulfur to 0.08; phosphorus to 0.08; iron - the rest of the alloy. The alloy according to claim 1, characterized in that, in order to improve the mechanical properties, tungsten is introduced directly in the process 25 of surfacing. |
| US3334996A (en) * | 1966-12-13 | 1967-08-08 | Xaloy Inc | Hard, wear-resistant ferrous alloy |
| DE1946623B1 (en) * | 1969-09-15 | 1971-06-24 | Gontermann Peipers Gmbh | USE OF A HIGH CHROME ALLOY IRON ALLOY AS A MATERIAL FOR ROLLING MILL ROLLS |
| JPS5419371B2 (en) * | 1973-02-15 | 1979-07-14 | ||
| JPS5530061B2 (en) * | 1973-11-01 | 1980-08-08 | ||
| DE2428822A1 (en) * | 1974-06-14 | 1976-01-02 | Goetzewerke | SPHERICAL CAST IRON ALLOY WITH INCREASED WEAR RESISTANCE |
| JPS53140218A (en) * | 1977-05-13 | 1978-12-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Wear resistant white pig iron |
| FR2405749A1 (en) * | 1977-10-14 | 1979-05-11 | Thome Cromback Acieries | NEW FORGED CRUSHING BODIES, ESPECIALLY CRUSHING BALLS, AND THEIR MANUFACTURING PROCESS |
| SU850719A1 (en) * | 1978-09-29 | 1981-07-30 | Всесоюзный Научно-Исследователь-Ский И Проектно-Технологическийинститут Угольного Машиностроения | Cast iron |
| JPS6058782B2 (en) * | 1979-12-28 | 1985-12-21 | 株式会社小松製作所 | Grinding ball alloy |
| JPS5751241A (en) * | 1980-09-12 | 1982-03-26 | Komatsu Ltd | Ball alloy for pulverization |
| SU954481A1 (en) * | 1981-01-12 | 1982-08-30 | Гомельский Филиал Белорусского Ордена Трудового Красного Знамени Политехнического Института | Wear-resistant white iron |
| DE3390167T1 (en) * | 1982-07-19 | 1984-11-29 | GIW Industries, Inc., Grovetown, Ga. | Abrasion-resistant white cast |
| ZA844074B (en) * | 1983-05-30 | 1986-04-30 | Vickers Australia Ltd | Abrasion resistant materials |
-
1983
- 1983-10-24 JP JP58503752A patent/JPS60501958A/en active Pending
- 1983-10-24 DE DE19833390548 patent/DE3390548T1/en active Granted
- 1983-10-24 EP EP19830903718 patent/EP0159981A4/en not_active Withdrawn
- 1983-10-24 WO PCT/US1983/001656 patent/WO1985001962A1/en not_active Application Discontinuation
- 1983-10-24 CH CH2839/85A patent/CH666908A5/en not_active IP Right Cessation
- 1983-10-24 GB GB08515282A patent/GB2158462B/en not_active Expired
- 1983-10-24 NL NL8320359A patent/NL8320359A/en not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2158462A (en) | 1985-11-13 |
| EP0159981A4 (en) | 1987-04-29 |
| EP0159981A1 (en) | 1985-11-06 |
| GB8515282D0 (en) | 1985-07-17 |
| JPS60501958A (en) | 1985-11-14 |
| CH666908A5 (en) | 1988-08-31 |
| GB2158462B (en) | 1988-02-24 |
| DE3390548T1 (en) | 1985-11-28 |
| WO1985001962A1 (en) | 1985-05-09 |
| DE3390548C2 (en) | 1988-12-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8220290A (en) | WHITE CAST IRON RESISTANCE TO ABRASIVE RESISTANCE. | |
| RU2156176C2 (en) | Method of casting of metal alloy containing primary phase dispersed in eutectic phase | |
| Berns | Comparison of wear resistant MMC and white cast iron | |
| EP2531631B1 (en) | Metal alloys for high impact applications | |
| EP0147422A1 (en) | Tough, wear- and abrasion-resistant, high chromium hypereutectic white iron | |
| US4638847A (en) | Method of forming abrasive resistant white cast iron | |
| DK153411B (en) | HEAVY METAL WIRE WITH HIGH WEAR STRENGTH AND GOOD STRENGTH, COMPOSED OF HARD METAL AND CASTLE IRON | |
| KR20190107188A (en) | Hard metal materials | |
| JPH06322482A (en) | High toughness high-speed steel member and its production | |
| CA1102144A (en) | Grinding members | |
| Agunsoye et al. | On the comparison of microstructure characteristics and mechanical properties of high chromium white iron with the Hadfield austenitic manganese steel | |
| Tęcza et al. | Changes in impact strength and abrasive wear resistance of cast high manganese steel due to the formation of primary titanium carbides | |
| NL8320359A (en) | WHITE CAST IRON RESISTANCE TO ABRASIVE RESISTANCE. | |
| ES2296931T3 (en) | COLD STEEL FOR WORK. | |
| Fatahalla et al. | Metallurgical parameters, mechanical properties and machinability of ductile cast iron | |
| US2662011A (en) | Abrasion and corrosion resistant white cast iron | |
| Nylén | Niobium in cast iron | |
| Wu et al. | Microstructure and mechanical properties of common straight carbon steels strengthened by TiC dispersion | |
| KR100382632B1 (en) | Polishing media made of high carbon alloy steel | |
| Mahlami et al. | Challenges and developments of hadfield manganese steel castings based on service life | |
| CA1237921A (en) | Abrasive resistant white cast iron | |
| JP2010215960A (en) | Method for producing machine part, and machine part | |
| AU2263483A (en) | Abrasive resistant white cast iron | |
| Teker et al. | Effect of Ni on microstructure and wear behaviour of 13Cr-W-Mo-2C white cast iron | |
| Dasgupta | A comparative assessment of the behavior of Al-Cu alloy and its composite |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A1A | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| BV | The patent application has lapsed |