NL8301967A - Objectief lensstelsels voor infrarood. - Google Patents

Description

* i ft : VO 4862

Titel: Opjectief lensstelsels voor infrarood.

De uitvinding heeft betrekking op objectief lensstelsels voor infrarood, welke stelsels infrarode straling leveren aan een straling waameemstel-sel.

5 De komst van infrarode straling detectoren van hoge kwaliteit heeft geleid tot een vraag naar een objectief lensstelsel met hoge kwaliteit, en een aantal ontwerpen is ontwikkeld, waarbij het scheidingsvermogen van het objectief stelsel met betrekking tot de buiging is beperkt.

Een aan het stelsel gestelde eis is, dat het in hoofdzaak vrij is 10 van kleurafwijkingen. Dit wordt in de bekende stelsels gewoonlijk bereikt door het van germanium maken van de hoofdlens van het stelsel, omdat een zeer lage waarde van de dispersie factor eigen is aan germanium, en het derhalve zeer lage niveaus van kleuafwijking invoert.

Een andere aan het stelsel gestelde eis is, dat het in hoofdzaak vrij 15 is van temperatuurafwijkingen, dat wil zeggen dat het scheidingsvermogen van het ontwerp daarvan over een wijd bereik van temperaturen, waaraan het stelsel bij gebruik kan worden onderworpen, wordt gehandhaafd. Helaas is de brekingsindex van germanium in vergelijking met de meeste andere infrarode materialen, zeer sterk temperatuurgevoelig, zodat hoewel germanium 20 aantrekkelijk is voor het opheffen van kleurafwijkingen, het aanzienlijke moeilijkheden geeft voor het opheffen van temperatuurafwijkingen. In het bekende stelsel wordt het vereffenen van een temperatuurafwijking bereikt door het benutten van een ingewikkeld samenstel· voor het op een zodanige wijze dragen van de lenzen, dat de verplaatsing van de lenzen, veroorzaakt 25 door temperatuur uitzetting van het draagsamenstel complementair is ten opzichte van de veranderingen in optische eigenschappen van de lenzen over het gehele temperatuurbereik. Een dergelijk samenstel is mechanisch ingewikkeld en doet afbreuk aan de algemene compactheid en eenvoud van het stelsel.

30 Het is een doel van de uitvinding een objectief stelsel voor infrarood te verschaffen, welk stelsel infrarode straling levert aan een straling-waameemstelsel, en waarbij de voorgaande nadelen zijn opgeheven of gelenigd.

Overeenkomstig de uitvinding is een objectief lensstelsel voor infrarood verschaft, dat infrarode straling levert aan een stralingwaameem-35 stelsel, welk objectief lensstelsel een primaire lens en een secondaire --- „ , | 8301967 -2- lens omvat, op afstand gemonteerd aan een gemeenschappelijk draagsamenstel en in lijn op een gemeenschappelijke optische as, waarbij de primaire lens is uitgevoerd voor het ontvangen van infrarode straling uit een pupil, de secondaire lens is uitgevoerd voor het ontvangen van straling van de 5 primaire lens en het vormen van een reëelbeeld daarvan op een uitwendig beeldoppervlak, de primaire lens nagenoeg zelf vereffendend is voor kleurafwijkingen, een positieve sterkte heeft en is gemaakt van materiaal, waarvan de brekingsindex betrekkelijk temperatuur ongevoelig is, de secondaire lens een positieve sterkte heeft, minimale kleurafwijkingen invoert en 10 wordt gevormd door een lens met positieve sterkte, gemaakt van materiaal, waarvan de brekingsindex betrekkelijk temperatuur ongevoelig is, en een lens met negatieve sterkte, gemaakt van materiaal, waarvan de brekingsindex betrekkelijk temperatuur gevoelig is, één en ander zodanig dat de temperatuur afwijkingen, ingevoerd door de primaire lens en onderlinge 15 verplaatsingen van de primaire lens en de .secondaire lens,· veroorzaakt door temperatuur uitzetting van het draagsamenstel, worden vereffend door temperatuurafwijking, .ingevoerd door de lens met negatieve sterkte, zodat het objectiefstelsel nagenoeg passief temperatuur ongevoelig is gemaakt. .

De primaire lens kan meer dan één lenselement omvatten, in welk 20 geval vereffening van kleurafwijking op een opzichzelf bekende wijze wordt bereikt door het gebruiken van twee verschillende materialen voor de lenselementen. In een dergelijke uitvoering, zijn de buigingoppervlakken van de lenselementen bij voorkeur bolvormig of vlak, en kunnen de gebruikte materialen worden gekozen uit de materialen, genummerd 2-9 in tabel VII.

25 De primaire lens kan ook slechts een enkel lenselement omvatten, in welk geval vereffening van kleurafwijking wordt bereikt door de keuze van het lensmateriaal, hetgeen echter, aangezien er de eis is, dat de brekingsindex van het materiaal een betrekkelijk kleine temperatuurge-voeligheid heeft, met thans bekende materialen alleen kan worden bereikt 30 door diamant te gebruiken. In dit geval kan het lenselement een niet bolvormig oppervlak hebben voor het vereffenen van aanzienlijke éénkleurige afwijkingen, ingevoerd door een venster, dat een zeer kleine optische sterkte heeft of een optische sterkte van nul, en waar de straling doorheen wordt gezonden voorafgaande aan buiging door de primaire lens.

35 De secondaire lens kan slechts twee lenselementen omvatten, waarvan 8301967 .5- < -3- het element met positieve sterkte is gemaakt van een materiaal, dat kleurafwijkingen invoert, die echter omdat zij gedeeltelijk worden bepaald door de optische sterkte, gedeeltelijk door de apertuur en gedeeltelijk door de dispersiefactor van het materiaal, op een minimaal niveau kunnen 5 worden gehouden, waarop hun invloed op de werking van het stelsel als geheel verwaarloosbaar is. Het materiaal van dit lenselement kan worden gekozen uit de materialen, genummerd 2-9 in tabel VII. Het lenselement met negatieve sterkte van de secondaire lens is bij voorkeur germanium, waaraan het vrij zijn van kleurafwijking eigen is, maar waarbij op grond 10 van de negatieve sterkte en het feit, dat de brekingsindex betrekkelijk temperatuurgevoelig is, de ingevoerde temperatuuraf wijking, die een functie is van de sterkte en de temperatuurfactor van de brekingsindex, kan worden ontworpen voor het vereffenen van temperatuurafwijkingen, in het objectiefstelsel gevoerd door de primaire lens en door het andere lens-15 element of de andere lenselementen van de secondaire lens en door de lensverplaatsingen, ingevoerd door temperatuuruitzetting van het draagsamen-stel.

Het is duidelijk, dat de temperatuurgevoeligheid van de brekingsindex de brandpuntsafstand van een lenselement beïnvloedt.

20 Het lensdraagsamenstel is bij voorkeur in hoofdzaak gemaakt van een enkel materiaal, zoals aluminium of roestvrijstaal. Het is duidelijk, dat aluminium een betrekkelijk grote temperatuur uitzettingsfactor heeft, waarbij echter dank zij het optische ontwerp van het onderhavige stelsel, de door aluminium ingevoerde lensverplaatsing kan worden vereffend.

25 Dit vloeit voort uit de zeer aanzienlijke vereffening, die beschikbaar is door de lens met negatieve sterkte van de secondaire lens, in het bijzonder, wanneer deze lens is gemaakt van germanium. Dienovereenkomstig kern het lensdraagsamenstel mechanisch zo eenvoudig zijn als praktisch mogelijk is.

30 Dank zij de uitvinding blijft het uitwendige beeldoppervlak van het objectief stelsel in nagenoeg een stand in de ruimte over een wijd bereik van temperaturen, en wanneer derhalve een waameemstelsel zich bij het beeldoppervlak bevindt, wordt het scheidingsvermogen van het objectief-stelsel nagenoeg gelijk gehouden. Op te merken is echter, dat wanneer het 35 onderhavige objectiefstelsel moet worden gebruik met een waarneemstelsel, 8301967 J - -4- dat zelf onderhevig is aan verplaatsing,, veroorzaakt door temperatuur-uitzetting van de eigen drager, de temperatuur vereffening, beschikbaar in het objectiefstelsel, voldoende is voor het toelaten van verandering in stand van het beeldoppervlak voor het zodoende vereffenen van een be-5 weging van het waameemoppervlak van het waameemstelsel. Verder kam het beeldoppervlak plat of gebogen zijn ontworpen, hetgeen voordelig kan zijn voor de bevestiging van verschillende waameemstelsels. Het tot nabij het buigen beperken van het scheidingsvermogen kam worden bereikt, en in bepaalde ontwerpen van het objectiefstelsel kunnen alle breking opper-10 vlakken bolvormige zijn gemaakt en met een voldoende grote krommings-straal, zodat een gelijktijdige massa vervaardiging van lenselementen praktisch is.

De uitvinding wordt nader toegelicht aan de hamd van de bijgaande tekening, waarin een uitvoeringsvoorbeeld is weergegeven.

15 Zoals weergegeven in de tekening wordt een objectiefstelsel 15 gevormd door een primaire lens 13, en een secondaire lens 14, in lijn op een gemeenschappelijke optische as 10. Het objectiefstelsel 15 is van de brand-punts brekingsoort en ontvangt over het gezichtsveld bundels evenwijdige stralen van een ingangspupil j#, gevormd in de voorwérpruimte 11 en produ-20 ceert over het gezichtsveld bundels convergerende stralen, die een beeld 9 vormen in de beeldruimte 12,

De primaire lens 13 wordt gevormd door een lenselement A met positieve sterkte, en een lenselement B met negatieve sterkte, welke twee elementen samen een lenzenpaar vormen, en kleine kleurafwijkingen verschaffen.

25 De secondaire lens 14 wordt gevormd door een lens element C met positieve sterkte, en een lenselement D met negatieve sterkte, welke elementen elk en in het bijzonder het lenselement D, samen kleine kleurafwijkingen produceren, waarbij het lenselement D is gemaakt van een materiaal, dat een brekingsindex heeft met een aanzienlijk grotere temperatuurfactor 30 dan de materialen, waaruit de lenselementen A, B en C bestaan.

De lenselementen A, B, C en D hebben bijbehorende brekingoppervlakken 1, 2; 3,4; 5, 6 en 7, 8. De brekingoppervlakken 1-8 zijn elk in hoofdzaak bolvormig, dat wil zeggen dat indien zij niet zuiver bolvormig zijn, zij in de betekenis van de techniek "bolvormig" zijn. De optische sterkte 35 van en de afstand tussen de verschillende lenselementen A, B, C en D zijn 8301967 % -5- zodanig, dat het reële beeld 9 zich nabij het brekingoppervlak 8 bevindt en buiten het objectiefstelsel 15.

De lenselementen A,B,C en D worden gedragen door een draagsamenstel 16/ dat schematisch is weergegeven, maar in hoofdzaak is gemaakt van 5 een enkel materiaal, en vrij is van ingewikkelde, temperatuurvereffenende onderdelen.

De vier lenselementen A, B, C, D, die samen het objectiefstelsel 15 vormen, zijn gemaakt van althans drie verschillende materialen, waarbij het lenselement C met positieve sterkte kan zijn gemaakt van hetzelfde materiaal 10 als dat van het lenselement A met positieve of het lenselement B met negatieve sterkte van de primaire lens 13. Het lenselement D met negatieve sterkte is gemaakt van een materiaal, dat in vergelijking met de materialen, waaruit de andere drie lenselementen A, B, C bestaan, een lagere dispersie heeft en een brekingsindex met een grote temperatuurfactor.

15 De onderlinge stand van de twee lenselementen in elk der primaire en secondaire lenzen 13, 14 is bijkomstig, dat wil zeggen dat zij onderling van stand kunnen worden verwisseld indien dit gewenst is, zodat de primaire lens 13 het element B bijvoorbeeld aan de pupil φ grenzende heeft.

De twee positieve lenselementen A,C kunnen zijn gemaakt van een wille-20 keurig materiaal, vermeld in de tabel VII met uitsluiting van germanium, waarbij de voorkeursmaterialen zijn genummerd 2-9. Het negatieve element B kan eveneens zijn gemaakt van één van deze materialen met uitsluiting van germanium, waarbij de voorkeurs materialen de nummers 10 en 11 in de tabel VII zijn. Germanium is niet geschikt voor gebruik in de lenselementen A 25 of B op grond van de brekingsindex met grote temperatuurfactor, maar is op grond van dit feit en de lage dispersie ideaal voor gebruik in het lenselement D met negatieve sterkte.

Op te merken is, dat de tot nu toe besproken materialen voor gebruik zijn in de golfband van 8-13 .^m, waarbij echter deze en andere materialen 30 beschikbaar zijn, die soortgelijke eigenschappen kunnen verschaffen in de golfband van 3-5 M m.

Het stelsel 15 heeft een vast brandpunt, waarbij echter één van de lenselementen of een samenstel van lenselementen axiaal kan worden bewogen voor aanpassing aan doelen op verschillende afstanden in de voorwerp-35 ruimte. Dit beïnvloedt de temperatuur vereffening niet, maar vereist wel ___i 8301967 -6- het in het draagsamenstel 16 brengen van werkzame mechanische delen.

Bij wijze van voorbeeld kan het stelsel 15 worden vervaardigd pet lenselementen A en C gemaakt van BSA (nummer 4 in tabel VII), het lenselement B gemaakt van zink selenide (nummer 10 in tabel VII) en het 5 lenselement D gemaakt van germanium (nummer 1 in tabel VII) . In dit geval zijn de parameters van het stelsel vermeld in de tabellen I-VI, waarvan de tabellen I en II in het bijzonder voor een temperatuur van *20° C zijn, dé tabellen III en IV in het bijzonder voor een temperatuur van + 80° C en de tabellen V en VI in het bijzonder voor een temperatuur 10 van - 40° C» Alle lenselementen worden gedragen door een samenstel 16, gemaakt van aluminium.

Uit de tabellen I-VI blijkt, dat het stelsel bij + 80° C en - 40° C bij de beste scherpstelling met slechts - 15,« m en + 13 ttm in verhouding tot de scherpstelling bij + 20° C respectievelijk onscherp is, waarbij de 15 negatieve en positieve onscherpte tekens aangeven, dat het objectiefstelsel 15 op zichzelf enigszins is overgecompenseerd met betrekking tot temperatuurinvloeden. Dit "onscherp zijn" van het objectiefstelsel 15 op zichzelf is voldoende voor het vereffenen van de verandering in stand van het waameemoppervlak van een bekende uitvoering van het waarneem-20 stelsel, voortvloeiende uit temperatuur uitzetting van het waaraeemstel-sel zelf. Een draagsamenstel materiaal met een grotere temperatuur uit-zettingsfactor dan aluminium kan het objectief stelsel 15 op zichzelf volledig corrigeren met betrekking hiertoe, of de optiek kan weer enigszins optimaal worden gemaakt zonder de lensmaterialen te veranderen in-25 dien een volledig vereffend objectiefstelsel nodig is.

Het gedetailleerd beschreven objectiefstelsel 15 heeft een werkzame brandpuntsafstand van 51 mm,is aangepast aan een totaal diagonaal veld van 5^ en produceert convergerende stralenkegels, werkzaam met f/1,5, hetgeen voor vele detectoren zeer geschikt is.

30 Het objectiefstelsel van de tabellen I-VI is er één van een stelsel familie, die op schaal kan worden gebracht voor de werkzame brandpuntsafstand (hetgeen de in de tekening met EFL aangeduide afstand is), de apertuur, het veld en het f/getal. In elk geval produceert het stelsel zeer weinig vervorming en is er geen vignetteren. De pupil £? van de 35 voorwerpruimte kan van plaats veranderen weg van de primaire lens 13 8301967 -Ιοί. in de luchtspleet tussen de primaire lens en de secondaire lens 14, in afhankelijkheid van de toelaatbare achteruitgang, die aanvaardbaar wordt geacht, van het scheidingsvermogen.

TABEL I

5 Onderdeel Oppervlak Scheidings- Krommingsstraal Materiaal Apertuur- venuogen diameter

Pupil X 0 0 plat lucht 35,00 1 0 57,24 lucht 35,24

A

2 3,250 209,89 As2Se3(BSA) 34,79 10 3 0,750 589,38 lucht 34,57 4 1,250 99,97 ZnSe 33,73 5 50,000 27,46 lucht 16,38 6 2,500 342,17 As2Se3(BSA) 15,68 7 0,500 531,15 lucht 14,86 15 8 1,250 59,23 Ge 14,28

Beeld- Beeldvlak ® 9 14,015 plat lucht diameter _ 4,4_ X Maximale veldhoek bij ingangspupil = 5^.

S. Bij beste scherpstelling, gemiddeld óver het maximale veld.-20 Een geheel uit aluminium bestaane draagconstructie, waarbij elk lenselement en het beeldvlak in serie zijn geschakeld bij de maximale diameter van de apertuur.

Alle gegevens zijn gegeven bij 20° C.

25 TABEL II

Benaderde effectieve waarde van vlekafmetingen in het beeldvlak * (iiiyitm)

Veld (maximum = 5^) Eenkleurig bij & Veelkleurig over 10, 0 /*m 8,0-12,0 L'-'m

Axiaal 1,8 3,1 30 i 3,2 6,8 I 6,4 10,5

Vol 11,4 15,6 x Bij beste scherpstelling, gemiddeld over het veld.

8 gegeven als een gelijk verzwaarde, uit drie golflengten geaccumuleerde 35 meting, welke golflengten 8,0, 10,0 en 12,0 ώ-m zijn.

8301967

Tabel III

-8-

Onderdeel Oppervlak Scheidings- Krommings- Materiaal Apertuur- vermogen straal Diameter

Pupil * 0 0 plat lucht 35,00 5 1 0,008 57,32 lucht 35,24 n 2 3,254 210,17 (BSA) 34,79 _ 3 0,753 589,66 lucht 34,57

B

4 1,251 100,02 ZnSe 33,73 . ' ; ' ' 5 50,074 27,49 lucht 16,34 v 10 6 2,503 342,63 As2Se3(BSA) 15,63 7 0,504 531,35 lucht 14,81 8 1,250 59,25 Ge 14,23

Beeld- a 9 14,000 plat lucht Beeldvlak diameter 4,4.....

15 X Maximale veldhoek bij ingangspupil = 5° β Bij beste scherpstelling, gemiddeld over het maximale veld.

Geheel uit aluminium bestaande draagconstructie, waarbij elk lenselement en beeldvlak in serie zijn geschakeld bij de maximale diameter van de apertuur.

20 Alle gegevens gegeven bij 80° C.

TABEL· IV

1 '"'ff ! .

Benaderde effectieve waarde van vlekafmetingen, in het beeldvlak iin/ni)

Veld (maximum = 5^) Eenkleurig bij Veelkleurig over 25 10,0/Um 8,0-12,0y«.m

Axiaal 1,5 3,1 i 2,9 6,7 30 l 6,2 10,4

Vol 11,1 15,5 * Bij beste scherpstelling, gemiddeld over het veld, a Gegeven als een gelijk verzwaarde, uit drie golflengten geaccumuleerde meting, waarbij de golflengten 8,0, 10,0 en 12,0 Am zijn.

o 35 Alle gegevens gegeven bij 80 C.

8301967 -9- — Λ

TABSL V

Onderdeel Oppervlak Scheidings- Krommings- Materiaal i -Apertuur- _vermogen_straal_diameter

Pupil X 0 0 plat lucht 35,00 5 * 1 -0.008 57,17 lucht 35,24

A

2 3,246 209,61 As2Se3(BSA) 34,79 _ 3 0,747 589,10 lucht 34,58

B

4 1,249 99,93 ZnSe 33,74 c 5 49,925 27,42 lucht 16,42 10 6 2,497 341,72 As2Se3(BSA) 15,72 7 0,496 530,96 lucht 14,92 8 1,250 59,21 Ge 14,33

Beeld- 9 14,028 plat lucht . beeldvlak S diameter 15 _4'4 * Maximale veldhoek bij ingangspupil = 5°.

a Bij beste scherpstelling, gemiddeld over het maximale veld.

Geheel uit aluminium bestaande draagconstructie, waarbij elk lenselement en het beeldvlak in serie zijn geschakeld bij de maximale diameter van 20 de apparatuur.

Alle gegevens gegeven bij -40° C.

TABEL VI

Benaderde effectieve waarde van vlekafmetingen in het beeldvlak (in M. m)x _

Veld (maximum = 5 ) Eenkleurig bij a Veelkleurig over 2^ 10, 0 m 8,0-12,0/^m

Axiaal 2,5 3,4 i 3,7 7,0 i 6,8 10,7

Vol 11,8 15,9 30 * Bij beste scherpstelling, gemiddeld over het veld a Gegeven als een gelijk verzwaarde, uit drie golflengten geaccumuleerde meting, waarbij de golflengten 8,0, 10,0 en 12,0 /mi zijn.

Alle gegevens gegeven bij - 40° C.

8301967 _v «- ΗΜγ -10-

TABEL VII

Materialen Brekingsindex Primaire26 Temperatuur- Témperatuurfaktor bij 10,0ju. m dispersiefaktor Uitzettings- van brekings- faktor index X10 /oq, 5 1 Ge 4,00320 0,00187 61 3960 2 GaAs 3,27789 0,01067 57 3 BS2 2,85632 0,00503 - 4 BSA 2,77880 0,00568 220 740 5 CdTe 2,67517 0,00544 50 951 10 6 TI 1173 2,60037 0,00772 .158 790 7 AMTIR1 2,49748 0,00589 130 850 8 BS1 2,49143 0,00670 128 700 9 TI20 2,49166 0,00679 133 719 10 ZnSe 2,40652 0,01216 78 520 15 11 ZnS . 2,20030 0,02651 68 463 jfe Over het golflengte bereik van 8,0-12,0 s*** m.

Alle· gegevens benaderd en gegeven bij ongeveer 20° C.

8301967

Claims (8)

1. Objectieflensstelsel voor het leveren van infrarode straling aan een straling waameemstelsel, gekenmerkt door een primaire lens (13) en een secondaire lens (14), op afstand gemonteerd aan een gemeenschappelijk draagsamenstel (16) en in lijn op een gemeenschappelijke optische as 5 (10), welke primaire lens infrarode straling kan ontvangen van een pupil (0)en welke secondaire lens straling kan ontvangen van de primaire lens en daaruit een reëel beeld (9) kan vormen op een uitwendig beeld-oppervlak, waarbij de primaire lens nagenoeg zelf vereffenend is voor kleurafwijkingen, een positieve sterkte heeft en is gemaak van materiaal, 10 waarvan de brekingsindex betrekkelijk temperatuur ongevoelig is, en de secondaire lens een positieve sterkte heeft, minimale kleurafwijkingen invoert en wordt gevormd door een lens (C) met positieve sterkte en gemaakt van materiaal, waarvan de brekingsindex betrekkelijk temperatuur-ongevoelig: is en een lens (D) met negatieve sterkte en gemaakt van mate-15 riaal, waarvan de brekingsindex betrekkelijk temperatuurgevoelig is, één en ander zodanig dat door de primaire lens en onderlinge verplaatsingen van de primaire lens en de secondaire lens, veroorzaakt door temperatuur uitzetting van het draagsamenstel ingevoerde temperatuur afwijkingen worden vereffend door een temperatuurafwijking, ingevoerd door de lens 20 met negatieve sterkte, zodat het objectiefstelsel (15) nagenoeg passief temperatuur ongevoelig is gemaakt.

2. Stelsel volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de primaire lens (13) wordt gevormd door twee lenselementen (A, B), die dicht bij elkaar zijn geplaatst en een ‘lenzenpaar vormen.

25 Stelsel volgens conclusie 2, met het kenmerk, dat het lenzenpaar wordt gevormd door een lenselement (A) van arseentriselenide, en een lensele-ment (B) van zinkselenide.

4. Stelsel volgens één der voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat de lens (C) met positieve sterkte wordt gevormd door een enkel lens- 30 element, evenals de lens (D) met negatieve sterkte.

5. Stelsel volgens conclusie 4, met het kenmerk, dat de lens (C) met positieve sterkte wordt gevormd door een lenselement van arseentriselenide, waarbij de lens (D) met negatieve sterkte wordt gevormd door een lenselement van germanium.

6. Stelsel volgens één der voorgaande conclusies, met het kenmerk, _s 8301967 s -12- dat het gemeenschappelijke draagsamenstel (16) is gemaakt van aluminium.

7. Stelsel volgens conclusie 1/ met het kenmerk, dat het is uitgevoerd zoals vermeld in de tabellen I-VI.

8. Stelsel volgens conclusie 1, waarbij een straling waarneemstelsel 5 is toegevoegd, voorzien van een waarneemoppervlak, dat zich op de plaats van het reële beeld bevindt, met het kenmerk, dat het samenstel nagenoeg passief temperatuur ongevoelig is gemaakt door het zodanig kiezen van de mate van temperatuur afwijking, ingevoerd door de lens (D) met negatieve sterkte, dat temperatuur afwijkingen worden vereffend, ingevoerd door 10 de primaire lens (13), onderlinge verplaatsingen van de primaire lens en de secondaire lens (14) veroorzaakt door temperatuuruitzetting van het gemeenschappelijke draagsamenstel (16), en temperatuur uitzetting van het waarneemstelsel. 8301967