NL8200309A - METHOD AND APPARATUS FOR STEAMING A DEHYDROGENATION CATALYST. - Google Patents
METHOD AND APPARATUS FOR STEAMING A DEHYDROGENATION CATALYST. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8200309A NL8200309A NL8200309A NL8200309A NL8200309A NL 8200309 A NL8200309 A NL 8200309A NL 8200309 A NL8200309 A NL 8200309A NL 8200309 A NL8200309 A NL 8200309A NL 8200309 A NL8200309 A NL 8200309A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- heat exchanger
- aromatic compound
- dehydrogenation
- alkyl aromatic
- stream
- Prior art date
Links
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 title claims description 90
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 title claims description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 34
- 238000010025 steaming Methods 0.000 title claims description 7
- -1 alkyl aromatic compound Chemical class 0.000 claims description 46
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 31
- HYFLWBNQFMXCPA-UHFFFAOYSA-N 1-ethyl-2-methylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1C HYFLWBNQFMXCPA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 19
- 229920002554 vinyl polymer Polymers 0.000 claims description 19
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 18
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 18
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 18
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 15
- HJWLCRVIBGQPNF-UHFFFAOYSA-N prop-2-enylbenzene Chemical compound C=CCC1=CC=CC=C1 HJWLCRVIBGQPNF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 125000000391 vinyl group Chemical group [H]C([*])=C([H])[H] 0.000 claims description 10
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- MYRTYDVEIRVNKP-UHFFFAOYSA-N 1,2-Divinylbenzene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1C=C MYRTYDVEIRVNKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 5
- YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N Ethylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1 YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 claims description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 4
- XYLMUPLGERFSHI-UHFFFAOYSA-N alpha-Methylstyrene Chemical compound CC(=C)C1=CC=CC=C1 XYLMUPLGERFSHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical group [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 3
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 8
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 7
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 5
- 239000000178 monomer Substances 0.000 description 5
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000029936 alkylation Effects 0.000 description 2
- 238000005804 alkylation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 101150034533 ATIC gene Proteins 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 150000001721 carbon Chemical class 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- ODLMAHJVESYWTB-UHFFFAOYSA-N propylbenzene Chemical class CCCC1=CC=CC=C1 ODLMAHJVESYWTB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
- B01J23/90—Regeneration or reactivation
- B01J23/94—Regeneration or reactivation of catalysts comprising metals, oxides or hydroxides of the iron group metals or copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
- C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
- C07C5/327—Formation of non-aromatic carbon-to-carbon double bonds only
- C07C5/333—Catalytic processes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/584—Recycling of catalysts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
- 1 - * -. ï.- 1 - * -. ï.
ii
Werkwijze en inrichting voor het stomen van een dehydro-generingskatalysator.Process and apparatus for steaming a dehydrogenation catalyst.
De uitvinding heeft betrekking op katalytische ; dehydrogenering van alkylaromatische verbindingen voor het voortbrengen van vinylaromatische verbindingen.The invention relates to catalytic; dehydrogenation of alkyl aromatics to produce vinyl aromatics.
Meer in het bijzonder heeft de uitvinding betrekking 5 op een werkwijze en inrichting voor het stomen van de dehydrogeneringskatalysator voor alkylaromatische verbindingen voor het elimineren van de koolstofhoudende afzettingen, die zich vormen gedurende de dehydrogenering van alkylaromatische verbindingen in een systeem, waarin 10 de alkylaromatische voeding aan de dehydrogeneringszone wordt geleid in warmte-overdrachtsbetrekking met de effluent van de dehydrogeneringszone alvorens te worden ingevoerd in de dehydrogeneringszone.More particularly, the invention relates to a process and apparatus for steaming the dehydrogenation catalyst for alkyl aromatic compounds to eliminate the carbonaceous deposits that form during the dehydrogenation of alkyl aromatic compounds in a system in which the alkyl aromatic feed is the dehydrogenation zone is passed in heat transfer relationship with the effluent from the dehydrogenation zone before being introduced into the dehydrogenation zone.
Vinylaromatische verbindingen zoals styreen, 15 vinyltolueen, a-methylstyreen, divinylbenzeen en dergelijke zijn belangrijk als monomeren, waaruit bruikbare polymeren worden gevormd. Deze monomeren worden kenmerkend geproduceerd door katalytische dehydrogenatie van alkylaromatische verbindingen tot de corresponderende vinylaromatische 20 verbindingen in aanwezigheid van stoom bij verhoogde temperaturen. Alvorens te worden ingevoerd in de dehydrogeneringszone, wordt de alkylaromatische voeding geleid in warmte-wisselingsrelatie met hete effluëntgassen, die afkomstig zijn van de dehydrogeneringszone.Vinyl aromatics such as styrene, vinyl toluene, α-methyl styrene, divinyl benzene and the like are important monomers from which useful polymers are formed. These monomers are typically produced by catalytic dehydrogenation of alkyl aromatic compounds to the corresponding vinyl aromatic compounds in the presence of steam at elevated temperatures. Before being introduced into the dehydrogenation zone, the alkyl aromatic feed is passed in heat exchange relationship with hot effluent gases from the dehydrogenation zone.
25 Gedurende de dehydrogeneringsreactie accumuleren koolstofhoudende afzettingen of "cokes" op de katalysator. Deze afzettingen beïnvloeden de katalysatorwerking in nadelige zin. Wanneer de katalysatorwerking afneemt tot onrendabele niveau's, moet de katalysator worden vervangen.During the dehydrogenation reaction, carbonaceous deposits or "coke" accumulate on the catalyst. These deposits adversely affect the catalyst action. When the catalyst performance decreases to unprofitable levels, the catalyst must be replaced.
30 Koolstofafzettingen accumuleren tevens in de voeding/- effluëntwarmtewisselaar. Ten slotte wordt de warmtewisselaar zo vervuild met de koolstofafzettingen, dat het nodig is om de dehydrogenatie-installatie af te sluiten, zodat de voeding/effluëntwarmtewisselaar uit dienst kan worden 35 genomen en schoongemaakt. Als gevolg worden de kosten van het produceren van vinylaromatische monomeren verhoogd 8200309 * * - 2 - zowel door de toegenomen operatiekosten, die toe te schrijven zijn aan de reinigingsoperatie, alsook door het verlies in produktiviteit van de uitrusting.30 Carbon deposits also accumulate in the feed / effluent heat exchanger. Finally, the heat exchanger becomes soiled with the carbon deposits that it is necessary to shut off the dehydrogenation plant so that the feed / effluent heat exchanger can be taken out of service and cleaned. As a result, the cost of producing vinyl aromatic monomers is increased by both the increased operating costs attributable to the cleaning operation and the loss in equipment productivity.
Teneinde de deactiverénde koolstofafzettingen 5 te elimineren en de levensduur van de katalysator te verlengen, zijn periodieke behandelingen van een katalysator met hete stoom uitgevoerd. Zo kan bijvoorbeeld een korte periode aan het begin van elke wisseling worden gebruikt voor het stomen van de katalysator.In order to eliminate the deactivated carbon deposits and extend the life of the catalyst, periodic treatments of a hot steam catalyst have been performed. For example, a short period at the beginning of each change can be used to steam the catalyst.
10 Het periodiek stomen wordt kenmerkend uit gevoerd door de stroom van de alkylaromatische verbinding door de koolwaterstofinlaatleiding, die voert naar de dehydrogeneringsreactor, af te sluiten, terwijl de stroom van oververhitte stoom door de stoominlaatleiding, die 15 leidt naar de hydrogeneringsreactor, wordt gehandhaafd.Periodic steaming is typically performed by shutting off the flow of the alkyl aromatic compound through the hydrocarbon inlet conduit leading to the dehydrogenation reactor, while maintaining the superheated steam flow through the steam inlet conduit leading to the hydrogenation reactor.
Aan het einde van de gewenste stoombehandeling wordt de stroom van alkylaromatische verbinding hervat en de dehydrogeneringsreactie opnieuw gestart. Hoewel dergelijke periodieke stoombehandelingen doelmatig zijn voor het 20 verlengen van de levensduur van de katalysator in de dehydrogeneringszone, lossen dergelijke behandelingen niet het probleem op van de koolstofafzettingen in de warmtewisselaar.At the end of the desired steam treatment, the alkyl aromatic compound flow is resumed and the dehydrogenation reaction restarted. Although such periodic steam treatments are effective in extending the life of the catalyst in the dehydrogenation zone, such treatments do not solve the problem of the carbon deposits in the heat exchanger.
Het probleem van de cokesaccumulatie is 25 in het bijzonder ernstig bij de dehydrogenatie van ethyl-tolueen voor het voortbrengen van vinyltolueen. Wanneer ethyltolueen, dat kleine hoeveelheden vinyltolueen afkomstig van gerecirculeerd ethyltolueen, wordt gevoerd door de warmtewisselaar, is het nodig om de wisselaar 30 met intervallen van 1 tot 2 maanden te reinigen, terwijl, wanneer de koolwaterstofvoeding in hoofdzaak ethylbenzeen bevat, de warmtewisselaar in bedrijf kan worden gehouden gedurende een jaar of meer, alvorens het reinigen noodzakelijk wordt.The problem of coke accumulation is particularly serious in the dehydrogenation of ethyl toluene to produce vinyl toluene. When ethyltoluene, which is small amounts of vinyltoluene from recycled ethyltoluene, is passed through the heat exchanger, it is necessary to clean exchanger 30 at 1 to 2 month intervals, while when the hydrocarbon feed mainly contains ethylbenzene, the heat exchanger may be in operation kept for a year or more before cleaning becomes necessary.
35 Het is daarom een doel van de uitvinding om een verbeterde werkwijze en inrichting te verschaffen voor de katalytische dehydrogenering van alkylaromatische verbindingen voor het voortbrengen van vinylaromatische verbindingen, waarbij de alkylaromatische voeding naar 40 de dehydrogeneringsreactor wordt geleid in warmtewisselings- 8200309 f * - 3 - betrekking met de effluëntgassen, afgenomen van de dehydrogeneringsreactor,alvorens te worden ingevoerd in de dehydrogeneringsreactor.It is therefore an object of the invention to provide an improved process and apparatus for the catalytic dehydrogenation of alkyl aromatics to produce vinyl aromatics, the alkyl aromatic feed being fed to the dehydrogenation reactor in heat exchange 8200309 f * - 3 - with the effluent gases withdrawn from the dehydrogenation reactor before being fed into the dehydrogenation reactor.
Een verder doel van de uitvinding is het 5 verschaffen van een verbeterde werkwijze en inrichting voor het stomen van de dehydrogeneringskatalysator en uitrusting bij de katalytische dehydrogenering van alkylaromatische verbindingen voor het voortbrengen van vinylaromatische verbindingen.A further object of the invention is to provide an improved process and apparatus for steaming the dehydrogenation catalyst and equipment in the catalytic dehydrogenation of alkyl aromatic compounds to produce vinyl aromatic compounds.
10 Het is tevens een doel van de uitvinding om een werkwijze en inrichting te verschaffen voor de katalytische dehydrogenering van alkylaromatische verbindingen voor het voortbrengen van vinylaromatische verbindingen, waarbij de produktie-uitrusting kan lopen 15 gedurende een langere periode, alvorens deze moet worden afgesloten voor reiniging.It is also an object of the invention to provide a process and apparatus for the catalytic dehydrogenation of alkyl aromatics to produce vinyl aromatics, whereby the production equipment can run for an extended period of time before it has to be closed for cleaning .
Nog een ander doel van de uitvinding is het verschaffen van een werkwijze en inrichting van het hierboven beschreven soort, waarbij de opbouw van koolstof-20 achtige afzettingen in de warmtewisselaar is geëlimineerd.Yet another object of the invention is to provide a method and apparatus of the type described above wherein the build-up of carbon-like deposits in the heat exchanger is eliminated.
Nog een verder doel van de uitvinding is het verschaffen van een inrichting voor katalytische dehydrogenering van alkylaromatische verbindingen voor het voortbrengen van vinylaromatische verbindingen, waarbij 25 de voeding/effluëntwarmtewisselaar minder onderhevig is aan vervuiling.Yet a further object of the invention is to provide an apparatus for catalytic dehydrogenation of alkyl aromatics to produce vinyl aromatics, wherein the feed / effluent heat exchanger is less subject to contamination.
Een additioneel doel van de uitvinding is het verschaffen van een werkwijze en inrichting, die een meer economische produktie mogelijk maakt van 30 vinylaromatische verbindingen uit alkylaromatische verbindingen door katalytische dehydrogenering.An additional object of the invention is to provide a process and apparatus which allows a more economical production of vinyl aromatics from alkyl aromatics by catalytic dehydrogenation.
Nog een verder doel van de uitvinding is het verschaffen van een werkwijze en inrichting voor de katalytische dehydrogenering van alkylaromatische ver-35 bindingen voor het voortbrengen van vinylaromatische verbindingen, waarbij de uitschakelingstijd wordt gereduceerd en de produktiviteit van de produktie-uitrusting wordt verhoogd.Yet a further object of the invention is to provide a process and apparatus for the catalytic dehydrogenation of alkyl aromatic compounds to produce vinyl aromatics, thereby reducing shutdown time and increasing the productivity of the production equipment.
Het is een bijzonder doel van de uitvinding 40 om een werkwijze en inrichting te verschaffen, die 8200309 4 t - 4 - in het bijzonder toepasbaar is- op de katalytische dehydrogenering van ethyltolueen voor het voortbrengen van vinyltolueen.It is a particular object of the invention 40 to provide a method and apparatus which is 8200309 4 t - 4 - particularly applicable - to the catalytic dehydrogenation of ethyl toluene to produce vinyl toluene.
Deze en andere doeleinden van de uitvinding 5 worden bereikt door het verschaffen van een werkwijze voor het stomen van de dehydrogeneringskatalysator • voor het elimineren van de koolstofachtige afzettingen, gevormd gedurende de katalytische dehydrogenering van alkylaromatische verbindingen voor het vóórtbrengen 10 van vinylaromatische verbindingen, waarbij de genoemde dehydrogenering wordt uitgevoerd door de genoemde katalysator in contact te brengen in een dehydrogenerings-zone bij een verhoogde temperatuur voldoende voor het induceren van dehydrogenatie met oververhitte stoom 15 en een stroom alkylaromatische verbinding, totdat overmatige hoeveelheden koolstofachtige afzettingen worden opgebouwd op de katalysator, en waarbij de stroom alkylaromatische verbinding naar de dehydrogenerings-zone eerst stroomt door een warmtewisselaar in warmte-20 wisselingsbetrekking met effluëntgassen, afgenomen van de dehydrogeneringszone, welke werkwijze omvat het onderbreken van de stroom alkylaromatische verbinding door de warmtewisselaar naar de dehydrogeneringszone en het leiden van oververhitte stoom door de genoemde 25 warmtewisselaar naar de dehydrogeneringszone in plaats van de onderbroken stroom van alkylaromatische verbinding.These and other objects of the invention are achieved by providing a process for steaming the dehydrogenation catalyst to eliminate the carbonaceous deposits formed during the catalytic dehydrogenation of alkyl aromatic compounds to produce vinyl aromatic compounds, wherein said dehydrogenation is carried out by contacting said catalyst in a dehydrogenation zone at an elevated temperature sufficient to induce dehydrogenation with superheated steam and a stream of alkyl aromatic compound, until excessive amounts of carbonaceous deposits are built up on the catalyst, and alkyl aromatic compound stream to the dehydrogenation zone first flows through a heat exchanger in heat exchange with effluent gases taken from the dehydrogenation zone, which method comprises interrupting the alkyl aromatic stream atic compound through the heat exchanger to the dehydrogenation zone and passing superheated steam through said heat exchanger to the dehydrogenation zone instead of the interrupted stream of alkyl aromatic compound.
De doeleinden van de uitvinding worden tevens bereikt door het verschaffen van een inrichting voor het voortbrengen van vinylaromatische verbindingen door 30 katalytische dehydrogenering van alkylaromatische verbindingen, welke inrichting omvat een reactiezone-orgaan, bevattende een bed van dehydrogeneringskatalysator voor alkylaromatische verbindingen, een orgaan voor het invoeren van oververhitte stoom in het genoemde 35 reactiezone-orgaan, een orgaan voor het invoeren van een stroom van alkylaromatische verbinding in het reactiezone-orgaan, een orgaan voor het onttrekken van effluëntgassen aan het genoemde reactiezone-orgaan, een warmtewisselingsorgaan voor het doorleiden van de 40 genoemde stroom van alkylaromatische verbinding in 8200309The objects of the invention are also achieved by providing a device for producing vinyl aromatics by catalytic dehydrogenation of alkyl aromatics, which device comprises a reaction zone member containing a bed of dehydrogenation catalyst for alkyl aromatics, an input member of superheated steam in said reaction zone member, a member for introducing a stream of alkyl aromatic compound into the reaction zone member, a means for withdrawing effluent gases from said reaction zone member, a heat exchanger for passage of the 40 said alkyl aromatic compound stream in 8200309
t Vt V
- 5 - warmtewisselingsbetrekking met effluëntgassen, onttrokken aan het genoemde reactiezone-orgaan voorafgaand aan het invoeren van de alkylaromatische verbinding in het reactiezone-orgaan , een orgaan voor het selectief onderbreken 5 van de stroom van alkylaromatische verbinding door het genoemde warmtewisselingsorgaan naar het reactiezone-orgaan, en een orgaan voor het doorleiden van oververhitte stoom door het genoemde warmtewisselingsorgaan naar het reactiezone-orgaan in plaats van de onderbroken stroom van alkyl-10 aromatische verbinding.Heat exchange relationship with effluent gases withdrawn from said reaction zone member prior to introduction of the alkyl aromatic compound into the reaction zone member, a means for selectively interrupting the flow of alkyl aromatic compound through said heat exchange member to the reaction zone member and a means for passing superheated steam through said heat exchanger to the reaction zone member instead of the interrupted stream of alkyl-10 aromatic compound.
Bij verdere aspecten van de uitvinding wordt de stroom oververhitte stoom door de stoominlaatleiding in de reactiezone gedeeltelijk of geheel afgeleid door de voeding/effluëntwarmtewisselaar; de temperatuur van 15 de oververhitte stoom loopt daarbij tussen ongeveer 700 en 760°C; en de doorgang van stoom door de voeding/effluëntwarmtewisselaar wordt op periodieke intervallen herhaald teneinde opbouw van koolstofachtige afzettingen in de warmtewisselaar te voorkomen.In further aspects of the invention, the superheated steam flow through the steam inlet conduit into the reaction zone is partially or completely diverted through the feed / effluent heat exchanger; the temperature of the superheated steam then ranges between about 700 and 760 ° C; and the passage of steam through the feed / effluent heat exchanger is repeated at periodic intervals to prevent build-up of carbonaceous deposits in the heat exchanger.
20. De uitvinding zal thans in meer details worden uiteengezet onder verwijzing naar de tekening, waarin een schematische weergave van een installatie voor het voortbrengen van vinylaromatische verbindingen door katalytische dehydrogenering van de corresponderende 25 alkylaromatische verbindingen volgens de uitvinding is gegeven.20. The invention will now be explained in more detail with reference to the drawing, which is a schematic representation of an installation for producing vinyl aromatics by catalytic dehydrogenation of the corresponding alkyl aromatics of the invention.
De uitvinding zal in het verdere worden beschreven onder verwijzing naar een systeem voor het vóórtbrengen van vinyltolueen door katalytische dehydro-30 genering van ethyltolueen. Het zal evenwel duidelijk zijn, dat de werkwijze en de inrichting van de uitvinding evenzeer toepasbaar zijn op de produktie van andere vinylaromatische monomeren zoals styreen, a-methyl-styreen, divinylbenzeen en dergelijke. Het valt volledig 35 binnen het kader der techniek de operationele parameters naar nodig in te stellen, teneinde een systeem aan te passen aan andere vinylaromatische monomeren.The invention will be further described with reference to a system for producing vinyl toluene by catalytic dehydrogenation of ethyl toluene. It will be understood, however, that the process and apparatus of the invention are equally applicable to the production of other vinyl aromatic monomers such as styrene, α-methyl styrene, divinyl benzene and the like. It is fully within the art to adjust the operational parameters as needed to adapt a system to other vinyl aromatic monomers.
In de enkele figuur van de tekening is een systeem weergegeven voor het vóórtbrengen van vinyl-40 tolueen. Tolueen en ethyleen worden ingevoerd resp.The single figure of the drawing shows a system for producing vinyl-40 toluene. Toluene and ethylene are imported, respectively.
8200309 Λ 'tl - 6 - via de leidingen 2 en 4 in een alkyleringsreactor 6, waar het tolueen wordt gealkyleerd voor het voortbrengen van ethyltolueen. Het resulterende ethyltolueen wordt van de alkyleringsreactor 6 via leiding 8 getransporteerd 5 naar een verdamper 10, waar het in warmtewisselings- betrekking met stoom van leiding 12 wordt geleid en verdampt. De ethyltolueendampen gaan vervolgens via leiding 14 naar een voeding/effluëntwarmtewisselaar 16, waar de dampen verder worden verhit door deze in 10 warmtewisselingsbetrekking met de hete effluent van de dehydrogeneringsreactor te leiden. De stoom van verdamperwarmtewisselaar 10 gaat via leiding 18 naar een verhitter 20, waar de stoom wordt oververhit.8200309 t tl-6 - through lines 2 and 4 in an alkylation reactor 6, where the toluene is alkylated to produce ethyltoluene. The resulting ethyl toluene is transported from the alkylation reactor 6 through line 8 to an evaporator 10, where it is passed in line 12 in heat exchange relationship with steam from line 12 and evaporates. The ethyltoluene vapors then pass via line 14 to a feed / effluent heat exchanger 16, where the vapors are further heated by heat exchanging them with the hot effluent from the dehydrogenation reactor. The steam from evaporator heat exchanger 10 goes via line 18 to a heater 20, where the steam is superheated.
De hete ethyltolueendampen van warmtewisselaar 16 15 en de oververhitte stoom van verhitter 20 gaan vervolgens naar een dehydrogeneringsreactor 22 resp. via de leidingen 24 en 26. De snelheid, waarmee ethyltolueendampen worden ingevoerd in de dehydrogeneringsreactor, variëren algemeen van een ruimtelijke 20 vloeistofsnelheid per uur van ongeveer 0,4 tot ongeveer 0,8. Desgewenst kan meer dan één reactieketel worden gebruikt als dehydrogeneringsreactiezone.The hot ethyl toluene vapors from heat exchanger 16 and the superheated steam from heater 20 then go to a dehydrogenation reactor 22 and 16, respectively. through lines 24 and 26. The rates at which ethyl toluene vapors are introduced into the dehydrogenation reactor generally range from a spatial liquid velocity per hour from about 0.4 to about 0.8. If desired, more than one reaction kettle can be used as a dehydrogenation reaction zone.
De dehydrogeneringsreactor 22 bevat een bed dehydrogeneringskatalysator voor alkylaromatische 25 verbindingen. Algemeen is de katalysator een base- metaalkatalysator in vaste korrelige vorm. Kenmerkende dehydrogeneringskatalysatoren voor alkylaromatische verbindingen zijn geactiveerde ijzeroxydekatalysatoren. Talrijke geschikte katalysatoren zijn commercieel 30 verkrijgbaar. Geschikte katalysatoren omvatten bijv. Shell-105, Shell-015, United-G64A, United-G64C of United-G64D. De temperaturen binnen de dehydrogeneringsreactor zijn gelegen tussen ongeveer 550°C en ongeveer 70.0°C, bij voorkeur tussen ongeveer 560°C en ongeveer 35 650°C. De verhoudingen van stoom en ethyltolueen, ingevoerd in de dehydrogeneringsreactor, kunnen variëren van ongeveer 1 tot ongeveer 10 gew. dln. stoom per deel ethyltolueen, hetgeen correspondeert met een mol verhouding van stoom tot koolwaterstof 40 ongeveer 7,5 tot 1 tot ongeveer 75 tot 1. Bij voorkeur 8200309 * 'S.The dehydrogenation reactor 22 contains a bed dehydrogenation catalyst for alkyl aromatic compounds. Generally, the catalyst is a base metal catalyst in solid granular form. Typical dehydrogenation catalysts for alkyl aromatic compounds are activated iron oxide catalysts. Numerous suitable catalysts are commercially available. Suitable catalysts include, for example, Shell-105, Shell-015, United-G64A, United-G64C or United-G64D. The temperatures within the dehydrogenation reactor are between about 550 ° C and about 70.0 ° C, preferably between about 560 ° C and about 650 ° C. The proportions of steam and ethyl toluene introduced into the dehydrogenation reactor can range from about 1 to about 10 wt. parts. steam per part ethyltoluene, which corresponds to a mole ratio of steam to hydrocarbon 40 about 7.5 to 1 to about 75 to 1. Preferably 8200309 * S.
- 7 - is de gewichtsverhouding van stoom tot ethyltolueen van ongeveer 2 tot ongeveer 4 gew. dln. stoom per deel ethyltolueen, corresponderende met een mol verhouding stoom tot koolwaterstof tussen ongeveer 15 tot 1 en ongeveer 5 30 tot 1.The weight ratio of steam to ethyl toluene is from about 2 to about 4 wt. parts. steam per part ethyl toluene, corresponding to a mole steam to hydrocarbon ratio of between about 15 to 1 and about 5 to 1.
De effluëntdampen, die de hydrogeneringsreactor 22 verlaten, bevatten een mengsel van stoom, vinyltolueen, waterstofgas, enig niet gedehydrogeneerd ethyltolueen, en kleine hoeveelheden van andere alkylaromatische 10 verbindingen. De effluëntdampen gaan door de leiding 28 naar de voeding/effluëntwarmtewisselaar 16, waar een gedeelte van hun warmte wordt overgedragen aan de binnenkomende ethyltolueenvoeding. Van warmtewisselaar 16 gaan de produktdampen door leiding 30 naar een andere 15 warmtewisselaar 32, waar meer van hun warmte wordt overgedragen aan stoom, die binnenkomt via leiding 34.The effluent vapors leaving the hydrogenation reactor 22 contain a mixture of steam, vinyl toluene, hydrogen gas, some non-dehydrogenated ethyl toluene, and small amounts of other alkyl aromatic compounds. The effluent vapors pass through line 28 to the feed / effluent heat exchanger 16, where some of their heat is transferred to the incoming ethyl toluene feed. From heat exchanger 16, the product vapors pass through line 30 to another heat exchanger 32, where more of their heat is transferred to steam entering via line 34.
De gedeeltelijk gekoelde dampen gaan vervolgens door leiding 36 naar een afkoelzone 38, waar zij worden afgekoeld met een stroom water, die binnenkomt via leiding 20 40. Het afgekoelde produkt gaat van afkoelzone 38 via leiding 42 naar een condensor, bijv. luchtkoeler 44, waar de produktstroom uiteindelijk wordt gekoeld tot een temperatuur tussen ongeveer 20°C en ongeveer 80°C, bij voorkeur tussen ongeveer 30 en ongeveer 70°C, waarmee 25 de condensatie van het water en koolwaterstof is voltooid.The partially cooled vapors then pass through line 36 to a cooling zone 38 where they are cooled with a stream of water entering through line 20 40. The cooled product goes from cooling zone 38 through line 42 to a condenser, eg air cooler 44, where the product stream is finally cooled to a temperature between about 20 ° C and about 80 ° C, preferably between about 30 and about 70 ° C, completing the condensation of the water and hydrocarbon.
Het condensaat van luchtkoeler 44 gaat via leiding 46 naar een scheidingstrommel 48. De koolwater-stofbestanddelen van de produktstroom worden afgescheiden van de waterige bestandelen in kamer 50 en stromen over 30 de top van overloop 52 in kamer 54. Niet gecondenseerde gassen zoals waterstof worden onttrokken aan separator 48 via leiding 56. Het waterige condensaat wordt onttrokken aan de bodem van kamer 50 via leiding 58. Een gedeelte van het water, dat gaat door leiding 58, kan worden 35 afgeleid door leiding 40 teneinde te worden ingevoerd in de bluszone 38. Het overblijvende water van leiding 58 kan met voordeel worden geleid naar de stoomketel, die de stoom produceert, die in het systeem wordt gebruikt.The condensate from air cooler 44 passes through line 46 to a separation drum 48. The hydrocarbon components of the product stream are separated from the aqueous components in chamber 50 and flow over the top of overflow 52 into chamber 54. Uncondensed gases such as hydrogen are withdrawn. to separator 48 through line 56. The aqueous condensate is withdrawn from the bottom of chamber 50 through line 58. Part of the water, passing through line 58, can be diverted through line 40 to enter the quenching zone 38. The remaining water from line 58 can advantageously be directed to the steam boiler, which produces the steam used in the system.
Het ruwe vinyltolueen wordt onttrokken aan kamer 54 40 van separator 48 via leiding 60 naar een zuiveringstrap, 8200309 • ψ - 8 - bijv. een gebruikelijke destillatiereeks (niet getoond).The crude vinyl toluene is withdrawn from chamber 54 40 from separator 48 via line 60 to a purification stage, 8200309 • - - 8 - eg, a conventional distillation series (not shown).
Zoals eerder opgemerkt beginnen zich gedurende bedrijf van het systeem koolstofachtige afzettingen of "cokes" te vormen op de dehydrogenerings-5 katalysator in het reactiezoneorgaan 22. Teneinde de afzettingen te elimineren en de bruikbare levensduur van de katalysator te verlengen, wordt de stroom alkyl-aromatische verbinding door de koolwaterstofleiding-segmenten 14 en 24 onderbroken. Hiertoe is een afsluit-10 klep 62 aangebracht op het inlaatleidingsegment 14.As noted earlier, during operation of the system, carbonaceous deposits or "coke" begin to form on the dehydrogenation catalyst in the reaction zone member 22. In order to eliminate the deposits and extend the useful life of the catalyst, the alkyl-aromatic stream becomes interrupted by the hydrocarbon line segments 14 and 24. To this end, a shut-off valve 62 is mounted on the inlet line segment 14.
, De stroom oververhitte stoom door stoominlaatleiding 26 naar de reactiezone via de stoominlaatleiding 26 wordt voortgezet. De stoom reageert met de koolstofachtige afzettingen door middel van de water-gasreactie, waardoor 15 voorkomen wordt, dat de afzettingen zich op de katalysator kunnen opbouwen.The flow of superheated steam through steam inlet line 26 to the reaction zone via steam inlet line 26 is continued. The steam reacts with the carbonaceous deposits by means of the water-gas reaction, preventing the deposits from building up on the catalyst.
Teneinde af te rekenen met de koolstofachtige afzettingen, die zich vormen in de voeding/effluënt-warmtewisselaar 16, is een stoomafleidingsleiding 64 20 aangebracht tussen de stoominlaatleiding 26 en het koolwaterstofinlaatleidingssegment 14. Een regelklep 66 is aangebracht op stoomafleidingsleiding 64. Stoom kan zodoende worden ingevoerd in de koolwaterstofinlaatleiding stroomopwaarts van de voeding/effluëntwarmtewisselaar.In order to eliminate the carbonaceous deposits that form in the feed / effluent heat exchanger 16, a steam diverting line 64 is provided between the steam inlet line 26 and the hydrocarbon inlet section 14. A control valve 66 is mounted on steam diverting line 64. Steam can thus be introduced in the hydrocarbon inlet line upstream of the feed / effluent heat exchanger.
25 Nadat de stroom alkylaromatische verbinding is onderbroken door de klep 62 af te sluiten, wordt klep 66 geopend, zodat oververhitte stoom kan stromen door de voeding/effluëntwarmtewisselaar naar de dehydro-generingsreactiezone. De oververhitte stoom, die stroomt 30 door de voeding/effluëntwarmtewisselaar, reageert met elke koolstofachtige afzetting, die zich heeft begonnen te vormen in de warmtewisselaar op dezelfde wijze, als de oververhitte stoom, die stroomt door de dehydroge-neringszone, reageert met cokes, gevormd op de katalysator. 35 Een opbouw van koolstofachtige residuën in de voeding/ effluëntwarmtewisselaar wordt aldus voorkomen. Na het gewenste interval van stoombehandeling wordt de klep 66 gesloten teneinde de stroom oververhitte stoom door de voeding/effluëntwarmtewisselaar te beëindigen, en 40 klep 22 wordt geopend, teneinde de stroom alkylaromatische 8200309 - 9 - Τ' r* y * verbinding door de voeding/effluëntwarmtewisselaar naar het reactiezone-orgaan te hervatten en de dehydrogene-ringsreactie opnieuw te starten.After the flow of alkyl aromatic compound has been interrupted by closing valve 62, valve 66 is opened to allow superheated steam to flow through the feed / effluent heat exchanger to the dehydrogenation reaction zone. The superheated steam flowing through the feed / effluent heat exchanger reacts with any carbonaceous deposits that have started to form in the heat exchanger in the same manner as the superheated steam flowing through the dehydrogenation zone reacts with coke formed on the catalyst. A build-up of carbonaceous residues in the feed / effluent heat exchanger is thus prevented. After the desired steam treatment interval, valve 66 is closed to terminate superheated steam flow through the feed / effluent heat exchanger, and valve 22 is opened to flow alkylaromatic 8200309 - 9 - * 'r * y * compound through feed / flow. resume the effluent heat exchanger to the reaction zone organ and restart the dehydrogenation reaction.
De temperatuur van de oververhitte stoom 5 ligt bij voorkeur tussen ongeveer 7Q0°C en ongeveer 760°C.The temperature of the superheated steam 5 is preferably between about 70 ° C and about 760 ° C.
De lengte van de stoombehandelingen zal variëren in afhankelijkheid van de identiteit van de alkylaromatische verbinding/ die wordt toegevoerd naar de dehydrogenerings-reactor/ de temperaturen, die heersen in de voeding/-10 effluëntwarmtewisselaar, en de frequentie van de stoom behandelingen. Voor het dehydrogeneren van ethyltolueen voor het voortbrengen van vinyltolueen is het bevredigend gebleken om oververhitte stoom door de voeding/effluënt-warmtewisselaar te leiden gedurende een periode van 15 ongeveer 5 tot ongeveer 15 min., bij voorkeur ongeveer 8 tot ongeveer 10 min., bij de start van elke 8 uurs verwisseling.The length of the steam treatments will vary depending on the identity of the alkyl aromatic compound / fed to the dehydrogenation reactor / the temperatures prevailing in the feed / -10 effluent heat exchanger, and the frequency of the steam treatments. For dehydrogenating ethyltoluene to produce vinyltoluene, it has been found satisfactory to pass superheated steam through the feed / effluent heat exchanger for a period of about 5 to about 15 minutes, preferably about 8 to about 10 minutes, at the start of every 8 hour change.
De temperatuur, die heerst in de voeding/-effluëntwarmtewisselaar, hangt af van de temperatuur 20 van de effluëntgassen, die worden onttrokken aan de dehydrogeneringszone. Het is gewenst, dat de temperatuur van de effluëntgassen minder is dan ongeveer 700°C en de temperatuur van de hete buiswand van de warmtewisselaar zal liggen tussen ongeveer 500°C en ongeveer 600°C.The temperature prevailing in the feed / effluent heat exchanger depends on the temperature of the effluent gases withdrawn from the dehydrogenation zone. Desirably, the temperature of the effluent gases is less than about 700 ° C and the temperature of the hot tube wall of the heat exchanger will be between about 500 ° C and about 600 ° C.
25 Bij voorkeur is de temperatuur van de effluëntgassen ongeveer 650°C. Indien de temperatuur van de effluëntgassen dit niveau overschrijdt, kan dit aangeven, dat de temperatuur, die heerst in de dehydrogeneringsreactie-zone, te hoog is. Overmatig hoge bedrijfstemperaturen 30 in de dehydrogeneringszone moeten worden vermeden, aangezien deze de katalysator kunnen beschadigen. Overmatig hoge temperaturen in de voeding/effluëntwarmtewisselaar kunnen de vorming van ongewenste cokesafzettingen doen toenemen.Preferably, the temperature of the effluent gases is about 650 ° C. If the temperature of the effluent gases exceeds this level, this may indicate that the temperature prevailing in the dehydrogenation reaction zone is too high. Excessively high operating temperatures in the dehydrogenation zone should be avoided as they can damage the catalyst. Excessively high temperatures in the feed / effluent heat exchanger can increase the formation of unwanted coke deposits.
In de reactiezone, getoond in de figuur, 35 is een afsluitklep 68 aangebracht op de stoominlaatleiding 26, Indien klep 68 wordt opengehouden, zal slechts een gedeelte van de oververhitte stoom, die stroomt naar de dehydrogeneringsreactor, worden afgeleid teneinde te gaan door de voeding/effluëntwarmtewisselaar, wanneer 40 klep 66 is geopend. Door klep 68 te sluiten, nadat 8200309In the reaction zone shown in the figure 35, a shut-off valve 68 is mounted on the steam inlet pipe 26. If valve 68 is held open, only a portion of the superheated steam, which flows to the dehydrogenation reactor, will be diverted to pass through the feed / effluent heat exchanger, when 40 valve 66 is open. By closing valve 68, after 8200309
J XJ X
- 10 - klep 66 is geopend, is het mogelijk om de gehele stroom oververhitte stoom af te leiden door de voeding/effluënt-reactor. De hoeveelheid stoom, die moet worden afgeleid door de warmtewisselaar, hangt vanzelfsprekend af van de 5 mate van cokesvorming, die in de warmtewisselaar plaatsvindt .Valve 66 is open, it is possible to divert the entire stream of superheated steam through the feed / effluent reactor. The amount of steam to be diverted by the heat exchanger naturally depends on the degree of coking that takes place in the heat exchanger.
Verdere aspecten van de uitvinding zullen duidelijk worden aan de hand van het thans volgende niet beperkende voorbeeld.Further aspects of the invention will become apparent from the following non-limiting example.
10 VOORBEELD IEXAMPLE I
Ethyltolueen en oververhitte stoom worden continu ingevoerd in een dehydrogeneringsreactor, die een bed Shell-105 dehydrogener'ingskatalysator bevat, en een vinyltolueen-bevattende effluëntgasstroom wordt 15 onttrokken aan de reactiezone. De ethyltolueenvoeding wordt gevoerd door een mantel en buiswarmtewisselaar in warmtewisselingsbetrekking met de hete effluëntgassen, onttrokken aan de reactiezone, alvorens het ethyltolueen wordt ingevoerd in de dehydrogeneringsreactor. De 20 temperatuur van de oververhitte stoom is ongeveer 725°C.Ethyl toluene and superheated steam are continuously fed into a dehydrogenation reactor containing a bed of Shell-105 dehydrogenation catalyst, and a vinyl toluene-containing effluent gas stream is withdrawn from the reaction zone. The ethyl toluene feed is passed through a jacket and tube heat exchanger in heat exchange with the hot effluent gases withdrawn from the reaction zone before the ethyl toluene is introduced into the dehydrogenation reactor. The superheated steam temperature is about 725 ° C.
Het ethyltolueen wordt verdampt door dit te leiden in warmtewisselingsbetrekking met hete stoom voorafgaand aan het toevoeren ervan naar de voeding/effluëntwarmte-wisselaar. De snelheid, waarmee ethyltolueen wordt 25 toegeyoerd naar de dehydrogeneringszone, wordt zodanig geregeld, dat er een ruimtelijke vloeistofsnelheid per uur in acht genomen blijft van ongeveer 0,6. De snelheid waarmee stoom wordt ingevoerd, wordt zodanig geregeld, dat er een mol verhouding stoom ten opzichte van koolwater-30 stof wordt aangehouden van ongeveer 25 tot 1. De temperatuur van de effluëntgassen, onttrokken aan de dehydrogenerings-reactiezone, is ongeveer 650°C.The ethyl toluene is evaporated by passing it into hot steam heat exchange before feeding it to the feed / effluent heat exchanger. The rate at which ethyltoluene is cycled to the dehydrogenation zone is controlled to maintain a spatial liquid velocity per hour of about 0.6. The rate at which steam is introduced is controlled to maintain a mole ratio of steam to hydrocarbon of about 25 to 1. The temperature of the effluent gases withdrawn from the dehydrogenation reaction zone is about 650 ° C .
Aan het begin van elke acht uur durende produktieverwisseling, wordt de stroom ethyltolueen door 35 de voeding/effluëntwarmtewisselaar naar de dehydrogeneringsreactor onderbroken door een afsluitklep te sluiten, die is gelegen op de koolwaterstofinlaatleiding stroomopwaarts van de voeding/effluëntwarmtewisselaar, en oververhitte stoom wordt geleid door de voeding/effluënt-40 warmtewisselaarplaats van de onderbroken stroom ethyl- 8200309 - 11 - ' tolueen door het openen van een regelklep op een stoomaflei- dingsleiding, die geleid is tussen de stoominlaatleiding en de koolwaterstofinlaatleiding van de dehydrogenerings-reactor. Tegelijk wordt een regelklep op de stoominlaat-5 leiding gesloten, zodat alle stoom wordt afgeleid teneinde te gaan door de voeding/effluëntwarmtewisselaar. Na 10 tot 15 min. wordt de regelklep op de stoominlaatleiding opnieuw · geopend, de klep op de stoomafleidingsleiding gesloten, en de regelklep op de koolwaterstofinlaatleiding geopend, 10 teneinde de stroom van ethyltolueen door de voeding/- effluëntwarmtewisselaar naar de dehydrogeneringsreactor te hervatten en de dehydrogeneringsreactie opnieuw te starten.At the beginning of every eight hour production change, the flow of ethyltoluene through the feed / effluent heat exchanger to the dehydrogenation reactor is interrupted by closing a shutoff valve located on the hydrocarbon inlet line upstream of the feed / effluent heat exchanger, and superheated steam is passed through the feed / effluent-40 heat exchanger site of the interrupted ethyl-8200309-11-toluene by opening a control valve on a steam diverting conduit passed between the steam inlet conduit and the hydrocarbon inlet conduit of the dehydrogenation reactor. At the same time, a control valve on the steam inlet-5 line is closed so that all steam is diverted to pass through the feed / effluent heat exchanger. After 10 to 15 minutes, the control valve on the steam inlet pipe is reopened, the valve on the steam supply pipe is closed, and the control valve on the hydrocarbon inlet pipe is opened, 10 to resume the flow of ethyl toluene through the feed / effluent heat exchanger to the dehydrogenation reactor and restart the dehydrogenation reaction.
Na 150 dagen bedrijf op deze wijze wordt de 15 voeding/effluëntwarmtewisselaar uit bedrijf genomen en geïnspecteerd. Slechts verwaarloosbare cokesvorming van de warmtewisselaar wordt waargenomen, hetgeen aangeeft, dat een continu bedrijf mogelijk is. In tegenstelling daarmee is bij een gebruikelijk bedrijf, wanneer er 20 niet periodiek stroom wordt geleid door de voeding/- effluëntwarmtewisselaar, de warmtewisselaar in het algemeen zo vervuild met koolstofachtige afzettingen, dat reiniging van de wisselaar noodzakelijk is, alvorens het systeem opnieuw in bedrijf kan worden gezet.After 150 days of operation in this manner, the feed / effluent heat exchanger is taken out of service and inspected. Only negligible coking of the heat exchanger is observed, indicating that continuous operation is possible. In contrast, in conventional operation, when power is not periodically fed through the feed / effluent heat exchanger, the heat exchanger is generally soiled with carbonaceous deposits that cleaning of the exchanger is necessary before the system can be put back into operation. be put.
25 De hiervoor behandelde uitvoeringsvormen zijn uitsluitend beschreven teneinde de uitvinding toe te lichten en dienen niet ter beperking daarvan. Modificaties van de beschreven uitvoeringsvormen, gelegen binnen het kader van de uitvinding zullen de vakman duide-30 lijk zijn.The previously discussed embodiments have been described only to illustrate the invention and are not intended to limit it. Modifications of the described embodiments within the scope of the invention will be apparent to those skilled in the art.
- conclusies - 8200309- conclusions - 8200309
Claims (29)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US23069281A | 1981-02-02 | 1981-02-02 | |
| US23069281 | 1981-02-02 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8200309A true NL8200309A (en) | 1982-09-01 |
Family
ID=22866196
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8200309A NL8200309A (en) | 1981-02-02 | 1982-01-28 | METHOD AND APPARATUS FOR STEAMING A DEHYDROGENATION CATALYST. |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57146726A (en) |
| BE (1) | BE891975A (en) |
| CA (1) | CA1177808A (en) |
| DE (1) | DE3203419A1 (en) |
| FR (1) | FR2500822A1 (en) |
| GB (1) | GB2092018B (en) |
| IT (1) | IT1149717B (en) |
| NL (1) | NL8200309A (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2065355A1 (en) * | 2007-11-29 | 2009-06-03 | Total Petrochemicals France | Process for cooling the stream leaving an ethylbenzene dehydrogenation reactor |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1917279B2 (en) * | 1969-04-03 | 1974-05-22 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Process for the preparation of a vinyl aromatic hydrocarbon by catalytic dehydrogenation of an alkylated aromatic hydrocarbon |
| DE2538118C2 (en) * | 1975-08-27 | 1986-11-20 | The Dow Chemical Co., Midland, Mich. | Method for activating a self-regenerating dehydrogenation catalyst - US Pat |
| US4229609A (en) * | 1979-03-08 | 1980-10-21 | Phillips Petroleum Company | Process for dehydrogenating hydrocarbons |
-
1982
- 1982-01-22 CA CA000394751A patent/CA1177808A/en not_active Expired
- 1982-01-28 NL NL8200309A patent/NL8200309A/en not_active Application Discontinuation
- 1982-02-01 BE BE0/207195A patent/BE891975A/en not_active IP Right Cessation
- 1982-02-01 FR FR8201558A patent/FR2500822A1/en active Pending
- 1982-02-01 GB GB8202767A patent/GB2092018B/en not_active Expired
- 1982-02-01 JP JP57013408A patent/JPS57146726A/en active Pending
- 1982-02-02 IT IT19403/82A patent/IT1149717B/en active
- 1982-02-02 DE DE19823203419 patent/DE3203419A1/en not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BE891975A (en) | 1982-05-27 |
| FR2500822A1 (en) | 1982-09-03 |
| GB2092018A (en) | 1982-08-11 |
| IT1149717B (en) | 1986-12-10 |
| JPS57146726A (en) | 1982-09-10 |
| GB2092018B (en) | 1984-04-26 |
| IT8219403A0 (en) | 1982-02-02 |
| DE3203419A1 (en) | 1982-09-09 |
| CA1177808A (en) | 1984-11-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4777424B2 (en) | Treatment of hydrocarbon pyrolysis emissions | |
| US3365387A (en) | Off-stream decoking of a minor portion of on-stream thermal cracking tubes | |
| TWI408221B (en) | Olefin production utilizing whole crude oil feedstock | |
| RU2192925C2 (en) | Method and device of stage combustion for reforming catalyst regeneration or production of aromatic substances in moving bed | |
| US2448922A (en) | Continuous cracking process | |
| KR100760093B1 (en) | Process for steam cracking heavy hydrocarbon feedstocks | |
| US2893941A (en) | Removing and preventing coke formation in tubular heaters by use of potassium carbonate | |
| US3641190A (en) | Decoking of onstream thermal cracking tubes | |
| EP2382282B1 (en) | Process and apparatus for cracking a heavy hydrocarbon feedstream | |
| JP4777423B2 (en) | Treatment of hydrocarbon pyrolysis emissions | |
| US3557241A (en) | Decoking of onstream thermal cracking tubes with h20 and h2 | |
| US4376694A (en) | Method of decoking a cracking plant | |
| US6048814A (en) | Process and unit for regeneration of a catalyst for the production of aromatic compounds or for reforming | |
| US4420343A (en) | Process for the thermal decoking of cracked gas coolers | |
| US9127211B2 (en) | Ethylene furnace decoking method | |
| US3617479A (en) | Suppression of coke and heavy hydrocarbon formation in hydrocarbon units | |
| NL8200309A (en) | METHOD AND APPARATUS FOR STEAMING A DEHYDROGENATION CATALYST. | |
| US5733438A (en) | Coke inhibitors for pyrolysis furnaces | |
| EP0839782B1 (en) | Process for the inhibition of coke formation in pyrolysis furnaces | |
| AU656485B2 (en) | Pulsed air decoking | |
| US4400569A (en) | Method and apparatus for dehydrogenation of alkylaromatic compounds to produce vinylaromatic monomers | |
| JP2002206091A (en) | Process for endothermic conversion of hydrocarbon, its use, and equipment for carrying out the process | |
| US3437714A (en) | Process for the production of ethylene | |
| US4384160A (en) | Prequench of cracked stream to avoid deposits in downstream heat exchangers | |
| NL1004706C2 (en) | Process for the production of small olefins. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BV | The patent application has lapsed |