NL1031334C2

NL1031334C2 - Molten synthetic thermoplastic material partition device, divides supplied liquid between discharge passages without significant distribution of different viscous components of liquid

Info

Publication number: NL1031334C2
Application number: NL1031334A
Authority: NL
Inventors: Michael Goinski
Original assignee: Incoe Internat Inc
Priority date: 2006-03-09
Filing date: 2006-03-09
Publication date: 2007-09-12

Abstract

The device has a partition (11) located at the end of a liquid supply passage (1) at a T-shaped branch (T), which divides the flow of liquid into two halves along discharge passages (22a,22b). The angular position of the partition has a setting adapted to the distribution of the different viscous components of the liquid in the supply passage. The division of the liquid between the discharge passages is accomplished without significant distribution of the different viscous components of the liquid.

Description

Inrichting voor het verdelen van een niet-Newtoniaanse vloeistof welke door een doorgang stroomt.Device for distributing a non-Newtonian liquid that flows through a passage.

Technisch veld 5Technical field 5

[0001] De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een inrichting voor gerichte verdeling van een niet-Newtoniaans vloeistof welke door een doorgang stroomt.The present invention relates to a device for directed distribution of a non-Newtonian liquid that flows through a passage.

Achtergrond van de uitvinding 10Background of the invention

[0002] Bij spuitgieten worden gesmolten synthetische materialen (zoals thermoplastische materialen) verplaatst, bijvoorbeeld door een heet doorgangsverdeelsysteem waarin zich splitsingen bevinden op bepaalde plaatsen en waarin het in één doorgang toegevoerde gesmolten materiaal verdeeld wordt tussen twee afvoerdoorgangen. Deze 15 splitsingen hebben overwegend een T-vormige configuratie.In injection molding, molten synthetic materials (such as thermoplastic materials) are displaced, for example, by a hot passageway distribution system in which there are splits at specific locations and in which the molten material fed in one passageway is distributed between two outlet passageways. These 15 splits predominantly have a T-shaped configuration.

[0003] In de situatie van een Newtoniaanse vloeistofstroming door een cirkelvormige doorgang ontstaat een parabolische stroomsnelheidverdeling van de vloeistof, welke onderverdeeld is in een set van imaginaire concentrische holle cilindrische lagen en waarbij de stroomsnelheid maximaal is in het centrum van de doorgang. In een der- 20 gelijke vloeistof is de afschuiving tussen de verscheidene imaginaire holle cilindrische lagen van de vloeistof ongeveer gelijk.In the situation of a Newtonian fluid flow through a circular passageway, a parabolic flow velocity distribution of the fluid is created, which is subdivided into a set of imaginary concentric hollow cylindrical layers and the flow velocity is maximal at the center of the passageway. In such a fluid, the shear between the various imaginary hollow cylindrical layers of the fluid is approximately the same.

[0004] Aan de andere kant gedraagt een niet-Newtoniaanse vloeistof, zoals bijvoorbeeld (heet) vloeibaar kunststof, zich anders. In deze situatie is de viscositeit afhankelijk van de afschuiving welke maximaal is nabij de wand van de cirkelvormige 25 doorgang. Hoe lager de viscositeit is, des te groter de afschuiving is. Als een gevolg daarvan bevindt de viscositeit zich nabij de wand van de cirkelvormige doorgang op een minimum. De viscositeitsverdeling van de smelt over de doorsnede vertoont een sterk afgeplatte parabool. Vanuit een vereenvoudigend en benaderend gezichtspunt betekent dit dat in het centrale gebied van de doorgang de relatief viskeuze stromende 30 smelt zich gedraagt als een prop met een stroomsnelheid die bij benadering onafhankelijk is van de radiale locatie, terwijl in het omtreksgebied de smelt, door de grotere afschuiving, meer vloeibaar is en langzamer stroomt.On the other hand, a non-Newtonian liquid, such as, for example, (hot) liquid plastic, behaves differently. In this situation the viscosity depends on the shear which is at its maximum near the wall of the circular passage. The lower the viscosity, the greater the shear. As a result, the viscosity is near the wall of the circular passage at a minimum. The viscosity distribution of the melt over the cross-section shows a strongly flattened parabola. From a simplifying and approximate point of view, this means that in the central area of the passageway the relatively viscous flowing melt behaves like a plug with a flow velocity that is approximately independent of the radial location, while in the peripheral region the melt, due to the larger shear, is more fluid and flows more slowly.

1031334 Λ 21031334 Λ 2

[0005] Dit gedrag is weergegeven in de figuren la-lc. Figuur la toont een cirkelvormige doorgang waar een niet-Newtoniaanse vloeistof door stroomt, bijvoorbeeld een kunststof smelt. Figuur lb toont de verdeling van de stroomsnelheid “V” over de doorsnede, en figuur lc toont die van de afschuiving. Het gebied “d” komt min of meer 5 overeen met de hiervoor genoemde prop.This behavior is shown in Figures 1a-1c. Figure 1a shows a circular passage through which a non-Newtonian liquid flows, for example a plastic melt. Figure 1b shows the distribution of the flow velocity “V” over the cross-section, and Figure 1c shows that of the shear. The area "d" more or less corresponds to the aforementioned plug.

[0006] Wanneer een niet-Newtoniaanse vloeistofstroming van het soort getoond in figuur 1 wordt omgeleid in een rechthoekige (T-vormige) splitsing Tl van de doorgang en verdeelt in twee afzonderlijke stromingen SI en S2, zoals getoond in figuur 2, dan zal het hoge viscositeitsdeel en het vloeibare deel van de vloeistof verspreid worden 10 over de dwarsdoorsnede van de doorgang. De verdeling over de dwarsdoorsnede is getoond in de figuren 3a-3c waarbij het gebied HV de vloeistof met hoge viscositeit voorstelt en het overgebleven gebied LV de vloeistof met lage viscositeit voorstelt. In het coördinatenstelsel getekend in de figuren 2 tot en met 5 liggen de coördinaten x en y in het vlak van de tekening en loopt de coördinaat z loodrecht op het vlak van de te-15 kening. Het hoge viscositeits HV deel van de niet-Newtoniaanse vloeistof zal zich dus in hoofdzaak in het onderste deel (gezien vanuit de tekening) van de doorgangssegmen-ten 2a en 2b getoond in figuur 2 verzamelen. Dit is eenvoudig te zien aangezien de van het centrale gebied van het doorgangssegment 1 toegevoerde viskeuze vloeistof (smelt) zich naar de bodem 6 van de T voortbewegen en slechts dan naar links of rechts afge-20 bogen zal worden op de wijze van figuur 2 zoals aangegeven door de pijlen “a” in figuur 2, terwijl de meer vloeibare vloeistof welke stroomt in het omtreksgebied van de doorgang 1 afgebogen zal worden bij het eerste begin van de afsplitsing van de doorgang, zoals weergegeven door de pijlen “b”.When a non-Newtonian fluid flow of the kind shown in Figure 1 is diverted into a rectangular (T-shaped) junction T1 of the passage and divides into two separate flows S1 and S2, as shown in Figure 2, it will The high viscosity part and the liquid part of the liquid are spread over the cross-section of the passage. The cross-sectional distribution is shown in Figures 3a-3c where the region HV represents the high-viscosity fluid and the remaining region LV represents the low-viscosity fluid. In the coordinate system shown in Figures 2 to 5, the coordinates x and y are in the plane of the drawing and the coordinate z is perpendicular to the plane of the drawing. The high viscosity HV part of the non-Newtonian liquid will thus essentially collect in the lower part (seen from the drawing) of the passage segments 2a and 2b shown in Figure 2. This is easy to see since the viscous liquid (melt) supplied from the central region of the passage segment 1 will move to the bottom 6 of the T and only then be deflected to the left or right in the manner of Figure 2 as indicated by the arrows "a" in Figure 2, while the more liquid liquid flowing in the peripheral area of the passage 1 will be deflected at the first start of the split-off of the passage, as represented by the arrows "b".

[0007] Wanneer de doorgangssegmenten 2a en 2b getoond in figuur 2 erg lang 25 zouden zijn, dan zou geleidelijk de natuurlijke verdeling getoond in figuur 3 geleidelijk hersteld worden. In de praktijk zijn de doorgangssegmenten echter kort, zodat bij benadering de in de figuren 3b en 3c getoonde verdeling behouden zal worden tot de volgende afbuiging in een T.If the passage segments 2a and 2b shown in Figure 2 were to be very long, the natural distribution shown in Figure 3 would gradually be restored. In practice, however, the passage segments are short, so that approximately the distribution shown in Figures 3b and 3c will be retained until the next deflection in a T.

[0008] Wanneer de in het doorgangssegment 2a stromende vloeistof de T T2 te-30 genkomt, waarbij de lengteas daarvan in de y-richting loopt, dan ontstaat uit zichzelf in de afvoerdoorgangen 3a en 3b de verdeling getoond in figuur 4. Het gezichtspunt is hier in de stromingsrichting van de desbetreffende afvoerdoorgang. In de afvoerdoor-gangen zien we een duidelijke ongelijkheid in viskeuze en vloeibare delen als ook een 3 % % opmerkelijke asymmetrie van deze delen met betrekking tot de centra van de doorgangen.When the liquid flowing in the passage segment 2a encounters the T T2, the longitudinal axis of which runs in the y direction, the distribution shown in Fig. 4 arises naturally in the discharge passages 3a and 3b. here in the flow direction of the relevant drain passage. In the drain passageways we see a clear inequality in viscous and liquid parts as well as a 3%% remarkable asymmetry of these parts with respect to the centers of the passages.

[0009] De T T3 in figuur 2 heeft twee afvoerdoorgangen 4a en 4b welke loodrecht lopen op het vlak van de tekening (in z-richting). Zie figuur 2a, welke een bovenaan- 5 zicht toont van dit deel van figuur 2. Na afbuiging in deze T T2, blijft de scheiding van viskeuze en vloeibare delen van de vloeistof zoals getoond in de figuren 5a en 5b over. In de afvoerdoorgang 4b welke zich opwaarts uitstrekt van het vlak van de tekening in figuur 2, wordt de verdeling volgens figuur 5c bewerkstelligd en in de doorgang 4b welke het vlak van de tekening in figuur 2 binnengaat, wordt de verdeling volgens fi-10 guur 5b bewerkstelligd, waarbij het aanzicht weer bepaald wordt door de T in stroomrichting van de afvoerdoorgang.The T T3 in Figure 2 has two discharge passages 4a and 4b which run perpendicular to the plane of the drawing (in the z direction). See figure 2a, which shows a top view of this part of figure 2. After deflection in this T T2, the separation of viscous and liquid parts of the liquid as shown in figures 5a and 5b remains. In the discharge passage 4b which extends upwards from the plane of the drawing in Figure 2, the distribution according to Figure 5c is effected and in the passage 4b which enters the plane of the drawing in Figure 2, the distribution according to Figure 5b is effected. effected, wherein the view is again determined by the T in the flow direction of the discharge passage.

[0010] Wanneer bij spuitgieten het spuitmondstuk welke verbonden is met een spuitgietwerktuig (matrijs) wordt toegevoerd uit doorgangen waarin de kwantitatieve verdeling van de smeltcomponenten van verschillende viscositeit ongelijk is (bijvoor- 15 beeld figuren 4a en 4c), en/of waarin de verdeling van de smelt niet langer rotatiesym-metrisch is ten opzichte van de longitudinale as van de doorgang (bijvoorbeeld figuren 3 a en 5b), kan dit leiden tot fouten in de spuitgietproducten.[0010] When, during injection molding, the injection nozzle connected to an injection molding tool (mold) is supplied from passages in which the quantitative distribution of the melt components of different viscosity is unequal (for example, figures 4a and 4c), and / or in which the distribution of the melt is no longer rotation symmetrical with respect to the longitudinal axis of the passage (e.g., Figures 3a and 5b), this can lead to errors in the injection molded products.

[0011] Wanneer we aannemen dat een plaat geïnjecteerd wordt door middel van een veelvoud aan mondstukken welke verspreid zijn over het gebied van de plaat dan 20 kunnen de volgende fouten optreden.Assuming that a plate is injected by means of a plurality of nozzles scattered over the area of the plate, the following errors may occur.

[0012] Wanneer het deel van de vloeibare smelt van de mondstukken in het buitenste gebied van de plaat groter is dan van de mondstukken in het binnenste gebied van de plaat, dan zal onder de heersende druk van de binnenkomende smelt, meer smelt gedreven worden in het spuitgietwerktuig (spuitgietmatrijs) in het buitenste gebied van 25 de plaat dan in het middelste gebied. Dit betekent dat aan de plaat meer materiaal per eenheid gebied zal worden toegevoerd in het buitenste gebied dan in het binnenste gebied, met het resultaat dat de gegoten plaat rimpelende randen zal omvatten. Wanneer daarentegen meer vloeibare smelt gedreven wordt in de spuitgietmatrijs in het binnenste gebied, dan zal na het afkoelen van de smelt de grotere hoeveelheid van smelt per 30 eenheid gebied in het binnenste leiden tot het bollen van de plaat in het binnenste gebied.When the portion of the liquid melt from the nozzles in the outer region of the plate is larger than from the nozzles in the inner region of the plate, more melt will be driven into the prevailing pressure of the incoming melt. the injection molding tool (injection mold) in the outer region of the plate then in the middle region. This means that more material per unit area will be supplied to the plate in the outer area than in the inner area, with the result that the cast plate will have wrinkled edges. On the other hand, if more liquid melt is driven into the injection mold in the inner region, then after the melt has cooled, the greater amount of melt per unit region in the interior will cause the plate to bulge in the inner region.

44

[0013] Vergelijkbare situaties, ofschoon minder vervelend, ontstaan wanneer de smeltdelen in de doorgangssegmenten welke aan het mondstuk toevoeren asymmetrisch verdeeld zijn.Similar situations, although less annoying, arise when the melt parts are distributed asymmetrically in the passage segments that feed to the nozzle.

[0014] Wanneer bijvoorbeeld elk van de verschillende spuitmondstukken van een 5 warm doorgangsverdeelsysteem een beker spuitgiet, dan zal de ongelijke hoeveelheids- verdeling van viskeuze en vloeibaar smelt over de verschillende mondstukken het resultaat hebben dat de bekers verschillende wanddiktes zullen hebben. Een asymmetrische verdeling van de smeltcomponenten kan er toe leiden dat de zijde van de beker welke voornamelijk vloeibaar smelt bevat dikker wordt dan de tegenoverstaande zijde 10 van de beker, wat resulteert in een bollende beker, en/of wanneer viskeuze smelt in de matrijs binnengaat dat deze niet tot de bodem van de matrijs komt.For example, if each of the different spray nozzles of a hot-pass distribution system injects a cup, the uneven amount distribution of viscous and liquid melt over the different nozzles will result in the cups having different wall thicknesses. An asymmetrical distribution of the melt components can cause the side of the cup that mainly contains liquid melt to become thicker than the opposite side of the cup, resulting in a bulging cup, and / or when viscous melt enters the mold that it does not reach the bottom of the mold.

Samenvatting van de uitvinding 15 [0015] Een doel van de onderhavige uitvinding is een inrichting te ontwerpen waarbij de asymmetrische en/of ongelijke hoeveelheidsverspreiding van vloeistofcom-ponenten van verschillende viscositeit door de beschreven afbuigingen worden geminimaliseerd of wanneer mogelijk geëlimineerd, en/of het ontstaan daarvan voorkomen.Summary of the invention. An object of the present invention is to design a device in which the asymmetrical and / or uneven amount distribution of liquid components of different viscosity by the described deflections are minimized or when possible eliminated, and / or the generation prevent this.

[0016] Om dit doel te bereiken is een eerste uitvoeringsvorm van een inrichting 20 voor het gericht verdelen van een niet-Newtoniaanse vloeistof, bijvoorbeeld een gesmolten synthetisch materiaal dat stroomt door een doorgang (1), verschaft. Het materiaal heeft een viscositeit welke in dwarsdoorsnede buitenwaarts afneemt tijdens stroming door een T-vormige doorgangssplitsing (T) welke de vloeistofstroming afbuigt en verdeelt. Een scheidingsorgaan is gepositioneerd in de doorgangssplitsting (T) welke de 25 vloeistof die in tegengestelde richting stroomt vanaf het toevoerdoorgangssegment (1) verdeelt in twee gelijke delen. De hoekpositie van het scheidingsorgaan (11) heeft bij voorkeur een stand welke aangepast is aan de verdeling van de verschillende viskeuze componenten van de vloeistof in het toevoerdoorgangsegment (1). Met de uitvinding wordt een splitsing van de vloeistof tussen de afvoerdoorgangen 2a, 2b van de door-30 gangssplitsing (T) bereikt zonder een significante verdeling van de verschillende viskeuze componenten van de vloeistof.To achieve this goal, a first embodiment of a device 20 for the targeted distribution of a non-Newtonian liquid, for example, a molten synthetic material flowing through a passage (1), is provided. The material has a viscosity which decreases outward in cross-section during flow through a T-shaped junction (T) which deflects and distributes the fluid flow. A separator is positioned in the passage split (T) which divides the liquid flowing in the opposite direction from the supply passage segment (1) into two equal parts. The angular position of the separator (11) preferably has a position adapted to the distribution of the various viscous components of the liquid in the feed passage segment (1). With the invention, a splitting of the liquid between the discharge passages 2a, 2b of the passage splitting (T) is achieved without a significant distribution of the various viscous components of the liquid.

[0017] Deze uitvoeringsvorm volgens de uitvinding brengt met zich mee dat wanneer in het toevoerdoorgangssegment van een bij voorkeur of in hoofdzaak T-vormige 5 doorgangsplitsing, de smeltcomponenten van verschillende viscositeit niet rotatiesym-metrisch verspreid zijn. Daarentegen is in de afvoerdoorgangsegmenten van de door-gangsplitsingen, de verhouding van de smeltcomponenten van verschillend viscositeit in hoofdzaak gelijk.This embodiment according to the invention entails that when in the supply passage segment of a preferred or substantially T-shaped passage split, the melt components of different viscosities are not rotated symmetrically. In contrast, in the drain passage segments of the passage splits, the ratio of the melt components of different viscosity is substantially the same.

5 [0018] In een tweede uitvoeringsvorm van de uitvinding is een deflector verschaft voor het splitsen van de materiaalstroom.In a second embodiment of the invention, a deflector is provided for splitting the material stream.

[0019] In deze tweede vorm van de inrichting, is in het toevoerdoorgangsegment een bij voorkeur of in hoofdzaak T-vormig doorgangsplitsing, de hoeveelheid verdeling van de smeltcomponenten van verschillende viscositeit is rotatiesymmetrisch. In de 10 twee afvoerdoorgangssegmenten van de doorgangsafsplitsing wordt in wezen de rota-tiesymmetrische verdeling behouden en is tevens de verhouding van de smeltcomponenten van verschillende viscositeit in de twee afvoerdoorgangen in hoofdzaak gelijk. Het verdelingspatroon in het afVoerdoorgangssegment is dus in wezen hetzelfde als die in het toevoersegment.In this second form of the device, in the feed passage segment is a preferred or substantially T-shaped passage split, the amount of distribution of the melt components of different viscosity is rotationally symmetrical. In the two discharge passage segments of the passage split, the rotationally symmetrical distribution is essentially retained and the ratio of the melt components of different viscosity in the two discharge passages is also substantially the same. The distribution pattern in the discharge passage segment is therefore essentially the same as that in the supply segment.

15 [0020] De afvoerdoorgangen kunnen dezelfde dwarsdoorsnede hebben als de toe- voerdoorgang zodat de stromingsnelheid in de afvoerdoorgangen tot de helft gereduceerd wordt, als alternatief kunnen deze echter een kleinere dwarsdoorsnede hebben, zodat de stromingssnelheid minder sterk of geheel niet gereduceerd wordt.The discharge passages may have the same cross section as the supply passage so that the flow rate in the discharge passages is reduced by half, however, alternatively, they may have a smaller cross section, so that the flow rate is less strong or not reduced at all.

20 Korte beschrijving van de figurenBrief description of the figures

[0021] In het volgende zal de uitvinding weergegeven worden door middel van uitvoeringsvormen bij wijze van voorbeeld en door middel van toegevoegde figuren.In the following, the invention will be represented by means of exemplary embodiments and by means of additional figures.

[0022] Figuren 1 a-1 c tonen de stroomsituaties van een niet-Newtoniaanse vloeistof 25 in een cilindrische doorgang.Figures 1 a-1 c show the flow situations of a non-Newtonian liquid in a cylindrical passage.

[0023] Figuur 2 toont een doorgangsverdeelsysteem met drie T-vormige door-gangssplitsingen.Figure 2 shows a passage distribution system with three T-shaped passage splits.

[0024] Figuur 2a toont in bovenaanzicht een deel van figuur 2.Figure 2a shows a part of Figure 2 in top view.

[0025] Figuren 3a-3c tonen de verdeling van de eerst symmetrische verdeling van 30 de viskeuze en vloeibare vloeistofcomponenten achter een eerste kanaalsplitsing TlFigures 3a-3c show the distribution of the first symmetrical distribution of the viscous and liquid liquid components behind a first channel split T1

[0026] Figuren 4a-4c tonen de verdeling waaraan de smelt welke verder stroomt van de eerste doorgangsplitsing Tl onderworpen is door een doorgangsplitsing T2 in hetzelfde vlak als de daarvoor gepasseerde doorgangssplitsing Tl.Figures 4a-4c show the distribution to which the melt that flows further from the first pass-through junction T1 is subjected to a pass-through junction T2 in the same plane as the previous pass-through junction T1.

6 \6 \

[0027] Figuren 5a-5c toont de overeenkomstige verdeling zoals in figuur 4 bij een volgende doorgangssplitsing T3 welke ligt in een vlak loodrecht op de daarvoor gepasseerde doorgangssplitsing Tl.Figures 5a-5c shows the corresponding distribution as in Figure 4 at a subsequent passage split T3, which lies in a plane perpendicular to the previously passed passage split T1.

[0028] Figuur 6a en 6b tonen een eerste uitvoeringsvorm van de uitvinding welke 5 bij wijze van voorbeeld in principe de constructie van de eerste vorm van een inrichting bevat.Figures 6a and 6b show a first embodiment of the invention which, by way of example, basically comprises the construction of the first form of a device.

[0029] Figuur 7 toont een praktisch voorbeeld van het eerste soort van uitvoeringsvorm van een inrichting volgens figuur 6, welke ingebouwd is een T-vormige doorgangssplitsing.Figure 7 shows a practical example of the first type of embodiment of a device according to Figure 6, which is built in a T-shaped passage split.

10 [0030] Figuren 8a en 8b tonen, in perspectief weergegeven, een praktisch voor beeld van een uitvoeringsvorm van de scheidingsprop gebruikt in figuur 7.Figures 8a and 8b show, in perspective, a practical example of an embodiment of the separation plug used in Figure 7.

[0031] Figuren 9a en 9b tonen, in perspectivische weergave, een praktisch voorbeeld van het tweede type uitvoeringsvorm van een inrichting volgens de uitvinding, welke ingebouwd is in een T-vormige doorgangssplitsing in twee delen onder rechte 15 hoeken ten opzichte van elkaar.Figures 9a and 9b show, in perspective view, a practical example of the second type of embodiment of a device according to the invention, which is built into a T-shaped passage split into two parts at right angles to each other.

[0032] Figuren 10a en 10b tonen een praktisch voorbeeld van een uitvoeringsvorm van de deflector in de figuren 9a en 9b in twee aanzichten onder rechte hoeken ten opzichte van elkaar, op een vergrote schaal en aangevuld door een vastzetdeel.Figures 10a and 10b show a practical example of an embodiment of the deflector in Figures 9a and 9b in two views at right angles to each other, on an enlarged scale and supplemented by a fixing part.

[0033] Figuur 11 toont een deflector volgens figuur 10 zoals geïnstalleerd in een 20 T-stuk.Figure 11 shows a deflector according to Figure 10 as installed in a T-piece.

Beschrijving van de voorkeursuitvoeringen 25 [0034] Figuren 6a en 6b tonen een uitvoeringsvorm welke bij wijze van voorbeeld in principe de constructie van een eerste soort van de inrichting volgens de uitvinding bevat. In de doorgangssplitsing is een naar de toevoersmelt gerichte scheidingsorgaan 11 zodanig geïnstalleerd dat deze de stroming van smelt welke van het toevoerdoor-gangsegment 1 komt verdeelt. Het scheidingsorgaan 11 is hier onder een zodanige rota-30 tiehoek geplaatst dat deze de aankomende smelt, waarin de vloeistofcomponenten van verschillende viscositeit niet rotatiesymmetrisch verspreid zijn ten opzichte van de longitudinale as van de doorgang, op een zodanige wijze verdeeld dat de twee partiële 7 stromingen gelijke hoeveelheden van vloeistofcomponenten van verschillende viscositeit bevatten.DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Figures 6a and 6b show an embodiment which in principle comprises the construction of a first type of the device according to the invention. In the passage split, a separator 11 directed towards the feed melt is installed such that it distributes the flow of melt coming from the feed passage segment 1. The separator 11 is placed here at such a rotational angle that it distributes the incoming melt, in which the liquid components of different viscosity are not rotationally symmetrical with respect to the longitudinal axis of the passage, in such a way that the two partial 7 flows contain equal amounts of liquid components of different viscosities.

[0035] Wanneer wordt aangenomen dat bij afwezigheid van het scheidingsorgaan 11 de smelt zichzelf zou verdelen tussen de afvoerdoorgangen in overeenstemming met 5 de lijn “t” getoond in figuur 6a, dan kan een scheidingsorgaan 11 welke geplaatst is onder de hoekpositie getoond in figuur 6a de aankomende smelt op een zodanige wijze verdelen dat dezelfde verhouding van viskeuze en vloeibare vloeistof wordt toegevoerd aan de twee afvoerdoorgangen. Het scheidingsorgaan 11 kan op een geschikte wijze opgesteld zijn in de doorgangssplitsing met een gefixeerde aangepaste of aanpasbare 10 hoekpositie.If it is assumed that in the absence of the separator 11 the melt would distribute itself between the discharge passages in accordance with the line "t" shown in Fig. 6a, then a separator 11 which is placed under the angular position shown in Fig. 6a distributing the incoming melt in such a way that the same ratio of viscous and liquid liquid is supplied to the two discharge passages. The separator 11 can be arranged in a suitable manner in the passage split with a fixed or adjustable angular position.

[0036] Een praktische uitvoeringsvorm van een dergelijke inrichting volgens de uitvinding is bij wijze van voorbeeld getoond in de figuren 7 en 8. In figuur 7 is, startend van de bodem 6 van de T-vormige doorgangssplitsing, een boring 12 gemaakt in de T.. In deze boring 12 is een scheidingsprop 10, waaraan scheidingsorgaan 11 stijf 15 verbonden is, gedrukt tot aan het midden van de afvoerdoorgangsegmenten 22a, 22b. Hierbij is de scheidingsprop bijvoorbeeld door middel van een hexagonale mof 13 geroteerd in de gewenste hoekpositie zoals geïllustreerd door figuur 6b. Om te voorkomen dat de prop in gebruik onder de druk naar buiten gedrukt wordt, is deze gefixeerd in de axiale positie daarvan door een schroefprop 14 welke geschroefd kan zijn in de 20 boring 12, bijvoorbeeld door middel van een hexagonale mof 15. De prop 10 is bij voorkeur een massief lichaam omvattende een koepelvormige uitsparing 16 aan het einde daarvan nabij het scheidingsorgaan 11, waarin het scheidingsorgaan 11 op een bepaalde wijze stijf gefixeerd is bij de zijde daarvan welke van het toevoerdoorgang-segment 1 afgericht is. De vereist hoekpositie van het scheidingsorgaan 11 wordt be-25 paald door de rotatiepositie waarmee de scheidingsprop 10 geplaatst is in de boring 12. Het vasthouden van deze hoekpositie wordt bereikt op een mogelijke conventionele wijze, zoals door een drukpassing of bij elke andere geschikte rotatiezekering.A practical embodiment of such a device according to the invention is shown by way of example in Figs. 7 and 8. In Fig. 7, starting from the bottom 6 of the T-shaped junction, a bore 12 is made in the T In this bore 12, a separation plug 10, to which the separation member 11 is rigidly connected, is pressed down to the center of the discharge passage segments 22a, 22b. The separation plug is herein rotated, for example by means of a hexagonal sleeve 13, in the desired angular position as illustrated by figure 6b. In order to prevent the plug from being pressed out in use under pressure, it is fixed in its axial position by a screw plug 14 which may be screwed into the bore 12, for example by means of a hexagonal socket 15. The plug 10 is preferably a solid body comprising a dome-shaped recess 16 at the end thereof near the separator 11, in which the separator 11 is rigidly fixed in a certain way at the side thereof which is directed away from the supply passage segment 1. The required angular position of the separator 11 is determined by the rotational position with which the separator plug 10 is placed in the bore 12. The retention of this angular position is achieved in a possible conventional manner, such as by a pressure fit or by any other suitable rotation fuse.

[0037] Voordelig wordt, nadat de prop zoals hiervoor beschreven geïnstalleerd is in de doorgangsplitsing, de scheidingsprop 10 startend van de afvoerdoorgangen 22a en 30 22b geboord tot de diameter van de afvoerdoorgangen in het gebied van de koepel vor mige uitsparing 16 waarbij de (in projectie) semicirkelvormige stroomopeningen 17 wordt gevormd. Deze stroomopeningen kunnen natuurlijk daarentegen verschaft worden voorafgaande aan de installatie van de scheidingsprop.Advantageously, after the plug has been installed in the passage junction as described above, the separating plug 10 is started from the drain passages 22a and 22b to the diameter of the drain passages in the area of the dome-shaped recess 16 with the (in projection) semicircular flow openings 17 is formed. These flow openings can, of course, be provided prior to the installation of the separation plug.

88

[0038] In figuur 7 is het scheidingsorgaan 11, voor de duidelijkheid, weergegeven in een hoekpositie loodrecht op het vlak van de tekening en zijn de openingen 17 gevormd door de boring weergegeven als liggend in het vlak van de tekening. Het zal begrepen worden dat in de realiteit deze stromingsopeningen 17 90° geroteerd liggen, 5 terwijl de hoekpositie van het scheidingsorgaan 11 een hoekpositie aanneemt ten opzichte van vlak van de tekening, zoals getoond in figuur 6b welke aangepast is aan de verdeling van de vloeistofcomponenten van verschillende viscositeit in de toevoerdoor-gang 1.In Fig. 7, for the sake of clarity, the separator 11 is shown in an angular position perpendicular to the plane of the drawing and the openings 17 formed by the bore are shown lying in the plane of the drawing. It will be understood that in reality these flow openings 17 are rotated 90 °, while the angular position of the separator 11 assumes an angular position with respect to the plane of the drawing, as shown in Fig. 6b which is adapted to the distribution of the liquid components of different viscosity in the feed passage 1.

[0039] In figuur 7 is de bodem 6 van de doorgangssplitsing getoond met een ver-10 steviging 18. Dit is alleen noodzakelijk wanneer een commerciële T, of de wand van een warm doorgangsverdeelblok waarin de stromingsdoorgangen zijn bewerkt, een onvoldoende wanddikte heeft.In figure 7 the bottom 6 of the passage split is shown with a reinforcement 18. This is only necessary when a commercial T, or the wall of a warm passage distribution block in which the flow passages are processed, has an insufficient wall thickness.

[0040] Figuren 8a en 8b tonen twee perspectivische weergaven van de hiervoor-gaande beschreven voorbeeld van de massieve scheidingsprop 10 met scheidingsorgaan 15 11. Figuur 8a toont de prop 10 voor het boren van de koepel vormige uitsparing 16, met weergave van de achterste hexagonale mof 13. Figuur 8b toont de prop met de voordelige na installatie gemaakte boringen en de resulterende stroomopeningen 17.Figures 8a and 8b show two perspective views of the previously described example of the solid separator plug 10 with separator 11. Figure 8a shows the plug 10 for drilling the dome-shaped recess 16, showing the rear hexagonal socket 13. Figure 8b shows the plug with the advantageous bores made after installation and the resulting flow openings 17.

[0041] In een tweede uitvoeringsvorm van een inrichting volgens de onderhavige uitvinding is het gevolgde doel om een stroming van vloeistof met symmetrische verde- 20 ling van de vloeistofcomponenten van verschillende viscositeit volgens figuur 3a zodanig te verdelen en af te buigen in een doorgangssplitsing dat deze verdeling in hoofdzaak behouden wordt in de afvoerdoorgang van de doorgangssplitsing.[0041] In a second embodiment of a device according to the present invention, the object pursued is to distribute and deflect a flow of liquid with symmetrical distribution of the liquid components of different viscosities according to Fig. 3a in a passage split such that distribution is essentially retained in the outlet passage of the transit junction.

[0042] Wanneer in figuur 9b wordt aangenomen dat de vloeistof in het toevoer-doorgangsegment 21 is verspreid volgens figuur 3a dan zal de verdeling in de afvoer- 25 doorgangssegmenten 22a en 22b zonder meer overeenkomen met de figuren 3b en 3c. Maar wanneer iemand een gelijke vloeistofstroom van boven gezien vanuit de tekening en additioneel tevens van onder, toevoert aan diegene toegevoerd door de pijp 21 aan de doorgangssplitsing, is het eenvoudig te zien dat de viskeuze vloeistofcomponent welke in figuur 9b opzij gedreven worden in de doorgangen 22a en 22b, zou worden 30 verschoven door de voorgestelde additionele vloeistofstroom richting het centrum van de doorgangen 22a en 22b.[0042] If it is assumed in Figure 9b that the liquid in the supply passage segment 21 is dispersed according to Figure 3a, the distribution in the discharge passage segments 22a and 22b will automatically correspond to Figures 3b and 3c. But when someone supplies an equal fluid flow viewed from above from the drawing and additionally also from below to the one fed through the pipe 21 to the passage junction, it is easy to see that the viscous fluid component which in Fig. 9b is driven aside in the passages 22a and 22b, would be shifted by the proposed additional fluid flow toward the center of the passages 22a and 22b.

[0043] Dit effect wordt bereikt door de tweede soort van inrichting volgens de uitvinding met een gebruikelijke doorgangssplitsing. In de tweede soort van een inrichting 9 volgens de uitvinding is de viskeuze vloeistofcomponent welke stroomt in het centrum van het toevoerdoorgangssegment verdeeld en zijn de twee componenten afgebogen om elkaar in hoofdzaak onder rechte hoeken bij de ingang van de afvoerdoorgangs-segmenten te treffen, waarbij de stroomrichting daarvan bij dit treffen in hoofdzaak 5 loodrecht staat op de longitudinale richting van de afvoerdoorgang.This effect is achieved by the second type of device according to the invention with a conventional passage split. In the second type of a device 9 according to the invention, the viscous liquid component which flows in the center of the supply passage segment is divided and the two components are bent to strike each other substantially at right angles at the entrance of the discharge passage segments, the flow direction thereof is substantially perpendicular to the longitudinal direction of the discharge passage upon this striking.

[0044] Om dit te bewerkstelligen is in de doorgangssplitsing een deflector 23 zodanig vormgegeven dat deze in het toevoerdoorgangssegment 21 binnendringt met een schoep 24 en, in wezen de viskeuze vloeistofcomponent welke in het centrum van het doorgangssegment 21 stroomt splitst in twee componenten, één welke doorstroomt naar 10 de linker en de ander naar de rechterzijde van de deflector 23. Deze componenten zijn zodanig afgebogen dat deze elkaar onder voor zover mogelijk rechte hoeken treffen bij het bodemeinde 7, gezien vanuit de tekening, van de doorgangssplitsing.To accomplish this, a deflector 23 is designed in the passageway junction such that it penetrates into the feed passageway segment 21 with a vane 24 and, essentially, the viscous liquid component flowing into the center of the passageway segment 21 splits into two components, one which flows to the left and the other to the right-hand side of the deflector 23. These components are bent such that they meet at as far as possible right angles at the bottom end 7, seen from the drawing, of the passage split.

[0045] Het lijf 27 aan de zijden waarvan twee componenten van de viskeuze component botsen dient slechts voor de mechanische verbinding van de deflector 23 in de 15 doorgangssplitsing. Voor het effect volgens de uitvinding, is dit niet vereist. De daadwerkelijke deflector 23 raakt bij voorkeur het doorgangssegment 21 nergens op de gehele omtrek daarvan.The body 27 on the sides of which two components of the viscous component collide only serves for the mechanical connection of the deflector 23 in the passage junction. For the effect according to the invention, this is not required. The actual deflector 23 preferably does not touch the passage segment 21 anywhere on its entire circumference.

[0046] Figuren 10a en 10b tonen een praktische uitvoeringsvorm van de deflector 23. Het genoemde lijf 27 is verbonden met een cilindrisch segment 31 dat zich in een 20 cilindrisch segment 32 met vergrote diameter kan voortzetten. Met het genoemde segment 31 is de deflector voortgezet tot de positie getoond in de figuren 9a en 9b en sluitend vastgezet door een boring in de bodem van de doorgangssplitsing.Figures 10a and 10b show a practical embodiment of the deflector 23. The said body 27 is connected to a cylindrical segment 31 which can continue in a cylindrical segment 32 with an enlarged diameter. With said segment 31, the deflector is continued to the position shown in Figures 9a and 9b and is tightly secured by a bore in the bottom of the passageway junction.

[0047] In principe zal elke soort van vastzetting van de deflector 23 in de doorgangssplitsing voldoen, bijvoorbeeld door middel van de steunen 28 welke gestippeld 25 getoond zijn in figuur 9a, ook al kan dit lastig zijn bij doorgangen met kleine diameters.In principle, any kind of fixation of the deflector 23 in the passage split will suffice, for example by means of the supports 28 which are shown in dotted lines in Fig. 9a, even though this can be difficult with passages with small diameters.

[0048] De deflector 23 met web 27 en cilindrisch segment 31 kunnen gemaakt zijn uit een continu cilindrisch lichaam, welke aan het voorste eind daarvan voorzien is van de schoep 24 en aan het achterste eind daarvan van een insnoering welke het lijf 27 vormt door inkepingen aan beide zijden welke zich tegenoverstaand aan elkaar en pa- 30 rallel aan de schoep bevinden. De tegenoverstaande zijden 25 van de deflector liggen bij voorkeur op cirkel vormige of vergelijkbaar gekromde oppervlakken welke zich uitstrekken van de schoep 24 naar het lijf 27 en overgaan in de oppervlakken van de oorspronkelijke cilinder 31.The web 27 deflector 23 and cylindrical segment 31 can be made of a continuous cylindrical body, which is provided at its front end with the vane 24 and at its rear end with a constriction which forms the body 27 through notches on both sides which are opposite to each other and parallel to the vane. The opposite sides 25 of the deflector preferably lie on circular or comparatively curved surfaces which extend from the vane 24 to the body 27 and merge into the surfaces of the original cylinder 31.

1010

[0049] Figuur 11 toont een deflector van het soort van figuur 11 zoals geïnstalleerd in een T-vormige doorgangssplitsing. Voor zover de verwijzingscijfers in figuur 11 overeenkomen met degene in figuur 9 en 10 wijzen deze dezelfde objecten aan als in die figuren.Figure 11 shows a deflector of the kind of Figure 11 as installed in a T-shaped passage split. To the extent that the reference numerals in Figure 11 correspond to those in Figures 9 and 10, they designate the same objects as in those Figures.

5 [0050] Verdere details, voordelen en kenmerken van de onderhavige uitvinding zullen volgen uit deze beschrijving wanneer deze genomen wordt in samenhang met de vergezellende tekeningen.Further details, advantages and features of the present invention will follow from this description when taken in conjunction with the accompanying drawings.

10313341031334

Claims

Device for distributing a non-Newtonian fluid material 5 flowing through a passage (1), the material having a flow-conditioned viscosity which decreases outward in cross-section during flow through a substantially T-shaped passage split (T ) which deflects and divides the fluid flow, and comprising a separator (11) positioned near the end of the feed passage in the passage split (T) which divides the liquid flowing from the supply passage segment (1) into two equal halves, the angular position of the separator (11) having a position adapted to the distribution of the various viscous components of the liquid in the supply passage segment (1) and the liquid flowing in those discharge passages no substantial distribution of the various viscous components of the liquid. 1 2 3 4 1031334 Device according to claim 1, wherein the separator (11) is adjustable in its angular position. Device according to claim 1, wherein the separator (11) is positioned in the passage split (T) by means of a separator plug (10) to which the separator (11) is attached by means of a bore (12) in the passage split (T ). Device according to claim 2, wherein the separator (11) is positioned in the passage split (T) by means of a separator plug (10) to which the separator (11) is attached by means of a bore (12) in the passage split ( T). Device according to claim 3, wherein the separation plug (10) at a first end near the supply passage segment (1) comprises a dome-shaped recess (16) in which the separation member (11) is fixed. 4

Device according to claim 5, wherein said dome-shaped recess (16) is drilled open in the direction of the discharge passages (2a, 2b).

The device of claim 3, wherein to secure the longitudinal position of the separation plug (10), a screw plug (14) is screwable into the bore (12) at the rear of the separation plug.

8. Device as claimed in claim 4, wherein for securing the longitudinal position of the separation plug (10), a screw plug (14) can be screwed into the bore (12) at the rear of the separation plug.

9. Device for distributing non-Newtonian fluid material flowing through a passageway (21), the fluid material comprising a flow-conditioned viscosity which decreases in transverse cross-section during flow through a substantially T-shaped passageway junction ( T) which deflects and divides the fluid flow and includes a deflector (23) positioned in said passage split (T) for dividing the central (viscous) component of the liquid material from the supply passage segment (21) into two components preceding at its deflection in the drain passages (22a, 22b), said two components being deflected in the area for the drain passages (22a, 22b) and preferably flowing diametrically towards each other, the liquid flowing in the drain passages (22a, 22b) not comprises a substantially asymmetrical distribution of the various viscous components of the liquid.

10. Device as claimed in claim 9, wherein the flow directions of the two components which flow towards each other run substantially perpendicular to the longitudinal axis of the discharge openings (22a, 22b). «

The device of claim 9, wherein the deflector (23) protrudes into the end of the feed opening (21) and starts from the vane (24), first broadens perpendicularly to the latter and then narrows again.

Device according to claim 10, wherein the deflector protrudes into the end of the supply passage (21) and starts from the vane (24), first broadens perpendicular to the latter and then narrows again.

The device of claim 11, wherein the deflector (23) is positioned to not make contact with the wall of the supply passage segment (21).

14. Device as claimed in claim 11, wherein the deflector (23) is fixed to the passage split (T) by a body (27) located at its rear end in the direction of flow.

The device of claim 13, wherein the deflector (23) is secured to the passageway junction (T) by a web (27) located at its rear end in the flow direction. 20

Device according to claim 9, wherein the shape of the deflector (23) extends from a cylinder which is provided at the front end thereof with that blade (24), behind it a narrowing which comes from two sides (25) which in essentially parallel to the vane, forming the body (27) and then continuing as a cylindrical segment (31) with the aid of which the deflector (23) can be inserted and secured from the outside into the bottom of the passage split (T) through a bore in the bottom thereof. 1031334