NL1002272C2

NL1002272C2 - Proces met twee kolommen voor het verwijderen van stikstof uit aardgas.

Info

Publication number: NL1002272C2
Application number: NL1002272A
Authority: NL
Inventors: Brian Alfred Mcneil; Michael Henry Evans
Original assignee: Air Prod & Chem
Priority date: 1995-02-10
Filing date: 1996-02-07
Publication date: 1998-07-15
Also published as: GB9502657D0; US5617741A; NL1002272A1; GB2298034A; NO310046B1; NO960497L; GB2298034B; NO960497D0

Description

Proces met twee kolommen voor het verwijderen vein stikstof uit aardgas

De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een cryogeen proces voor de verwijdering van stikstof uit een voedingsgas, dat stikstof en '5 koolwaterstoffen omvat.

Het toenemende gebruik van aardgas als brandstof heeft geresulteerd in de behoefte tot het verwijderen van stikstof uit enkele bronnen van aardgas, zodat wordt voldaan aan de Wobbe-index en de specificaties van de calorische waarde, in het bijzonder als het gas wordt 10 geleverd aan het gasdoorgiftesysteem van een land. De stikstof kan ofwel van nature voorkomen ofwel afkomstig zijn van de injectie van stikstof in olievelden voor een betere winning.

Een bijzonder probleem is het ontwerpen van een proces voor het efficiënt verwijderen van stikstof uit een aardgasvoeding bij hoge 15 druk (75 tot 130 bar absoluut; 7.5 tot 13 MPa), met betrekkelijk lage concentraties stikstof (5 tot 15 mol#) en het produceren van gas voor de verkoop met een druk, die overeenkomt met de druk van het voedingsgas.

Een verder probleem is dat, daar de druk in het gasreservoir 20 daalt tot onder de vereiste druk van het gas voor de verkoop (b.v. ongeveer 75 bar absoluut (7,5 MPa) in het geval van de United Kingdom's National Transmission System), comprimeren van het voedingsgas moet worden toegevoegd. Dit is een betrekkelijk dure investering daar dit niet volledig wordt toegepast tijdens de levensduur van de stik-25 stofverwijderingseenheid (NRU).

Derhalve is een doel van de onderhavige uitvinding het verschaffen van een verbeterd proces voor de verwijdering van stikstof uit een aardgasvoeding met een laag stikstofgehalte (5 tot 15 mol#) en met een hoge druk (75 tot 130 bar absoluut; 7.5 tot 13 MPa). Verder is het een 30 doel van deze uitvinding een proces voor de verwijdering van stikstof uit een aardgasvoeding te verschaffen, dat voldoende flexibel is zodat het bij een lagere voedingsdruk (25 tot 75 bar absoluut; 2,5 tot 7.5 MPa) werkt terwijl nog steeds gas voor de verkoop met een hogere druk (ongeveer 75 bar absoluut; 7.5 MPa) wordt geproduceerd zonder de nood-35 zaak om voedingsgas te comprimeren.

De verwijdering van stikstof uit aardgas wordt gewoonlijk het meest economisch uitgevoerd door middel van een cryogene destillatie. Er zijn talloze cycli ontwikkeld, waarvan veel gebaseerd op het con- 10 02272.

2 cept van dubbele destillatiekolommen, zoals wordt toegepast bij luchtscheiding. Een probleem dat verband houdt met dubbele kolomcycli is dat, bij stikstof-voedingsconcentraties lager dan 25 mol#, de hoeveelheid terugvloei-vloeistof die kan worden gegenereerd onvoldoende is 5 voor het tot stand brengen van een economische winning van methaan. Een ander probleem is dat de betrekkelijk lage concentraties kooldioxide en koolwaterstoffen, zoals benzeen, hexaan en zwaardere componenten, bevriezen bij de cryogene temperaturen, die zijn geassocieerd met de kolom met lagere druk.

10 In GB-B-2.208.699 wordt een verbeterd proces beschreven dat min der energie-intensief is bij lagere concentraties van de stikstof-voeding, waarbij de scheiding wordt uitgevoerd in twee kolommen met een geïntegreerde condensatie van de damp aan de top van de eerste kolom en herverdampen in de tweede kolom. Hoewel met dit proces de 15 genoemde problemen worden overwonnen, is het betrekkelijk gecompliceerd en duur.

In US-A-4.415.3^5 wordt de verwijdering van stikstof uit een aardgas-voedingsstroom aan de hand van een cryogeen proces onder toepassing van primaire en secundaire destillatiekolommen, die bij ver-20 schillende drukken werken, beschreven. De methaan-rijke bodemvloeistof van de primaire kolom wordt gekoeld door middel van warmteuitwisseling tegen de bodemvloeistof en het stikstof-rijke stikstof-topprodukt van de secundaire kolom en vervolgens vóór toevoeren aan de secundaire kolom geëxpandeerd. Het stikstof-topprodukt van de primaire kolom 25 verschaft de herverdamping voor de secundaire kolom en wordt als terugvloei naar de primaire kolom en/of de secundaire kolom teruggevoerd .

De onderhavige uitvinding verschaft een cryogeen proces voor de verwijdering van stikstof uit een aardgas-voedingsstroom die stikstof 30 en koolwaterstoffen met in hoofdzaak een koolstofgehalte van 1 tot 8 koolstofatomen omvat, omvattende: (A) het toevoeren van de voedingsstroom aan een primaire destil-latiekolom van een destillatiekolom-systeem, welk systeem een methaanrijke bodemvloeistof uit de primaire kolom, een methaan-rijke bodem- 35 vloeistof uit de secundaire kolom, gevoed uit en werkend bij in hoofdzaak dezelfde druk als de primaire kolom, een met stikstof verrijkte damp uit de primaire kolom en een stikstof-rijke topdamp verschaft; (B) het verlagen van de druk van en het ten minste gedeeltelijk 10 02 2 7 2.

3 verdampen van ten minste een gedeelte van de methaan-rijke bodemvloei-stof van de primaire kolom met ten minste een gedeelte van de met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom in een warmteuitwisse-laar voor het produceren van een methaan-rijk produkt en het ten min-5 ste gedeeltelijk condenseren van de met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom; (C) het terugvoeren van ten minste een gedeelte van de ten minste gedeeltelijk gecondenseerde, met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom naar de primaire kolom voor het verschaffen van een terug- 10 vloei met hogere temperatuur naar het destillatiekolom-systeem; (D) het verlagen van de druk van en het ten minste gedeeltelijk verdampen van ten minste een gedeelte van de methaan-rijke bodemvloei-stof van de secundaire kolom in een warmteuitwisselaar met ten minste een gedeelte van de stikstof-rijke topdamp voor het produceren van een 15 verder methaan-rijk produkt en voor het ten minste gedeeltelijk condenseren van het stikstof-rijke topdamp-gedeelte; en (E) het terugvoeren van ten minste een gedeelte van het ten minste gedeeltelijk gecondenseerde stikstof-rijke topdamp-gedeelte aan de primaire of de secundaire kolom voor het verschaffen van een terug- 20 vloei met lagere temperatuur aan het destillatiekolom-systeem.

Tevens verschaft de uitvinding een inrichting voor de cryogene verwijdering van stikstof uit een aardgas-voedingsstroom aan de hand van het proces van de uitvinding, waarbij de inrichting omvat: een destillatie-systeem met een primaire destillatiekolom en een 25 secundaire destillatiekolom, die wordt gevoed uit en werkt bij vrijwel dezelfde druk als de primaire kolom, waarbij het systeem een methaanrijke bodemvloeistof uit de primaire kolom, een methaan-rijke bodem-vloeistof uit de secundaire destillatiekolom, een met stikstof verrijkte damp uit de primaire kolom en een stikstof-rijke topdamp ver-30 schaft; middelen voor het toevoeren van de voedingsstroom aan de primaire destillatiekolom, middelen voor het verlagen van de druk van en voor het ten minste gedeeltelijk verdampen van ten minste een gedeelte van de methaan-35 rijke bodemvloeistof van de primaire kolom met ten minste een gedeelte van de met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom in een warmteuitwisselaar voor het produceren van een methaan-rijk produkt en voor het ten minste gedeeltelijk condenseren van de met stikstof ver- 1 0 02 271 , Ί rijkte damp van de primaire kolom; middelen voor het terugvoeren van ten minste een gedeelte van de ten minste gedeeltelijk gecondenseerde, met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom aan de primaire kolom voor het verschaffen van 5 een terugvloei met een hogere temperatuur naar het destillatiekolom-systeem; middelen voor het ten minste gedeeltelijk verdampen van ten minste een gedeelte van de methaan-rijke bodemvloeistof van de secundaire kolom met ten minste een gedeelte van de stikstof-rijke topdamp in een 10 warmteuitwisselaar voor het produceren van een verder methaan-rijk produkt en voor het ten minste gedeeltelijk condenseren van het stikstof-rijke topdamp-gedeelte; en middelen voor het terugvoeren van ten minste een gedeelte van het ten minste gedeeltelijk gecondenseerde, stikstof-rijke topdamp-gedeel-15 te aan de primaire of de secundaire kolom voor het verschaffen van een terugvloei met een lagere temperatuur aan het destillatiekolom-sys- teem.

In een eerste, thans de voorkeur hebbende, uitvoeringsvorm verschaft de primaire kolom de methaan-rijke bodemvloeistof van de pri-20 maire kolom, de met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom, de stikstof-rijke topdamp van de primaire kolom en een met stikstof verrijkte vloeistof van de primaire kolom op een tussentrap boven de voeding voor de primaire kolom; wordt de met stikstof verrijkte vloeistof van de primaire kolom in de secundaire kolom gescheiden waarbij 25 de methaan-rijke bodemvloeistof van de secundaire kolom en een stikstof-rijke topdamp van de secundaire kolom worden verschaft; wordt de stikstof-rijke topdamp van de secundaire kolom toegevoerd aan de primaire kolom; en wordt een terugvloei met een lagere temperatuur naar de primaire kolom verschaft, 30 Gewoonlijk wordt de stikstof-rijke topdamp van de secundaire kolom vóór toevoeren aan de primaire kolom ten minste gedeeltelijk gecondenseerd, zodat een terugvloei van een tussenliggende temperatuur naar het destillatiekolom-systeem wordt verschaft. Deze condensatie wordt op geschikte wijze tot stand gebracht door warmteuitwisseling 35 met ten minste een gedeelte van de methaan-rijke bodemvloeistof van de secundaire kolom; met ten minste een gedeelte van de stikstof-rijke topdamp van de primaire kolom; of, bij voorkeur, met zowel de methaanrijke bodemvloeistof van de secundaire kolom als ten minste een ge- 10 0 2 2 /.

5 deelte van de stikstof-rijke topdamp van de primaire kolom.

Ten minste een gedeelte van de stikstof-rijke topdamp van de primaire kolom kan worden verwarmd en vervolgens worden geëxpandeerd, waarbij nog meer koeling wordt gewonnen.

5 Het gedeelte van de primaire kolom boven de plaats voor het ver wijderen van de met stikstof verrijkte vloeistof van de primaire kolom en de warmteuitwisselaar waarin ten minste een gedeelte van de stik-stof-rijke topdamp van de primaire kolom wordt gecondenseerd kan worden gevormd door een deflegmator.

10 In een voorkeursproces van de eerste uitvoeringsvorm: (a) wordt de aardgas-voedingsstroom gekoeld en ten minste gedeeltelijk gecondenseerd: (b) wordt de druk van de aardgas-voedingsstroom verlaagd en wordt deze aardgas-voedingsstroom met verlaagde druk op een tussentrap van 15 de primaire kolom toegevoerd; (c) wordt de methaan-rijke bodemvloeistof van de primaire kolom verwijderd uit de primaire kolom en opgedeeld in een eerste en tweede gedeelte; (d) wordt het eerste gedeelte verpompt om de druk daarvan te 20 verhogen, verdampt en gewonnen als een eerste methaan-rijk produkt; (e) wordt het tweede gedeelte subgekoeld, wordt de druk daarvan verlaagd en wordt dit ten minste gedeeltelijk verdampt om een tweede methaan-rijk produkt te produceren; (f) wordt een eerste gedeelte van de stikstof-rijke topdamp van 25 de primaire kolom verwarmd om koeling te verkrijgen; (g) wordt een tweede gedeelte van de stikstof-rijke topdamp van de primaire kolom ten minste gedeeltelijk gecondenseerd en teruggevoerd naar de top van de primaire kolom om een terugvloei te verschaffen ; 30 (h) wordt de met stikstof verrijkte vloeistof van de primaire kolom verwijderd uit een bovengelegen tussenliggende plaats van de primaire kolom en toegevoerd aan de top van de secundaire kolom; (i) wordt de stikstof-rijke topdamp van de secundaire kolom ten minste gedeeltelijk gecondenseerd en toegevoerd aan een bovenste ge- 35 deelte van de primaire kolom; (j) wordt de methaan-rijke bodemvloeistof van de secundaire kolom verwijderd, subgekoeld, in druk verlaagd, verdampt en gewonnen als een tertiair gasprodukt; 1 0 02 272.

6 (k) wordt ten minste een gedeelte van de koeling verkregen doordat het verwarmen van de stikstof-rijke topdamp van de primaire kolom van het eerste gedeelte van stap (f) en doordat het verdampen van de methaan-rijke bodemvloeistof van de secundaire kolom van stap (j) 5 wordt gebruikt voor het condenseren van de stikstof-rijke topdamp van de primaire kolom van het tweede gedeelte van stap (g), waarbij een terugvloei naar de top van de primaire kolom wordt verschaft; en (l) wordt de met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom tussen het voedingspunt van stap (b) en de bovengelegen tussentrap van 10 stap (h) uit de primaire kolom verwijderd en ten minste gedeeltelijk gecondenseerd door warmteuitwisseling tegen het subgekoelde tweede gedeelte van de methaan-rijke bodemvloeistof met een verlaagde druk van de primaire kolom, zodat een terugvloei met een hogere temperatuur wordt verschaft.

15 Volgens een tweede uitvoeringsvorm verschaft de primaire kolom de methaan-rijke bodemvloeistof van de primaire kolom en de met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom; wordt ten minste een gedeelte van de met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom in de secundaire kolom afgescheiden, waarbij de methaan-rijke bodemvloeistof van 20 de secundaire kolom en de stikstof-ri jke topdamp worden verschaft; en wordt de terugvloei met een lagere temperatuur aan de secundaire kolom verschaft.

In deze uitvoeringsvorm wordt de met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom gewoonlijk ten minste gedeeltelijk gecondenseerd 25 voordat deze wordt toegevoerd aan de secundaire kolom. De met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom kan als topprodukt van de primaire kolom worden onttrokken, waarbij dit de enige voeding voor de secundaire kolom is. Als alternatief kan deze uit een tussentrap van de primaire kolom worden verwijderd en wordt tevens een met stikstof ver-30 rijkte topdamp uit de primaire kolom onttrokken en toegevoerd aan de secundaire kolom.

Tevens kan, bij deze uitvoeringsvorm, het gedeelte van de secundaire kolom dat zich boven de met stikstof verrijkte voeding en de warmteuitwisselaar, waarin ten minste een gedeelte van de stikstof-35 rijke topdamp condenseert, bevindt door een deflegmator worden gevormd .

In het algemeen heeft het bij deze uitvinding de voorkeur, dat de methaan-rijke bodemvloeistof van de primaire kolom vóór de warmte- 1 0 02 272 .

Ί uitwisseling met de met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom met voordeel wordt subgekoeld.

Bij voorkeur wordt de methaan-rijke bodemvloeistof van de primaire kolom verdeeld in een eerste en tweede gedeelte; het eerste gedeel-5 te wordt gewonnen als een methaan-rijk produkt; en de druk van het tweede gedeelte wordt verlaagd en dit tweede gedeelte wordt ten minste gedeeltelijk verdampt door warmteuitwisseling met de met stikstof verrijkte damp. Gewoonlijk neemt de druk van het eerste gedeelte van de methaan-rijke bodemvloeistof van de primaire kolom vóór het winnen toe 10 en eventueel verdampt dit ten minste voor een deel voordat het als een methaan-rijk produkt wordt gewonnen.

Het is voordelig, dat de methaan-ri jke bodemvloeistof van de secundaire kolom wordt subgekoeld en dat de druk daarvan wordt verlaagd vóór de warmteuitwisseling met de stikstof-rijke topdamp.

15 Met voordeel vindt in de primaire en secundaire kolommen her- verdamping plaats door warmteuitwisseling met de aardgas-voedings-stroom.

Tevens heeft het de voorkeur dat de aardgas-voedingsstroom wordt geëxpandeerd in een dicht-fluïdum-expandeerinrichting voordat deze 20 wordt toegevoerd aan de primaire kolom.

Bij voorkeur wordt de aardgas-voedingsstroom verdeeld in een eerste en tweede gedeelte; de druk van het eerste gedeelte wordt verlaagd waarna dit wordt toegevoerd aan een tussenliggende plaats van de primaire kolom; en de druk van het tweede gedeelte wordt verlaagd en 25 het tweede gedeelte wordt gedeeltelijk verdampt en vervolgens op een plaats onder het voedingspunt van het eerste voedingsgedeelte aan de primaire kolom toegevoerd.

Desgewenst kan nog een hoeveelheid met stikstof verrijkte damp van een bovengelegen plaats van de primaire kolom worden gecondenseerd 30 en als een terugvloei met een tussenliggende temperatuur aan de primaire kolom worden teruggevoerd.

In de primaire kolom kan onder het toevoerpunt van de aardgas-voedingsstroom of in de secundaire kolom kan onder het toevoerpunt aan de kolom een tussengelegen herverdamp/condenseerinrichting zijn aan-35 gebracht.

Het volgende is een beschrijving die alleen bij wijze van voorbeeld geldt en die betrekking heeft op de begeleidende tekeningen van drie uitvoeringsvormen van de uitvinding die thans de voorkeur hebben.

10 02 2 7 8

Inzake de tekeningen:

Figuur 1 is een schematisch diagram van het proces volgens een uitvoeringsvorm van de onderhavige uitvinding;

Figuur 2 is een schematisch diagram van het proces volgens een 5 andere uitvoeringsvorm van de onderhavige uitvinding; en

Figuur 3 is een schematisch diagram van het proces volgens een verdere uitvoeringsvorm van de onderhavige uitvinding.

In figuur 1 wordt een aardgas-voeding in leiding 1, die is behan-10 deld om bevriezende componenten, zoals water en kooldioxide, tot aanvaardbare concentraties te verlagen, in de hoofd-warmteuitwisselaar 2 gekoeld en ten minste gedeeltelijk gecondenseerd en daarna in leidingen 3 en 4 in twee delen gesplitst. Het voedingsgas bevat in het algemeen 5 tot 15 molA stikstof en heeft een druk van 25 tot 130 bar 15 absoluut (2,5 tot 13 MPa), bij voorkeur 60 tot 80 bar absoluut (6 tot 8 MPa). Het eerste deel van de voeding (in leiding 3) wordt verder gekoeld en gecondenseerd (als dit niet volledig is gecondenseerd in de hoofd-warmteuitwisselaar 2) in een primaire kolom-herverdamper 5· Het tweede deel van de voeding (in leiding 4) wordt om de herverdamper 5 20 heen geleid en komt weer samen met de gecondenseerde voeding in leiding 6 uit de herverdamper 5 voordat dit verder wordt gekoeld in de secundaire kolom-herverdamper 7· Na dit verder koelen wordt de stroom verder verdeeld in twee delen in leidingen 8 en 9· Het grootste en eerste deel (in leiding 8) wordt vervolgens toegevoerd aan de primaire 25 desti 1 latiekolom 10, nadat de druk daarvan met behulp van klep 11 is verlaagd. Een kleiner tweede deel (in leiding 9) wordt snel door klep 12 gestuurd en verdampt voor een deel in subkoelinrichting 13 voordat dit ook aan de primaire destillatiekolom 10 wordt toegevoerd.

De primaire destillatiekolom 10 werkt bij een druk van 10 tot 30 30 bar absoluut (1 tot 3 MPa), bij voorkeur tussen 20 en 28 bar absoluut (2 en 2,8 MPa), en verschaft een methaan-rijke stroom bodemvloeistof in leiding 14, stikstof-rijke stromen topdamp in leidingen 15 en 16 en een tussenliggende vloeistofstroom in leiding 17. De stikstof-rijke stroom topdamp bevat gewoonlijk 2 mol'i methaan en de methaan-ri jke 35 stroom bodemvloeistof heeft gewoonlijk een stikstof-concentratie van 0,5 mol%. Dit is in het algemeen lager dan het vereiste stikstofgehal-te van aardgas dat bijvoorbeeld wordt geleverd aan het National Transmission System (NTS) van het Verenigd Koninkrijk, waar concentraties 10 02 2> 9 van ^ tot 5 mol# aanvaardbaar zijn in gas met concentraties kooldioxide van delen per miljoen. Door het stikstof gehalte tot dit lage niveau te verlagen, hetgeen perfect mogelijk is in een cryogene NRU, neemt de hoeveelheid voedingsgas die moet worden verwerkt af, waarbij het uit-5 eindelijke gasprodukt voor de verkoop een mengsel is van voedingsgas uit de omloop en NRU-produkt. De NTS-specificatie van het Verenigd Koninkrijk staat tot 2 mol# C02 toe en met een toenemend C02-gehalte moet stikstof in het gas voor de verkoop tot op een lagere concentratie worden verwijderd door meer gas in de NRU te verwerken.

10 De herverdamp-vermogen voor kolom 10 wordt verschaft door warmte- uitwisseling met de voedingsstroom die afkoelt in de herverdamper 5·

De stikstof-rijke topdamp in leiding 15 van de top van kolom 10, die ongeveer 2 mol# methaan bevat, wordt verwarmd in condenseerinrich-ting 18 en subkoelinrichting 19· Condenseerinrichting 18 verschaft 15 terugvloei-vloeistof voor de bovenste twee secties van kolom 10 door de stikstof-rijke topdamp in leiding 16 gedeeltelijk te condenseren en de gecondenseerde vloeistof in leiding 20 terug te voeren naar de top van kolom 10 en de damp in leiding 21 van de top van de secundaire kolom 22 te condenseren en deze vloeistof in leiding 23 naar een 20 lagere trap van kolom 10 terug te voeren. Een aanzienlijke hoeveelheid terugvloei-vloeistof wordt via leiding 2k op een tussenliggende trap onder de bovenste twee secties van kolom 10 verschaft door het ten minste voor een deel condenseren, in een condenseerinrichting 26, van een damp-nevenstroom, die via leiding 25 uit kolom 10 wordt onttrok-25 ken. Deze nevenstroom wordt op of boven de plaats van het binnenkomen van de voeding verwijderd en verscheidene evenwichtstrappen boven het onttrekkingspunt als terugvloei-vloeistof teruggevoerd. Deze terug-vloei-filosofie is veel efficiënter dan een proces dat alle terugvloei-vloeistof van de kolom aan de top van kolom 10 levert, daar het 30 grootste gedeelte van de koeling die wordt vereist voor het condenseren van de terugvloei wordt verschaft bij de hogere condenseertempera-turen van de nevenstroom in leiding 25 uit kolom 10 en de damp in leiding 21 van de secundaire kolom 22.

De tussengelegen vloeistofstroom in leiding 17 wordt bij een ho-35 gere trap dan de toevoer van aardgas aan de kolom uit kolom 10 verwijderd en toegevoerd aan de top van de secundaire kolom 22. De secundaire kolom 22 werkt bij eenzelfde druk als kolom 10 en hierin wordt de voeding in een tweede methaan-rijke stroom bodemvloeistof in lei- 10 02 272.

10 ding 27, met gewoonlijk een stikstof-concentratie van 0,5 mol%, en een met stikstof verrijkte stroom topdamp in leiding 21 gescheiden.

De stroom bodemvloeistof in leiding 27 uit kolom 22 bevat zeer lage concentraties kooldioxide en koolwaterstoffen die zwaarder zijn 5 dan methaan, daar de vloeistofvoeding in leiding 17 naar de secundaire kolom 22 van boven de trap van het inleiden van de voeding in kolom 10 afkomstig is. Het grootste gedeelte van het kooldioxide en de zware koolwaterstoffen worden in de stroom bodemvloeistof in leiding 1*J uit kolom 10 gewonnen.

10 De herverdamp-vermogen voor de secundaire kolom 22 wordt ver schaft door warmteuitwisseling met de voedingsstroom die afkoelt in herverdamper 7·

Deel 28 van de methaan-rijke stroom bodemvloeistof in leiding 1^ uit kolom 10 wordt subgekoeld in subkoelinrichting 40 en condenseer-15 inrichting 26 of in subkoelinrichting 19 en vervolgens ten minste voor een deel verdampt door warmteuitwisseling in condenseerinrichting 26 na een drukverlaging over kleppen 29 en 30. Vervolgens wordt dit verder geleid via leiding *11 om verder te verdampen en op te warmen in subkoelinrichting 90 en hoofd-warmteuitwisselaar 2, waarna dit via 20 leiding 31 als een deel van het gasprodukt voor de verkoop wordt afgegeven ,

De methaan-ri jke stroom bodemvloeistof in leiding 2~j uit de secundaire kolom 22 wordt subgekoeld in subkoelinrichting 19 en condenseerinrichting 18 en wordt vervolgens, na een drukverlaging over klep 25 32, verdampt en verwarmd door warmteuitwisseling in condenseerinrich ting 18. Dit wordt vervolgens verder gevoerd via leiding 33 voor verder verwarmen in subkoelinrichting 19 en de hoofd-warmteuitwisselaar 2, waarna dit via leiding 3^ als een ander deel van het gasprodukt voor de verkoop wordt afgegeven.

30 De twee methaanstromen 31 & 3^ worden gecomprimeerd op de vereis te druk van het gasprodukt voor de verkoop.

De verdampingstemperatuur van het methaan in de condenseerinrichting 26 is voldoende hoog, zodat geen bevriezen van kooldioxide en zware koolwaterstoffen optreedt, terwijl het methaan dat bij een 35 lagere temperatuur in condenseerinrichting 18 verdampt in hoofdzaak vrij is van bevriezende componenten.

De resterende vloeistof in leiding 14 van de bodem van kolom 10 wordt via leiding 35 voor subkoelen naar subkoelinrichting 13 gevoerd 10 0 2 2 7?.

11 voordat het in pomp 36 wordt gepompt. Subkoelinrichting 13 minimaliseert de hoogte van de kolom 10 boven de pomp 36 die vereist is voor het verschaffen van de noodzakelijke netto-positieve zuighoogte (NPZH) bij de pompzuiging, in het bijzonder indien er een grote verlagingseis 5 is, waar een hittelek in de aanzuigleiding voor de pomp bij het verlagen caviteiten kan veroorzaken. Vervolgens wordt de verpompte vloeistof in de hoofd-warmteuitwisselaar 2 verdampt en verwarmd en via leiding 37 afgegeven om te worden gemengd met het gecomprimeerde methaan en af gegeven als een gasprodukt voor de verkoop bij een druk van 10 25 tot 130 bar absoluut (2,5 tot 13 MPa), bij voorkeur 60 tot 80 bar absoluut (6 tot 8 MPa).

Na verwarmen in condenseerinrichting 18 en subkoelinrichting 19 wordt de stikstof-rijke topdamp in leiding 15 uit kolom 10 geëxpandeerd in expandeerinrichting 38 en zorgt deze voor extra koeling in 15 condenseerinrichting 18 en subkoelinrichting 19. Vervolgens wordt deze verwarmd in de hoofd-warmteuitwisselaar 2 en via leiding 39 in de atmosfeer gespuid. Milieu-eisen beperken het methaan-gehalte in de gespuide stikstof in het algemeen tot maximaal 2 mol#. Desgewenst kan men met het proces een veel lager methaan-gehalte bereiken, door de 20 hoeveelheid terugvloei-vloeistof voor de top van kolom 10 te vergroten. Een kleine hoeveelheid van de stikstof-rijke spuistroom kan worden gebruikt als utiliteitsstikstof voor doeleinden zoals spoelen van de koude val en regeneratie van een adsorptiemiddel.

Met het proces kan in zeer hoge mate methaan worden gewonnen, ge-25 woonlijk ongeveer 99.8#, daar het methaan-gehalte in de gespuide stikstof kan worden verlaagd tot minder dan 2 mol#.

In tabel A wordt de massabalans voor een gebruikelijke toepassing van deze uitvinding weergegeven.

1002271

I I I I I Ι-Ί I- I 1 I I

\C lO

(ΝΟίΝίΝ -o — x Xv r, c ^ co*

fy ry i r— O O C lT' -ST

Γ- r~> ,-, lt ry c *c· ry χ — xi lt — · ry Λι X CO* Λ Λ I X ~ C Ο ιΓ» -σ X Γ>ο XL- x x (-- λ -r X C lT X I"- — XX -C —

-=r _· X Λ · C — C j· O

' J Λ Λ ι X C C © Λ I" O ___

X ' λ I

— 7 x x £ ry -=· I- m I- c ~ Λ r x χ x c — — λ x ~ C O O' fy ____

— c x t- Λ £ O

‘J Ί » X - C C O' Λ______ c X -= c ! O' — ™ ! r i: “ *C Ξ S- r*“ 1 _ ._ I ,- _ q ς*·, — -i---1--i----------- 'iTT\T ,. I ' l· e

I ΠΓ * t £ l- 5 ? I - S

, — C · X Ο ; X I"- X C Ο Ο

_ X =C *7 Λ - CCCXCCCCC

< I-^----------τ—ι-1----- _ χ X X X 1-- -=* O' x ry

- J x — C C C — X IT- — C

£ ; _ ~ c — - c“ x c · ^ i- x c c o *S j x‘ x T X' -’ o c © x c c c ο o I I x x x r- -r O' x λ

\ ~ Z X CCC — XlO — C

; ; ~ . - _ j· L- c ^ x t- χ c c c i j Γ- Γ- 'j lt - __c_ c σ' i*-"i c c c o c I -r χ x x (— -=r O*· x ry

-=* C — X CCC — X u"' — O

, * I . -=r c · xc^-^r-xOC© 1 i λ λ 7 x c c c © χ c o © o o I ( I" ! -=: λ - Λ X CC h- X “ — - Λ : 1 .' c λ r- x — zc c - <= — — χ — o

; X : . i- Ο · C C X O * CO X X CCC

I — — cC . . . . . . . . . .

! (--l- I O' C C C X C X Λ C C O C Ο t-- λ — Λι x x I-· x -=r — — Λ

~c x r- cc C -s ~ — — X — C

_ . χ c c © l'·' O · 00 X X Q G O

7- 7 G _ ooxcxryccoc c u j 7 — L - I— — — — — — — — — --_*£ ïïSïïSgïiSg

X jc · JC= £ s s e e e £ e c c E

L 0

U X i, C

- CllC s—x C C <5

- y r — ~ CCO OCCiCCC

- i- = L ί y· Ξ, ~ 'Z ~ - x ~ ΰ z ^-f§7---c~.cc-Jc.c.r 7c r^y. — x x x c c l_p. o LP. O LTi O in -H !\l f\J ΓΡ ΓΟ 1 0 0 2 2 7-.

13

In figuur 2 worden die onderdelen die hetzelfde zijn of die overeenkomen met de onderdelen van de uitvoeringsvorm van figuur 1 geïdentificeerd met overeenkomende verwijzingscijfers in de 200-reeks.

In figuur 2 wordt een aardgas-voeding in leiding 201, die is '5 behandeld om bevriezende componenten, zoals water en kooldioxide, tot aanvaardbare concentraties te verlagen, in leidingen 203 en 20^ in twee delen gesplitst. Het voedingsgas bevat in het algemeen 5 tot 15 mol% stikstof en heeft een druk van 25 tot 130 bar absoluut (2,5 tot 13 MPa) , bij voorkeur 60 tot 80 bar absoluut (6 tot 8 MPa). Het voe-10 dingsgedeelte in leiding 203 wordt gekoeld en ten minste gedeeltelijk gecondenseerd in de hoofd-warmteuitwisselaar 202 en wordt vervolgens naar de fasenscheider 250 gevoerd. De druk van het voedingsgedeelte in leiding 20^ wordt over een klep verlaagd om het drukverlies in het voedingsgedeelte 203, als dit de hoofd-warmteuitwisselaar passeert, te 15 compenseren en wordt vervolgens ook aan de fasenscheider 250 toegevoerd. Condensaat en gas uit fasenscheider 250 worden samengevoegd en gekoeld in warmteuitwisselaar 251. waar de voeding verder wordt gecondenseerd. Vervolgens wordt de verder gecondenseerde voeding toegevoerd aan de primaire destillatiekolom 210, nadat de druk door mid-20 del van klep 211 is verlaagd.

De primaire destillatiekolom 210 werkt bij een druk van 10 tot 30 bar absoluut (1 tot 3 MPa), bij voorkeur tussen 20 en 28 bar absoluut (2 en 2,8 MPa), en verschaft een methaan-rijke stroom bodemvloeistof in leiding 21^, en met stikstof verrijkte stroom topdamp in leiding 25 217 en een tussenliggende, met stikstof verrijkte dampstroom in lei ding 225·

Het herverdamp-vermogen voor kolom 210 wordt verschaft door warm-teuitwisseling met de voedingsstroom die afkoelt in warmteuitwisselaar 251.

30 De met stikstof verrijkte topdamp in leiding 217 wordt toegevoerd aan de secundaire kolom 222. De secundaire kolom 222 werkt bij een zelfde druk als kolom 210 en hierin wordt de voeding gescheiden in een tweede stroom methaan-rijke bodemvloeistof in leiding 227, met gewoonlijk een stikstof-concentratie van 0,5 mol#, en stromen stikstof-rijke 35 topdamp in leidingen 216 en 215. De stroom bodemvloeistof in leiding 227 uit kolom 222 bevat zeer lage concentraties kooldioxide en koolwaterstoffen die zwaarder zijn dan methaan, omdat de voeding in leiding 217 naar de secundaire kolom 222 afkomstig is van de top van 1 0 0 2 2/.

19 kolom 210. Het grootste gedeelte van het kooldioxide en de zware koolwaterstoffen wordt gewonnen in de stroom bodemvloeistof in leiding 219 uit kolom 210.

Het herverdamp-vermogen voor de secundaire kolom 222 wordt ver-5 schaft door warmteuitwisseling met de voedingsstroom die afkoelt in warmteuitwisselaar 251.

De stikstof-rijke topdamp in leiding 215 van de top van kolom 222, die ongeveer 2 methaan bevat, wordt verwarmd in condenseer- inrichting 218 en subkoelinrichtingen 252 en 219· Condenseerinrichting 10 218 verschaft terugvloei-vloeistof voor de top van kolom 222 door de stikstof-rijke topdamp in leiding 216 van de top van kolom 222 voor een deel te condenseren en de gecondenseerde vloeistof in leiding 220 aan de kolom 222 terug te voeren. Bij een tussentrap van kolom 222 wordt via leiding 229 een extra vloeistofvoeding verschaft, door het 15 ten minste voor een deel condenseren, in condenseerinrichting 226, van de damp-nevenstroom die via leiding 225 uit kolom 210 is verwijderd. Deze nevenstroom wordt op of boven de plaats van het toevoeren van de voeding verwijderd en een gedeelte van de gecondenseerde stroom wordt via leiding 253 teruggevoerd om voor een terugvloei naar kolom 210 te 20 zorgen. De druk van de vloeistofvoeding uit leiding 229 wordt juist vóór het toevoeren aan de secundaire kolom 222 een weinig verlaagd via een regelklep, maar de secundaire en de primaire kolommen werken bij vrijwel dezelfde druk.

Gedeelte 228 van de stroom methaan-rijke bodemvloeistof in lei-2p ding 219 van kolom 210 wordt subgekoeld in subkoelinrichting 219 en condenseerinrichting 226 en wordt vervolgens, na een drukverlaging over klep 229, ten minste ten dele verdampt door middel van warmteuitwisseling in condenseerinrichting 226. Vervolgens wordt dit verder gevoerd via leiding 291 om verder te verdampen en te worden opgewarmd 30 in subkoelinrichting 219 en warmteuitwisselaar 251. De gedeeltelijk verdampte stroom 259 uit warmteuitwisselaar 251 wordt toegevoerd aan fasenscheider 255. de gescheiden vloeistof- en damp-delen worden samengevoegd en verder verwarmd in de hoofd-warmteuitwisselaar 202 en via leiding 231 als een deel van het gasprodukt voor de verkoop af-35 gegeven.

De stroom methaan-rijke bodemvloeistof in leiding 227 van de secundaire kolom wordt subgekoeld in subkoelinrichtingen 219 en 252, en vervolgens, na een drukverlaging over klep 232, verdampt en ver- 1 0 02 272.

15 warmd door warmteuitwisseling in condenseerinrichting 218. Vervolgens wordt dit via leiding 233 verder geleid voor verder verwarmen in sub-koelinrichtingen 252 en 219 en de hoofd-warmteuitwisselaar 202 om via leiding 239 als een ander deel van het gasprodukt voor de verkoop te 5 worden afgegeven.

De verdampingstemperatuur van het methaan in de condenseerinrichting 226 is voldoende hoog zodat er geen bevriezing van kooldioxide en zware koolwaterstoffen plaatsvindt, terwijl het methaan dat bij een lagere temperatuur in condenseerinrichting 218 verdampt in hoofdzaak 10 vrij is van bevriezende componenten.

De resterende vloeistof in leiding 219 van de bodem van kolom 210 wordt verder gevoerd via leiding 235 om, na een verlaging van de druk over een klep, te worden verdampt en verwarmd in de hoofd-warmteuitwisselaar 202, waarna deze via leiding 237 als een ander deel van 15 het gasprodukt voor de verkoop wordt afgegeven.

De drie methaan-stromen 231. 23*4 & 237 worden gecomprimeerd tot de vereiste druk van het gasprodukt voor de verkoop.

Na verwarmen in condenseerinrichting 218 en subkoelinrichtingen 252 en 219 wordt de stikstof-rijke topdamp in leiding 215 van kolom 20 222 verder verwarmd in de hoofd-warmteuitwisselaar 202 en via leiding 239 in de atmosfeer gespuid. Milieu-eisen beperken het methaan-gehalte in de gespuide stikstof in het algemeen tot maximaal 2 mol#. Desgewenst kan men met het proces een veel lager methaan-gehalte bereiken, door de hoeveelheid terugvloei-vloeistof voor de top van kolom 25 222 te vergroten. Een kleine hoeveelheid van de stikstof-rijke spui- stroom kan worden gebruikt als utiliteitsstikstof voor doeleinden zoals spoelen van de koude val en regeneratie van het adsorptiemiddel.

In figuur 3 worden die onderdelen die hetzelfde zijn of die overeenkomen met de onderdelen van de uitvoeringsvorm van figuur 2 geïden-30 tificeerd met overeenkomende verwijzingscijfers in de 300-reeks.

Met betrekking tot de overeenkomst tussen de uitvoeringsvormen van de figuren 2 en 3 worden alleen de verschillen tussen de uitvoeringsvormen van figuur 3 en die van figuur 2 beschreven.

In de uitvoeringsvorm van figuur 3 is er geen tussengelegen, met 35 stikstof verrijkte dampstroom die overeenkomt met die in leiding 225 van figuur 2, maar in plaats daarvan wordt de stroom van met stikstof verrijkte topdamp 317 gedeeltelijk gecondenseerd in de condenseerinrichting 326. De gedeeltelijk gecondenseerde stroom wordt in fasen- 1 0 02 272.

16 scheider 356 in damp, die via leiding 357 naar de secundaire kolom 322 wordt gevoerd, en vloeistof, die via respectievelijk de leidingen 353 en 324 voor de terugvloei naar de primaire kolom 310 en de voeding naar de secundaire kolom 322 zorgt, gescheiden.

•5 Verscheidene modificaties van het hierboven beschreven proces zijn binnen het kader van de uitvinding mogelijk, inclusief (met betrekking tot de uitvoeringsvorm van figuur 1; waarbij overeenkomstige modificaties desbetreffend mogelijk zijn bij de uitvoeringsvormen van de figuren 2 en 3)'· 10 Het weglaten van de terugvloei 23 en het direkt toevoeren van de stikstof-rijke topdamp 21 van de secundaire kolom aan de primaire kolom, op vrijwel dezelfde plaats als waarop de met stikstof verrijkte vloeistofvoeding 17 wordt verwijderd.

Het vervangen van de twee stromen stikstof-rijke topdamp 15 & 16 15 door een enkele stroom en het aan de primaire kolom terugvoeren van ten minste een gedeeltelijk gecondenseerd gedeelte van de stroom.

De koeling voor de terugvloei-vloeistof van de kolom kan worden verschaft door het verdampen van methaan-rijke vloeistof uit de kolommen 10 en/of 22 op extra drukniveaus als de resulterende verlaging in 20 het energieverbruik de extra complexiteit waarborgt.

Een deel van de stikstof, of alle stikstof, die uit het aardgas is verwijderd kan als een nevenprodukt met een hogere druk worden gewennen, door de afvoerdruk van expandeerinrichting 3S te vergroten of door een gedeelte van de stikstofstroom, of niets, te expanderen en 25 de rest afzonderlijk in de hoofd-warmteuitwisselaar 2 te verwarmen. Dit kan resulteren in de verwijdering van expandeerinrichting 38 uit het proces. Het is mogelijk expandeerinrichting 38 in elk geval te verwijderen, door de koeling die wordt geleverd door de methaan-rijke vloeistofstromen die verdampen in de condenseerinrichtingen 26 en 18 30 te vergroten, hoewel dit minder efficiënt is.

Expandeerinrichting 38 kan worden verplaatst zodat deze voor koeling zorgt bij een warmer gedeelte van het proces, b.v. in de buurt van uitwisselaar 2. Dit kan voordelig zijn als de voedingsdruk veel lager is dan de vereiste druk van het gasprodukt voor de verkoop.

35 Het is mogelijk de procesefficiëntie te verbeteren door de voe ding naar kolom 10 in een dicht-fluïdum-expandeerinrichting, in plaats van klep 11, te expanderen. De expansie-arbeid kan worden gewonnen in een geschikte inrichting, zoals een elektriciteitsgenerator, en de 10 02 272.

17 geleverde koeling vermindert de koeling die wordt vereist van de me-thaan-rijke stromen die in condenseerinrichtingen 26 en 18 verdampen.

Subkoelinrichting 13 kan worden weggelaten en de vereiste pomp-NPZH kan worden ontwikkeld door het vergroten van het hoogteverschil 5 tussen de bodem van kolom 10 en de zuiging van pomp 36.

Een gedeelte van de voeding, of alle voeding, die wordt geëxpandeerd via klep 11 kan, vóór de drukverlaging en het toevoeren aan de primaire destillatiekolom 10, in subkoelinrichting 40 op een lagere temperatuur worden subgekoeld.

10 Het kolomsysteem kan zodanig worden gemodificeerd, dat in de kolommen 10 en/of 22 tussen de kolombodems en de voedingstrappen tussenliggende herverdampers aanwezig zijn. Dit kan geschikt zijn voor voedingen met een hogere stikstof-concentratie.

De twee bovenste secties van kolom 10 en condenseerinrichting 18 15 kunnen worden vervangen door een deflegmator.

Vloeibaar methaan in leiding 14 van de bodem van kolom 10 kan verder worden verwerkt zodat een vloeibaar aardgasprodukt wordt verkregen.

Het proces kan zodanig worden gemodificeerd dat een helium-rijke 20 stroom uit de topdamp in leiding 15 van kolom 10 wordt gewonnen, als er voldoende helium in de aardgasvoeding aanwezig is om dit economisch aantrekkelijk te maken.

Het proces kan met een veel hoger methaan-gehalte in de spui-stikstof in leiding 39 worden bedreven, zodat dit mogelijk als een 25 brandstofstroom kan worden gebruikt, met een desbetreffende afname in het energieverbruik.

De toegelichte uitvoeringsvormen van de uitvinding verwijderen stikstof uit aardgas in een tweevoudig destillatiekolom-systeem waarin terugvloei-vloeistof efficiënt wordt verschaft bij drie temperatuur-30 niveaus zonder dat het proces onnodig gecompliceerd wordt gemaakt. Het comprimeersysteem is eenvoudig in vergelijking met veel NRU-processen en omvat een compressor voor methaan-produkt met twee voedingsstromen.

Dit geeft een procescyclus met slechts een iets hoger energieverbruik dan de efficiënte cyclus die is beschreven in GB-B-2.208.699. 35 maar die veel eenvoudiger en aanzienlijk goedkoper is.

De koeling die wordt verschaft door de methaan-rijke vloeistof-stromen die verdampen in condenseerinrichtingen 26 en 18 en, indien aanwezig, expandeerinrichting 38 is voldoende om de pomp-arbeid, het 10 02272.

18 hittelek en het temperatuurverschil aan het warme uiteinde van de hoofd-warmteuitwisselaar 2 te compenseren en maakt het mogelijk dat het produkt dat wordt verpompt in pomp 36 met dezelfde druk als de voeding wordt afgegeven, zonder dat verder moet worden gecomprimeerd.

5 Als de voedingsdruk in de loop der tijd afneemt, bijvoorbeeld als gevolg van een afname van de druk van het gasreservoir, kan het produkt dat wordt verpompt in pomp 36 nog steeds met de vereiste druk worden geproduceerd, gewoon door de koeling, die wordt verschaft door de methaan-rijke vloeistofstromen die verdampen in condenseerinrich-10 tingen 26 en 18, verder te vergroten dan wordt vereist voor de terug-vloei-vloeistof van de kolom. Hierdoor wordt de Joule-Thomson-koeling, die beschikbaar is uit de voeding met lagere druk, gecompenseerd. Volgens deze werkwijze kan verpompt produkt met bijvoorbeeld 79 har absoluut (7.9 MPa), met de druk van het voedingsgas zo laag als 25 bar 15 absoluut (2,5 MPa), worden geproduceerd. Het bedrijven van de NHU is minder efficiënt bij drukken van het voedingsgas die veel lager zijn dan druk die wordt vereist voor het gas voor de verkoop, en omdat alle voedingsgas in de NRU moet worden verwerkt, daar er geen omloop kan zijn, neemt de capaciteit af. Tevens beperkt de afmeting van de pro-20 dukt-compressor de produktie. Hierdoor heeft de operator van de fabriek echter de keuze of er al dan niet in het comprimeren van voedingsgas wordt geïnvesteerd en wordt met zekerheid de datum uitgesteld waarop het economisch rendabel wordt dit comprimeersysteem te kopen of te huren.

25 Het probleem van het bevriezen van kooldioxide en zware kool waterstoffen wordt gelenigd door het proces met de twee kolommen die bij een hoge druk werken, daar de bevriezende componenten worden gewonnen in de bodemsectie van de primaire kolom 10, waar de temperatuur hoger is. De vloeistof uit deze kolom die verdampt in de condenseer-30 inrichting 26 doet dit bij een voldoende hoge druk en temperatuur om bevriezen te voorkomen. De vloeistof uit de secundaire kolom 22, die bij een lagere temperatuur in condenseerinrichting 18 verdampt, bevat zeer lage concentraties kooldioxide en zware koolwaterstoffen, zodat er in deze stroom geen mogelijkheid van bevriezen is. Het proces is 35 tolerant voor significant hogere concentraties aan kooldioxide en zware koolwaterstoffen dan een gebruikelijk NRU-proces met twee kolommen .

Het zal duidelijk zijn dat de uitvinding niet is beperkt tot de 10 0 2 2 7 2 .* 19 specifieke details van de uitvoeringsvorm die hiervoor is beschreven en dat talrijke modificaties en variaties kunnen worden aangebracht zonder af te wijken van de omvang van de uitvinding, zoals deze is gedefinieerd in de volgende conclusies.

1 0 02 272.

Claims

1. Cryogeen proces voor de verwijdering van stikstof uit een aardgas-voedingsstroom die stikstof en koolwaterstoffen met in hoofd-'5 zaak een koolstofgehalte tussen 1 en 8 koolstofatomen omvat, omvattende: (A) het toevoeren van de voedingsstroom (1; 201; 301) aan een primaire destillatiekolom (10; 210; 310) van een destillatiekolom- systeem, welk systeem een methaan-rijke bodemvloeistof (14; 214; 314) 10 uit de primaire kolom (10; 210; 310), een methaan-rijke bodemvloeistof (27; 227; 327) uit de secundaire destillatiekolom (22; 222; 322), toegevoerd (17; 217 & 224; 317 &324) uit en werkend bij in hoofdzaak dezelfde druk als de primaire kolom (10; 210; 310), een met stikstof verrijkte damp (25; 225; 317) uit de primaire kolom (10; 210; 310) en 15 een stikstof-rijke topdamp (15 &16; 215 & 216; 315 & 316) verschaft; (B) het verlagen van de druk (29 & 30; 229; 329) van en het ten minste gedeeltelijk verdampen van ten minste een gedeelte (28; 228; 328) van de bodemvloeistof (14; 214; 314) van de primaire kolom met ten minste een gedeelte van de met stikstof verrijkte damp (25; 225; 20 317) van de primaire kolom in een warmteuitwisselaar (26; 226; 326) voor het produceren van een methaan-rijk produkt (31; 231; 331) en het ten minste gedeeltelijk condenseren van de met stikstof verrijkte damp (25; 225; 317) van de primaire kolom; (C) het terugvoeren van ten minste een gedeelte (24; 253; 353) 25 van de ten minste gedeeltelijk gecondenseerde, met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom aan de primaire kolom (10; 210; 310) voor het verschaffen van een terugvloei met hogere temperatuur naar het destillatiekolom-systeem; (D) het verlagen van de druk (32; 232; 332) van en het ten minste 30 gedeeltelijk verdampen van ten minste een gedeelte van de bodemvloeistof (27; 227; 327) van de secundaire kolom in een warmteuitwisselaar (18; 2l8; 318) met ten minste een gedeelte (16; 216; 316) van de stik-stof-rijke topdamp voor het produceren van een verder methaan-rijk produkt (34; 234; 334) en voor het ten minste gedeeltelijk condenseren 35 van het topdamp-gedeelte (16; 216; 316); en (E) het terugvoeren van ten minste een gedeelte (20; 220; 320) van het ten minste gedeeltelijk gecondenseerde topdamp-gedeelte aan de primaire kolom (10; 210; 310) of de secundaire kolom (22; 222; 322) 1 0 02 2 72. voor het verschaffen van een terugvloei met lagere temperatuur aan het destillatiekolom-systeem.

2. Proces volgens conclusie 1, waarbij: 5 (i) de primaire kolom (10) de bodemvloeistof (114) van de primai re kolom, de met stikstof verrijkte damp (25) van de primaire kolom, de topdamp (15 & 16) en een met stikstof verrijkte vloeistof (17) van de primaire kolom op een tussenliggende plaats boven de toevoer (11) van de primaire kolom verschaft; 10 (ii) de met stikstof verrijkte vloeistof (17) van de primaire kolom wordt gescheiden in de secundaire kolom (22), waarbij de me-thaan-rijke bodemvloeistof (27) van de secundaire kolom en een stikstof- rijke topdamp (21) van de secundaire kolom worden verschaft; (iii) de topdamp (21) van de secundaire kolom wordt toegevoerd 15 aan de primaire kolom (10); en (iv) de terugvloei (20) met een lagere temperatuur naar de primaire kolom (10) wordt verschaft.

3. Proces volgens conclusie 2, waarbij de topdamp (21) van de 20 secundaire kolom ten minste gedeeltelijk wordt gecondenseerd (18) voordat deze wordt toegevoerd aan de primaire kolom (10) om de terugvloei met een tussenliggende temperatuur naar het destillatiekolom-systeem te verschaffen.

4. Proces volgens conclusie 3. waarbij de topdamp (21) van de secundaire kolom ten minste voor een deel wordt gecondenseerd (18) door warmteuitwisseling met ten minste een gedeelte van de bodemvloeistof (27) van de secundaire kolom. 30

5· Proces volgens conclusie 3 of conclusie 4, waarbij de topdamp (21) van de secundaire kolom ten minste voor een deel wordt gecondenseerd (l8) door warmteuitwisseling met ten minste een gedeelte van de topdamp (15 & 16) van de primaire kolom.

6. Proces volgens een der conclusies 2 tot en met 5* waarbij ten minste een gedeelte (15) van de topdamp (15 & 16) van de primaire kolom wordt verwarmd (18 & 19) en vervolgens wordt geëxpandeerd (38) om verdere koeling te verkrijgen. 10 02272.

7· Proces volgens een der conclusies 2 tot en met 6, waarbij het gedeelte van de primaire kolom (10) dat zich boven de plaats van het verwijderen van met stikstof verrijkte vloeistof (17) van de primaire kolom en de warmteuitwisselaar (18), waarin ten minste een gedeelte 5 van de topdamp (15 & 16) van de primaire kolom wordt gecondenseerd, bevindt door een deflegmator wordt gevormd.

8. Proces volgens conclusie 1, waarbij: (1) de primaire kolom (210; 310) de bodemvloeistof (2l4; 314) van 10 de primaire kolom en de met stikstof verrijkte damp (225; 317) van de primaire kolom verschaft; (2) ten minste een gedeelte (224; 324 & 357) van de met stikstof verrijkte damp (225; 317) van de primaire kolom in de secundaire kolom (222; 322) wordt gescheiden, waarbij de bodemvloeistof (227; 327) van 15 de secundaire kolom en de stikstof-rijke topdamp (215 &. 216; 315 & 316) worden verschaft; en (3) de terugvloei (226; 326) met een lagere temperatuur naar de secundaire kolom (222; 322) wordt verschaft. 20

9· Proces volgens conclusie 8, waarbij de met stikstof verrijkte damp (225; 317) van de primaire kolom ten minste voor een deel wordt gecondenseerd (226; 326) voordat deze wordt toegevoerd aan de secundaire kolom (222; 322).

10. Proces volgens conclusie 8 of conclusie 9, waarbij de met stikstof verrijkte damp (317) van de primaire kolom als topprodukt uit de primaire kolom (310) wordt onttrokken, waardoor de enige voeding voor de secundaire kolom (322) wordt verschaft.

11. Proces volgens conclusie 8 of conclusie 9, waarbij de met stikstof verrijkte damp (225) van de primaire kolom wordt verwijderd op een tussenliggende plaats van de primaire kolom (210) en de primaire kolom (210) verder een met stikstof verrijkte topdamp (217) van de primaire kolom verschaft die eveneens aan de secundaire kolom (222) 35 wordt toegevoerd.

12. Proces volgens een der conclusies 8 tot en met 11, waarbij het gedeelte van de secundaire kolom (222; 322) dat zich boven de met 10 02 272 stikstof verrijkte voeding (217 & 224; 324 & 357) en de warmteuitwis-selaar (218; 318), waarin ten minste een gedeelte (216; 316) van de stikstof-rijke topdamp wordt gecondenseerd, bevindt door een deflegma-tor wordt gevormd. 5

13. Proces volgens een der voorgaande conclusies, waarbij het bodemvloeistof-gedeelte (28; 228; 328) van de primaire kolom vóór de warmteuitwisseling (26; 226; 326) met het met stikstof verrijkte damp-gedeelte (25; 225; 317) van de primaire kolom wordt subgekoeld (19, 40 10 & 26; 219 & 226; 319 & 326).

14. Proces volgens een der voorgaande conclusies, waarbij het bodemvloeistof-gedeelte (27; 227; 327) van de secundaire kolom vóór de warmteuitwisseling (18; 218; 3lö) met de stikstof-rijke topdamp (16; 15 216; 316) wordt subgekoeld (19 & 26; 219 & 252; 319 & 352).

15. Proces volgens een der voorgaande conclusies, waarbij de bodemvloeistof (14; 214; 314) van de primaire kolom wordt verdeeld in eerste (35; 235: 335) en tweede (28; 228; 328) gedeelten; het eerste 20 gedeelte (35; 235; 335) wordt gewonnen als een methaan-rijk produkt (37; 237; 337); en de druk van het tweede gedeelte (28; 228; 328) wordt verlaagd (29 & 30; 229; 329) en dit wordt ten minste gedeeltelijk verdampt door warmteuitwisseling (26; 226; 326) met het met stikstof verrijkte dampgedeelte (25; 225; 317). 25

16. Proces volgens conclusie 15, waarbij de druk van het eerste gedeelte (35) van de bodemvloeistof (14) van de primaire kolom vóór het winnen wordt verhoogd (36).

17. Proces volgens conclusie 16, waarbij het eerste gedeelte (35) van de bodemvloeistof (14) van de primaire kolom met de verhoogde druk ten minste gedeeltelijk wordt verdampt (2) voordat het als methaan-rijk produkt (37) wordt gewonnen.

18. Proces volgens conclusie 2, omvattende: (a) het koelen en het ten minste gedeeltelijk condenseren (2, 5 & 7) van de voedingsstroom (1) aardgas; (b) het verlagen van de druk (11 & 12) van de gekoelde en gedeel- 10 02 2 71. 2k telijk gecondenseerde voedingsstroom (1) aardgas en het toevoeren vein de aardgas-voedingsstroom met verlaagde druk aan een tussentrap vein de primaire kolom (10); (c) het verwijderen van de bodemvloeistof (14) van de primaire •5 kolom uit de primaire kolom (10) en het verdelen hiervan in een eerste (35) en tweede (28) gedeelte; (d) het verpompen (36) van het eerste gedeelte (35) o® de druk daarvan te verhogen, het verdampen (2) van het verpompte, eerste gedeelte (35) en het winnen van het verdampte eerste gedeelte met een 10 verhoogde druk als een eerste methaan-rijk produkt (37); (e) het subkoelen (19, 40 & 26) en het verlagen van de druk (29 & 32) van het tweede gedeelte (28) en het ten minste gedeeltelijk verdampen (26, 40 &2) van het subgekoelde tweede gedeelte met verlaagde druk voor het produceren van een tweede methaan-rijk produkt (31); 15 (f) het verwarmen (18) van een eerste gedeelte (15) van de stik- stof-rijke topdamp (15 & 16) van de primaire kolom voor het verkrijgen van koeling; (g) het ten minste gedeeltelijk condenseren (18) van een tweede gedeelte (16) van de topdamp (15 & 16) van de primaire kolom en het 20 terugleiden (20) van dit tweede gedeelte van de gecondenseerde topdamp naar de top van de primaire kolom (10) voor het verschaffen van terugvloei ; (h) het verwijderen van de met stikstof verrijkte vloeistof (17) van de primaire kolom uit een tussentrap van de primaire kolom (10) en 25 het toevoeren van de vloeistof (17) naar de top van de secundaire kolom (22); (i) het verwijderen en ten minste gedeeltelijk condenseren (18) van de topdamp (21) van de secundaire kolom en het toevoeren (23) van de ten minste gedeeltelijk gecondenseerde topdamp van de secundaire 30 kolom aan een bovenste gedeelte van de primaire kolom (10); (j) het verwijderen, het subkoelen (19 & 18), het verlagen van de druk (32) en het verdampen (18, 19 &2) van de bodemvloeistof (27) van de secundaire kolom en het winnen van de verdampte bodemvloeistof van de secundaire kolom als een tertiair gasprodukt (3*0; 35 (k) het gebruiken van ten minste een gedeelte van de koeling die wordt gewonnen bij het verwarmen (18) van het eerste topdamp-gedeelte (15) van de primaire kolom uit stap (f) en bij het verdampen (18) van de bodemvloeistof (27) van de secundaire kolom uit stap (j) bij het 1002272. condenseren van het tweede topdamp-gedeelte (16) van stap (g) voor het verschaffen van terugvloei (20) naar de top van de primaire kolom (10); en (1) het verwijderen van de met stikstof verrijkte damp (25) van '5 de primaire kolom uit een tussentrap van de primaire kolom (10) tussen het toevoerpunt van stap (b) en de bovenste tussentrap van stap (h) en het ten minste gedeeltelijk condenseren van de met stikstof verrijkte damp (25) van de primaire kolom door warmteuitwisseling (26) tegen het subgekoelde tweede gedeelte (28) van de bodemvloeistof (14) van de 10 primaire kolom met verlaagde druk voor het verschaffen van een terugvloei (24) met hogere temperatuur.

19. Proces volgens een der conclusies 16 tot en met 18, waarbij het eerste gedeelte (35) van de bodemvloeistof van de primaire kolom 15 wordt subgekoeld door warmteuitwisseling (13) met een gedeelte (9) van de voedingsstroom (1) met verlaagde druk voordat de druk {36) daarvan wordt verhoogd.

20. Proces volgens een der voorgaande conclusies, waarbij de 20 primaire (10; 210; 310) en de secundaire (22; 222; 322) kolommen worden herverdampt door warmteuitwisseling (5 & 7; 251; 351) met de aardgas-voedingsstroom (1; 201; 301).

21. Proces volgens een der voorgaande conclusies, waarbij de 25 aardgas-voedingsstroom (1; 201; 301) wordt geëxpandeerd in een dicht- fluïdum-expandeerinrichting, voordat deze wordt toegevoerd aan de primaire kolom (10; 210; 310).

22. Proces volgens een der voorgaande conclusies, waarbij een 30 verdere met stikstof verrijkte damp van een bovengelegen plaats van de primaire kolom wordt gecondenseerd en als een terugvloei met tussenliggende temperatuur naar de primaire kolom wordt teruggevoerd,

23. Proces volgens een der voorgaande conclusies, waarbij de 35 aardgas-voedingsstroom (1) wordt verdeeld in een eerste (8) en tweede (9) gedeelte; de druk (11) van dit eerste gedeelte (8) wordt verlaagd en vervolgens wordt dit toegevoerd aan een tussentrap van de primaire kolom (10); en de druk (12) van dit tweede gedeelte (9) wordt ver- 10 02272. laagd, dit wordt gedeeltelijk verdampt (13) en daarna wordt dit op een plaats onder het toevoerpunt van het eerste voedingsgedeelte (18) aan de primaire kolom (10) toegevoerd.

24. Proces volgens conclusie 23, waarbij de drukverlaging van het eerste voedingsgedeelte wordt uitgevoerd met een dicht-fluïdum-expan-deerinrichting.

25- Proces volgens een der voorgaande conclusies, waarbij het 10 destillatiekolom-systeem een tussen-herverdamper/condenseerinrichting heeft, die zich in de primaire kolom onder het toevoerpunt van de aardgas-voedingsstroom of in de secundaire kolom onder het toevoerpunt naar de kolom bevindt.

26. Proces volgens een der voorgaande conclusies, waarbij de primaire kolom bij 1 tot 3 MPa (10 tot 30 bar absoluut) werkt.

27. Proces volgens conclusie 26, waarbij de primaire kolom bij 2 tot 2,8 MPa (20 tot 28 bar absoluut) werkt. 20

28. Proces volgens een der voorgaande conclusies, waarbij de stikstof-rijke topdamp ongeveer 2 mol”, methaan bevat en de methaanrijke bodemvloeistof van de primaire kolom ongeveer 0,5 mol# stikstof bevat. 25

29. Inrichting voor de cryogene verwijdering van stikstof uit een aardgas-voedingsstroom door middel van een proces volgens conclusie 1, waarbij de inrichting omvat: een destillatie-systeem met een primaire destillatiekolom (10; 30 210; 310) en een secundaire destillatiekolom (22; 222; 322), die wordt gevoed uit en werkt bij vrijwel dezelfde druk als de primaire kolom (10; 210; 310), waarbij het systeem een methaan-rijke bodemvloeistof (14; 214; 314) uit de primaire kolom (10; 210; 310), een methaan-rijke bodemvloeistof (27; 227; 327) uit de secundaire destillatiekolom (22; 35 222; 322), een met stikstof verrijkte damp (25; 225; 317) uit de primaire kolom en een stikstof-ri jke topdamp (15 & 16; 215 & 216; 315 L 316) verschaft; middelen (8 & 9; 208; 308) voor het toevoeren van de voedings- 1 0 0 2 2 2 2. stroom (1; 201; 310) aan de primaire kolom (10; 210; 310)· middelen (29 & 30; 229; 329) voor het verlagen van de druk van ten minste een gedeelte (28; 228; 328) van de bodemvloeistof (1*4; 21*4; 31*0 van de primaire kolom; 5 warmteuitwisselingsmiddelen (26; 226; 326) voor het ten minste gedeeltelijk verdampen van het bodemvloeistof-gedeelte (28; 228; 328) van de primaire kolom met ten minste een gedeelte van de met stikstof verrijkte damp (25; 225; 317) van de primaire kolom voor het produceren van een methaan-rijk produkt (31; 231; 331) en voor het ten minste 10 gedeeltelijk condenseren van de met stikstof verrijkte damp (25; 225; 317) van de primaire kolom; middelen (2*4; 253; 353) voor het terugvoeren van ten minste een gedeelte van de ten minste gedeeltelijk gecondenseerde, met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom aan de primaire kolom (10; 210; 15 310) voor het verschaffen van een terugvloei met een hogere tempera tuur naar het destillatiekolom-systeem; middelen (32; 232; 332) voor het verlagen van de druk van ten minste een gedeelte van de methaan-rijke bodemvloeistof (27; 227; 327) van de secundaire kolom; 20 warmteuitwisselingsmiddelen (18; 218; 318) voor het ten minste gedeeltelijk verdampen van het bodemvloeistof-gedeelte van de secundaire kolom met verlaagde druk met ten minste een gedeelte (16; 216; 316) van de topdamp voor het produceren van een verder methaan-rijk produkt (3*+; 23*4; 33*4) en voor het ten minste gedeeltelijk condenseren 25 van het topdamp-gedeelte (16; 216; 316); en middelen (20; 220; 320) voor het terugvoeren van ten minste een gedeelte van het ten minste gedeeltelijk gecondenseerde topdamp-gedeelte aan de primaire kolom (10; 210; 310) of de secundaire kolom (22; 222; 322) voor het verschaffen van een terugvloei met een lagere 30 temperatuur naar het destillatiekolom-systeem.

30. Inrichting volgens conclusie 29, waarbij de primaire kolom (10) de bodemvloeistof (1*4) van de primaire kolom, de damp (25) van de primaire kolom, de stikstof-rijke topdamp (15 & 16) en een met stik-35 stof verrijkte vloeistof (17) van de primaire kolom op een tussentrap boven de toevoer (11) aan de primaire kolom verschaft; waarbij de middelen (20) voor het terugvoeren van ten minste een gedeelte van het ten minste gedeeltelijk gecondenseerde topdamp-gedeelte het gedeelte 1 0 02 272. terugvoert naar de primaire kolom (10); en waarbij de inrichting verder omvat: middelen (17) voor het toevoeren van de met stikstof verrijkte vloeistof van de primaire kolom voor scheiding in de secundaire kolom '5 (22), waarbij de bodemvloeistof (27) van de secundaire kolom en een stikstof-rijke topdamp (21) van de secundaire kolom worden verschaft; en middelen (21) voor het toevoeren van de topdamp van de secundaire kolom aan de primaire kolom (10). 10

31. Inrichting volgens conclusie 30, die verder middelen (18) omvat voor het ten minste gedeeltelijk condenseren van de topdamp (21) van de secundaire kolom voordat deze wordt toegevoerd aan de primaire kolom (10). 15

32. Inrichting volgens conclusie 31. waarbij de middelen (18) voor het ten minste gedeeltelijk condenseren van de topdamp (21) van de secundaire kolom warmte van de damp (21) uitwisselt tegen ten minste een gedeelte van de bodemvloeistof (27) van de secundaire kolom. 20

33· Inrichting volgens conclusie 31 of conclusie 32, waarbij de middelen (18) voor het ten minste gedeeltelijk condenseren van de topdamp (21) van de secundaire kolom warmte van de damp (21) uitwisselt tegen ten minste een gedeelte van de stikstof-rijke topdamp (15 & 25 16) van de primaire kolom (10).

34. Inrichting volgens een der conclusies 30 tot en met 33. die verder middelen (18 & 19) omvat voor het verwarmen van ten minste een gedeelte (15) van de topdamp (15 & 16) van de primaire kolom en midde- 30 len (38) voor het expanderen van de verwarmde damp om nog meer koeling te winnen.

35- Inrichting volgens een der conclusies 30 tot en met 3^· waarbij een deflegmator het gedeelte van de primaire kolom (10) boven de 35 plaats voor het verwijderen van de met stikstof verrijkte vloeistof (17) van de primaire kolom en de warmteuitwisselaar (18), waarin ten minste een gedeelte van de topdamp (15 &. 16) van de primaire kolom condenseert, vormt. 10 02272.

36. Inrichting volgens conclusie 29, waarbij de primaire kolom (210; 310) de bodemvloeistof (214; 314) van de primaire kolom en de met stikstof verrijkte damp (225; 317) van de primaire kolom verschaft; waarbij de middelen (220; 320) voor het terugvoeren van ten '5 minste een gedeelte van het ten minste gedeeltelijk gecondenseerde topdamp-gedeelte het gedeelte terugvoeren naar de secundaire kolom (222; 322); en waarbij de inrichting verder middelen (224; 324 & 357) omvat voor het toevoeren van ten minste een gedeelte van de met stikstof verrijkte damp (225; 317) van de primaire kolom voor scheiding in 10 de secundaire kolom (222; 322), waarbij de bodemvloeistof (227; 327) van de secundaire kolom en de stikstof-rijke topdamp (215 & 216; 315 & 316) worden verschaft.

37. Inrichting volgens conclusie 36, die verder middelen (226; 15 326) omvat voor het ten minste gedeeltelijk condenseren van de met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom voordat deze wordt toegevoerd aan de secundaire kolom (222; 322).

38. Inrichting volgens conclusie 36 of conclusie 37, waarbij de 20 met stikstof verrijkte damp (317) van de primaire kolom als een top- produkt uit de primaire kolom (310) wordt onttrokken om de enige voeding voor de secundaire kolom (322) te verschaffen.

39- Inrichting volgens conclusie 36 of conclusie 37, waarbij de 25 met stikstof verrijkte damp (225) van de primaire kolom uit een tussentrap van de primaire kolom (210) wordt verwijderd en de primaire kolom (210) verder een met stikstof verrijkte topdamp (217) van de primaire kolom verschaft en de inrichting verder middelen (217) omvat voor het toevoeren van de topdamp aan de secundaire kolom (222). 30

40. Inrichting volgens een der conclusies 36 tot en met 39, waar bij een deflegmator het gedeelte van de secundaire kolom (222; 322) boven de met stikstof verrijkte toevoer (217 & 224; 324 & 357) en de warmteuitwisselaar (218; 318), waarin ten minste een gedeelte (216; 35 316) van de topdamp wordt gecondenseerd, vormt.

41. Inrichting volgens een der conclusies 29 tot en 40, die verder middelen (19, 40 & 26; 219 & 226; 319 & 326) omvat voor het sub- t 10 02272. koelen van het bodemvloeistof-gedeelte (27; 227; 327) van de primaire kolom vóór de warmteuitwisseling (18; 218; 318) met het met stikstof verrijkte dampgedeelte (16; 216; 316) van de primaire kolom.

42. Inrichting volgens een der conclusies 29 tot en 4l, die ver der middelen (19 & 26; 219 & 252; 319 & 352) omvat voor het subkoelen van het bodemvloeistof-gedeelte (27; 227; 228) van de secundaire kolom vóór de warmteuitwisseling (18; 218; 318) met het topdampgedeelte (16; 216; 316). 10

43. Inrichting volgens een der conclusies 29 tot en 42, die verder middelen (28 & 35; 228 & 235: 328 & 335) omvat voor het verdelen van de bodemvloeistof (14; 214; 314) van de primaire kolom in een eerste (35; 235; 335) en tweede (28; 228; 328) gedeelte; middelen (37; 15 237; 337) voor het winnen van het eerste gedeelte (35; 235; 335) als een methaan-rijk produkt; middelen (29 & 30; 229; 329) voor het verlagen van de druk van het tweede gedeelte (28; 228; 328) ; en warmte-uitwisselingsmiddelen (26; 226; 326) voor het ten minste gedeeltelijk verdampen van dat gedeelte met de verlaagde druk in warmteuitwisseling 20 met het met stikstof verrijkte dampgedeelte (25; 225; 325).

44. Inrichting volgens conclusie 43, die verder middelen (36) omvat voor het verhogen van de druk van het eerste gedeelte (35) van de bodemvloeistof (14) van de primaire kolom voordat deze wordt gewon- 25 nen.

45. Inrichting volgens conclusie 44, die verder middelen (2) omvat voor het ten minste gedeeltelijk verdampen van het eerste gedeelte (35) van de bodemvloeistof van de primaire kolom met verhoogde 30 druk voordat dit als methaan-rijk produkt (37) wordt gewonnen.

46. Inrichting volgens conclusie 30, omvattende: middelen (2, 5 & 7) voor het koelen en het ten minste gedeeltelijk condenseren van de aardgas-voedingsstroom (1); 35 middelen (11 & 12) voor het verlagen van de druk van de aardgas- voedingsstroom (1) en het toevoeren van deze aardgas-voedingsstroom met verlaagde druk aan een tussentrap van de primaire kolom (10); middelen (14, 28 & 35) voor het verdelen van de bodemvloeistof 1002272. van de primaire kolom in eerste (35) en tweede (28) gedeelten; middelen (36) voor het verpompen van het eerste gedeelte (35) om de druk daarvan te verhogen; middelen (2) voor het verdampen van het verpompte eerste gedeelte 5 (35) voor het verschaffen van een eerste methaan-rijk produkt (37); middelen (19, *40 & 26) voor het subkoelen van het tweede gedeelte; middelen (29 & 30) voor het verlagen van de druk van het sub-gekoelde tweede gedeelte; 10 middelen (26, 19 & 2) voor het ten minste gedeeltelijk verdampen van het subgekoelde tweede gedeelte met verlaagde druk voor het verschaffen van een tweede methaan-rijk produkt (31); middelen (18) voor het verwarmen van ten minste een gedeelte van een eerste gedeelte (15) van een stikstof-rijke topdamp (15 & 16) uit 15 de primaire kolom 910) om koeling te winnen; middelen {18) voor het ten minste gedeeltelijk condenseren van een tweede gedeelte (16) van de topdamp (15 & 16) uit de primaire kolom (10); middelen (20) voor het terugvoeren van het gecondenseerde tweede 20 topdamp-gedeelte naar de top van de primaire kolom 910) om een terugvloei te verschaffen; middelen (17) voor het verwijderen van de met stikstof verrijkte vloeistof van de primaire kolom uit een bovenste tussentrap van de primaire kolom (10) en het toevoeren van de vloeistof aan de top van 25 de secundaire kolom (22); middelen (18) voor het ten minste gedeeltelijk condenseren van de topdamp van de secundaire kolom; middelen (23) voor het toevoeren van de ten minste gedeeltelijk gecondenseerde topdamp van de secundaire kolom aan een bovenste ge-30 deel te van de primaire kolom (10); middelen (19 & 18) voor het subkoelen van de bodemvloeistof van de secundaire kolom; middelen (32) voor het verlagen van de druk van de subgekoelde bodemvloeistof van de secundaire kolom; 35 middelen (18, 19 & 2) voor het verdampen van de bodemvloeistof van de secundaire kolom met verlaagde druk voor het verschaffen van een tertiair gasprodukt (3**); middelen (18) voor het gebruiken van ten minste een gedeelte van 1 0 02 2 7 i. de koeling die wordt gewonnen bij het verwarmen van het eerste top-damp-gedeelte (15) van de primaire kolom en bij het verdampen van de bodemvloeistof (27) van de secundaire kolom voor het condenseren van het tweede topdamp-gedeelte (16) voor het verschaffen van een terug-5 vloei naar de top van de primaire kolom (10); en middelen (25) voor het verwijderen van de met stikstof verrijkte damp van de primaire kolom uit een tussentrap van de primaire kolom (10) tussen het toevoerpunt van het aardgas met verlaagde druk en de verwijdering van de met stikstof verrijkte vloeistof (17) van de pri-10 maire kolom; middelen (26) voor het ten minste gedeeltelijk condenseren van de met stikstof verrijkte damp (25) van de primaire kolom door warmte-uitwisseling tegen het subgekoelde tweede gedeelte (28) met verlaagde druk van de bodemvloeistof (1*4) van de primaire kolom voor het ver-15 schaffen van een terugvloei (24) met hogere temperatuur.

*47· Inrichting volgens een der conclusies *42 tot en met *46, die verder middelen (13) omvat voor het subkoelen van het eerste gedeelte (35) van de bodemvloeistof (1*4) van de primaire kolom door warmte-20 uitwisseling met een gedeelte (9) van de voedingsstroom (1) met verlaagde druk voordat de druk daarvan wordt verhoogd.

*48. Inrichting volgens een der conclusies 29 tot en met *47. die verder middelen (5 & 7; 251; 351) omvat voor het herverdampen van de 25 primaire (10; 210; 310) en secundaire (22; 222; 322) kolommen door middel van warmteuitwisseling met de aardgas-voedingsstroom (1; 201; 301).

*49· Inrichting volgens een der conclusie 29 tot en met *48, die 30 verder een dichte-fluïdum-expandeerinrichting omvat voor het expanderen van de aardgas-voedingsstroom (1; 201; 301) voordat deze aan de primaire kolom (10; 210; 310) wordt toegevoerd.

50. Inrichting volgens een der conclusies 29 tot en met *49. die 35 verder middelen omvat voor het condenseren van een verdere, met stikstof verrijkte damp uit een bovengelegen plaats van de primaire kolom en het als een terugvloei met tussenliggende temperatuur aan de primaire kolom terugvoeren van de gecondenseerde damp. 10 02272.

51. Inrichting volgens een der conclusies 29 tot en met 50. die verder middelen (8, 9) omvat voor het verdelen van de aardgas-voe- dingsstroom in een eerste (8) en tweede (9) gedeelte; middelen (11) voor het verlagen van de druk van het eerste gedeelte (8) en dit ver- 5 volgens terugvoeren aan een tussentrap van de primaire kolom; middelen (12) voor het verlagen van de druk van het tweede gedeelte (9); en middelen (13) voor het gedeeltelijk verdampen van het tweede gedeelte en dit vervolgens toevoeren aan de primaire kolom (10), op een plaats onder het toevoerpunt van het eerste voedingsgedeelte (8). 10

52. Inrichting volgens conclusie 51. waarbij de middelen voor het verlagen van de druk van het eerste gedeelte en dit vervolgens toevoeren aan de primaire kolom een dicht-fluïdum-expandeerinrichting voor de drukverlaging omvatten. 15

53· Inrichting volgens een der conclusies 29 tot en met 52, die verder een tussen-herverdamper/condenseerinrichting omvat, die zich in de primaire kolom onder het toevoerpunt van de aardgas-voedingsstroom of in de secundaire kolom onder het toevoerpunt aan de kolom bevindt. 10 0 2 2 7 Z .