MXPA06004503A - Aparato de refrigeracion para cabecera de celdas cloro-alcali de catodo de mercurio. - Google Patents

Abstract

La invencion describe aparatos de intercambio termico para cabeceras de entrada en seco de celdas electroliticas de catodo de mercurio. Lo aparatos incrementan el intercambio termico entre el mercurio reciclado y la salmuera de alimentacion con el proposito de reducir la temperatura del mercurio a un nivel sustancial. Los aparatos consisten en un primer elemento dirigido a subdividir el flujo de mercurio en una dispersion fina y estable de arroyos y gotas y en un segundo elemento apto para subir el nivel de la salmuera permitiendo su contacto prolongado con el mercurio. La disminucion de la temperatura del mercurio por debajo del valor critico de 90-95 degree C determina un mejoramiento ventajoso de la durabilidad del revestimiento interno de la cabecera.

Description

APARATO DE REFRIGERACIÓN PARA. CABECERA DE CELDAS CLORO- ÁLCAIiI DE CÁTODO DE MERCURIO DESCRIPCIÓN DE LA TÉCNICA ANTERIOR La producción de cloro por electrólisis de soluciones de cloruros alcalinos, en particular de cloruro de sodio y cloruro de potasio (a continuación salmuera) es corrientemente efectuada por medio de tres diferentes procesos, respectivamente el de membrana de intercambio iónico, el de diafragma poroso y el de cátodo de mercurio. Este último tipo está basado sobre una tecnología conocida desde tiempo que ha alcanzado un mejoramiento continuo en la estructura de celda (Ullmann's Encyclopaedia of Industrial Chemistry, VCH, Vol. A6, Pág. 416) esencialmente dirigido a la reducción del consumo de energía eléctrica y a la disminución de la liberación de mercurio en el medio ambiente . El problema de la reducción del consumo de energía fue enfrentado con éxito reemplazando los ánodos originales de grafito con ánodos de titanio activados con un revestimiento catalítico a base de óxidos de metales del grupo del platino que están también ventajosamente caracterizados por una larga durabilidad operativa. Este último aspecto ha permitido reducir sustancialmente la frecuencia de las paradas de las celdas impuestas por los procedimientos de sustitución de los ánodos de grafito, que están sujetos a una corrosión bastante intensa. Siendo las paradas para mantenimiento críticas en términos de emisión de mercurio en el medio ambiente, el beneficio impartido por los ánodos de titanio activados es evidente también bajo este punto de vista. Una reducción en la pérdida de mercurio fue además asegurada por el empleo actual de sal recristalizada que permite minimizar la cantidad de fangos contaminados por mercurio purgados de la sección de purificación de la salmuera, aunque comportando un costo más elevado. En fin, una reducción ulterior de la emisión de mercurio, particularmente en las aguas, fue conseguida eliminando el lavado con agua desmineralizada convencionalmente efectuado sobre el mercurio reciclado y la amalgama respectivamente antes de ingresar a la cabecera de entrada y después de la extracción desde la cabecera de salida. En este caso las dos cabeceras son conocidas como cabeceras en seco. Como consecuencia de todas estas medidas, se puede demostrar hoy en día que la emisión de mercurio de una planta bien diseñada y correctamente gestionada no excede 1 gramo por tonelada de cloro producido en lugar de los 10 gramos de aproximadamente hace diez años (Ullmann's Encyclopaedia of Industrial Chemistry, VCH, Vol. A6, Pág.

Sin embargo, la adopción de cabeceras en seco comporta un deterioro más rápido de la ebonita o de los hules vulcanizados artificiales o naturales comúnmente utilizados como revestimiento de las cabeceras de entrada hechas de acero al carbono. El problema observado es originado por el ataque químico relativamente rápido del revestimiento en consecuencia de la combinación entre la agresividad de los fluidos, en particular del cloro, y la temperatura significativamente más elevada del mercurio que entra en la celda alrededor de 120°C; este nivel de temperatura deriva directamente de la falta de refrigeración consecuente a la eliminación del lavado con agua desmineralizada y de la ausencia de aparatos externos de intercambio térmico como se prefiere por simplicidad de instalación. Además se produce una pérdida evidente de adhesión con el acero al carbono subyacente, con la consecuencia de volver críticos los transitorios térmicos de la puesta en marcha y de la parada. Finalmente, concurre a empeorar la situación la dificultad, para no decir la imposibilidad, de arreglar las zonas perjudicadas. Todo esto obliga los operadores a ejecutar paradas para proceder con la sustitución de las cabeceras deterioradas con otras nuevas cada 3-4 años en promedio. La sustitución a su vez introduce un problema adicional que vuelve todavía más onerosa la operación de por sí ya costosa: el revestimiento de la cabecera desarmada en efecto contiene cantidades no insignificantes de productos altamente tóxicos como las dioxinas y los compuestos furánicos, generados por reacción con el cloro a las temperaturas operativas de la celda. De esto sigue una complicación notable en las operaciones de despegamiento del hule gastado y un considerable costo de eliminación. Para superar el problema, fueron propuestos muchos diferentes tipos de revestimiento provistos de inercia química superior y aplicados en forma diferente: un ejemplo es dado en US 6,200,437, en donde se describe el empleo de polímeros perfluorados tales como polivinilidenfluoruro (PVDF) , policlorotrifluoroetileno (PTCFE) y copolímero de tetrafluoroetileno - hexafluoropropileno . De todas maneras, el empleo de los procedimientos de aplicación descritos en US 6,200,437 es practicable, por ejemplo, para revestir las paredes laterales de la celda, mientras que no es prácticamente posible para las cabeceras por la estructura muy complicada que comporta la presencia de numerosos ángulos . Problemas del todo similares son presentados por las cabeceras hechas completamente de materiales plásticos, por ejemplo policiclopentadieno, comercializado bajo la marca Telene® por BFGoodrich Co. / EE.UU., u otros tipos de polímero opcionalmente reforzados con fibras de vidrio, fibras aramídicas tales como poliparafenilen teraftalamida (comercializada como Kevlar® por DuPont / EE.UU.) o fibras de carbono. Aunque se pueda obtener una durabilidad operativa marginalmente extendida, en todos casos no superior a 6-7 años, esta solución es dudosamente apreciada por los operadores de las plantas porque comporta costos de construcción sustancialmente superiores y una cierta rigidez en el diseño, debida a la necesidad de utilizar moldes, que vuelve problemática la introducción de mejorías sucesivas . El objeto de la invención es superar las limitaciones constructivas de las cabeceras de entrada de las celdas de la técnica anterior. Bajo un primer aspecto la presente invención está dirigida a un aparato capaz de asegurar una durabilidad mucho más elevada a los revestimientos de las cabeceras convencionales . Bajo un segundo aspecto el aparato de la invención asegura una durabilidad operativa prolongada por reducción de la temperatura del mercurio a la entrada de la celda. Bajo un tercer aspecto de la invención el aparato consigue la reducción de la temperatura del mercurio reciclado antes de entrar en la celda por intercambio térmico entre el mercurio y la salmuera de alimentación efectuado al interior de la cabecera de entrada en seco.

Bajo un cuarto aspecto de la invención el intercambio térmico entre mercurio y salmuera de alimentación es intensificado por dispersión del mercurio en arroyos y/o gotas que descienden a través de la salmuera. Bajo un quinto aspecto de la invención el aparato constituye una pieza preensamblada que es instalada al interior de cabeceras nuevas o usadas independientemente del tipo de diseño o del tamaño. Bajo un sexto aspecto de la invención el aparato es fácilmente reparable en caso de averías accidentales, en particular de averías mecánicas originadas durante la fase de transporte desde el constructor a la planta utilizadora y durante las fases de ensamblaje en las celdas y de mantenimiento general de las plantas . Finalmente, bajo un ulterior aspecto la cabecera de entrada equipada con el aparato permite minimizar el perfil de temperatura al interior de las celdas con una mejorada distribución de la densidad de corriente.

SUMARIO DE LA INVENCION Bajo un primer aspecto la invención consiste en una cabecera de entrada para operación en seco para una celda electrolítica cloro-álcali de cátodo de mercurio, provista de un conducto para alimentar la salmuera, una hendidura para la admisión de mercurio reciclado y un deflector para la generación de un film móvil de mercurio de espesor predeterminado, además provista de un aparato interno de intercambio térmico entre la alimentación de salmuera y el mercurio reciclado. En una forma de realización preferida, dicho aparato interno de intercambio térmico comprende un elemento dirigido a la dispersión del mercurio reciclado, que consiste por ejemplo en un tanque distribuidor provisto de hoyos o en una bandeja horizontal con borde levantado, y un segundo elemento dirigido a elevar el nivel de la alimentación de salmuera, por ejemplo una caja provista de rebosadero. Bajo un segundo aspecto, la invención consiste en una celda cloro-álcali de cátodo de mercurio que comprende una cabecera de entrada en seco provista de un aparato interno de intercambio térmico entre la alimentación de salmuera y el mercurio reciclado. Bajo un tercer aspecto, la invención consiste en un proceso de electrólisis cloro-álcali en celda de cátodo de mercurio efectuado en la celda de la invención y caracterizado por una distribución térmica longitudinal uniforme . La invención será descrita a continuación valiéndose de las figuras anexas, que tienen el mero propósito de e emplificación y no entienden limitar su alcance de ninguna forma .

DESCRIPCIÓN EN BREVE DE LAS FIGURAS - Figura 1 : sección longitudinal de una celda de electrólisis cloro-álcali de cátodo de mercurio provista de un aparato de lavado con agua desmineralizada efectuado antes de la cabecera de entrada y después de la cabecera de salida Figura 2 : vista frontal (A) y relativa sección transversal a lo largo de la línea 0 - 0 (B) de una cabecera de entrada para operación en seco - Figura 3 : sección transversal de una cabecera de entrada para operación en seco de acuerdo con una primera forma de realización de la invención Figura 4 : sección transversal de una cabecera de entrada para operación en seco de acuerdo con una segunda forma de realización de la invención - Figura 5 : sección transversal de una cabecera de entrada para operación en seco de acuerdo con una tercera forma de realización de la invención Figura 6 : sección transversal de una cabecera de entrada para operación en seco de acuerdo con una cuarta forma de realización de la invención DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN En la figura 1 está esquematizada la sección de una celda de electrólisis cloro-álcali de cátodo de mercurio en donde (1) indica los ánodos activados de titanio provistos de film catalítico para la evolución de cloro, (2) el cátodo que consiste en un estrato de mercurio que fluye sobre el fondo de acero al carbono (zona rayada), (3) la alimentación de salmuera, (4) el nivel de la salmuera al interior de la celda, (5) el descompositor en donde la amalgama forma, reaccionando con agua desmineralizada, sosa o potasa cáustica (6), hidrógeno (7) y mercurio (8) que debe ser reciclado a la celda a través de la bomba (9), (10) la salida del cloro, (11) y (12) las secciones de lavado del mercurio reciclado antes de la cabecera de entrada (13) y de la amalgama corriente debajo de la cabecera de salida (14) . Los términos cabecera de entrada y de salida se refieren a las secciones respectivamente conectadas a la parte inicial de la celda, con el propósito de asegurar la alimentación uniforme no turbulenta de la solución de alimentación de cloruro de sodio o potasio y del mercurio reciclado, y a la parte terminal de la celda para la separación de la amalgama de sodio de la salmuera diluida que contiene cloro. Para una mejor comprensión de la invención es conveniente describir el funcionamiento de la cabecera de entrada en seco esquematizada en la figura 2 como vista frontal (A) y como sección transversal a lo largo de la línea 0-0 (B) , en donde (15) indica el conducto de alimentación de la salmuera alrededor de 60°C (8-18 m3 /h según la densidad de corriente y el tamaño de la celda) , (16) un distribuidor cilindrico horizontal provisto de perforaciones a lo largo de la generatriz inferior, a través del cual percola la salmuera, (17) el nivel de la salmuera (línea de rayas uniformes) , (18) la atmósfera gaseosa que consiste esencialmente en cloro y vapor de agua, (19) la hendidura para la admisión del mercurio reciclado alrededor de 120°C que procede desde el circuito del descompositor (4-8 m3/h según la densidad de corriente y el tamaño de la celda) , (20) el nivel del mercurio (línea de rayas y puntos) , (21) un deflector que permite introducir un estrato móvil de mercurio de espesor predeterminado adentro de la celda (22) a través el pasaje (23), (24) el cuerpo de la cabecera de acero al carbono revestida con una lámina continua de hule vulcanizado. Los flujos de mercurio y salmuera indicados por las flechas de la figura 2 son sustancialmente de tipo laminar y están caracterizados por unos tiempos de contacto muy reducidos que no permiten conseguir algún intercambio térmico significativo: en efecto, se determinaron unas temperaturas de la salmuera (34) y del mercurio (35) en correspondencia de la entrada de la celda (22) que diferían de apenas 4-5°C con respecto a los valores de alimentación.

Con las condiciones operativas antes indicadas el hule, inspeccionado después de un año de marcha, generalmente resulta ya caracterizado por un aspecto polvoroso que se extiende a la entera superficie y por una corrosión en forma de un surco de cerca de 1 mm de profundidad aproximadamente en correspondencia del nivel del mercurio. La pulverización puede atribuirse a la reacción con el cloro en la atmósfera gaseosa, la formación del surco a la presencia de cantidades sustanciales de hipoclorito y clorato en el velo de líquido presente en el intersticio formado por el menisco del mercurio contra la pared engomada. La experiencia industrial indica que las reacciones químicas a la base de los tipos descritos de deterioro son muy sensibles a la temperatura, en particular cuando esta última sobrepasa en nivel crítico de 90-95°C. A partir de esta base de conocimiento los inventores han estudiado la eficiencia de modificaciones en el diseño de las cabeceras de entrada con el objetivo principal de reducir la temperatura del mercurio en el punto de ingreso en la celda. En particular, se consideraron los aparatos de intercambio térmico interno ilustrados a continuación, aptos para ser instalados sobre las cabeceras de entrada existentes o de nueva fabricación independientemente del tipo de modelo y del tamaño y constituidos por un primer elemento para la dispersión del mercurio reciclado y preferiblemente por un segundo elemento elevador del nivel de la salmuera: cabecera de entrada A, ilustrada en la figura 3, provista sólo del primer elemento constituido por un distribuidor cilindrico horizontal conectado a una de las paredes laterales y perforado a lo largo de la generatriz inferior para la distribución del mercurio, identificado con (25) . En la figura está esbozada una sección de cabecera en la que la hendidura (19) está sellada por medio de una lámina empernada provista de guarnición de estanquidad perimetral . Las otras partes que componen la cabecera eran del todo equivalentes a aquellas ya identificadas en la figura 2. cabecera de entrada B, ilustrada en la figura 4, equivalente a la cabecera A y equipada además con el segundo elemento constituido por una caja (26) dirigida a establecer, a través del rebosadero (27) , un nuevo nivel de salmuera (28) con el propósito de aumentar el intercambio térmico con el mercurio. La caja (26) estaba además provista de un apagador (29) de la energía cinética de la salmuera en caída desde el rebosadero (27), con el objetivo de prevenir turbulencias indeseables del estrato del mercurio, cabecera de entrada C, ilustrada en la figura 5, equivalente a la cabecera B, pero equipada con el primer elemento que comprende una bandeja horizontal (30) provista de un borde levantado, instalado al interior de la caja (26) y en particular por debajo del nivel de la salmuera (28) . El borde levantado estaba provisto de una multiplicidad de aberturas superiores (31) , que tenían una sección de pasaje triangular (en formas de realización menos preferidas de la invención el borde levantado puede estar también desprovisto de aberturas o la sección de pasaje de las aberturas puede también tener una forma geométrica diferente, por ejemplo rectangular) . La multiplicidad de aberturas estaba dirigida a obtener una dispersión del flujo de mercurio en una multiplicidad de arroyos y gotas. El flujo de mercurio hacia la bandeja estaba otra vez realizado con un distribuidor cilindrico horizontal perforado (25) sujetado a la pared lateral de la cabecera con la hendidura (19) sellada. Alternativamente se puede recurrir, para alimentar el mercurio, a un tubo vertical juntado a través de una conexión apropiada a la hendidura de alimentación (19) que en este caso obviamente no está sellada, o a un tubo coaxial interno al conducto de alimentación de la salmuera (15), con la hendidura (19) también en este caso sellada. Esta última solución es particularmente interesante por su simplicidad de construcción, sin embargo con la desventaja de introducir una cabeza hidráulica más elevada sobre la circulación del mercurio, que por ciertos tipos de bomba (elemento (9) de la figura 1) puede llevar a caudales inferiores, cabecera de entrada D, ilustrada en la figura 6, equivalente al tipo C, pero con el borde de la bandeja provisto de una doble multiplicidad de aberturas superiores e inferiores (31) con secciones de forma triangular.

Las cajas (26) de las cabeceras B, C y D dirigidas a elevar el nivel de la salmuera estaban provistas de uno o más conductos (32) en la pared de fondo para descargar el mercurio que establecía un nivel (33) en su interior para obligar la salmuera a desbordar sobre los rebosaderos (27) . Los distribuidores perforados (25), las bandejas (30) con los bordes relativos, las cajas (26) y los tubos de conexión estaban hechos de titanio y ventajosamente mantenidos aislados eléctricamente del acero al carbono de las cabeceras. Es evidente que, dada la simplicidad del diseño, estos elementos pueden también ser fabricados con otros materiales, siempre que resistan a las condiciones operativas agresivas típicas de las celdas cloro-álcali: por ejemplo, se puede hipotizar el recurso a materiales poliméricos tales como el antes mencionado Telene® o mejor todavía a materiales poliméricos perfluorados de fácil moldeabilidad y soldabilidad, tales como PVDF , FEP, PCTFE . Los conductos (32) fueron fabricados con tubo de politetrafluoroetíle o ( PTFE) . Los conductos metálicos son también aceptables siempre que estén revestidos con un material eléctricamente aislante. Las cabeceras A, B, C y D, provistas internamente de hule comercializado bajo la marca Akorros® CS 1710 por A. Tamburini & C. S .r.1. /Italia, fueron instaladas una por cada celda de un circuito industrial de celdas cloro-álcali de cátodo de mercurio distinguido por las siguientes características : Salmuera alimentada alrededor de 60°C con caudal medio de 8 m3 /h por celda - Mercurio alimentado alrededor de 120°C con caudal medio de 4 m3/h por celda Corriente operativa: 180 kA por celda, correspondiente a una densidad de 12 kA/m2 - Ánodos de titanio activado, provistos de revestimiento a base de óxidos mixtos de rutenio-iridio-titanio - Termopares insertados en cada una de las cuatro celdas de ensayo y en particular en la salmuera a la entrada de la celda (indicado como (34) en la figura 3), en el mercurio inmediatamente corriente abajo del pasaje (23) (indicado como (35) en la figura 3), y en los conductos de admisión del mercurio y de la salmuera de alimentació .

Antes de empezar la marcha, el comportamiento hidráulico fue controlado alimentando mercurio y salmuera a los caudales indicados más arriba a cada una de las celdas todavía abiertas. En particular, se observó que la caída del mercurio desde las perforaciones del tubo de distribución (25) de las cabeceras ? y B ocurría en forma de arroyos casi continuos y relativamente gruesos, en tanto que en el caso de la cabecera C la misma caída aparecía como una dispersión bastante fina de arroyos y gotas, aunque con una cierta tendencia a coalescer en arroyos más gruesos; finalmente, en el caso de la cabecera D la caída del mercurio aparecía como una dispersión estable de arroyos y gotas . Las cuatro celdas fueron entonces puestas en marcha y después de un periodo de algunos días de estabilización, se detectaron las temperaturas a través de los varios termopares instalados, con los siguientes resultados: Celda equipada con la cabecera A - Temperatura del mercurio en el conducto de admisión: 120°C y en (35) : 116°C, temperatura de la salmuera en el conducto de alimentación: 60°C y en (34) : 62°C, temperatura de la salmuera a la salida de la celda: 90°C Celda equipada con la cabecera B - Temperatura del mercurio en el conducto de admisión: 119°C y en (35) : 99°C, temperatura de la salmuera en el conducto de alimentación: 60°C y en (34) : 70°C, temperatura de la salmuera a la salida de la celda: 89°C Celda equipada con la cabecera C - Temperatura del mercurio en el conducto de admisión: 118°C y en (35) : 90°C, temperatura de la salmuera en el conducto de alimentación: 60°C y en (34) : 74°C, temperatura de la salmuera a la salida de la celda: 88°C Celda equipada con la cabecera D - Temperatura del mercurio en el conducto de admisión: 122°C y en (35) : 90°C, temperatura de la salmuera en el conducto de alimentación: 60°C y en (34) : 76°C, temperatura de la salmuera a la salida de la celda: 91°C.

Después de 13 meses de marcha, el funcionamiento de las cuatro celdas fue arrestado y fueron controladas las condiciones del revestimiento de la cabecera de entrada.

La cabecera A mostraba el aspecto superficial polvoriento comúnmente observado con las cabeceras de entrada en seco convencionales que operan con mercurio a temperaturas sus ancialmente superiores a 90°C y el surco característico, en este caso de cerca de 1.5 mm de espesor, a lo largo de la periferia en la zona de menisco entre mercurio y pared lateral. Este estado de conservación permitía prever una vida residual de poco más de 2 años . La cabecera B resultaba afectada por una pulverización del todo marginal, en tanto que el surco perimétrico quedaba reducido a una simple banda de color diferente de la superficie circundante. En principio para esta cabecera se puede prever una durabilidad operativa ciertamente superior a la duración media de 3 años, típica de las cabeceras de entrada en seco convencionales . La cabecera C aparecía bien conservada, sin ninguna traza significativa de pulverización y sólo con una ligera banda discontinua de color diferente con respecto a aquél del material circundante, mientras que la cabecera D aparecía prácticamente invariada a un examen visual con respecto a la situación de la primera puesta en marcha. Para ambas cabeceras C y D se podría por lo tanto prever una durabilidad mucho más elevada que la duración media de 3 años de las cabeceras de entrada en seco convencionales.

El resultado positivo observado con la caracterización de las cabeceras B y especialmente C y D puede ser atribuido más allá de cualquier duda a la fuerte reducción de la temperatura del mercurio que llega en contacto con el revestimiento. La reducción de temperatura es a su vez debida al intercambio térmico mucho más eficaz entre mercurio y alimentación de salmuera al interior del aparato de la invención. En particular, la eficiencia superior es el resultado de la concurrencia entre la separación del mercurio en una dispersión fina particularmente estable en el caso de la cabecera D y el nivel más elevado de la salmuera a través de la cual cae la dispersión de mercurio, con la consecuencia global de un aumento del tiempo de contacto y de la superficie de intercambio térmico. El intercambio térmico es particularmente eficaz · con la adopción de la bandeja con borde provisto de una multiplicidad de aberturas de la cabecera C y todavía más con el tipo de bandeja de la cabecera D caracterizado por una doble multiplicidad de aberturas que, como se ha visto, estabiliza la dispersión del mercurio en caída. El resultado decepcionante de la cabecera A es evidentemente causado por la falta de uno de los factores de éxito de las cabeceras B, C, y D: en la cabecera A, en efecto, en donde el aparato de la invención se reduce al solo tubo distribuidor perforado, el nivel de la' salmuera es bastante bajo como es en el caso de las cabeceras de entrada convencionales , y por lo tanto el tiempo de contacto del mercurio con la salmuera es muy limitado. De eso sigue un intercambio térmico modesto que reduce sólo marginalmente la temperatura del mercurio. Una ventaja adicional de la invención, particularmente cuando sea practicada utilizando las cabeceras de tipo B, C y D, es dada por los niveles de temperatura a los que el mercurio y la salmuera entran en la celda: estos niveles permiten lograr una distribución longitudinal de la temperatura a lo largo de la celda mucho más uniforme de lo que se obtiene en las celdas equipadas con las cabeceras convencionales. El perfil moderado de temperatura resulta a su vez en una distribución de densidad de corriente fisiológicamente mejor, y por lo tanto en una más fácil regulación automatizada del funcionamien o con un prolongamiento de la duración media del ánodo.

Claims (1)

1. NOVEDAD DE LA INVENCION Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes: REIVINDICACIONES 1. Cabecera de entrada para operación en seco para celda cloro-álcali de cátodo de mercurio que comprende un conducto de alimentación de salmuera, una hendidura para la admisión del mercurio reciclado y al menos un aparato interno de intercambio térmico entre dicha alimentación de salmuera y dicho mercurio reciclado. 2. La cabecera de la reivindicación 1 que además comprende un deflector para la formación de un film móvil de mercurio de espesor predeterminado. 3. La cabecera de la reivindicación 1 o 2 en donde dicho al menos un aparato interno comprende un primer ' elemento para la dispersión de dicho mercurio reciclado. 4. La cabecera de la reivindicación 3 en donde dicho al menos un aparato interno comprende un segundo elemento elevador del nivel de dicha alimentación de salmuera. 5. La cabecera de una cualquiera de las reivindicaciones anteriores en donde dicho aparato interno de intercambio térmico está formado por elementos hechos o revestidos de un material químicamente resistente a las condiciones operativas de una celda cloro-álcali, opcionalmente seleccionado en el grupo que consiste en titanio y sus aleaciones, materiales plásticos perflucrados , policiclopentadieno, polivinilidenfluoruro y policlorotrifluoroetileno . 6. La cabecera de una de las reivindicaciones de 3 a 5 en donde dicho primer elemento para la dispersión del mercurio consiste en un distribuidor cilindrico horizontal provisto de perforaciones a lo largo de la generatriz inferior. 7. La cabecera de la reivindicación 4 o 5 en donde dicho primer elemento para la dispersión del mercurio consiste en una bandeja horizontal provista de borde levantado. 8. La cabecera de la reivindicación 7 en donde dicho borde levantado está provisto de al menos una multiplicidad de aberturas superiores. 9. La cabecera de la reivindicación 8 en donde dichas aberturas superiores tienen una sección de pasaje de forma triangular. 10. La cabecera de la reivindicación 8 en donde dicho borde está provisto de una doble multiplicidad de aberturas respectivamente superiores e inferiores, que opcionalmente tienen una sección de pasaje triangular. 11. La cabecera de una de las reivindicaciones de 3 a 10 en donde dicho primer elemento para la dispersión del mercurio está conectado a una pared de dicha cabecera y dicha hendidura está sellada. 12. La cabecera de una de las reivindicaciones de 3 a 10 en donde dicho primer elemento para la dispersión del mercurio está conectado a un tubo coaxial interno al conducto de alimentación de la salmuera y dicha hendidura está sellada. 13. La cabecera de una de las reivindicaciones de 3 a 10 en donde dicho primer elemento para la dispersión del mercurio está conectado a un tubo acoplado a dicha hendidur . 1 . La cabecera de una de las reivindicaciones de 4 a 13 en donde dicho segundo elemento elevador del nivel de la salmuera es una caja provista de rebosadero. 15. La cabecera de la reivindicación 14 en donde dicha caja está provista de un apagador de la salmuera en caída que desborda sobre dicho rebosadero. 16. La cabecera de una de las reivindicaciones de 4 a 15 en donde dicho segundo elemento elevador del nivel está conectado al conducto de alimentación de la salmuera. 17. La cabecera de una de las reivindicaciones de 4 a 16 en donde dicho primer elemento para la dispersión del mercurio está insertado al interior de dicho segundo elemento elevador del nivel. 18. La cabecera de la reivindicación 17 en donde dicho primer elemento para la dispersión del mercurio está posicionado abajo del nivel de la salmuera al interior de dicho segundo elemento. 19. La cabecera de la reivindicación 14 o 15 en donde la pared de fondo de dicha caja elevadora del nivel está provista de uno o mas conductos para descargar el mercurio que contienen un nivel de mercurio en su interior. 20. La cabecera de la reivindicación 19 en donde dichos uno o mas conductos están hechos o revestidos de un material eléctricamente no conductor y químicamente inerte. 21. La cabecera de una cualquiera de las reivindicaciones anteriores caracterizada por estar hecha de material metálico provisto de un revestimiento de ebonita o hule, o de material no metálico. 22. La cabecera de una cualquiera de las reivindicaciones anteriores en donde dicho aparato interno de intercambio térmico está aislado eléctricamente de la celda cloro-álcali. 23. Celda de electrólisis cloro-álcali que comprende la cabecera de entrada de una cualquiera de las reivindicaciones anteriores. 24. Proceso de electrólisis de salmuera para la producción de cloro y sosa o potasa cáustica, que comprende el uso de la celda de la reivindicación 23. 25. El proceso de la reivindicación 24 en donde la distribución térmica longitudinal dentro de la celda es uniforme. 26. Cabecera de entrada para celda cloro-álcali de cátodo de mercurio sustancialmente como descrito con referencia a las figuras adjuntas.