MXPA00009276A - Sistema de radiodifusion digital que utiliza radiodifusion directa por satelite y repetidora terrestre - Google Patents

Abstract

Se proporciona un sistema de radiodifusión digital que utiliza un sistema de radiodifusión directa de satélite que tiene diferentes opciones de modulación de enlace descendente en combinación con una red de repetidoras terrestres que emplean diferentes opciones de modulación de re-radiodifusión para lograr la recepción de alta disponibilidad por los radios móviles (14), radios fijos y radios portátiles (14) enáreas urbanas,áreas metropolitanas sub-urbanas yáreas rurales, incluyendoáreas geográficamente abiertas yáreas geográficas caracterizada por altas elevaciones de terreno. Se proporcionan receptores de dos brazos y tres brazos que comprenden cada uno una arquitectura combinada para recibir tanto señales de satélite como terrestres, y para combinar la probabilidad máxima de señales recibidas para propósitos de diversidad. Se proporciona una repetidora terrestre para reformatear una señal de satélite TDM como una señal terrestre modulada de portadora múltiple. Se proporcionan también las configuraciones para repetidoras terrestres de interiores y exteriores.

Description

SISTEMA DE RADIODIFUSIÓN DIGITAL QUE UTILIZA RADIODIFUSIÓN DIRECTA POR SATÉLITE Y REPETIDORA TERRESTRE Campo de la Invención Se proporciona un sistema de radiodifusión digital que utiliza un sistema de radiodifusión directa por satélite que tiene diferentes opciones de enlace descendente en combinación con una red de repetidoras terrestres que emplea diferentes opciones de re-radiodifusión para lograr recepción altamente disponible por medio de radios móviles, radios fijos y radios portátiles en áreas urbanas, áreas metropolitanas sub-urbanas, áreas rurales, incluyendo áreas geográficamente abiertas y áreas geográficas caracterizadas por terreno que tienen altas elevaciones. Antecedentes de la Invención Los receptores en los sistemas existentes que proporcionan servicio de radio de audio digital (DARS) se han afectado radicalmente por los efectos de trayectoria múltiple que crean degradaciones severas en la calidad de la señal, tal como desvanecimiento de señal e interferencia inter-símbolo (ISI) . Los efectos del desvanecimiento en canales de radiodifusión para receptores, pueden ser sensibles a la frecuencia, particularmente en un ambiente urbano o áreas geográficas con altas elevaciones donde el bloqueo de señales en la línea visual (Line of Sight) (LOS) provenientes de los satélites es más prevalente. Las ubicaciones directamente por abajo de un satélite (referido a continuación como el punto sub-satélite) inherentemente tiene los ángulos de mayor elevación, mientras las ubicaciones que se apartan del punto sub-satélite, inherentemente tienen ángulos de elevación decrecientes y, de acuerdo con esto un incremento del ángulo central de la tierra sub-tendido entre el punto sub-satélite y la ubicación de recepción. Las ubicaciones que se encuentran cercanas al punto sub-satélite, típicamente gozan de recepción LOS virtualmente sin bloqueo. De esta manera la necesidad de reforzamiento terrestre de las señales LOS potencialmente bloqueadas, es mínima. Sin embargo, cuando el ángulo de elevación LOS hacia el satélite llega a ser menor de aproximadamente 85 grados, el bloqueo por los edificios altos o elevaciones geográficas (es decir, en el orden de 30 metros) se vuelve significativa. La re-radiación terrestre es necesaria para el llenado de espacios interlobulares para lograr la cobertura satisfactoria para radios móviles, radios fijos así como radios portátiles. En áreas donde las alturas de edificios o sitios geográficos son relativamente bajos (es decir, en el orden de menos de 10 metros) , el bloqueo no es signifi-cativo hasta que el ángulo de elevación LOS es inferior a 75 grados. De esta manera, en las ubicaciones de latitud media y latitud alta dentro de las coberturas de uno o más satélites de radiodifusión, es necesaria la re- - radiación terrestre para lograr la recepción de radio adecuada. Existe una necesidad para la recepción de radio completamente satisfactoria que combina la transmisión LOS por satélite y la re-radiación terrestre de una forma de onda de señal de enlace descendente del satélite. Sumario de la Invención De acuerdo con un aspecto de la presente invención, se proporciona un sistema de radiodifusión digital (DBS) que supera varias de las desventajas asociadas con los sistemas de radiodifusión existentes y hace posibles varias ventajas. El DBS de la presente invención comprende un sistema de distribución por satélite de portadora TDM para la radiodifusión de audio digital (DAB) y otra información digital que se combina con una red de repetidoras terrestres para la re-radiación de las señales de enlace descendente del satélite hacia los receptores de radio. Las repetidoras terrestres se configuran para emplear técnicas de modulación de tolerancia de trayectoria múltiple. De acuerdo con otro aspecto de la presente invención, un sistema de distribución por satélite y una repetidora terrestre operan utilizando diferentes frecuencias portadoras. La repetidora terrestre emplea técnicas de modulación de tolerancia de trayectoria múltiple. De acuerdo con todavía otro aspecto de la presente invención, un sistema de suministro por satélite y una repetidora terrestre emplean ambos técnicas de modulación de tolerancia de trayectoria múltiple y pueden configurarse para utilizar la misma o diferentes frecuencias portadoras dependiendo del tipo de forma de onda utilizada. El sistema de distribución por satélite emplea preferentemente un forma de onda tipo TDM o acceso múltiple por división de código (CDMA) . La repetidora terrestre emplea preferentemente una forma de onda de tolerancia de trayectoria múltiple tal como CDMA, TDM Ecualizado Adaptable (AETDM) , TDM Adaptablemente Ecualizada de Salto de Frecuencia Coherente (CFHATDM) o Modulación de Portadora Múltiple (MCM) . De acuerdo con todavía otro aspecto de la presente invención, un solo satélite geoestacionario transmite señales de enlace descendente que pueden recibirse por receptores de radio en la LOS de la señal de satélite, así como mediante las repetidoras terrestres. Cada repetidora terrestre se configura para recuperar la señal de banda base digital proveniente de la señal del satélite y modula la señal utilizando modulación de portadora múltiple (MCM) para la re-transmisión hacia los receptores de radio. Los receptores de radio se configuran para recibir tanto una corriente de bits de TDM modulada por manipulación por desplazamiento de fase en cuadratura (QPSK) , así como una corriente de MCM. Los receptores de radio se programan para seleccionar un canal de radiodifusión demodulado a partir de la corriente de bits de TDM y la corriente de bits de MCM y para seleccionar el canal de radiodifusión recuperado con los últimos errores utilizando un combinador de diversidad. De acuerdo con todavía otro aspecto de la presente invención, se proporciona un DBS que comprende dos satélites geoestacionarios en combinación con una red de repetidoras terrestres. Las repetidoras terrestres se configuran para procesar las señales de enlace descendente del satélite para lograr la señal de satélite de . banda base y modular la señal utilizando MCM. Los receptores de radio se configuran para implementar una lógica de decisión de diversidad para seleccionar de entre tres señales de diversidad, incluyendo las dos señales de satélite y la señal MCM. Cada receptor de radio emplea la combinación de probabilidad máxima de dos señales de satélite LOS con el combinación conmutador entre la señal terrestre re-radiada o la señal MCM y la salida del combinador de probabilidad máxima. De acuerdo con otro aspecto de la presente invención, puede seleccionarse un canal de radiodifusión a partir de las tres señales de diversidad utilizando la combinación de probabilidad máxima de todas las tres señales, es decir, señales de satélite LOS iniciales y posteriores y las señales MCM provenientes de la repetidora terrestre. Breve Descripción de los Dibujos Estas y otras características y ventajas de la presente invención se comprenderán más fácilmente a partir de la siguiente descripción detallada cuando se lea en relación con los dibujos anexos, que forman parte de la exposición original y en donde : La figura 1 representa un sistema de radiodifusión digital para transmitir señales de satélite y señales terrestres de acuerdo con una modalidad de la presente invención; La figura 2 es un diagrama de un sistema de radiodifusión digital que comprende un satélite y una repetidora terrestre de acuerdo con una modalidad de la presente invención; La figura 3 es un diagrama de bloques esquemático que ilustra la generación de una señal de portador múltiple modulada (MCM) de acuerdo con una modalidad de la presente invención,- La figura 4 es un diagrama de bloques esquemático que representa un brazo receptor de radio, configurado para demodular las señales MCM de acuerdo con una modalidad de la presente invención; La figura 5 es un diagrama de bloques que ilustra la demodulación de la señal MCM de acuerdo con una modalidad de la presente invención; La figura 6 es un diagrama de bloques esquemático que representa un brazo receptor de radio, configurado para demodular las señales multiplexadas por división del tiempo (TDM) de acuerdo con una modalidad de la presente invención; La figura 7 es un diagrama de bloques que ilustra la demodulación de la señal TDM por QPSK de acuerdo con una modalidad de la presente invención; Las figuras 8 y 9 son diagramas de bloques esquemáticos que ilustran modalidades respectivas de la presente invención para combinar la diversidad en un receptor de radio ; La figura 10 ilustra un sistema de combinar tres señales de diversidad utilizando una unidad de decisión de probabilidad máxima de acuerdo con una modalidad de la presente invención; La figura 11 es un diagrama de bloques esquemático que ilustra la desmultiplexión de la señal TDM de acuerdo con una modalidad de la presente invención. La figura 12 ilustra un sistema de combinar corrientes de bits recuperados en un receptor de radio utilizando una unidad de decisión de probabilidad máxima en una primer señal de satélite y una segunda señal de satélite retrasada y después un combinador de diversidad para la señal de la repetidora terrestre y la salida de la unidad de decisión de probabilidad máxima de acuerdo con una modalidad de la presente invención; La figura 13 ilustra una instalación para la recepción en interiores de una señal de radiodifusión de acuerdo con una modalidad de la presente invención; y La figura 14 ilustra una instalación para repetidoras terrestres a lo largo de una trayectoria de acuerdo con una modalidad de la presente invención. Descripción Detallada de las Modalidades Preferidas La figura 1 representa un sistema de radiodifusión digital (DBS) 10 que comprende al menos un satélite geoestacionario 12 para la recepción de señal de satélite de línea visual (LOS) en receptores de radio indicados en general en 14. Puede proporcionarse otro satélite geoestacionario 16 en una posición orbital diferente para propósitos de diversidad de tiempo y/o espacial como se tratará más adelante con relación a las figuras 6 y 7. El sistema 10 comprende además al menos una repetidora terrestre 18 para la retransmisión de las señales de satélite en áreas geográficas 20 donde se oscurece la recepción LOS por edificios altos, colinas y otras obstrucciones. El receptor de radio 14 se configura preferentemente para la operación de modo dual para recibir tanto señales de satélite como señales terrestres y para seleccionar una de las señales como la salida del receptor. Como se estableció previamente, la presente invención se refiere a un DBS 10 para la recepción de radio móvil y portátil y fija optimizada. De acuerdo con la presente invención el DBS 10 combina la recepción de línea visual (LOS) de las formas de onda de satélite que se optimizan por la distribución del satélite con la reradiación de la señal LOS proveniente del satélite 12 o 16 a través de una o más repetidoras terrestres 18. Las repetidoras terrestres 18 utilizan otras formas de onda que se optimizan por distribución terrestre cuando ocurre el bloqueo de la señal LOS del satélite. El bloqueo de la señal LOS causado por los edificios, puentes, árboles y otras obstrucciones ocurren típicamente en centro urbanos y áreas sub-urbanas. Las formas de onda particularmente adecuadas para la transmisión por satélite de LOS son Multiplexión por División del Tiempo (TDM) y Acceso Múltiple por División de Código (CDMA) . Las formas de onda de tolerancia de trayectoria múltiple particularmente adecuadas para superar la interferencia de trayectoria múltiple terrestre encontrada en las áreas urbanas bloqueadas son CDMA, TDM Ecualizada Adaptable (AETDM) , TDM Adaptablemente Ecualizada de Salto de Frecuencia Coherente (CFHATDM) y Modulación de Portadora Múltiple (MCM) . El salto de frecuencia se describe en la Patente de E. U. No. 5,283,780 de Schuchman et al, que se incorpora en la presente para referencia. Cuando una repetidora terrestre 18 emplea AETDM, los receptores de radio 14 se proveen con un ecualizador (no mostrado) . Para AETDM, se recibe una corriente de bits TDM desde el satélite 12 o 16. La corriente de bits se convierte en una nueva corriente de bits TDM en la cual las secuencias de instrucción se insertan mediante un proceso llamado de perforación. La perforación • 5 reemplaza una pequeña fracción de los bits de datos TDM con las secuencias de instrucción. El número de bits perforados es tan pequeño que los errores producidos mediante esto se corrigen en el receptor por medio de corrección de error en avance. Por ejemplo, la nueva corriente de bits TDM se modulada por QPSK mediante la repetidora en una portadora de • frecuencia de radio (RF) que se transmite a alta potencia hacia el ambiente de trayectoria múltiple del distrito de negocios de una ciudad central. Esta señal transmitida se recibe por el receptor 14 equipado con un ecualizador de dominio de tiempo adaptable. Al utilizar las secuencias de instrucción pueden ajustarse los conectores de un procesador de trayectoria múltiple inverso para hacer que los diversos componentes de llegada de trayectoria múltiple se agreguen de manera constructiva. Así, la señal reconstruida se procesa a continuación para recuperar los bits de la corriente TDM con elevada exactitud. La corrección del error en avance disponible en el receptor 14 corrige tanto los errores introducidos por la perforación como aquellos causados por el ruido térmico y los deterioros del receptor. 25 De acuerdo con otro aspecto de la presente invención, la combinación de una forma de onda LOS eficiente del satélite y las formas de onda de tolerancia de interferencia de trayectoria múltiple terrestre en un sistema DBS es el medio óptimo para lograr la recepción altamente disponible por los radios móviles, radios fijos y radios portátiles en áreas urbanas, áreas sub-urbanas y áreas rurales. Por ejemplo, de acuerdo con una modalidad de la presente invención ilustrada en las figuras 2-9, se envía una señal MCM desde una red de repetidoras terrestres 18 desplegada para cubrir un área bloqueada con elevada disponibilidad de recepción. Las técnicas de señalización descritas en relación con la presente invención son aplicables a través del rango de frecuencias de onda electromagnética desde 200 hasta 3000 MHz para facilitar la combinación de la radiación del satélite LOS con la reradiación terrestre de la señal recibida desde el satélite 12 o 16. Las formas de onda óptimas del satélite permiten la transformación muy eficiente de la potencia solar que se recolecta por las instalaciones solares de los satélites 12 y 16, en potencia de frecuencia de radio radiada. Estas formas de onda se caracterizan por una proporción baja de potencia de pico a promedio (es decir, factor de cresta) , permitiendo mediante esto la operación de los amplificadores de alta potencia que alimentan las antenas del satélite que apuntan a 1 la tierra en o cerca de la salida máxima de potencia y por lo tanto la potencia de salidas más de eficiente. Una forma de onda TDM es particularmente útil para permitir la operación dentro de pocos décimos de un dB de salida de potencia • 5 máxima. Una forma de onda CDMA que utiliza códigos adecuadamente seleccionados permite la operación en aproximadamente de 2 a 4 dB por abajo de la salida de potencia máxima. Debido a que la forma de onda MCM se compone de la suma de cientos de sinusoides modulados de fase, como se describe a bajo con referencia a la figura 3, • la forma de onda MCM posee inherentemente una alta proporción pico a promedio. Consecuentemente, una forma de onda MCM encuentra significativamente mayor amplitud y distorsión de inter-modulación de fase en los amplificadores de alta potencia del satélite. Para lograr la recepción aceptable por un receptor de satélite LOS, la forma de onda MCM se refuerza en el amplificador de alta potencia y se le asigna un deterioro de implementación del receptor de al menos 6 dB en el presupuesto de enlace descendente , según se compara con una forma de onda TDM de manipulación por desplazamiento de fase en cuadratura (QPSK) . Esto se traduce a una reducción de 4 a 1 en la conversión de potencia del satélite, haciendo a la forma de onda MCM una selección no adecuada para la distribución LOS de satélite en un DBS 10. Con respecto a las formas de onda AETDM y CFHATDM, estas formas de onda se diseñan específicamente para combatir las trayectoria múltiple terrestres y no se proponen ni son eficientes para la distribución de LOS del satélite. Con respecto a los reforzamientos terrestre por la re-radiación de la señal LOS del satélite a partir de una repetidora terrestre, por ejemplo, una forma de onda TDM, no es adecuada debido a que su recepción se deteriora severamente por los efectos de la trayectoria múltiple. Además, algunos sistemas propuestos que utilizan las formas de onda CDMA para el reforzamiento, repiten la misma señal de programa utilizando un código de canal CDMA para la distribución de LOS del satélite y otros códigos de canal CDMA para la distribución re-radiada terrestre en las portadoras que ocupan la misma amplitud de banda de frecuencia. La recepción se logra por medio de receptores de ángulo de incidencia adaptable. Estos sistemas CDMA propuestos son desventajosos debido a que ocurre una zona anular en la cual la recepción no es posible entre la región donde la señal de reforzamiento puede recibirse y la región donde la señal LOS del satélite puede recibirse. Los receptores 14 en la zona anular no están disponibles para recibir la señal re-radiada terrestre debido a que el nivel de potencia de señal cae por abajo de un umbral del receptor para esa señal. Estos receptores 14 tampoco se encuentran disponibles para recibir las señales LOS del satélite debido a que ahí permanece la señal suficientemente re-radiada para obstruir la recepción LOS del satélite. Así, estos receptores 14 en la zona anular deben moverse los suficientemente lejos de la zona de re-radiación para disminuir la potencia de señal re-radiada hasta por abajo del umbral de obstrucción; de otro modo, la recepción LOS del satélite no es posible. De acuerdo con una modalidad de la presente invención la forma de onda CDMA se adapta para hacer posible su uso para la distribución simultánea a través de la LOS de satélite y a través de la re-radiación terrestre. Los códigos de canal CDMA se asignan a cada destino para diferentes portadoras RF. La ortogonalidad creada mediante esto permite que las dos señales (es decir, la señal LOS del satélite y la señal de repetidora terrestre) se separen por medio de filtración RF/IF en el receptor de radio. La identificación de las combinaciones de forma de onda funcionables y no funcionables para llevar a cabo el reforzamiento terrestre de la recepción LOS del satélite de acuerdo con la presente invención se lista en la TABLA 1. Puede utilizarse más de un tipo de modulación o método de formateo de señal con la señal del satélite así como con la señal de la repetidora terrestre. TABLA 1 Las formas de onda AETDM pueden implementarse satisfactoriamente y operarse en ambientes de trayectoria múltiple caracterizados por el retardos de propagación de señal tan largos como 20 microsegundos (µs) . Debe tenerse cuidado para asegurar que las llegadas de la señal desde las repetidoras distantes 18 no excedan este límite. La forma de onda re-radiada adaptablemente ecualizada puede recibirse por los receptores de radio 14 diseñados para utilizar la forma de onda TDM no ecualizada original, cuando la anterior no exhiba trayectoria múltiple severa. Esta compatibilidad evita la obsolescencia de radios TDM no ecualizados de LOS directa cuando la re-radiación AETDM se apaga. La forma de onda CFHATDM puede implementarse satisfactoriamente y operarse en ambientes de trayectoria múltiple caracterizados por retardos tan largos como 65 µs . Debe tenerse cuidado para asegurar que las llegadas de la señal desde las repetidoras distantes 18 no excedan este límite. La forma de onda no puede recibirse por los receptores de radio 14 diseñados para utilizar la forma de onda TDM no ecualizada original. La forma de onda MCM puede implementarse satisfactoriamente y operarse en ambientes de trayectoria múltiple caracterizados por retardos tan largos como 65 µs . El retardo máximo se afecta por la asignación de tiempo de seguridad, dado para la asignación del periodo de símbolo periódico de la forma de onda. Debe tenerse cuidado para asegurar que las llegadas de la señal provenientes de las repetidoras distantes 18 no excedan este límite. La forma de onda no puede recibirse por los receptores de radio 14 diseñados para utilizar la forma de onda TDM no ecualizada original . La forma de onda CDMA puede implementarse satisfactoriamente y operarse en ambientes de trayectoria múltiple caracterizados por retardos determinados por la extensión de los retardos de tiempo implementados en las trayectorias de ángulo de incidencia en los receptores 14. Debe tenerse cuidado para asegurar que todas las llegadas de señales provenientes de las repetidoras distantes 18, las - reflexiones de trayectoria múltiple y los diferentes satélites no excedan este límite. La forma de onda no puede recibirse por los receptores de radio 14 diseñados para utilizar la- forma de onda TDM no ecualizada original. Las señales del satélite pueden transmitirse desde un satélite 12 o 16 o desde dos satélites 12 o 16. El uso de dos satélites geoestacionarios 12 y 16 separados suficientemente en sus órbitas crean diversidad en la elevación LOS y ángulos azimut para mejorar la disponibilidad de recepción de la señal. También, la diversidad del tiempo lograda al repetir una señal de satélite proveniente de un solo satélite 12 o 16, o al transmitir una señal desde dos satélites 12 y 16 con la diferencia de tiempo apropiadamente seleccionada, mejora adicionalmente la disponibilidad de la recepción. De acuerdo con una modalidad preferida de la presente invención, una forma de onda que comprende la modulación de TDM de canal múltiple con QPSK, QPSK de Desplazamiento, QPSK de Diferencial, QPSK Diferencialmente Codificada, o Manipulación por Desplazamiento Mínimo (MSK) se utiliza para la transmisión de señales desde un satélite por recepción LOS por medio de un receptor de radio 14. La reradiación terrestre se implementa preferen emente utilizando una forma de onda MCM diseñada para portar una corriente de bits TDM de una capacidad de hasta 3.68 Mbit/s . MCM se - - implementa preferentemente, lo cual crea entre 400 y 1200 portadoras múltiples por medio de una Transformación Fourier Rápida Inversa como se describe abajo en relación con la figura 3, dando como resultado un periodo de símbolo de entre 200 y 300 µs . Un intervalo de seguridad de entre 55 a 65 microsegundos se incluye en cada periodo de símbolo. La forma de onda MCM se diseña para acomodar el desplazmiento de frecuencia de portadora Doppler entre los componentes de trayectoria múltiple que ocurren de manera simultánea. La perforación se utiliza preferentemente para eliminar los bits o pares de bits de la corriente de bits TDM para reducir la tasa a un valor de entre 70% a 80% de la tasa de 3.68 Mbit/s. Se inserta un símbolo especial entre cada uno de un número seleccionado de periodos de símbolo generados por FFT para proporcionar un medio para recuperar la sincronización del periodo de símbolo y la sincronización de la frecuencia portadora. En el receptor 14, se implementa preferentemente un decodificador de enrejado de decisión flexible Viterbi para re-establecer los bits o pares de bits perforados en la repetidora 18, así como todos los otros bits transmitidos, al utilizar una técnica de anulación. En esta técnica, el decodificador simplemente ignora los bits en las ubicaciones ¡conocidas por haber sido perforados en la repetidora 18. El suministro del satélite de la portadora de TDM del DBS 10 se trató en la solicitud de patente de E.U. Serie - No. 08/971,049, presentada el 14 de noviembre de 1997, la materia completa de la cual se incorpora por medio de la presente aquí para referencia para todos los propósitos. En resumen, con referencia a la figura 2, el segmento de radiodifusión 22 incluye preferentemente la codificación de un canal de radiodifusión en una corriente de bits de Multiplexión por División del Tiempo (TDM) de 3.68 Megabits por segundo (Mbps), como se indica en el bloque 26. La corriente de bits TDM comprende canales de tasa preferencial de 96 16 kilobits por segundo (kbps) e información adicional para la sincronización, desmultiplexando los servicios y el control del canal de radiodifusión. La codificación del canal de radiodifusión incluye preferentemente codificación de audio MPEG, corrección de error en avance (FEC) y multiplexión. La corriente de bits TDM resultante se modula utilizando manipulación por desplazamiento de fase en cuadratura (QPSK), como se muestra en el bloque 28, antes de la transmisión a través de un enlace ascendente por satélite 30. El suministro del satélite TDM logra la mayor eficiencia posible de la carga útil a bordo del satélite en términos de la conversión de potencia solar a potencia de onda electromagnética. Esto se debe a que una sola operación por tubo de la portadora TDM permite a cada satélite viajar por el tubo de onda para operar a su salida de potencia saturada, que es su punto de operación más eficiente. La portadora TDM en una aplicación típica se diseña para suministrar 96 incrementos de tasa de bits preferencial llevando cada uno 16 kbit/s, a pequeños receptores de radio económicos 14 ubicados en los haces del satélite 12 o 16. Se agrupan de uno a ocho incrementos de tasa preferencial para constituir un canal de radiodifusión. Un canal de radiodifusión puede dividirse en un número de canales de servicio para el suministro de audio, vídeo, datos y multimedia. La densidad de potencia suministrada a la tierra por las portadoras TDM desde los satélites 12 y 16 puede hacerse muy elevada y por lo tanto proporciona recepción LOS excelente mediante los receptores de radio 14 en automóviles y camiones cuando se viaja en carreteras abiertas en el campo y en áreas sub-urbanas. Sin embargo, en áreas urbanas donde abundan los edificios altos o en bosques donde abundan los arboles altos de follaje de humedad creciente, la recepción LOS se bloquea, inhibiendo así la operación adecuada de los receptores 14 para la recepción LOS. Intentar superar esas condiciones al elevar la potencia del satélite, es tanto excesivamente caro como técnicamente impráctico. De acuerdo con lo anterior, una alternativa más práctica es aumentar la recepción LOS del satélite directa al agregar una red de repetidoras terrestres 18.

- Con respecto a la naturaleza de los bloqueos de recepción LOS se considera lo siguiente. Las ubicaciones directamente por debajo del satélite 12 o (es decir, el punto sub-satélite) tiene inherentemente los mayores ángulos de elevación, mientras las ubicaciones que se apartan del punto sub-satélite tienen inherentemente ángulos de elevación de disminución y un incremento del ángulo central terrestre subtendido entre la ubicación sub-satélite y la ubicación de recepción. Los receptores 14 en las ubicaciones que se encuentran cerca del punto sub-satélite se les permite la recepción de LOS virtualmente desbloqueada y la necesidad del reforzamiento terrestre es mínima. Sin embargo, cuando el ángulo de elevación LOS hacia el satélite se vuelve menor de aproximadamente 85 grados, el bloqueo por los edificios altos .(es decir, >30 m) se vuelve significativo. De acuerdo con lo anterior, la re-radiación terrestre para el llenado de espacios interlobulares es necesaria para lograr la cobertura satisfactoria para receptores de radio móviles. En áreas donde las mayores edificios se encuentran por abajo (por ejemplo <10 m) los bloqueos no son significativos hasta que el ángulo de elevación LOS se encuentra por abajo de 75 grados. En las ubicaciones de latitud media y longitud alta dentro de los 6 grados de las coberturas de amplitud del haz de los satélites 12 y 16, la re-radiación terrestre de la forma de onda TDM es necesaria para lograr la recepción móvil adecuada. De este modo la recepción móvil totalmente satisfactoria requiere un sistema que combine la LOS de satélite y la re-radiación terrestre de la forma de onda del satélite . El DBS 10 de la presente invención re-radia la señal del satélite LOS desde una multiplicidad de repetidoras terrestres 18 que se separan de manera sensata y se despliegan dentro de la parte central de una ciudad, así como en áreas metropolitanas y áreas sub-urbanas, para lograr la cobertura máxima. Este tipo de despliegue es una técnica reconocida para la radiodifusión de audio digital terrestre (DAB) y para sistemas de telefonía celular y puede extenderse de acuerdo con la presente invención a re-radiación terrestre de la señal LOS del satélite TDM. El despliegue utiliza una mezcla de niveles de potencia radiada (EIRP) que varían de tan pequeño como 1 a 10 wats para las repetidoras 18 de llenado de rango corto (fuera de 1 km de radio) a tan grandes como 100 a 10,000 wats para re-radiadores o repetidoras que tienen amplia cobertura de área (de 1 km a 10 km de radio) . . Se describen a continuación dos modalidades preferidas para un DBS 10 que tiene una configuración de satélite-LOS/re-radiación terrestre. La primer modalidad incluye un satélite de órbita geoestacionaria (GSO) 12 o 16 que tiene una longitud seleccionada de manera sensata a lo largo del arco de GSO que opera en coordinación con una red de las repetidoras terrestres 18. La segunda modalidad incluye dos satélites 12 y 16 que tienen diferentes longitudes de GSO separadas de manera sensata para lograr la diversidad de espacio y tiempo. La modalidad para un DBS 10 que utiliza un satélite de GSO 12 con al menos una repetidora terrestre 18, se muestra en la figura 2 para propósitos ilustrativos. Por cada repetidora terrestre 18, se recibe la señal del satélite LOS por medio de una antena 32 que opera conjuntamente con un receptor de radio 34 para demodular y recuperar la señal de banda base digital proveniente de la señal radiada desde el satélite 12. Un bloque de retardo 35 retarda la señal de banda base digital completa por la cantidad de retardo de diversidad de tiempo (si hay) entre las transmisiones de los satélites 12 y 16. La señal de banda base digital se suministra a un modulador de forma de onda terrestre 36 que genera una forma de onda que se diseña de manera sensata para hacer posible la recuperación de la señal de banda base digital después de que la forma de onda se ha transmitido desde la repetidora terrestre 18 y recibido por un receptor de radio 14. La forma de onda modulada se translada de frecuencia entonces a una frecuencia portadora y se amplifica, como se indica en el bloque 38. La forma de onda terrestre re-radiada se selecciona específicamente para soportar la trayectoria múltiple dinámica encontrada sobre la trayectoria terrestre entre la antena de transmisión 40 y el receptor 14. Esta trayectoria múltiple se causa por las refexiones y difracciones desde y alrededor de obstáculos tales como edificios 44 y terrenos y desde la curvatura de onda y reflexiones de la troposfera. La antena 32 se diseña para tener alta ganancia (> 10 dBi) hacia el satélite 12, mientras se logra baja ganancia en otras direcciones de manera que las señales LOS se reciben con baja interferencia y consecuentemente muy alta calidad (es decir, tasa de error <10"9) . El demodulador y otros elementos de recepción en el receptor 34 son aquellos diseñados para los receptores de radio LOS 14 utilizados en los DBS 10 y descritos en la solicitud antes mencionada Serie No. 08/971,049, presentada el 14 de noviembre de 1997. Los receptores de radio 18 se diseñan para recibir la corriente de bits TDM modulada por QPSK de 3.68 Mbit/s. Como se estableció previamente, ~ la banda base digital es preferentemente una corriente de bits de TDM de forma de onda digital de 3.68 Mbits/s que porta canales digitales de tasa de bits preferencial de 96 16 kbits/s organizados en canales de radiodifusión y la información lateral necesaria para sincronizar, desmultiplexar y controlar los canales de radiodifusión, y los servicios que ellos revelan. El modulador de forma de onda terrestre 36 y la forma de onda que se genera se diseñan para permitir la recepción con - 5 impedancia nula por las vicisitudes de la trayectoria múltiple indicada en 42 de la trayectoria terrestre como se describió previamente. Las posibles formas de onda de tolerancia de trayectoria múltiple son TDM ecualizada • 5 adaptable, salto de frecuencia de portadora múltiple ecualizada adaptable con ecualización adaptable, modulación de portadora múltiple de Transformación Fournier Rápida, y CDMA con receptores de ángulo de incidencia. La repetidora 18 se equipa para instalar la forma de onda de tolerancia de trayectoria múltiple, a la frecuencia que convierte la forma de onda a la frecuencia de RF del transmisor re-radiación • deseada al nivel de potencia seleccionado a través de traductor de RF 38, y radiar la forma de onda desde la antena 40. La antena 40 se configura preferentemente para proporcionar propagación omni -direccional o direccional de sector, en el plano horizontal y directiva alta hacia el horizonte. La ganancia neta de la antena se espera en un rango de 10 a 16 dbi . La antena 40 puede ubicarse en la parte superior de un edificio y/o en una torre a una altura deseada. Como se mencionó previamente, el nivel de potencia radiado puede variar de 1 a 10,000 wats de EIRP dependiendo de la aplicación. Una forma de onda re-radiada de tolerancia de trayectoria múltiple deseada utiliza modulación de portadora múltiple (MCM) . La manera en que se genera la forma de onda se muestra en la figura 3. Una corriente digital tal como la corriente TDM de 3.68 Mbit/s se divide en tiempo-dominio en un número de trayectorias paralelas (bloque 102) , por ejemplo 460 trayectorias paralelas portando cada trayectoria paralela 8000 bits por segundo. Los bits en cada una de estas trayectorias se ponen en pares en 2 símbolos de bit, con un bit identificado como el componente I (imaginario) , y el otro como componente Q (Real) de un número complejo. Esto crea una tasa de símbolo complejo de 4000 por segundo. Estos bits se alimentan como 460 entradas del coeficiente de frecuencia de números complejos paralelos a un convertidor de Transformación Fournier Inverso Discreto implementado utilizando una Transformación Fournier Rápida Inversa (IFFT) 104 de coeficiente 512. Es bien conocido en el estado actual de la técnica que el algoritmo de Transformación Fournier Rápido debe operarse con coeficientes de entrada y salida de 2", donde n es cualquier entero. Así, para n = 9, 29 = 512. Ya que el número de coeficientes es 460, los restantes 52 coeficientes de entrada perdidos son un conjunto igual a cero. Esto se hace al asignar 23 coeficientes de valor cero en cada una de las entradas IFFT más altas y más bajas, dejando así los 460 coeficientes centrales asignados a un valor diferente a cero. La salida 104 de la IFFT es un conjunto de 460 coeficientes de seno ortogonal modulados por QPDK, que constituyen 460 portadoras ortogonales de banda angosta, soportando cada una, una tasa de símbolos de 4000 por segundo y teniendo consecuentemente un periodo de símbolo de 250 µs . Las portadoras no aparecen en la salida de IFFT 104 para los coeficientes que son un conjunto igual a cero.

La salida de la portadora múltiple IFFT 104 se procesa adicionalmente para crear un intervalo de seguridad 105 para el conjunto de 460 portadoras ortogonales de banda angosta de símbolo complejo (bloque 106) . Se supone que una fracción f de un periodo de símbolo Ts se asigna al tiempo de seguridad. Para hacer esto la duración del símbolo debe reducirse a _un valor Ts = (l-f)Ts. Para el ejemplo arriba considerado Ts = 250 µs . Si 25% del tiempo de símbolo se asigna al tiempo de seguridad, entonces f =0.25 y Ts =187.5 µs . Para hacer esto, la salida del periodo de símbolo de la IFFT se almacena en una memoria cada 250 µs y entonces se reproduce en 187.5 µs . Para llenar el intervalo de 250 símbolos, las primeras muestras de la salida de IFFT se reproducen de nuevo durante el intervalo de seguridad de 62 µs . Este procedimiento causa un incremento en la amplitud de banda de la salida de la portadora múltiple mediante una multiplicación de (l-f)-l. Así, la amplitud de banda necesaria -para las salida del modulador de la portadora múltiple se multiplica por 1.33 a un valor de 4000 x 460 x 1.33 = 2.453 MHZ. Finalmente, para completar el procesamiento del modulador de portadora múltiple, se introduce periódicamente un símbolo 106 que contiene un símbolo de sincronización, como se indica por el bloque 108. Esto se hace para proporcionar el medio para sincronizar una ventana de muestreo de 187.5 µs de duración en el receptor 14 para que el centro del grupo de trayectoria múltiple llegue cada 250 µs . Además, también se agrega periódicamente un símbolo de referencia de fase para la codificación de referencia diferencial de la información de símbolo. Los símbolos de sincronización y de referencia de fase se introducen preferentemente cada 20 a 100 periodos de símbolo, dependiendo de los requerimientos del diseño. Una característica adicional del diseño de modulación es perforar" la corriente de bits digital de TDM, como se indica por el bloque esquemático 110, en la entrada al modulador 36 para reducir la amplitud de banda final de la forma de onda de la portadora múltiple. La perforación significa la eliminación selectiva esparcida de los bits de datos reales a partir de la corriente de datos aplicada en la entrada al IFFT 104. Esto puede hacerse para una fracción de los bits de la corriente, antes de que se aplique el esquema de corrección de error en avance en el receptor 14, simplemente tratará los bits perforados como errores y los corregirá Esto tiene la consecuencia de incrementar la proporción señal a ruido (Eb/N0) para un objetivo BER de recepción deseada mediante 1 a 3 dB, dependiendo de la fracción de bits retirada por la perforación. El diseño para la forma de onda perforada reduce proporcionalmente la amplitud de banda de la modulación de la portadora múltiple. Por ejemplo, si se reduce la proporción de bits de la corriente de TDM por el 75%, la amplitud de banda también se reducirá en 75%. Por el ejemplo dado previamente, se reduce la proporción de bits hasta 2.76 Mbit/s y la amplitud de banda de la portadora múltiple hasta 1.84 MHz. Tal compresión de amplitud de banda puede ser necesaria en aplicaciones en donde el espectro de frecuencia disponible sería de otra manera insuficiente para portar la capacidad deseada . Detalles adicionales concernientes a las técnicas de modulación de la portadora múltiple preferida utilizadas en la presente pueden encontrarse en las Solicitudes Internacionales Nos. PCT/EP98/02167 , PCT/EP98/02168 , PCT/EP98/02169, PCT/EP98/02170 y PCT/EP98/02184 , todas presentadas el 14 de abril de 1998 por Fraunhofer-Gesellschaft zur Fórderung. Debe entenderese que la repetidora terrestre descrita con referencia a las figuras 2 y 3 se utiliza para recuperar una señal de enlace descendente de un satélite TDM y para demodular y reformatear la señal TDM a través del procesamiento de banda base hacia una forma de onda diferente utilizando por ejemplo, CDMA, AETDM, MCM o CHFATDM. Sin embargo debe entenderse, que el DBS 10 puede comprender repetidoras terrestres 18 que son repetidoras de co-canal o de no-co-canal. Por ejemplo, las repetidoras terrestres 18 pueden proveerse como antenas auxiliares del co-canal las cuales simplemente amplifican y repiten una señal de satélite recibida en la misma portadora que la señal de satélite. Alternetivamente, las repetidoras terrestres pueden proveerse como antenas auxiliares del no-co-canal que amplifican y repiten una señal de satélite en una frecuencia de portadora diferente a través de la traducción de frecuencia. En cualquier caso, el procesamiento de banda base de la señal del satélite no se realiza en la repetidora. Estos tipos de antenas auxiliares pueden utilizarse, por ejemplo en interiores (figura 10) o paralelas a una vía (figura 11) . En el receptor de radio 14 mostrado en la figura 4, se recibe la forma de onda de RF modulada de portadora múltiple por la antena 201 que opera en conjunto con un extremo frontal de RF de ruido bajo 202, un mezclador 203, un oscilador local 204, primera frecuencia intermediaria (IF) 205, segundo mezclador 206, segundo oscilador local 207, segundo IF 208 para recuperar la portadora modulada de portadora múltiple. Un demodulador de portadora múltiple 209 recupera la señal de banda base digital de TDM. Para demodular la forma de onda de portadora múltiple, la señal modulada recibida se muestrea de manera digital mediante un muestreador 211, como se muestra en la figura 5, a una tasa igual a desde dos a cuatro veces la amplitud de banda de la modulación. Estas muestras se toman durante una ventana de 187.5 µs de duración, lo cual se centra de manera óptima en la aglomeración de las llegadas de las portadora múltiples dispersas de tiempo durante cada periodo de símbolo una vez cada 250 µs . Las muestras se subconvierten en proporción medíante una memoria intermedia 212 para expandirlas hasta las 460 muestras de dominio de tiempo complejo en las originales de 250 µs ventanas de duración. Estas muestras se procesan entonces mediante un coeficiente de 512 del FFT 213 para recuperar los bits de la corriente de bits de TDM. El receptor 14 se sincroniza después a la estructura permeable de la estructura principal de TDM a través de la unidad 214, desmultiplexa y alinea los bits de tasa preferencial a través de la unidad 215 y después recupera los bits de un canal de radiodifusión seleccionado a través de la unidad 216. Estos bits se corrigen entonces del error en avance utilizando la concatenación de un decodificador Viterbi 217 de decisión flexible 217, un desintercalador 218, seguido por un decodificador Reed Solomon 219, para recuperar el canal de radiodifusión (BC) . Este BC recuperado se suministra como una entrada a una unidad de decisión/combinadora 240, como se describe posteriormente en relación con la figura 6.

Para un receptor de dos brazos 14, como se representa en la figura 6, la señal MCM se recibe como se describió con refrenda a la figura 4. La forma de onda de RF del TDM del satélite modulada por QPSK, también se recibe por la antena 201 que opera en conjunto con el extremo frontal de RF de ruido bajo 202, un mezclador 220, un oscilador local 221, un primer IF 222, un segundo mezclador 223, un segundo oscilador local 224 y un segundo IF 225, para recuperar la portadora de TDM modulada por QPSK. Como se muestra en la figura 7, un demodulador de portadora de TDM de QPSK 226 comprende un demodulador QPSK 227 que recupera la banda base digital de TDM. El receptor 14 se sincroniza después a la estructura permeable 228 de la estructura princupal de TDM, desmultiplexa y alinea los bits de tasa preferencial 229 y después recupera los bits de un canal de radiodifusión seleccionado. Después estos bits se corrigen de error en avance 230 utilizando la concatenación de un decodificador Viterbi de decisión flexible 231, un desintercalador 232 y un decodificador Reed Solomon 232, para recuperar el canal de radiodifusión. Este BC recuperado se suministra como una segunda entrada hacia la unidad de decisión/combinador 240. El combinador de diversidad 240 selecciona cual de los dos BCs de entrada se someterá a un procesamiento adicional . Hace esto en base en la selección de que BC es recuperada con los mínimos errores. Los estimados de los conteos de error se encuentran disponibles a partir de los datos de decisión flexible suministrada por los decodificadores Viterbi 217 y 231 o los decodificadores Reed Solomoñ 219 y 233. La decisión se hace preferentemente con una lógica de histerisis que requiere que existan varios errores de diferencia antes de que se invierta la decisión. Este proceso es necesario para evitar la vibración entre los dos BCs cuando las decisiones son probablemente aproximadamente iguales. El canal de radiodifusión seleccionado por el combinador de diversidad 240 se suministra después al decodificador fuente apropiado 244 para recuperar el (los) servicio (s). La modalidad del DBS 10 que utiliza dos satélites GSO 12 y 16 con la repetidora terrestre 18 se muestran en la figura 8. En esta configuración, dos satélites 12 y 16 se separan entre 30 grados y 40 grados de longitud paralela al círculo GSO. Un satélite repite una señal enviada desde una estación a tierra y el otro satélite repite la misma señal enviada desde la misma estación a tierra pero retarda la señal tanto como de 5 a 10 segundos. El uso de los dos satélites 12 y 16 separados en espacio, da como resultado la diversidad de ángulos de elevación en las trayectorias LOS entre un receptor de radio 14 en la tierra y cada satélite 12 y 16. El retardo de tiempo entre las dos llegadas de señal de satélite da como resultado la diversidad de tiempo. Cada uno de estos tipos de diversidades tomada sola, puede mejorar significativamente la capacidad de las señales LOS para un movimiento de receptor móvil 14 y la mejora en capacidad se aumenta además significativamente por ambas diversidades de espacio y tiempo. " Las diversidades de espacio y tiempo son particularmente importantes cuando el receptor móvil 14 se desplaza en un área sub-urbana o en un área rural en donde el bloqueo de las señales LOS se debe a puentes, árboles y edificios bajos. Sin embargo, para áreas metropolitanas y del centro de la ciudad, en donde abundan los edificios altos, la re-radiación terrestre de la señal también se suministra de acuerdo con la presente invención para lograr la cobertura de área total aceptable para la recepción móvil. De este modo, esta configuración de diversidad de dos satélites opera esencialmente en la misma forma que la configuración de satélite único con respecto a la diversidad "entre la recepción del satélite LOS directa y la recepción re -radiada terrestre, pero agrega las diversidades de tiempo y espacio proporcionadas por los dos satélites. La señal proveniente del satélite inicial es la re-radiada por la repetidora terrestre 18. La elección de la señal inicial permite que cualquier retardo encontrado en el procesamiento de señal en la repetidora 18 o el receptor 14 se absorba. La red de re-radiación terrestre se implementa de otra manera en la misma forma que se describió previamente para la configuración de satélite único. Otra diferencia entre el sistema de dos satélites y el sistema de un satélite reside en el receptor de radio de tres brazos 14. El receptor 14 introduce retardos de compensación apropiados a través de las unidades de retardo 309 y 310 para lograr la recepción de señal simultanea entre las tres señales recibidas e implementa una lógica de decisión de diversidad la cual selecciona entre las tres señales de diversidad. La unidad de retardo 309 proporciona un retardo de diversidad de tiempo a la señal inicial para compensar el diferencial de propagación de señal entre los satélites inicial y posterior 12 y 16. La unidad de retardo 310 es preferentemente un retardo vernier para permitir la compensación fina para el alineamiento de señal. El diseño de lógica de diversidad de receptor de radio se muestra en la figura 8. Este incorpora un combinador de probabilidad máxima 240 para las señales de satélite LOS Inicial y posterior con un combinador conmutado 307 entre la señal re-radiada terrestre y la salida del combinador de probabilidad máxima 240. Cuando ambas señales se degradan, la combinación de probabilidad máxima puede mejorar la calidad de recepción. La mejora puede ser de tanto como 3 dB en términos del umbral Eb/N0 cuando ambas señales se degradan igual . El receptor de radio 14 se equipa con dos cadenas de receptores 301 y 302 que reciben y recuperan individualmente las señales de TDM provenientes de los satélites inicial y posterior, respectivamente, y selecciona un canal de radiodifusión deseado desde cada uno. Esto se hace para cada señal recibida en la misma manera que se describió previamente para la recepción de los satélites LOS en la figura 6. A continuación, La señal del canal de radiodifusión derivada del satélite inicial se retarda por una unidad de retardo 309 que comprende un dispositivo de memoria para alinearla de manera precisa, es decir, símbolo por símbolo, con los símbolos del canal de radiodifusión derivado de la señal de satélite posterior. Esto puede hacerse al alinear los dos canales de radiodifusión en relación uno con otro a fin de causar la coincidencia de sus picos de correlación permeables del cabezal de control de servicio. Esta coincidencia se detecta en una unidad de comparador de correlación en la unidad de retardo 309. La siguiente etapa es para usar el combinador de probabilidad máxima 240 para combinar los bits de los dos canales de radiodifusión, bit por bit, cada bit expresado en forma de decisión flexible. Los coeficientes de combinación de probabilidad máxima se determinan sobre bloques de 1 ms de bits. Después, la salida del combinador de probabilidad máxima 240 se aplica como una entrada al combinador conmutado 307, con la otra entrada viniendo desde el brazo receptor de 7 - señal re-radiado terrestre 308. La elección de cual entrada se va a pasar a la salida se basa en seleccionar esa BC que se recupera con los últimos errores. De acuerdo con otra modalidad de la presente invención, una de las cadenas de receptores de señal de TDM (por ejemplo, la cadena de receptores 302 para la señal de TDM del satélite posterior) puede combinarse por probabilidad máxima con la señal proveniente del brazo receptor de señal re-radiado terrestre 308, como se muestra en la figura 9. De este modo, el combinador conmutado 307 selecciona entre la salida del combinador de probabilidad máxima 240 y el otro brazo receptor de señal de satélite (por ejemplo, el brazo 301), como se muestra en la figura 9. Las unidades de retardo 309 y 310 pueden configurarse para almacenar la corriente de bits recuperada completa para propósitos de retardo, lo cual requiere más almacenamiento temporal pero simplifica la combinación. Alternativamente, las unidades de retardo 309 y 310 pueden configurarse para almacenar solo una porción de la corriente de bits de TDM recuperada; sin embargo, los requerimientos de sincronización para la combinación se vuelven más complicados. Con respecto al combinador conmutado 307, las estimaciones de los conteos de error se encuentran disponibles a partir de los datos de decisión flexiblle suministrados por los decodificadores Viterbi 217 y 231 o los decodificadores Reed Solomon 219 y 233. La decisión se hace con una lógica de histerisis que requiere que existan varios errores de diferencia antes de que se invierta la decissión. Este procedimiento evita la vibración entre los dos BCs • 5 cuando las decisiones son probablemente aproximadamente iguales. Alternativamente, puede utilizarse una simple lógica de conmutación en la cual el conmutador siempre favorezca la selección del BC que tiene los mínimos errores. La histerisis se utiliza para evitar la vibración. La anterior implementación evita la combinación de probabilidad máxima más compleja. Todavía otra alternativa puede ser la • combinación de probabilidad máxima de las tres entradas de BC (por ejemplo, desde los brazos receptor 301, 302 y 308), como se muestra en la figura 10. 15 El combinador de diversidad mostrado en la figura combina tres señales. Dos se reciben desde los dos satélites espacialmente separados 12 y 16, uno que difunde una señal inicial y el otro que difunde la señal posterior. La tercer señal se recibe desde un repetidora terrestre 18 la cual redifunde la señal inicial del satélite. Estas señales se reciben por el brazo receptor 301 por el satélite inicial 12, el brazo receptor 302 por el satélite posterior 16 y el brazo receptor 308 para la señal inicial retrasmitida por la repetidora 18. El combinador de diversidad 312 combina los símbolos en las tres señales mediante combinación de 19 - proporción de probabilidad máxima. Por este método , las muestras del símbolo parecen que en la salida tienen la probabilidad más elevada de representar el símbolo original transmitido. Para hacer esto, las señales del satélite inicial 12 y la repetidora 18, se retardan en relación a la señal de satélite posterior mediante las unidades de retardo 309 y 310 para realinear los símbolos individuales de las tres señales haciéndolas estar en coincidencia de tiempo. Un simple ajuste a priori de las unidades de retardo 309 y 310 es suficiente para alinear de manera aproximada la salida de las unidades de retardo 309 y 310 para estar dentro de la estructura de TDM de 138 µs . De este modo, el alineamiento fino de los símbolos a la estructura maestra permeable (MFP) de una estructura de TDM es inambiguo. Para alinear los símbolos de las tres señales de manera precisa, las MFPs para cada corriente se señal se alinean por sincronización fina a las unidades de retardo 309 y 310 para estar dentro de una pequeña fracción de un símbolo. Continuando con la referencia a la combinación de símbolo en la unidad 312, la variación normalizada sx2 para los símbolos de señal, según se contienen en el fondo del ruido, y se calcula la interferencia de trayectoria múltiple no correlacionada, a partir de las muestras observadas. Estas variaciones se calculan por las repetidoras inicial (E) , posterior (L) y la repetidora 18 o los símbolos de señal de la antena auxiliar (G) . Las muestras de señal respectivas de los símbolos para las señales de la antena auxiliar inicial, posterior y de la antena auxiliar se multiplexan entonces por sus proporciones de variación (qE) (qL) _1 y (qG) -1 , que se definen como sigue: (qE) -1 es el factor de ponderación asociado con el símbolo inicial SE (<3 ) _1 es el factor de ponderación asociado con el símbolo inicial SL (qo) _1 es el factor de ponderación asociado con el símbolo inicial SG Los factores de ponderación son inversamente proporcionales a la variación estimada y se normalizan de tal manera que qE=sE7 (sE2+sL2+sG2 ) qt=sL2/ (sE2+sL2+sG2 ) qG=sG2/ (sE2+sL2+sG2) Sus sumas constituyen los símbolos combinados de proporción de probabilidad máxima. Estos se pasan entonces a la unidad desmultiplexora/decodificadora de FEC/remultiplexora de BC de tiempo 250 (figura 11) , los componentes de la cual se han descrito previamente en relación con la figura 5, para recuperar los símbolos combinados de proporción de probabilidad máxima mediante el procesamiento de decisión. El combinador de diversidad mostrado en la figura 12 combina primero las señales recibidas desde los dos satélites 12 y 16, una que difunde una señal inicial y la otra que difunde una señal posterior. El resultado de esto se combina después por decisión de error de bit mínima con la recepción de la señal inicial que ha sido retransmitida por una repetidora 18 de antena auxiliar ubicada en tierra. Las señales individuales se reciben por el brazo receptor 301 para el satélite inicial, el barzo receptor 302 para el satélite posterior y el brazo receptor 308 para la señal inicial retransmitida por la repetidora 18 de antena auxiliar. El combinador de diversidad de proporción de probabilidad máxima 412 combina los símbolos de las señales de satélite inicial y posterior de la misma manera descrita inicialmente en relación con el combinador 312 en la figura 10 para tres señales. Por este método, el símbolo final que aparece en la salida de la unidad 412 tiene la más elevada probabilidad de representar el símbolo original transmitido. El resultado proveniente de la unidad 412 se combina después con aquél proveniente de la repetidora terrestre 18 mediante la unidad de selección BER mínima 417. Dentro de la unidad 417, existen preferentemente dos unidades 250 que hacen decisiones de símbolo FEC decodificado por una estructura de canal de radiodifusión completa de las señales aplicadas a sus entradas. Una unidad 250 hace su decisión en la salida proveniente de la unidad de decisión de probabilidad máxima 412 y la otra unidad 250 de la señal recibida desde la repetidora terrestre 18. Estas decisiones también proporcionan el número de errores hechos con cada decisión observada a través de la duración de una estructura de radiodifusión. Una unidad de comparación BER 414 opera en conjunto con una unidad de selección BER mínimA 417 para seleccionar los símbolos de esa estructura de radiodifusión con el error posterior, según se determina de las entradas provenientes de las unidades de FEC Víterbi 217 y 231. Para implementar las operaciones de retardo necesarias, las señales inicial y de antena auxiliar se retardan mediante las unidades de retardo 309 y 310 para realinear sus símbolos individuales para estar en coincidencia de tiempo de símbolo con los símbolos recibidos desde el satélite posterior. El método de alineamiento de retardo utilizado aquí es el mismo que el descrito para la implementación de la figura 10. De acuerdo con otro aspecto de la presente invención, se proporciona un sistema de re-radiación en interiores 450 el cual se ilustra en la figura 13. Ya que la recepción LOS de una señal de satélite en un receptor de radio ubicado en el interior de un edificio u otra estructura, generalmente no se encuentra disponible, a menos que el receptor de radio 14 se localice en una ventana, en la LOS del satélite 12 o 16, el reforzamiento en interiores de las señales del satélite tendrá una covertura más completa. Como se muestra en la figura 13, puede ubicarse una antena 452 de manera externa co'n respecto a un edificio a fin de lograr la recepción LOS de las señales de satélite. Se conecta una unidad frontal de RF sintonizada 454 a la antena 452 y se configura preferentemente para seleccionar la porción del espectro de RF que contiene el contenido de frecuencia esencial de la señal de satélite y lo hacerlo con muy bajo ruido agregado. Se proporciona un cable de interconexión 456 para suministrar la señal en la salida de la unidad frontal de RF sintonizada 454 hacia el amplificador 458. El amplificador 458 se conecta a una antena de reradiación 460 ubicada dentro del edificio. El amplificador 458 se configura para incrementar la potencia de la señal de satélite hasta un nivel que, cuando se re-radia, por la antena 460, es suficiente para permitir la recepción satisfactoria en interiores para un receptor de radio. El nivel de potencia radiado desde la antena 460 es suficientemente elevado para lograr la recepción satisfactoria en interiores en ubicaciones que no se encuentran en la LOS del satélite, pero no tan elevado .como para causar inestabilidad por las señales regresadas mediante la trayectoria entre la antena para interiores 460 y una o más de las antenas de recepción 452. De esta manera, se prefiere el aislamiento elevado (es decir, en el orden de 70-80 dB) entre la antena para interiores 466 y la antena para exteriores 452. Las áreas de recepción estarán presentes (por 5 ejemplo, a través de ventanas u otras aberturas en los edificios o estructuras) en donde las señales re-radiadas en interiores se combinan con una señal exterior transmitida directamente desde el satélite. Para aseegurar que la combinación de estas señales no ocurra de una manera que sea destructiva para el contenido de la señal, el retardo de tiempo entre una señal exterior y una señal interior en la • región de combinación es preferenetmente menor a una fracción de amplitud de símbolo de la señal que se está transmitiendo. Por ejemplo, para una amplitud de símbolo de aproximadamente 450 nanosegundos, puede tolerarse el retardo de tiempo entre 50 y 100 nanosegundos. El retardo de tiempo generalmente se debe al tiempo requerido para que una señal viaje la trayectoria que comprende la antena exterior 452, el cable (en donde las señales viajan generalmente a dos tercios de la • 20 velocidad de la luz) , y hacia adelante hacia la antena interior 460. Otro retardo ocurre a medida que la señal pasa de la antena- interior 460 hacia el receptor de radio 14 en un área cubierta por la antena interior. Este retardo de tiempo es preferentemente de sólo 20% de la amplitud del símbolo, es decir, no más de 100 nanosegundos para un sistema en el cual el ancho de símbolo es de 540 nanosegundos. El propósito de una repetidora terrestre es repetir una señall recibida desde el satélite hacia las áreas en donde la señal de otra manera se bloquearía. Una multipliciad - de estas repetidoraes terrestres 18 pueden colocarse a lo largo de un camino u otra trayectoria a una altura h y separados por distancias d, como se muestra en la figura 14. Las alturas y las distancias de separación entre las repetidores terrestres no necesitan ser iguales. Una repetidora terrestre 18 comprende una antena receptora 462 que apunta al satélite 12 o 16, un receptor (no mostrado) que recupera la señal y la amplifica con una ganancia que es suficiente para accionar una antena de transmisión 464 tal como para una densidad de flujo de potencia en la trayectoria bajo la cual se compara a la normalmente esperada desde el satélite. La antena de transmisión 464 se protege a fin de evitar que la señal transmitida alcance la antena recepetora 462 de la repetidora terrestre a un nivel suficiente para crear inestabilidad. La antena de transmisión 464 radia su potencia a través de una abertura de longitud L suficiente para causar la diversidad de longitud de trayectoria a través de varias longitudes de onda entre el transmisor 464 y la antena receptora del vehículo en la frecuencia portadora. A medida que se conduce un vehículo a lo largo de la trayectoria, el receptor de radio 14 recibe en el mismo - señales provenientes de más de una repetidora terrestre 18. Por ejemplo, en la posición A, un vehículo se encuentra cercano a la repetidora terrestre 18b y esa señal de •repetidora terrestre domina y es responsable de la recepción. Las señales provenientes de las repetidoras terrestres 18a y 18b son bajas debido a la distancia y al patrón de antena, y causan poca interferencia. Si el vehículo se encuentra en una posición B, el receptor de radio 14 recibe en el mismo señales provenientes de ambas repetidoras terrestres 18c y 18d. Ya que las distancias son casi iguales, y suponiendo que la diferencia de tiempo entre las señales radiadas desde las repetifdoras terrestres 3 y 4 se ajusta a cero, la diferencia de tiempo de llegada entre las señales recibidas en el vehículo es suficientemente pequeña a fin de causar el reforzamiento constructivo. Mediante la elección apropiada de las distancias h y d en relación con el periodo de símbolo de la señal digital que se está recibiendo, puede lograrse esta condición. Es importante causar la diversidad en las señales que llegan al vehículo desde las diferentes repetidoras terrestres. Si esto no se hace, entonces las señales provenientes de las dos repetidoras terrestres, a medida que se rcibieran en la ubicación B, se combinarían aternativamente en- fase y fuera de fase y fases intermedias. Cuando se encuentran en fase las señales se refuerzan, y cuando se encuentran fuera de fase las señales se cancelan. Cuando ' ocurre la cancelación de la señal, se pierde completamente la señal. Además, la fase portadora resultante de la señal creada por la adición de las portadoras de 5 repetidoras terrestres" gira a una tasa igual a una diferencia Doppler cuasi monocromática, haciéndola difícil para recuperar la modulación QPSK. La dispersión en los tiempos de llegada causada por la transmisión de diversidad que resulta de la distribución de la señal transmitida a través de la abertura L, o a través de una diferencia de tiempo fl) equivalente de L/C donde C = velocidad de la luz, elimina la cancelación de amplitud y proporciona la posibilidad de corregir el impacto de la rotación de fase, mediante la aplicación de técnicas de ecualízación adapatables. Esto se aplica a todas las ubicaciones de vehículo entre las ubicaciones A y B. Un ejemplo de la selección de distancia apropiada en relación al periodo de símbolo, se observa al considerar una señal que tiene un periodo de símbolo en el orden de 540 a 550 nanosegundos. El espacio d y la altura h se seleccionan a fin de causar el retardo de tiempo en atravesar la distancia en declive (d2 + h2) 12 para causar un retardo de no más de un cuarto de un periodo de símbolo. En este ejemplo, la distancia en declive es 550/d = 137.5 pies. Un nanosegundo es equivalente a un pie a la velocidad de la luz.

De este modo, sí la altura es 20 pies, la distancia d es 180 pies. La altura h preferentemente es relativamente pequeña cuando se campara a la distancia d a fin de causar la diferencia en distancia entre el vehículo y cada repetidora terrestre 18 para cambiarla por una cantidad suficiente para asegurar que el nivel de señal de cualquier repetidora terretre se atenúe por 10 dB o más comparada a esa de la repetidora terrestre inmediatamente arriba. La longitud L se encuentra preferentemente entre 5 a 10 pies para proporcionar la densidad de longitud de trayectoria suficiente en las frecuencias de banda L. Sí se incorpora una unidad ecualizadora en el receptor móvil 14 del vehículo, la diferencia de tiempo en la llegada puede extenderse a varios símbolos, incrementando así la distancia entre las repetidoras terrestres hasta más de 1000 pies. Una diferencia de timpo equivalente sería transmitir los tiempos de varias señales desde la misma fuente sobre una difusión que no exeda 5-10 nanosegundos. Aunque se han seleccionado varias modalidades para ilustrar la invención, se entenderá por aquellos expertos en técnica que pueden hacerse varios cambios y modificaciones sin apartarse del alcance de la invención según se define en las reivindicaciones anexas .

Claims (41)

1. - REIVINDICACIONES 1. Un sistema de radiodifusión digital para transmitir un programa de radiodifusión a receptores de radio, generándose el programa de radiodifusión en una estación terrestre, que comprende: un satélite para recibir el programa de radiodifusión desde la estación terrestre y transmitir al menos una señal de satélite que comprende al menos una porción del programa de radiodifusión hacia los receptores de radio de una primer frecuencia portadora; y al menos una repetidora terrestre para recibir la señal del satélite y generar y transmitir al menos una señal terrestre desde la señal de satélite que comprende al menos una porción del programa de radiodifusión en una segunda frecuencia portadora y la modula de acuerdo con una técnica de modulación de tolerancia de trayectoria múltiple.
2. 2. Un sistema como se reivindica en la reivindicación 1, en donde el satélite se opera para modular el programa de radiodifusión de acuerdo con al menos una de la multiplexión por división del tiempo y la multiplexión por división de código, y la repetidora terrestre se opera para modular la señal terrestre utilizando al menos una de la multiplexión por división de tiempo ecualizada adaptable, la multiplexión por división del tiempo adaptablemente ecualizada de salto de frecuencia coherente, la modulación de portadora múltiple y la multiplexión por división de código.
3. 3. Un sistema como se reivindica en la reivindicación 1, en donde la repetidora terrestre se opera para modular la señal terrestre utilizando modulación de portadora múltiple.
4. 4. Un sistema como se reivindica en la reivindicación 3, en donde la repetidora terrestre se opera para recibir la señal de satélite y para demodular la señal de satélite hacia una señal de banda base antes de modular la señal de banda base utilizando modulación de portadora múltiple .
5. 5. Un sistema como se reivindica en la reivindicación 1, en donde la señal de satélite se asigna a un primer código de canal de acceso múltiple por división de código y la señal terrestre se asigna a un segundo código de canal de acceso múltiple por división de código.
6. 6. Un sistema como se reivindica en la reivindicación 1, que comprende además un segundo satélite que se opera para recibir el programa de radiodifusión desde la estación terrestre y para transmitir al menos una segunda señal de satélite que comprende al menos una porción del programa de radiodifusión hacia los receptores de radio en la primer frecuencia portadora y retarda un periodo predeterminado de tiempo con respecto a la transmisión de otra señal de satélite.
7. 7. Una repetidora terrestre para re-transmitir las señales de radiodifusión hacia los receptores de radio, que comprende : un receptor para recibir las señal de radiodifusión; y un modulador de forma de onda terrestre para generar señales terrestres que comprenden las señales de radiodifusión, las señales terrestres que se modulan por el modulador de forma de onda terrestre de acuerdo con la modulación de las portadora múltiple.
8. 8. Una repetidora terrestre como se reivindica en la reivindicación 7, en donde las señales de radiodifusión se transmiten a los receptores de radio desde un satélite que utiliza una primer frecuencia portadora, siendo operable el modulador de forma de onda terrestre para transmitir la señal terrestre hacia los receptores de radio utilizando una segunda frecuencia portadora.
9. 9. Una repetidora terrestre como se reivindica en la reivindicación 7, en donde el modulador de forma de onda terrestre comprende: un desmultiplexor por división de tiempo para desmultiplexar las señales de radiodifusión a partir de una corriente de bits multiplexada por división de tiempo hacia una pluralidad de corrientes de bits paralelas; y un dispositivo de transformación Fournier rápida inversa para generar una señal análoga digital que comprende una pluralidad de coeficientes de transformación Fournier discretos.
10. 10. Un método para convertir una corriente de bits multiplexada por división de tiempo en una pluralidad de señales moduladas de portadora múltiple en una repetidora terrestre que comprende las etapas de: recibir la corriente de bits multiplexada por división de tiempo desde un satélite; , dividir la corriente de bits multiplexada por división de tiempo en una pluralidad de trayectorias de bits paralelas; representar cada uno de los números predeterminados de bits en cada pluralidad de trayectorias de bits como un símbolo que comprende un componente imaginario y un componente real ; proporcionar los símbolos a las entradas paralelas de un convertidor de transformación Fourier inversa como entradas del coeficiente de frecuencia de número complejo para generar salidas que son portadoras ortogonales de banda angosta; y re-radiar las portadoras ortogonales de banda angosta .
11. 11. Un método como se reivindica en la reivindicación 10, que comprende además la etapa de generar un intervalo de seguridad para las portadoras.
12. 12. Un método como se reivindica en la reivindicación 11, en donde la etapa de generación comprende las etapas de: asignar una fracción del periodo de símbolo que corresponde a la duración de cada uno de los símbolos para el tiempo de seguridad; y reducir la duración de cada uno de los símbolos.
13. 13. Un método como se reivindica en la reivindicación 12, en donde la etapa de reducir comprende las etapas de: almacenar las salidas del convertidor de transformación Fournier inversa en un dispositivo de memoria cada periodo de símbolo; y ' leer a partir del dispositivo de memoria después de que cada fracción del periodo de símbolo ha transcurrido.
14. 14. Un método como se reivindica en la reivindicación 11, en donde la etapa de generación comprende además la etapa de llenar el intervalo de seguridad con un sub-conjunto de salidas de la transformación Fournier inversa.
15. 15. Un método como se reivindica en la reivindicación 10, que comprende además la etapa de insertar un símbolo de sincronización cada número predeterminado de los periodos de símbolo para sincronizar una ventana de muestreo que corresponde a la fracción del periodo de símbolo con respecto a las portadoras, cada periodo de símbolo en un receptor para la pluralidad de señales moduladas de portadora múltiple .
16. 16. Un método como se reivindica en la reivindicación 10, que comprende además la etapa de perforar la corriente de bits multiplexada por división de tiempo para reducir la amplitud de banda total asociada con las portadoras .
17. 17. Un método como se reivindica en la reivindicación 16, en donde la etapa de perforar comprende la etapa de eliminar selectivamente los bits provenientes de la corriente de bits multiplexada por división de tiempo antes de proporcionar los símbolos a las entradas paralelas de un convertidor de transformación Fournier inversa.
18. 18. Un sistema de radiodifusión digital para transmitir un programa de radiodifusión a receptores de radio, generándose el programa de radiodifusión en una estación terrestre que comprende: un primer satélite configurado para recibir el programa de radio radiodifusión desde la estación terrestre y transmitir al menos una primer señal de satélite que comprende al menos una porción del programa de radiodifusión hacia los receptores de radio, formateándose la primer señal de satélite de acuerdo con al menos una de la multiplexión por división del tiempo y multiplexión por división de 'código ; y al menos una repetidora terrestre configurada para recibir la primer señal de satélite y para generar y transmitir al menos una señal terrestre proveniente de la primer señal de satélite que comprende al menos una porción del programa de radiodifusión, formateándose la señal terrestre de acuerdo con al menos una de la multiplexión por división del tiempo ecualizada adaptable, la multiplexión por División del Tiempo ecualizada adaptable de salto de frecuencia coherente, la multiplexión por división de código y la modulación de portadora múltiple.
19. 19. Un sistema de radiodifusión digital como se reivindica en la reivindicación 18, en donde la primer señal de satélite se transmite a los receptores de radio utilizando una primer frecuencia portadora, y al menos una señal terrestre se transmite a los receptores de radio utilizando una segunda frecuencia portadora.
20. 20. Un sistema de radiodifusión digital como se reivindica en la reivindicación 18, en donde al menos uno de los receptores de radio se configura para recibir la primer señal de satélite y la señal terrestre, y comprende un combinador de diversidad para generar una señal de salida desde la primer señal de satélite y la señal terrestre.
21. 21. Un sistema de radiodifusión digital como se reivindica en la reivindicación 18, que comprende además un segundo satélite configurado para recibir el programa de radiodifusión desde la estación terrestre y para transmitir al menos una segunda señal de satélite que comprende al menos 5 una porción del programa de radiodifusión hacia los receptores de radio, retrasándose la segunda señal de satélite con respecto a la primer señal de satélite por un retardo de tiempo seleccionado, formatéandose la segunda señal de satélite de acuerdo con la correspondiente al menos 10 una de la multiplexión por división del tiempo y la iffc multiplexión por división de código empleada por el primer satélite.
22. 22. Un sistema de radiodifusión digital como se reivindica en la reivindicación 21, en donde al menos uno de 15 los receptores de radio se configura para recibir la primer señal de satélite, la segunda señal de satélite y la señal terrestre, para retardar al menos una de la primer señal de satélite y la señal terrestre de acuerdo con el retardo de tiempo seleccionado, y para generar una señal de salida desde 20 la primer señal de satélite, la segunda señal de satélite y la señal terrestre.
23. 23. Un sistema de radiodifusión digital como se reivindica en la reivindicación 22, en donde el receptor de radio comprende una combinador de diversidad y un combinador 25 conmutado, utilizando el receptor de radio el combinador de diversidad para realizar la combinación de decisión de probabilidad máxima de la primer señal de satélite y las segundas señales de satélite, y el combinador de conmutación para seleccionar entre la salida del combinador de diversidad y la señal terrestre, que depende de cual de la salida del combinador de diversidad y la señal terrestre comprende al menos el número de errores de bits.
24. 24. Un sistema de radiodifusión digital como se reivindica en la reivindicación 22, en donde el receptor de radio comprende un combinador de diversidad para realizar la combinación de decisión de probabilidad máxima de la primer señal de satélite, las segundas señales de satélite y la señal terrestre.
25. 25. Un receptor para recibir una señal de radiodifusión en un sistema de radiodifusión digital que comprende : un primer brazo receptor para recibir una primer señal de satélite transmitida desde un primer satélite en una primer frecuencia portadora, comprendiendo la primer señal de satélite al menos una porción de la señal de radiodifusión y formateándose de acuerdo con al menos una de la multiplexión por división del tiempo y la multiplexión por división de código, comprendiendo el primer brazo receptor un demodulador para recuperar al menos una porción de la señal de radiodifusión; un segundo brazo receptor para recibir una señal terrestre transmitida en una segunda frecuencia portadora, comprendiendo la señal terrestre al menos una porción de la señal de radiodifusión y formateándose de acuerdo con al menos ' una de la multiplexión por división del tiempo ecualizada adaptable, la multiplexión por división del tiempo ecualizada adaptable de salto de frecuencia coherente, la multiplexión por división de código y la modulación de portadora múltiple, comprendiendo el segundo brazo receptor un demodulador para recuperar al menos una porción de la señal de radiodifusión; y un combinador para generar una señal de salida desde la primer señal de satélite y la señal terrestre.
26. 26. Un receptor como se reivindica en la reivindicación 25, que comprende además: un tercer brazo receptor para -recibir una segunda señal de satélite desde un segundo satélite y retrasarla con respecto a la primer señal de satélite de acuerdo con un retardo de tiempo seleccionado, comprendiendo la segunda señal de satélite al menos una porción de la señal de radiodifusión y formateándose de acuerdo con la correspondiente de al menos una de la multiplexión por división del tiempo y la multiplexión por división de código, empleada por el primer satélite, comprendiendo el primer brazo receptor un demodulador para recuperar al menos una porción de la señal de radiodifusión; y un dispositivo de retardo para retardar la primer señal de satélite de acuerdo con el retardo de tiempo seleccionado, siendo operable el combinador para generar una señal de salida desde la primer señal de satélite, la segunda señal de satélite y la señal terrestre.
27. 27. Un método para transmitir un programa de radiodifusión a los receptores de radio que comprende las etapas de : formatear una señal de radiodifusión para la transmisión a los receptores de radio como una primer señal de acuerdo con una de la multiplexión por división del tiempo y la multiplexión por división de código; transmitir la primer señal a los receptores de radio desde un primer satélite en una primer frecuencia portadora; formatear una señal de radiodifusión para la transmisión a los receptores de radio como una segunda señal de acuerdo con al menos una de la multiplexión por división del tiempo ecualizada adaptable, la multiplexión por división del tiempo ecualizada adaptable de salto de frecuencia 'coherente, la multiplexión por división de código y la modulación de portadora múltiple; y transmitir la segunda señal a los receptores de radio desde una repetidora terrestre en una segunda frecuencia portadora.
28. 28. Un método como se reivindica en la reivindicación 27, en donde la etapa de formateo para formatear la señal de radiodifusión como la segunda señal, comprende las etapas de: recibir la primer señal en la repetidora terrestre; y realizar el procesamiento de banda base de la primer señal antes de formatearla de acuerdo con al menos una de la multiplexión por división del tiempo ecualizada adaptable, la multiplexión por división del tiempo ecualizada adaptable de salto de frecuencia coherente, la multiplexión por división de código y la modulación de portadora múltiple
29. 29. Un método como se reivindica en la reivindicación 28, que comprende además la etapa de recibir la primer señal y la segunda señal en uno de los receptores de radio.
30. 30. Un método como se reivindica en la reivindicación 29, que comprende además la etapa de demodular cada una de la primer señal y la segunda señal para retirar el formateo respectivo y para recuperar una primer señal de radiodifusión recuperada y una segunda señal de radiodifusión recuperada respectivamente.
31. 31. Un método como se reivindica en la reivindicación 30, que comprende además las etapas de generar una señal de radiodifusión de salida a partir de la primer señal de radiodifusión recuperada y la segunda señal de radiodifusión recuperada.
32. 32. Un método como se reivindica en la reivindicación 31, en donde la etapa de generación comprende la etapa de realizar la combinación de probabilidad máxima de la primer señal de radiodifusión recuperada y la segunda señal de radiodifusión recuperada.
33. 33. Un método como se reivindica en la reivindicación 27, que comprende además la etapa de: formatear una señal de radiodifusión para la transmisión hacia los receptores de radio como una tercer señal de acuerdo con al menos una de la multiplexión por división del tiempo y la multiplexión por división de código; transmitir la tercer señal a los receptores de radio desde un segundo satélite, retrasando la transmisión con respecto de la primer señal por un periodo de tiempo predeterminado .
34. 34. Un método como se reivindica en la reivindicación 33, que comprende además las etapas de: recibir la primer señal, la segunda señal y la tercer señal en uno de los receptores de radio,- demodular cada una de la primer señal, la segunda señal y la tercer señal para retirar el formateo respectivo y recuperar una primer señal de radiodifusión recuperada, una - segunda señal de radiodifusión recuperada y una tercer señal de radiodifusión recuperada, respectivamente; y generar una señal de radiodifusión de salida a partir de la primer señal de radiodifusión recuperada, la segunda señal de radiodifusión recuperada y la tercer señal de radiodifusión recuperada.
35. 35. Un sistema de reforzamiento en interiores, para recibir señales de satélite transmitidas en un sistema de radiodifusión digital utilizando un receptor de radio ubicado en interiores que comprende: una antena de línea visual para recibir las señales de satélite de línea visual; una unidad de extremo-delantero de frecuencia de radio conectada a la antena de línea visual para pasar el espectro de frecuencia que comprende la señal de satélite con ruido bajo; al menos un amplificador de interior; al menos un cable para conectar la unidad de extremo -delantero de frecuencia de radio al amplificador de interior; y al menos una antena de re-radiación en interior conectada al amplificador de interior, teniendo la antena de re-radiación de interior un nivel de potencia seleccionado para ser suficientemente elevado para lograr la recepción satisfactoria en interiores de las señales de satélite en los receptores de radio en ubicaciones interiores, donde la recepción de línea visual de las señales de satélite no es posibles ni suficientemente baja para evitar la interferencia de las señales de satélite transmitidas entre la antena de línea visual y la antena de re-radiación en interiores.
36. 36. Un sistema de reforzamiento en interiores como se reivindica en la reivindicación 35, en donde las señales de satélite se caracterizan por un periodo de símbolo seleccionado, y la duración de la transmisión de las señales de satélite entre la antena de línea visual y la antena de re-radiación en interiores se mantienen para ser menor a una cantidad seleccionada de duración de símbolo al limitar la longitud de al menos un cable.
37. 37. Un sistema de reforzamiento en interiores como se reivindica en la reivindicación 36, en donde la duración de la transmisión de las señales de satélite entre la antena de línea visual y la antena de re-radiación en interiores no es mayor de 20 por ciento y 25 por ciento del periodo de símbolo seleccionado.
38. 38. Un sistema de reforzamiento para recibir señales de satélite transmitidas en un sistema de radiodifusión digital utilizando un receptor de radio ubicado en el exterior, en donde las señales de satélite se caracterizan por un periodo de símbolo seleccionado, que comprende al menos dos repetidoras terrestres, estando caracterizadas las repetidoras terrestres por una altura h y estando separadas por una distancia d, la distancia en declive (d2 + h2) 12 desde una de sus repetidoras terrestres hacia el receptor de radio, que se selecciona para limitar un retardo en la recepción de las señales de satélite en el receptar de radio a partir de una de las repetidoras terrestres entre 20 por ciento y 25 por ciento del periodo de símbolo .
39. 39. Un sistema de radiodifusión digital para transmitir un programa de radiodifusión a receptores de radio, generándose el programa de radiodifusión en una estación terrestre, que comprende: un primer satélite configurado para recibir el programa de radiodifusión desde la estación terrestre y transmitir al menos una señal de satélite que comprende al menos una porción del programa de radiodifusión hacia los receptores de radio; y al menos una repetidora terrestre configurada para recibir la primer señal de satélite y para generar y transmitir al menos una señal terrestre desde la primer señal de satélite que comprende al menos una porción del programa de radiodifusión, en donde la señal de satélite y la señal terrestre se modulan cada una utilizando una técnica de modulación de tolerancia de trayectoria múltiple.
40. 40. Un sistema como se reivindica en la reivindicación 39, en donde la primer señal de satélite se formatea de acuerdo con al menos una de la multiplexión por división del tiempo y la multiplexión por división de código.
41. 41. Un sistema como se reivindica en la • reivindicación 39, en donde la señal terrestre se formatea de acuerdo con al menos una de la multiplexión por división del tiempo ecualizada adaptable, la multiplexión por división del tiempo ecualizada adaptable de salto de frecuencia coherente, la multiplexión por división de código y la modulación de 10 portadora múltiple •