MX2013012109A - Centrifuga y metodo para monitorear un par torsor. - Google Patents

Abstract

La invención se refiere a una centrífuga de tornillo helicoidal de tazón sólido para procesar lodos de perforación, que comprende un tambor giratorio (1) y un tornillo helicoidal giratorio (2), en donde la centrífuga tiene un dispositivo de accionamiento para accionar el tambor y el tornillo helicoidal con un motor de accionamiento así como una instalación de engranajes para producir una velocidad rotacional diferencial entre el tambor (1) y el tornillo helicoidal (2) cuando la centrífuga se encuentra en operación. De acuerdo con la invención, un eje de entrada de engranaje (20) de la instalación de engranaje se fija de manera rotacional mediante un brazo de palanca de sobrecarga (47) que puede activarse en el caso de una sobrecarga del par torsor, estando el brazo de sobrecarga (47) conectado directamente y de manera separable con un extremo del mismo y a una distancia radial del eje de rotación del eje de entrada de engranaje a dicho eje de entrada de engranaje (20) o a una parte que se conecta al mismo en una manera rotacionalmente fija. La invención también se refiere a un método para monitorear el par torsor.

Description

CENTRÍFUGA Y MÉTODO PARA MONITOREAR UN PAR TORSOR Campo De La Invención La invención se refiere a una centrifuga de acuerdo al preámbulo de la reivindicación 1 y a un método para monitorear un par torsor.

Son conocidos los decantadores que se utilizan para el procesamiento de barro de barreno. En el procesamiento de tal barro, también llamado lodo de perforación, un decantador usualmente se opera a una carga inferior que en el procesamiento de otros productos. Una razón de esto es que, en el caso de una falla debida a una sobrecarga, se tiene que llevar a cabo un desmontaje y limpieza complicados del decantador .

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN La DE 10 2006 028 804 Al describe una centrifuga genérica con un tambor y con un tornillo helicoidal que se accionan mediante un primer motor y preferentemente un segundo motor, una instalación de engranaje que tiene una pluralidad de estaciones de engranaje que se disponen entre los motores y el tambor y el tornillo helicoidal, introduciéndose los pares torsores en las estaciones de engranaje primera y segunda sobre cuatro ejes, y una estación de engranaje primera y segunda accionada sobre al menos tres ejes. La instalación sirve, entre otras cosas, para generar - - una velocidad rotacional diferencial entre el tambor y el tornillo helicoidal.

En una variante de diseño, en la DE 10 2006 028 804 Al, se implementa un accionador no regulado en el cual se detiene un eje de entrada de engrane. En este contexto, se describe la posibilidad de implementar la protección de sobrecarga del par torsor sobre el eje fijo.

La DE 94 09 109 Ul describe una centrifuga con dos estaciones de engranaje epic clxcas, combinadas en un engrane sincronizado. En una de las variantes de diseño explicadas, se detiene una entrada de las estaciones de engranaje epicxclxcas y se determina una señal en esta entrada como una función del par torsor en el tornillo helicoidal. Esta señal puede utilizarse para monitorear, la indicación de sobrecarga y/o las medidas de amortiguamiento.

La FR 81 11 786 describe una centrifuga de tornillo helicoidal con tazón sólido con un dispositivo de protección de sobrecarga del par torsor que tiene una palanca que se sostiene sobre un brazo de un eje de entrada de engranaje a través de elementos intermedios. Un extremo de la palanca se sostiene entre dos rodillos de funcionamiento que se conectan a un soporte elástico a través de un brazo con doble unión. En este caso, cuando la centrifuga se encuentra en operación, la palanca se presiona contra uno de los dos rodillos de funcionamiento que se conecta a un instrumento de medición.

- - Este instrumento de medición determina la fuerza ejercida por la palanca y, cuando se excede un valor limite predeterminado, emite un comando de control hacia un dispositivo de control de centrifuga que detiene la afluencia de producto hacia la centrifuga. En el caso de una sobrecarga demasiado alta, puede colapsar el brazo con doble unión, liberándose la fijación de la palanca por los rodillos de funcionamiento. El eje de entrada de engranaje de la centrifuga de este modo ya no se encuentra fijo o se libera.

SUMARIO El objeto de la invención es proporcionar una centrifuga que haga posible procesar el barro de barreno como un producto, en una manera especialmente adecuada.

La invención logra este objeto por medio de la materia de las reivindicaciones 1 y 13.

Como resultado de la configuración especial del brazo de palanca de sobrecarga y su conexión al eje de entrada de engranaje, se logra la simplificación estructural, en comparación con la técnica anterior.

Las variantes de diseños ventajosos son la materia de las sub-reivindicaciones .

El brazo de palanca de sobrecarga en este caso sirve ventajosamente como un soporte del par torsor que, en el caso de una sobrecarga, se suelta del eje de entrada de engranaje o de la parte, tal como un brazo o polea, conectado fijamente en términos de rotación a éste.

En este contexto, "una operación normal" significa a que el par torsor que actúa sobre el brazo de palanca de sobrecarga es inferior a un primer valor limite estipulado. Cuando se excede este primer valor limite, los parámetros de operación se modifican primero en una forma adecuada. Por ejemplo, de este modo puede regularse la afluencia del producto .

Si se excede un segundo valor limite mayor para el par torsor, la centrifuga de tornillo helicoidal con tazón sólido se desconecta y asume un estado seguro.

El término "evento de sobrecarga" significa que el par torsor se eleva hasta un grado tal que la compensación mediante la influencia de los parámetros del proceso y aún una desconexión ya no pueden tener lugar en el debido tiempo. En este caso, se comprime el brazo de palanca de sobrecarga. Como resultado, se libera el eje de entrada de engranaje, y la transmisión por banda del motor ya no puede transmitir el par torsor a través del engranaje hacia el tornillo helicoidal o el tambor.

El brazo de palanca de sobrecarga se diseña preferentemente como una instalación de cilindro-pistón que en particular, se diseña para ser telescópicamente elástico en un fluido, es decir de forma neumática o hidráulica, o que tiene un elemento elástico mecánico tal como un resorte - - helicoidal .

A fin de evitar un evento de sobrecarga en el debido tiempo aún antes que se alcance este estado, la centrifuga tiene medios para determinar la carga instantánea del par torsor sobre la unidad de cilindro/pistón. Por ejemplo, estos medios pueden determinar la variación de la longitud del brazo de palanca de sobrecarga y/o determina la variación relativa o absoluta en el ángulo de inclinación de la varilla del pistón con respecto a una posición inicial. Esta información puede utilizarse para valorar que tan preciso es el estado de operación prevalerte.

Los métodos que operan para la protección de sobrecarga del par torsor que desconectan la afluencia en un primer valor limite ya pertenecen a la técnica anterior. Sin embargo, por medio del método de acuerdo con la invención, mediante dos valores limite totales que se estipulan con un cambio en los parámetros de operación que tienen lugar cuando se alcanza o excede un primer valor limite y con la desconexión que se presente cuando se alcanza o excede un segundo valor limite, puede evitarse un evento de sobrecarga aún de manera más confiable. Solo cuando se activa la protección de sobrecarga se vuelve necesaria la limpieza complicada de la centrifuga, en particular del tornillo helicoidal. Esto puede evitarse, entre otras cosas, mediante la nueva etapa de desconexión oportuna.

- - El uso del método en el procesamiento del barro de barreno ha demostrado ser especialmente conveniente ya que el procesamiento del barro de barreno implica la ocurrencia de estados imprevistos que se encuentran fuera de la operación normal de la centrifuga. A través de un monitoreo más diferenciado del par torsor con la ayuda de la estipulación de un primero y segundo valor limite, puede reducirse sorprendentemente el porcentaje de eventos de sobrecarga que se presentan.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La invención se explica en más detalle abajo por medio de una modalidad ejemplar, con referencia a los dibujos acompañantes en los cuales: La Figura 1 muestra una ilustración de sección transversal esquemática de una centrifuga de tornillo helicoidal con tazón sólido; La Figura 2 muestra una vista frontal de una centrifuga de tornillo helicoidal con tazón sólido; La Figura 3 muestra una vista detallada de una palanca de sobrecarga de la Figura 2; y Las Figuras 4a - 4c muestran vistas parciales de una centrifuga de tornillo helicoidal con tazón sólido de las Figuras 2 y 3 en diversos estados de operación.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN Las Figuras 1 a 3 muestran una centrifuga de - - tornillo helicoidal con tazón solido con un tambor 1 girable que tiene un eje de rotación D preferentemente horizontal y con un tornillo helicoidal 2 igualmente girable que se dispone dentro del tambor 1 y tiene un mecanismo impulsor 3 de centrifuga para girar el tambor 1 y el tornillo helicoidal 2. El tambor se dispone entre un cojinete lateral del mecanismo impulsor y un cojinete de tambor remoto del mecanismo impulsor 4a, 4b.

El mecanismo impulsor 3 de centrifuga tiene un motor 5 y una instalación de engranaje dispuesta entre el motor 5 y el tambor 1 y el tornillo helicoidal 2.

La instalación de engranaje comprende por ejemplo, un solo engranaje, lo que se conoce como un engranaje planetario 6, con tres o más estaciones de engranaje 7, 8, 9 que siguen el motor 5, en una configuración seleccionada, disponiéndose aquí las dos primeras estaciones de engranaje 7, 8 y la tercera estación de engranaje 9 sobre los dos lados axiales del cojinete del cojinete 4a de tambor lateral del mecanismo impulsor. Las configuraciones alternativas por ejemplo con todas las estaciones de engranaje 7, 8, 9 dentro o fuera del cojinete de tambor 4a (en relación al tambor 1), pueden implementarse de igual modo.

El diseño del engranaje 6 en este caso es de tal manera que, durante la operación, puede establecerse una velocidad rotacional diferencial entre la velocidad - - rotacional del tambor 1 y la velocidad rotacional del tornillo helicoidal 2.

La primera estación 7 de engranaje y la segunda estación 8 de engranaje del engranaje 6, en este caso se diseñan en la manera de un engranaje planetario, formando la primera estación 7 de engranaje una clase de pre-estación y la segunda estación 8 de engranaje una clase de estación principal, que se disponen ambas en un alojamiento común 12.

La primera y segunda etapa 7, 8 de engranaje se diseñan en la manera de un engranaje epiciclico, coimpulsándose el alojamiento 12 y a su vez accionando el tambor 1 que se conecta fijamente en términos de rotación al alojamiento 12 preferentemente a través de un eje hueco 13.

La primera estación 7 de engranaje tiene en el alojamiento 12 un piñón central 14 sobre un eje 15 de piñón central, ruedas planetarias 16 sobre los ejes 17 de rueda planetaria, que se combinan en un portador 33 de rueda planetaria y una rueda de anillo 18 exterior.

Además, la segunda estación 8 de engranaje tiene dentro de igual modo, el alojamiento 12, un piñón central 19 sobre un eje 20 de entrada de engranaje, también conocido como un eje de piñón central, ruedas planetarias 21 sobre los ejes 22 de rueda planetaria, que se combinan en un portador 40 de rueda planetaria, y una rueda de anillo 23 exterior.

El motor 5 acciona el alojamiento 12 y las ruedas planetarias 16 (no ilustradas) directa o indirectamente (a través de un primer engranaje 24 envolvente con una polea para correa 25 sobre su eje motor 26, con una correa 27 y con una polea para correa 28 que se acopla fijamente en términos de rotación al alojamiento 12 y a los ejes 17 de rueda planetaria de las ruedas planetarias 16 de la primera estación 7 de engranaje, de manera que también forme aquí el portador planetario 33) . La polea para correa 28 también puede formarse en una pieza con el alojamiento 12 o formarse sobre la circunferencia exterior de éste último.

Además, el primer motor 5 acciona el eje 15 (hueco) para el piñón central 14 de la primera estación 7 de engranaje directa o indirectamente (por ejemplo a través de un segundo mecanismo impulsor por correa 29 con una polea para correa 30 sobre su eje motor 26, con una correa 31 y con una polea para correa 32) .

Además, la rueda de anillo 18 se acopla fijamente en rotación a través de una pieza intermedia a una rueda de anillo 23 de la segunda estación 8 de engranaje para formar un eje 39 intermedio o se forma en una pieza con dicha rueda de anillo.

Los ejes 22 de rueda planetaria de las ruedas planetarias 21 de la segunda etapa 128 de engranaje accionan a través del portador 40 de la rueda planetaria, un eje 41 intermedio hacia la tercera estación 9 de engranaje la cual (como una estación de engranaje de salida simple o de nuevo múltiple) acciona el tornillo helicoidal 2 (simplemente indicado esquemáticamente en la presente) .

Entre el alojamiento 12 y el eje 41 intermedio, puede implementarse una velocidad rotacional diferencial, que puede establecerse por medio de la estación primera y segunda 7, 8 de engranaje y que se determina por un lado, por la velocidad rotacional del eje 20 de entrada de engranaje de la segunda estación 8 de engranaje y por otro lado, sobre la velocidad rotacional del eje 39 intermedio.

Para establecer la velocidad rotacional diferencial, en la presente modalidad ejemplar, se fija en cero el eje 20 de entrada de engranaje. Esta disposición puede también designarse como un dispositivo de punto cero.

La velocidad rotacional del eje 39 intermedio se determina en este caso por la velocidad rotacional del eje 15 del piñón central, del piñón central 14 de la primera estación 7 de engranaje y por lo tanto también depende de la velocidad rotacional inicial del motor 5 (tambor) .

Tanto el eje 15 de piñón central como el alojamiento 12 tienen una velocidad rotacional diferente de cero, acoplándose la velocidad rotacional del alojamiento 12 fijamente a la velocidad rotacional del eje 15 del piñón central .

También es ventajoso que, las primeras dos estaciones 7, 8 de engranaje se dispongan dentro del alojamiento 12 común (girable) ya que esto puede implementarse de manera rentable y proporcionar una construcción compacta.

En este caso, la primera estación 7 de engranaje forma una clase de pre-estación que actúa junto con la segunda estación 8 de engranaje como una clase de estación de engranaje primaria predominante.

De acuerdo con la disposición de las Figuras 1 y 2, la pre-estación que se encuentra fuera del cojinete de tambor lateral del mecanismo de impulsión 4a hace posible tener una inmovilización dinámicamente rígida para el sistema de rotación .

Sin embargo, las primeras dos estaciones 7, 8 de engranaje pueden también disponerse completamente juntas (según sea apropiado, con estaciones adicionales) entre el cojinete 4a de tambor lateral del mecanismo impulsor y el tambor 1 o disponerse fuera del cojinete 4a de tambor lateral del mecanismo impulsor en relación con el tambor 1.

Debe también mencionarse, como una ventaja de los diseños, que es insignificante la dependencia de la velocidad rotacional diferencial del deslizamiento y del estado de carga del decantador. El rango de velocidad rotacional diferencial estipulado puede establecerse en una forma simple al cambiar la correa o las poleas para correa.

Debe reconocerse en la presente que velocidad rotacional diferencial puede preestablecerse al intercambiar la polea para correa del engranaje envolvente, siendo variable la velocidad rotacional diferencial durante la operación, dentro de los rangos de ancho de banda dados al regular o controlar el motor 5.

En este diseño, no existe inversión de la velocidad rotacional, lo cual, en combinación con un engranaje planetario del tipo convencional da construcción da como resultado un tornillo helicoidal delantero.

Debido a que el ahora libre eje 20 de entrada de engranaje de la segunda estación 12 de engranaje se encuentra detenido, es posible implementar un mecanismo de impulsión que aunque se encuentra preestablecido, no se regula durante la operación. Aquí, en cada caso, se mide el par torsor, y la protección 45 de sobrecarga se implementa sobre el eje fij o .

La configuración estructural y el funcionamiento de la protección 45 de sobrecarga se describen en más detalle abajo.

En las Figuras 1 y 2, el eje 20 de entrada de engranaje tiene una polea 46 en su extremo libre. Un brazo de palanca de sobrecarga 47 se soporta fuera del eje de rotación D sobre esta polea 46. Este brazo de palanca de sobrecarga 47 puede diseñarse en varias formas y, en su - - función como un soporte de par torsor, evita un movimiento rotacional del eje 20 de entrada de engranaje.

En este caso, en la variante de diseño preferida, el brazo de palanca de sobrecarga 47 se diseña como una unidad de cilindro/pistón o como un resorte de compresión con un alojamiento 49 de cilindro y con un vástago de pistón 50 linealmente móvil en el mismo. En este caso, la fuerza se ejerce en la manera de una fuerza de restauración sobre el vástago de pistón 50, en particular una fuerza elástica o presión por un fluido, tal como por ejemplo, un gas o liquido. Cuando la fuerza actúa sobre el vástago de pistón 50, este último se mueve en relación al alojamiento 49 de cilindro .

En la modalidad ejemplar de la Figura 2, el brazo de palanca de sobrecarga es por ejemplo, un cilindro neumático que opone una fuerza de restauración por presión de gas a la fuerza que el tornillo helicoidal transmite a la palanca neumática a través de la polea.

Cuando la centrifuga se encuentra en operación, el brazo de palanca de sobrecarga ejerce una fuerza de restauración contra la dirección de rotación R del tambor 1 y del tornillo helicoidal 2 y por medio de esta fuerza mantiene en descanso el eje 20 de entrada de engranaje.

En este caso, se mide la fuerza que actúa sobre el brazo de palanca de sobrecarga por medio del eje de entrada - - de engranaje mediante una celda de carga 51 que se asegura al brazo de palanca de sobrecarga 47. La medición puede tener lugar en diversas formas, tal como por ejemplo, al medir la variación de longitud de los elementos del brazo de palanca de sobrecarga que se mueven con respecto entre si o al medir el ángulo del brazo de palanca hasta la base o soporte en el cual se asegura. En el caso de un cilindro neumático (resorte de compresión de gas), también es posible medir la presión de gas.

Pueden emitirse diversos comandos de control como una función de la fuerza determinada. De este modo, si se excede solo ligeramente un valor limite estipulado, puede regularse o detenerse completamente la afluencia del producto hacia la centrifuga. De este modo, mediante el par torsor que se determina durante la operación de la centrifuga, por ejemplo puede regularse la potencia del mecanismo impulsor del motor 5 o la capacidad de afluencia del producto, de manera que la centrifuga pueda operarse hasta su limite de desempeño .

Para este propósito, la celda de carga 51 emite una señal que se transfiere a una unidad de cómputo 52 y se balancea con un valor limite. En el presente ejemplo, la celda de carga 51 se encuentra en una forma compacta dispuesta directamente sobre el brazo de palanca de sobrecarga 47 o se integra en este.

En su extremo libre orientado hacia la polea, el brazo de palanca de sobrecarga 47 tiene un receptáculo 53, aquí por ejemplo, un sujetador metálico que se presiona contra un medio de acoplamiento 54, preferentemente un perno de la polea 46 y de este modo mantiene el eje 20 de entrada de engranaje en inmovilización.

Cuando la centrifuga se encuentra en operación, se mide la fuerza que actúa sobre el brazo de palanca de sobrecarga y se determina el par torsor a partir de esto. Cuando la centrifuga de tornillo helicoidal con tazón sólido se encuentra en operación normal, se lleva a cabo la clarificación del barro de barreno. Esta clarificación tiene lugar mediante la introducción del barro de barreno en la centrifuga. En el campo centrifugal de la centrifuga, el barro de barreno se convierte a una fase liquida y a una fase sólida que se descargan de la centrifuga a través de diferentes flujos de salida.

Tan pronto como se alcanza o excede un primer valor limite, el brazo de palanca de sobrecarga permanece en su posición original, pero se modifican los parámetros de operación. La afluencia preferentemente se desconecta y se genera asi un estado de seguridad.

En la medida en la que se alcanza o excede un segundo valor limite del par torsor M, la centrifuga se desconectará y asumirá un estado de seguridad. Aún cuando se - - alcance o exceda el segundo valor limite, el brazo de palanca de sobrecarga permanece en su posición original.

Solo en un caso serio o en un evento de sobrecarga, en el cual el par torsor en el engranaje y de manera consecuente la fuerza sobre el brazo de palanca de sobrecarga, se eleven tan rápido que no sea posible la desconexión lo suficientemente rápido, el vástago de pistón 50 del brazo de palanca de sobrecarga 47 colapsará en un movimiento lineal A y se soltará de la entrada del engranaje en un movimiento B de inclinación concertado durante la rotación del engranaje 6. La elevación del par torsor es dM/dt .

Si se excede un valor limite estipulado para la elevación del dM/dt del par torsor y la fuerza sobre el brazo de palanca de sobrecarga se eleva demasiado rápido, éste último se separa de la entrada del engranaje. Esto se ilustra esquemáticamente en las Figuras 4a-4c. La separación del brazo de palanca de sobrecarga de la entrada del engranaje corresponde en este caso a la activación de la protección de sobrecarga del par torsor.

El vástago de pistón 50 en este caso tiene en su extremo un receptáculo 53 que se conecta rígidamente al vástago de pistón 50 o se forma en el extremo sobre el vástago de pistón 50.

El receptáculo puede conformarse preferentemente en - - la forma de un canal 58 con un reborde 59 para guiar el perno 54. Como se muestra en la Figura 3, el perno 54 de la polea 46 se encuentra en el canal 58 del receptáculo 53.

Cuando la centrifuga se encuentra en operación, la polea 46 ejerce una fuerza sobre el perno 54 en la dirección de rotación R del tambor 21.

Si el vástago de pistón 50 penetra en el alojamiento 49 del cilindro de la palanca de sobrecarga 47, la polea 46 se desacopla del brazo de palanca de sobrecarga 47 y se mueve en la dirección de rotación R. En el desacoplamiento, el perno 54 se separa del canal 58 del receptáculo 53 durante el movimiento rotacional, conduciendo al desacoplamiento de la polea 46 y del tornillo helicoidal 2 conectado a la misma. En este caso, el brazo de palanca de sobrecarga se dispone de manera girable alrededor del pasador de pivote 55 de una junta oscilante 61. Como resultado del desacoplamiento, el eje 20 de entrada de engranaje se libera y co-gira.

La presente invención tiene en este caso la ventaja de gue son necesarias una detención de emergencia y por lo tanto la limpieza del tornillo helicoidal y renovación del brazo de palanca de sobrecarga desacoplado, sólo cuando se alcanza el tercer valor limite, es decir, en el caso de una falla. Además, se logra la utilización óptima de la centrifuga mediante la medición de la fuerza o la - - determinación del par torsor y mediante los parámetros de operación, tal como por ejemplo, la potencia del mecanismo impulsor del motor 65, que se coordina con estos.

Durante la operación de la centrifuga, o mientras se encuentra detenida, pueden presentarse vibraciones u oscilaciones resonantes. Esto puede amortiguarse por una base de amortiguamiento 56 y placas de amortiguamiento 57, de manera que la centrifuga no transmita ninguna de oscilación al soporte 60 de la máquina o hacia la base. La operación de la centrifuga puede establecerse y monitorearse adicionalmente por medios para la determinación de las oscilaciones 62, por ejemplo un detector de vibración.

Lista de los símbolos de referencia 1 Tambor 2 Tornillo helicoidal 3 Mecanismo impulsor de la centrifuga 4 Cojinete del tambor 5 Motor 6 Engranaje planetario 7 Estación de engranaje 8 Estación de engranaje 9 Estación de engranaje 12 Aloj amiento 13 Eje hueco 14 Piñón central - - 15 Eje de piñón central 16 Ruedas planetarias 17 Ejes de ruedas planetarias 18 Rueda de anillo 19 Piñón central 20 Eje de entrada de engranaje 21 Ruedas planetarias 22 Ejes de ruedas planetarias 23 Rueda de anillo 24 Engranaje envolvente 25 Polea para correa 26 Eje motor 27 Correa 28 Polea para correa 29 Mecanismo impulsor de correa 30 Polea para correa 31 Correa 32 Polea para correa 33 Portador de rueda planetaria 39 Eje intermedio 40 Portador de rueda planetaria 41 Eje intermedio 45 Protección de sobrecarga 46 Polea 47 Brazo de palanca de sobrecarga - - 49 Alojamiento del cilindro 50 Vástago del pistón 51 Celda de carga 52 Unidad de cómputo 53 Receptáculo 54 Perno 55 Pasador de pivote 56 Base de amortiguamiento 57 Placa de amortiguamiento 58 Canal 59 Reborde 60 Soporte de la máquina 61 Junta oscilante 62 Medios para la determinación de oscilaciones D Eje de rotación R Dirección de rotación A Movimiento lineal B Movimiento de inclinación

Claims (15)

REIVINDICACIONES

1. Una centrifuga de tornillo helicoidal con tazón sólido para el procesamiento de barro de barreno, con un tambor girable y con un tornillo helicoidal girable, teniendo la centrifuga un dispositivo de accionamiento para accionar el tambor y el tornillo helicoidal, con un motor de accionamiento y con una instalación de engranaje para generar una velocidad rotacional diferencial entre el tambor y el tornillo helicoidal durante la operación de la centrifuga, un eje de entrada de engranaje de la instalación de engranaje que se fija fijamente en términos de rotación por medio de un brazo de palanca de sobrecarga configurable en un evento de sobrecarga del par torsor, caracterizada en que, el brazo de palanca de sobrecarga separado en un extremo radialmente con respecto al eje de rotación del eje de entrada de engranaje, se conecta directamente de manera liberable al eje de entrada de engranaje o a una parte conectada fijamente en términos de rotación de éste último.

2. La centrifuga como se reivindica en la reivindicación 1, caracterizada en que el brazo de palanca de sobrecarga se soporta con su otro extremo sobre un soporte de la máquina.

3. La centrifuga como se reivindica en la reivindicación 1, caracterizada en que el brazo de palanca de sobrecarga se configura como una unidad de resorte de compresión de longitud variable.

4. La centrifuga como se reivindica en la reivindicación 1 o 2, caracterizada en que el brazo de palanca de sobrecarga se diseña como una unidad de pistón/cilindro .

5. La centrifuga como se reivindica en una de las reivindicaciones precedentes, caracterizada en que el brazo de palanca de sobrecarga se diseña como un soporte de par torsor, proporcionándose medios de acoplamiento, que en un evento de sobrecarga, pueden separarse del receptáculo sobre el eje de entrada de engranaje o sobre la parte rotacionalmente fija.

6. La centrifuga como se reivindica en una de las reivindicaciones precedentes, caracterizada en que la parte conectada al eje de entrada de engranaje es una polea o un segmento de brazo que se extiende en la dirección radial.

7. La centrifuga como se reivindica en una de las reivindicaciones precedentes, caracterizada en que el brazo de palanca de sobrecarga es de forma telescópica.

8. La centrifuga como se reivindica en una de las reivindicaciones precedentes, caracterizada en que la unidad de pistón/cilindro se diseña como un elemento elástico que actúa por fluido o mecánicamente.

9. La centrifuga como se reivindica en una de las reivindicaciones precedentes, caracterizada en que la centrífuga tiene medios para el amortiguamiento de las oscilaciones de la centrífuga sobre un soporte de la máquina y/o una base.

10. La centrífuga como se reivindica en una de las reivindicaciones precedentes, caracterizada en que el brazo de palanca de sobrecarga se asegura a un extremo remoto del eje de entrada de engranaje en un soporte de la máquina.

11. La centrífuga como se reivindica en una de las reivindicaciones precedentes, caracterizada en que la centrífuga tiene medios para determinar el par torsor que actúa sobre el vástago del pistón.

12. La centrífuga como se reivindica en la reivindicación 11, caracterizada en que los medios para determinar la carga del par torsor sobre el vástago del pistón se diseñan como una celda de carga.

13. Un método para monitorear el par torsor sobre un eje de entrada de engranaje de una centrífuga de tornillo helicoidal con tazón sólido en la clarificación del barro de barreno, en particular de una centrífuga de tornillo helicoidal con tazón sólido como se reivindica en una de las reivindicaciones precedentes, que tiene las siguientes etapas : a) la clarificación del barro de barreno si el par torsor o la centrífuga de tornillo helicoidal con tazón sólido se encuentra por debajo de un primer valor límite; b) el cambio de al menos un parámetro de operación de la centrífuga de tornillo helicoidal con tazón sólido si el par torsor alcanza o excede el primer valor límite; c) la desconexión de la centrífuga de tornillo helicoidal con tazón sólido si el par torsor alcanza o excede un segundo valor límite; y d) la activación automática o controlada de la protección de sobrecarga del par torsor si la derivación del par torsor de acuerdo con el tiempo, excede un valor límite dM/dt.

14. El método como se reivindica en la reivindicación 13, caracterizado en que, cuando se alcanza y excede el primer valor límite, tiene lugar el cambio de los parámetros de operación al desconectar la afluencia.

15. El método como se reivindica en la reivindicación 13 o 14, caracterizado en que tiene lugar la desconexión de la centrífuga de tornillo helicoidal con tazón sólido mediante la desconexión del mecanismo impulsor de la centrífuga .