CONDUCTO FLEXIBLE DE ALTA RESISTENCIA A LA COMPRESION AXIAL Y METODO DE FABRICACION DEL MISMO
Campo de la invención La presente invención se refiere a un conducto flexible para el transporte de hidrocarburos o de otros fluidos, a alta presión, y a un procedimiento de realización de tal conducto. Más particularmente, la invención se refiere a un conducto flexible que presenta una gran resistencia a la compresión axial. Antecedentes de la invención Los conductos flexibles de transporte de los hidrocarburos ya son bien conocidos, y los mismos llevan generalmente del interior hacia el exterior del conducto, una carcasa metálica, para responder a los esfuerzos radiales de compresión, recubierto de un forro de hermeticidad interna de polímero, una bóveda a presión para resistir la presión interna de los hidrocarburos, capas de revestimiento para responder a los esfuerzos de tensión axial y un forro externo de polímero para proteger al ensamble del conducto y especialmente para impedir que el agua de mar penetre en su espesor. La carcasa metálica y la bóveda a presión están constituidas de elementos longitudinales enrollados a paso corto, y los mismos confieren al conducto su resistencia a los esfuerzos radiales mientras que las capas de revestimiento Ref . : 200057
están constituidas de alambres metálicos enrollados según los pasajes largos para soportar los esfuerzos axiales. Se va a señalar que en la presente solicitud, la noción de enrollamiento a paso corto designa cualquier enrollamiento helicoidal siguiendo el ángulo de la hélice de aproximadamente 90°, típicamente comprendido entre 75° y 90°. La noción de enrollamiento a paso largo se refiere a los ángulos de hélice inferiores a 55°, típicamente comprendidos entre 25° y 55° para las capas de revestimiento. Estos conductos están destinados a transporte de hidrocarburos especialmente en el fondo marino y por esto, a grandes profundidades. Más precisamente, los mismos son llamados del tipo "no unido" y los mismos son descritos también en los documentos normativos publicados por el American Petroleum Institute (API) API 17J y API RP 17B. Cuando un conducto, cualquiera que sea su estructura, es sometido a una presión externa que es más elevada que la presión interna, se producen en la pared de los conductos esfuerzos de compresión orientados paralelamente al eje del conducto y que tienden a recortar la longitud del conducto. Este fenómeno lleva el nombre de efecto de fondo inverso ("efecto inverso de tapa-extremo" en inglés (reverse end -cap effect) . La intensidad de los esfuerzos de compresión axial es proporcional a la diferencia entre la presión externa y la presión interna. Esta intensidad puede lograr un nivel muy
elevado en el caso de un conducto flexible sumergido a una gran profundidad, debido a que la presión interna, en ciertas condiciones, puede ser muy inferior a la presión hidrostática . En el caso de un conducto flexible de estructura clásica, por ejemplo conforme a los documentos normativos del API, el efecto del fondo inverso tiene la tendencia a inducir un esfuerzo longitudinal de compresión en los alambres que constituyen las capas de la armadura, y de acortar la longitud del conducto flexible. Además, el conducto flexible es sometido generalmente a solicitudes dinámicas especialmente en el momento de su instalación o en el servicio en el caso de un conducto montante ("un tubo de elevación" en inglés (riser) ) . El conjunto de estas restricciones puede hacer que se expandean los alambres de las capas de revestimiento y desorganizar de manera irreversible las capas de revestimiento, provocando asi la ruina del conducto flexible. El documento WO 03/083343 describe una solución que permite aumentar la resistencia a la compresión axial de las capas de revestimiento de un conducto flexible. Esta solución consiste en enrollar alrededor de las capas de revestimiento, cintas reforzadas por ejemplo de fibras de aramidas. De esta manera se limita y se controla el pandeo de las capas de revestimiento. Sin embargo, si esta solución permite resolver los problemas relacionados con la extensión radial de los alambres que constituye las capas de revestimiento, el mismo
permite solamente limitar el riesgo de expansión lateral del alambres que perdura. El documento WO 03/056224 describe una solución que permite reducir el riesgo de expansión lateral de los alambres que constituyen las capas de revestimiento de un conducto flexible sometido a un esfuerzo de compresión axial. Esta solución consiste en reducir los juegos laterales entre los alambres y opcionalmente en cubrir los alambres con un material de relleno. Sin embargo, aunque esta solución reduce el riesgo de expansión lateral, no lo suprime totalmente. Además, esta solución presenta el inconveniente de aumentar sensiblemente la complejidad y el costo de fabricación de las capas de revestimiento, debido en particular a la severidad más grande de las tolerancias de diseño. El documento WO2006/042939 describe también una solución que permite reducir el riesgo de expansión lateral. Esta solución consiste en utilizar alambres que presentan una fuerte relación de la anchura contra el espesor y en reducir el número de alambres totales que constituyen cada capa de revestimiento. Sin embargo, si esta solución reduce el riesgo de expansión lateral de las capas de revestimiento, no la suprime totalmente. El documento WO 01/81809 describe una solución que consiste en obtener la bóveda a presión del conducto a partir de los alambres engrapados en forma de K, y en utilizar la
bóveda a presión como un apoyo mecánico para soportar los esfuerzos de compresión axial. Además, las capas de revestimiento están libres de pandeo debido a la ausencia de un forro externo hermético o de cualquier capa de refuerzo que puede limitar su pandeo. En el momento en el que uno de tales conductos es sometido a un esfuerzo de compresión axial, el mismo se recorta hasta que los juegos axiales que separan las bobinas de la bóveda a presión se vuelven nulos y que las bobinas vienen a apoyarse unas contra las otras, configuración en la cual la bóveda a presión está apta para soportar el esfuerzo esencial de compresión axial. Las capas de revestimiento se adaptan al recorte durante el pandeo, y las mismas contribuyen casi nada a soportar el esfuerzo de compresión axial. En la práctica, el acortamiento de tal conducto generalmente es importante, típicamente del orden de 5 % de la longitud. Este orden de amplitud resulta directamente de la geometría de la bóveda a presión y más particularmente, del radio entre por una parte la longitud acumulada de los juegos axiales que separan las bobinas y por otra parte la longitud total del conducto. Este resulta directamente de las reglas generales de concepción expedidas de los documentos normativos de la API, las reglas contemplan entre otras cosas minimizar el radio de curvatura al cual el conducto puede ser flexionado sin sufrir daño, esto a fin de facilitar las operaciones de mantenimiento y de
almacenamiento. 0, el hecho de que tal conducto pueda recortarse de manera importante en el momento en que es sometido al efecto de fondo inverso plantea varios problemas. Primeramente, este acortamiento ocasiona un pandeo importante de las capas de revestimiento que están en riesgo de desorganizarse irreversiblemente, en particular si el conducto es sometido simultáneamente a flexión dinámica. En calidad de ejemplo, una capa de revestimiento fabricada con un ángulo de hélice de 35° se pandea casi 10 % en el momento que es recortado 5 %. En las mismas condiciones de acortamiento, una capa de revestimiento fabricada con un ángulo de hélice de 25° se infla del orden del 20 %. A tales niveles de pandeo relativo, los desplazamientos radiales de los alambres pueden ser de 5 a 10 veces superiores a su propio espesor, lo que explica el riesgo de desorganización de las capas de revestimiento. Otro inconveniente del recortamiento potencial es que uno de tales conductos tenga la tendencia a enderezarse cuando es sometido a un efecto de fondo inverso, lo que genera inestabilidades y los pares de flexión pueden tener efectos de daño en particular al nivel de las zonas de conexión con los equipos submarinos. El documento WO 96/17198 describe, especialmente en la figura 18, un conducto flexible que lleva una capa tubular de bloqueo axial que puede soportar los esfuerzos de compresión axial y limitar el acortamiento del conducto, lo
que permite evitar el daño de las capas de revestimiento. Esta capa tubular de bloqueo axial comprende dos alambres perfilados de manera trapezoidal, enrollados a paso corto y que vienen a apoyarse uno contra el otro sobre los flancos inclinados de manera que se formen bobinas de unión. La flexibilidad de esta capa radica en su movilidad radial con relación a dos alambres que pueden deslizarse uno contra el otro a lo largo de sus flancos inclinados. Esta capa está colocada alrededor del tubo interno de hermeticidad, aunque la misma también desempeña el papel de bóveda a presión. Sin embargo, los ensayos han mostrado que uno de tales conductos presenta un riesgo de daño en el momento en el que el mismo es sometido simultáneamente a un esfuerzo importante de compresión axial y a ciclos repetidos de flexión alternados, como puede ser el caso para la parte baja de las columnas montantes en proximidad con el punto de contacto con el fondo marino. Este daño se refiere más particularmente a la capa de bloqueo axial que puede desorganizarse progresivamente y perder todo o una parte de su flexibilidad, lo que puede conducir a la ruina del conducto. También, un problema que se plantea y que contempla una resolución de la presente invención es proporcionar un conducto flexible que no solamente pueda resistir una fuerte compresión axial sin acortarse, sino también que pueda resistir durablemente los ciclos repetidos de flexión
alternativos conservando en cualquier momento su flexibilidad y su integridad. Además, es deseable que este conducto pueda ser flexionado a radios reducidos de curvatura. Breve descripción de la invención Con el objeto de resolver este problema, la presente invención plantea un conducto flexible de transporte de hidrocarburos, el conducto presenta dos estructuras tubulares coaxiales, interna y externa respectivamente, y una capa tubular de bloqueo axial situada entre las estructuras tubulares, la capa tubular de bloqueo comprende al menos dos alambres perfilados enrollados helicoidalmente a paso corto, al menos dos alambres perfilados presentan cada uno una sección trapezoidal sensiblemente de triángulo isósceles, la sección trapezoidal define una base y dos flancos laterales opuestos inclinados uno con respecto al otro, la base de uno de al menos dos alambres perfilados está orientada hasta la estructura tubular interna, mientras que la base del otro de los al menos dos alambres perfilados está orientada de manera opuesta a la estructura tubular interna, al menos dos alambres perfilados están enrollados flanco lateral contra flanco lateral formando bobinas de unión de manera que se bloqueen axialmente en la compresión del conducto, las bobinas de unión definen dos superficies de unión inclinadas con respecto al eje del conducto; según la invención, la estructura tubular interna comprende un alambre de estructura enrollada a paso
corto para formar bobinas de estructuras bloqueadas transversalmente unas con respecto a las otras; y uno de al menos dos alambres perfilados está enrollado de manera apoyada sobre las bobinas de la estructura de manera que la deformación durante la flexión de la capa tubular de bloqueo provoque simultáneamente el movimiento relativo axial de las bobinas de la estructura y el desplazamiento relativo transversal de las bobinas de unión siguiente a las superficies de unión inclinadas de manera que se autorice la flexión del conducto. Asi, una característica de la invención radica en el modo de cooperación de la estructura tubular interna y de la capa tubular de bloqueo axial y más precisamente de las bobinas de la estructura que son móviles axialmente con las bobinas de unión de modo que las mismas sean movibles transversalmente unas con respecto a las otras. De tal manera, la resistencia del conducto a la combinación de una fuerte compresión axial con las flexiones alternadas, es mejorada. La capa de bloqueo axial es estabilizada por su cooperación con las bobinas de la estructura tubular interna, y conserva durablemente su integridad sin desorganizarse. Por otra parte, este conducto puede resistir una fuerte compr4sion axial sin acortarse, debido a la presencia de la capa tubular de bloqueo axial. Por último, este conducto conserva una flexibilidad semejante a aquella de los conductos del arte previo. La
flexión del conducto está autorizada, porque las bobinas de la estructura, de la estructura tubular interna, puede aproximarse las unas a las otras en el interior de la curvatura mientras que las mismas se apartan entre sí con respecto en el exterior de la curvatura diametralmente opuesta, y paralelamente las bobinas de unión están adaptadas para desplazarse transversalmente unas con respecto a las otras para formar una articulación de rótula. Ventajosamente, la estructura tubular interna comprende un alambre de la estructura constituido con un alambre para engrapado, por ejemplo un alambre con forma de zeta, theta o C, que autoriza entonces un juego axial de las bobinas de la estructura sujetadas tanto en la compresión como en el alargamiento en los límites determinados como se explicará con detalle en la siguiente descripción. Además, al menos un alambre perfilado y el alambre de la estructura son enrollados ventajosamente de manera cruzada. Esta permite equilibrar los pares de torsión aplicados al conducto por estas dos capas. Por otra parte, los flancos laterales de al menos un alambre perfilado están inclinados con respecto a la superficie interna a un ángulo comprendido entre 50° y 70°, lo que permite mejorar la resistencia a la compresión del conducto, conservando una buena flexibilidad. Este punto será explicado posteriormente. En la presente solicitud, por
convención, el ángulo de inclinación entre dos rectas concurrentes es el valor absoluto de abertura angular del más pequeño de los cuatro sectores angulares definidos por la intersección de dos rectas. El mismo siempre está comprendido asi entre 0° y 90°. Según un primer modo de funcionamiento de la invención particularmente ventajosa, uno de al menos dos alambres perfilados o el primero de ellos, presenta una altura superior a la altura del otro de los al menos dos alambres perfilados o del segundo. Asi, las bobinas del primer alambre perfilado son bloqueadas radialmente entre las estructuras tubulares interna y externa, mientras que aquellos del segundo alambre perfilado son movibles radialmente. Además, ventajosamente, la base del primer alambre perfilado está apoyada sobre las bobinas de la estructura, de la estructura tubular interna. De esta manera, las bobinas de la estructura sobre las cuales están enrolladas las bobinas del primer alambre perfilado son susceptibles a arrastrar a las mismas también axialmente, lo que es susceptible de provocar entonces el movimiento transversal de las bobinas del segundo alambre perfilado. Hacia el interior de la curvatura del conducto, las bobinas del segundo alambre perfilado tienden a ser cruzadas hacia el exterior del conducto entre los flancos laterales del primer alambre perfilado, mientras que es lo opuesto hacia el exterior de la curvatura, las bobinas del segundo alambre
perfilado se encastran más todavía hacia el interior del conducto entre los flancos laterales de uno de los dos alambres perfilados. En consecuencia, el conducto flexible es bloqueado a la vez axialmente en la retracción, permaneciendo flexibles. Este modo de funcionamiento reduce fuertemente los riesgos de desorganización de la capa de bloqueo, y aumenta la resistencia de durabilidad del conducto. Esta mejora resulta de la eficacia del modo de cooperación entre la capa de bloqueo y las bobinas de la estructura de la capa tubular interna. El riesgo de desorganización de la capa de bloqueo está relacionado con las fuerzas generadas por la fricción al nivel de los flancos laterales de las bobinas de unión, las fuerzas tienen una tendencia particular a sacar de su centro las bobinas con respecto al eje del conducto. 0, sólo las bobinas del primer alambre perfilado están apoyados sobre las bobinas de la estructura, de la estructura tubular interna. Además, este apoyo es particularmente estable y puede soportar esfuerzos radiales importantes. En efecto, las bobinas de la estructura presentan una rigidez radial importante. Además, cuando el conducto es flexionado, no se tiene casi nada de deslizamiento entre por una parte las bobinas de la estructura y por otra parte las bobinas del primer alambre perfilado. Así, los esfuerzos radiales importantes pueden ser transmitidos a través de este apoyo sin generar por lo tanto
al nivel de este apoyo el desgaste, el agarrotamiento, o los esfuerzos de fricción pueden ser perjudiciales para el buen funcionamiento del conducto. Por último, ventajosamente, el apoyo se hace desde el costado de la base, y no una vez que se ha pasado a la punta, del primer alambre perfilado, lo que mejora todavía la estabilidad. Las bobinas del segundo alambre perfilado, por sí mismas, no están en contacto permanente con las bobinas de la estructura, y no se benefician así directamente de su efecto estabilizante. Sin embargo, las mismas se benefician de un efecto indirecto de estabilización relacionado con los contactos permanentes, al nivel de sus flancos laterales, con las bobinas del primer alambre perfilado. Se encuentra además, de manera muy sorprendente, que este efecto indirecto es suficiente para estabilizar correctamente las bobinas del segundo alambre perfilado. Preferentemente, para cada uno de los alambres perfilados, la longitud de la base es superior a 1.4 veces la altura. De esta manera, los alambres perfilados conservan una base bien paralela al eje del conducto, los riesgos de basculamiento son reducidos. Así, la estabilidad de la capa de bloqueo es mejorada. Los funcionamientos del conducto son todavía mejorados, como se explicará posteriormente, debido a que uno de los dos alambres perfilados presenta una altura comprendida entre 1.2 y 1.6 veces la altura del otro de los dos alambres
perfilados . Además, uno de los dos alambres perfilados presenta una sección cuya superficie está comprendida entre 0.8 y 1.5 veces la superficie del otro de los dos alambres perfilados de manera que la resistencia de los dos alambres esté próxima. De esta manera, como se explicará posteriormente, el peso de la capa tubular de bloqueo puede ser reducido conservando todavía una capacidad suficiente de resistencia a los esfuerzos de compresión axial. Por otra parte, la base y la punta de uno de los dos alambres perfilados enrollados helicoidalmente definen respectivamente dos envolturas tubulares coaxiales espaciadas una de la otra y ventajosamente, el otro de los dos alambres perfilados se extiende sensiblemente a igual distancia de las envolturas tubulares, cuando el conducto flexible se extiende longitudinalmente hacia una posición de reposo. Esto permite aumentar la flexibilidad del conducto reduciendo el radio de curvatura mínimo que puede soportar la capa de bloqueo sin ser dañada . Según otro aspecto, la presente invención se refiere igualmente a un procedimiento de realización de un conducto flexible, el conducto presenta dos estructuras tubulares coaxiales, interna y externa respectivamente, y una capa tubular de bloqueo axial situada entre las estructuras tubulares, el proceso es del tipo según el cual se
proporcionan dos alambres perfilados que presentan cada uno una sección trapezoidal, sensiblemente de triángulo isósceles, la sección trapezoidal define una base y dos flancos laterales opuestos inclinados uno con respecto al otro, uno de los dos alambres perfilados están enrollados helicoidalmente a paso corto de manera que la base sea orientada hacia la estructura tubular interna y formando dos primeras bobinas espaciadas unas de las otras, mientras que el otro de al menos dos alambres perfilados están enrollados helicoidalmente entre las dos primeras bobinas espaciadas, la base opuesta a la estructura tubular, y los flancos laterales contra los flancos laterales formando bobinas de unión de manera que se bloquee axialmente una compresión del conducto, la*s bobinas de unión definen dos superficies de unión inclinadas con respecto al eje del conducto; según la invención el procedimiento comprende además las siguientes etapas: a) proporcionar al menos un alambre de la estructura; b) enrollar al menos un alambre de la estructura a paso corto para formar bobinas de la estructura bloqueadas transversalmente unas con respecto a las otras; y c) enrollar uno de los dos alambres perfilados de manera apoyada sobre las bobinas de la estructura, la deformación durante la flexión de la capa tubular de bloqueo es susceptible de provocar simultáneamente el movimiento relativo axial de las bobinas de la estructura y el desplazamiento relativo transversal de las bobinas de unión
que siguen a las superficies de unión inclinadas de manera que se autorice la flexión del conducto. Asi, una característica de la invención según otro aspecto radica en obtener al menos un alambre de la estructura que se enrolla a paso corto para formar bobinas de la estructura solidarias entre sí de manera que se forme una estructura tubular interna que presenta una rigidez radial importante alrededor de la cual se puede enrollar al menos un alambre perfilado. De tal manera, la estructura tubular interna rígida constituye una estructura de apoyo sobre la cual el alambre perfilado puede ser formado y enrollado. Ventajosamente, en la etapa a) se proporciona un alambre para engrapado que forma al menos un alambre de la estructura y en la etapa b) se enrolla el alambre de engrapado para formar las bobinas engrapadas unas a las otras. De esta manera, las bobinas del alambre engrapado son solidarias unas con las otras sobre toda su circunferencia y las mismas son bloqueadas en el traslado según una dirección transversal. De manera preferible, se enrolla el alambre de la estructura según un sentido en la etapa b) y se enrolla al menos un alambre perfilado según un sentido opuesto a la etapa c) de manera que se cruce al menos un alambre perfilado y el alambre de la estructura. También, los pares de torsión aplicados al conducto por una parte de la capa de bloqueo y por la otra parte las bobinas del alambre de la estructura, son de
dirección opuesta y tienen una tendencia a equilibrarse. Según otro modo de funcionamiento de la invención, se permiten ajustar correctamente los alambres perfilados y cuando los mismos presentan irregularidades, la etapa c) comprende las etapas siguientes: se proporcionan dos alambres perfilados de sección sensiblemente trapezoidal de triángulo isósceles, los alambres perfilados presentan una base y una punta opuesta a los flancos laterales que corresponde a las superficies no paralelas de los alambres perfilados; se enrolla uno de los dos alambres perfilados sobre la estructura tubular interna aplicando la base de uno de los alambres perfilados sobre la estructura tubular interna de manera que se formen bobinas espaciadas una de las otras de un primer paso; se enrolla el otro de los dos alambres perfilados entre las bobinas espaciadas aplicando la punta del otro de los dos alambres perfilados con respecto a la estructura tubular de manera que las bases de los dos alambres perfilados sean respectivamente opuestas entre si; y por último, se encajada el otro de los dos alambres perfilados de manera que se desvien las bobinas de un paso superior al primer paso. Hasta el grado que se pueda, se encaja el otro de los dos alambres perfilados de manera que se ajuste una equidistancia de la base y de la punta de uno de los dos alambres perfilados. Preferentemente, cuando el segundo de los alambres perfilados ha sido encajado muy profundamente entre las dos
bobinas consecutivas del primer alambre perfilado, se ocasiona entonces un traslado de uno de los dos alambres perfilados para que se aproximen las bobinas unas hacia las otras de manera que se desvien del otro de los dos alambres perfilados de la estructura tubular, y asi reajustar la equidistancia de la base y de la punta de uno de los dos alambres perfilados. Por otra parte, según el modo de realización de la invención particularmente ventajoso, la etapa c) comprende las siguientes etapas: se proporcionan dos alambres perfilados de sección sensiblemente trapezoidal de triángulo isósceles, los alambres perfilados presentan una base y una punta opuesta, los flancos laterales corresponden a las superficies no paralelas de los alambres perfilados, luego se enrolla uno de los dos alambres perfilados sobre la estructura tubular interna aplicando la base de uno de los alambres perfilados sobre la estructura tubular interna de manera que se formen bobinas espaciadas una de las otras de una distancia predeterminada; se mantienen entonces a las bobinas a la distancia determinada; y en seguida, se enrolla el otro de los dos alambres perfilados entre las bobinas espaciadas aplicando la punta del otro de los dos alambres perfilados enfrente de la estructura tubular de manera que las bases de los dos alambres perfilados sean respectivamente opuestas una con respecto a la otra. Se explicará con mayor detalle en la descripción detallada que se va a dar en seguida, este modo de
realización particular. Otras particularidades y ventajas de la invención serán evidentes con la lectura de la descripción que se da posteriormente de los modos de realización particulares de la invención, dados en calidad indicativa pero no limitativa, con referencia a las figuras anexas en las cuales: Breve descripción de las figuras La figura 1 es una vista esquemática parcial en perspectiva de un conducto flexible conforme a la invención; la figura 2 es una vista esquemática parcial en corte axial de una porción del conducto flexible ilustrado sobre la figura 1; la figura 3 es una vista esquemática de los detalles que muestran dos elementos representados sobre la figura 2 ; la figura 4 es una vista esquemática parcial en corte axial de los elementos representados sobre la figura 1, en una posición activa; la figura 5 es una vista esquemática parcial que ilustra una primera etapa de realización de un conducto flexible según la invención; la figura 6 es una vista esquemática parcial que ilustra una segunda etapa de realización del conducto flexible según la invención; la figura 7 es una vista esquemática parcial que ilustra una tercera etapa de realización del conducto flexible.
según la invención; la figura 8 es una vista esquemática parcial que muestra una primera etapa de otro modo de realización de un conducto flexible; la figura 9 es una vista esquemática parcial que ilustra una segunda etapa de otro modo de realización; la figura 10 es una vista esquemática parcial que ilustra una tercera etapa de otro modo de realización; y, la figura 11 es una vista esquemática parcial que muestra una variante según otro modo de realización. Descripción detallada de la invención La figura 1 ilustra un conducto flexible 10 según la invención del tipo de "orificios alisados" y que presenta aquí, desde el interior del conducto 12 hacia el exterior 14, un forro de hermeticidad interna 16 de material de plástico, una bóveda a presión engrapada 18, una capa tubular de bloqueo 20, dos capas de revestimiento cruzadas 22, 24 separadas de la capa tubular de bloqueo 20 por un forro intermedio 25, y un forro de hermeticidad externa 26. El conducto flexible 10 se extiende asi longitudinalmente según el eje A. La bóveda a presión engrapada 18 y la capa tubular de bloqueo 20 son obtenidas gracias a los elementos longitudinales enrollados helicoidalmente a paso corto formando bobinas, sin que se unan por la bóveda a presión 18 y que se unen a la capa tubular de bloqueo 20, mientras que las capas de revestimiento cruzadas
22, 24 son formadas del enrollamiento helicoidal a paso largo de los alambres metálicos. En otro tipo de estructuras del tipo de "orificios toscos", una carcasa metálica está montada al interior del forro de hermeticidad interna 16 y el forro intermedio 25 es suprimido . Se trata asi de la porción de conducto 28 representada en corte semiaxial e ilustrada en la figura 2. La misma presenta desde el interior 30 hacia el exterior 32, una carcasa 34 formada de una hoja metálica perfilada y enrollada en bobinas engrapadas unas a las otras y que permiten soportar los esfuerzos radiales de expansión, un forro de hermeticidad 36 de material de plástico, una bóveda a presión 38 hecha de un alambre con forma de zeta enrollado helicoidalmente a paso corto y engrapado; una capa tubular de bloqueo 40 que presenta aquí dos alambres perfilados 42 y 44 que se detallarán posteriormente, una primera banda anti-desgaste 46, dos alambres de las armaduras 48 y 50 separados por una segunda banda anti-desgaste 52 y un forro externo 54 de material de plástico separado de los alambres de las armaduras por una banda de retención 56. Las bandas anti-desgaste tienen por función limitar el desgaste por fricción entre las capas metálicas adyacentes. La banda de retención tiene por función única mantener las capas de revestimiento durante la fabricación del conducto, hasta que el forro externo sea
colocado. Esta banda de retención es diferente en una parte de su estructura y su función, de las cintas reforzadas de las fibras de aramidas descritas en WO 03/083343. La misma presenta una resistencia mecánica mucho más reducida y no será capaz de limitar o de controlar en el servicio el pandeo de las capas de revestimiento en las condiciones semejantes a aquellas descritas en WO 03/083343. El alambre con forma de Z presenta dos bordes opuestos 58 y 60 terminados respectivamente por los retornos 62, 64 que delimitan dos ranuras opuestas 66 y 68. En cuanto a la capa tubular de bloqueo 40, la misma presenta un primer alambre perfilado 42 y un segundo alambre perfilado 44 de altura inferior, la totalidad de los dos de sección trapezoidal sensiblemente de triángulo isósceles. El primer alambre perfilado 42 presenta una primera base 70 denominada también la superficie interna, y una primera punta opuesta 72 y el segundo alambre perfilado 44 presenta por si mismo, una segunda base 74 opuesta a una segunda punta 76. Además, como se explicará posteriormente con mayor detalle, los dos alambres perfilados 42 y 44, presentan una sección respectivamente con dos flancos laterales inclinados uno hacia el otro en un ángulo con respecto a su base respectiva, 70, 74, sensiblemente igual. Es ventajoso en ciertas aplicaciones particulares, llevar los flancos laterales sensiblemente convexos, en el primer alambre perfilado 42 y en correspondencia, los flancos
laterales cóncavos en el segundo alambre perfilado 44. En efecto, esto permite crear aberturas esféricas entre los alambres perfilados próximos, lo que facilita los movimientos relativos de la conexión de rótula que acompañan a la flexión del conducto, y permite reducir las presiones de contacto. La curvatura ideal de cada flanco lateral, visto en corte transversal, es un circulo centrado sobre la intersección entre el eje del conducto y la- mediatriz del flanco lateral. En la práctica, para los conductos destinados a las profundidades de agua inferiores a 2500 m, la relación entre el espesor de la capa de bloqueo axial y el diámetro del conducto es tal que el radio del circulo es muy superior a la altura del alambre perfilado. En estas condiciones, la desviación máxima entre una parte del flanco curvado de manera óptima y por otra parte el flanco inclinado rectilíneo, es despreciable y no se justifica la puesta en funcionamiento de este perfeccionamiento. Debido a esta desviación reducida máxima, del orden de algunas centésimas de milímetro, el fenómeno de desgaste y rodaje crea naturalmente aberturas esféricas próximas a las aberturas óptimas. Sin embargo, este perfeccionamiento es ventajoso en el caso de los conductos destinados a ser sumergidos a profundidades muy grandes, típicamente de más de 3500 m, y que debido a esto son sometidas a esfuerzos extremadamente importantes de compresión axial.
Tal como está representado sobre la figura 2, el conducto 28 se extiende longitudinalmente hacia una porción de refuerzo. Se observará que en esta posición de reposo, el primer alambre perfilado 42 que forma las bobinas alrededor de la bóveda a presión 38, presenta su primera base 70 apoyada sobre las bobinas de la bóveda a presión 38, mientras que los alambres de las armaduras 48 y 50 en la primera banda antidesgaste 46 están por si mismas, apoyadas sobre la primera punta 72, en el momento en el que el segundo alambre perfilado 44 es encastrado formando una cuña, entre las bobinas formadas por el primer alambre perfilado 42. La segunda base 74 y la segunda punta 76 del segundo alambre perfilado 44 están entonces opuestas respectivamente a la primera base 70 y a la primera punta 72 del primer alambre perfilado 42. La altura del segundo alambre perfilado 44 es menor que aquella del primer alambre perfilado 42, este segundo alambre perfilado 44 está enrollado helicoidalmente entre las bobinas del primer alambre perfilado 42, flancos contra los flancos, de manera que su segunda punta 76 y su segunda base 74 estén espaciadas sensiblemente de manera respectiva por un mismo valor de la bóveda a presión 38 y de la primera banda anti-desgaste 46. Por otra parte, se observará que en esta posición de reposo, el retorno 62, 64 de los bordes opuestos 58 y 60 del alambre con forma de zeta están acoplados respectivamente por medio de sus ranuras contiguas 68, 62. De esta manera, la bóveda a
presión 38 presenta un juego axial, tanto en la compresión como en el alargamiento. Además, las bobinas del primer alambre perfilado 42 están apoyadas sobre la bóveda a presión 38, ya sea directamente como están representadas sobre la figura 2, o por la intermediación de una banda de material sintético, de manera que las fuerzas de fricción entre el alambre perfilado 42 y el alambre con forma de zeta de la bóveda a presión 38 sean suficientemente importantes para que el movimiento axial de las bobinas de la bóveda a presión 38 sea susceptible de arrastrar a las bobinas del primer alambre perfilado 42. Por otra parte, gracias a esta capa tubular de bloqueo 40 se comprende que todas las restricciones axiales tienden a retraer el conducto 10 tal como es ilustrado sobre la figura 1 serán retomadas por las bobinas de dos alambres perfilados 42, 44, apoyadas flancos contra flancos. Esta compresión axial, debido al efecto de cuña producido por la inclinación de los flancos, genera en los dos alambres perfilados restricciones circunferenciales de sentido opuesto, que tienden a hacer reducir ligeramente el diámetro de las bobinas del primer alambre perfilado 42, y para hacer aumentar ligeramente aquellas del segundo alambre perfilado 44. La capa de bloqueo es concebida de tal suerte que estas restricciones no pasen jamás el limite elástico de los alambres, siempre que las deformaciones permanezcan reversibles y reducidas. En la
práctica, bajo la aplicación de una compresión axial, la capa de bloqueo y el conducto pueden acortarse reversiblemente en un valor relativo inferior a 0.3 %, ventajosamente 0.15 %. En estas condiciones, el pandeo de las capas de revestimiento permanece inferior, en un valor relativo, a aproximadamente 0.6 %. Asi, los desplazamientos radiales de los alambres de revestimiento permanecen netamente inferiores a su espesor apropiado, lo que evita cualquier riesgo de desorganización de las capas de revestimiento. Refiriéndose ahora a la figura 3, que muestra parcialmente un semicorte axial del conducto flexible en una posición de reposo y en sección recta de los alambres perfilados, dos bobinas del primer alambre perfilado 42 y del segundo alambre perfilado 44, encastrados unos en los otros. Se explicará con el apoyo de esta figura 3, la geometría, constitución y la provisión de dos alambres perfilados 42, 44 uno con respecto al otro en la capa tubular de bloqueo 40. Estos alambres perfilados 42, 44 son fabricados de acero y conformados por trefilado o por laminado en frío de manera que se obtengan los alambres que presentan buenas características mecánicas y buena's tolerancias de diseño a un costo ventajoso. El límite elástico en la tracción de los alambres así fabricados, es ventajosamente superior a 800 Mpa ( 8157 kg/cm2 ) . Por otra parte, como se explicará en la presente posteriormente, su estado superficial debe ser
suficiente, para autorizar el deslizamiento de un alambre con respecto al otro. Ventajosamente, la rugosidad promedio Ra de los flancos laterales de los alambres es inferior a 3.2 µ??. Preferentemente, los flancos laterales son recubiertos de una grasa para reducir aún más los coeficientes de fricción. Se encuentra sobre la figura 3 el primer alambre perfilado 42 que presenta su primera base 70 y su primera punta 72, y dos flancos laterales opuestos 80. Se encuentra igualmente allí el segundo alambre perfilado 44 que presenta su segunda base 74 y su segunda punta 76 asi como dos flancos laterales opuestos 82. Las dimensiones de los alambres perfilados 42, 44 están adaptados especialmente en función del diámetro del conducto flexible, del radio de curvatura mínimo al cual el conducto debe ser curvado, y la profundidad del agua en la cual el mismo debe ser utilizado. Así, los ángulos de inclinación entre una parte de los flancos laterales opuestos 80 y la primera base 70, y por la otra parte los otros flancos laterales 82 y la segunda base 74, son sensiblemente iguales y están comprendidos entre 50° y 70°, ventajosamente 55° y 65°, y de manera óptima próximos a 60°, lo que permite obtener una capa de bloqueo que presentan a la vez una gran resistencia a la compresión y una buena flexibilidad. En efecto, cuando estos ángulos aumentan y se aproximan a 90°, el efecto de acuñado es reducido, las restricciones circunferenciales en los alambres perfilados son
reducidos asi y la resistencia a la compresión axial de la capa de bloqueo es mejorada. Sin embargo, más allá de 75°, existe el riesgo de sujeción y bloqueo por la ausencia de deslizamiento entre las caras laterales de los alambres perfilados. Además, debido a que las alturas Hl, H2 de los dos alambres perfilados 42, 44 están fijas, una disminución del ángulo disminuye el radio de curvatura mínimo al cual la capa de bloqueo puede ser curvada sin daño, lo que equivale a decir que la flexibilidad de la capa de bloqueo es por lo tanto mejor que lo que este ángulo es reducido. Finalmente, un ángulo de aproximadamente 60° ofrece un compromiso óptimo. Además, los aros de los alambres perfilados 42, 44 son redondos o biselados de manera que su movimiento relativo no altere las capas adyacentes y que su deslizamiento relativo se efectúe con la menor fricción posible. Preferentemente, la anchura bl de la base del primer alambre perfilado 42 es superior a 1.4 veces su altura hl. Asimismo, ventajosamente, la anchura b2 del segundo alambre perfilado 44 es superior 1.4 veces a su altura h2. Así, la estabilidad de los alambres perfilados 42, 44 es mejorada, éstos últimos conservan durablemente una base paralela al eje del conducto cuando éste último se extiende longitudinalmente. La altura hl del primer alambre perfilado 42 está comprendida ventajosamente entre 1.2 y 1.6 veces la altura h2 del segundo alambre perfilado 44. En efecto, debido a que
todos los otros parámetros están fijos, un aumento de la relación hl/h2 tiene por efecto aumentar la flexibilidad de la capa de bloqueo por la desviación de un aumento del curso de desplazamiento radial del segundo alambre perfilado h2 con respecto al primer alambre perfilado hl. Sin embargo, este aumento disminuye la sección del segundo alambre perfilado y asi la resistencia a la compresión de la capa de bloqueo. Finalmente, el mejor compromiso es obtenido cuando hl/h2 está comprometido entre 1, 2 y 1.6. Además, el primer alambre perfilado 42 presenta ventajosamente una sección cuya superficie está comprendida entre 0.8 y 1.5 veces la superficie de la sección del alambre perfilado 44. De esta manera, las restricciones circunferenciales de la compresión y de la tracción poseídas respectivamente por los alambres perfilados 42 y 44 son homogéneas y tienen intensidades cercanas. Esto permite mejorar la capa de bloqueo reduciendo su peso con una resistencia igual a la compresión axial. Preferentemente, La superficie de la sección del primer alambre perfilado 42 está comprendida entre 1 y 1.3 veces, por ejemplo 1.2 veces la superficie de la sección del segundo alambre perfilado 44. El primer alambre perfilado 42 presenta por ejemplo una altura hl comprendida entre 4 mm y 14 mm y una anchura bl de la primera base 70 comprendida entre 6 mm y 24 mm, para los
conductos de diámetro interno comprendidos entre 100 mm y 250 mm que deben ser sumergidos a profundidades del agua comprendidas entre 1000 y 1500 m. En estas mismas condiciones, la altura h2 del segundo alambre perfilado 44 está comprendida por ejemplo entre 2.5 mm y 11 mm y la anchura b2 de la segunda base 74 está comprendida entre 7.5 mm y 27 mm. Asi, por ejemplo, para un conducto flexible de diámetro interno de 150 mm, destinado a ser sumergido a 1500 m de profundidad, la altura hl del primer alambre perfilado 42 es de 8.2 mm, la anchura bl de la primera base 70 es de 14.1 mm, la altura h2 del segundo alambre perfilado 44 es de 65 mm y la anchura b2 de la segunda base 74 es de 16.2 mm. Como ya expresó anteriormente, cuando el conducto flexible se extiende longitudinalmente hacia una posición de reposo, las bobinas del primer alambre perfilado 42 y del segundo alambre perfilado 44 definen respectivamente dos envolturas coaxiales. Además, ventajosamente, el segundo alambre perfilado 44 se extiende a igual distancia de la primera base 70 y de la primera punta 72 del primer alambre perfilado 42, lo que presenta la ventaja de reducir el radio de curvatura mínimo de la capa de bloqueo. En consecuencia, y retomando el ejemplo presentado, y apoyándose en la figura 3, la segunda base 74 y la segunda punta 76 del segundo alambre perfilado 74 deben estar espaciados respectivamente a una distancia de 1.1 mm de una primera línea 11 definida por la
primera punta 72 del primer alambre perfilado 42 y una segunda linea 12 definida en la primera base 70 del primer alambre perfilado 42. Se explicará con mayor detalle y con referencia al procedimiento de realización del conducto flexible, la manera de obtener esta coaxialidad. Ahora se hará referencia a la figura 4, sobre la cual está representada en corte axial, una porción del conducto conforme a la invención y únicamente la bóveda a presión 38 sobre la cual se apoya su capa tubular de bloqueo 40. Este ensamble está representado en el momento que el conducto está flexionado, definiendo un interior de flexión 88 y un exterior de flexión 86. Asi, hacia el interior de la flexión 84 una primera porción del conducto 88 es contraída mientras que hacia el exterior de la flexión 86 una segunda porción del conducto 90 diametralmente opuesta es extendida. Se explicará aquí posteriormente, las consecuencias estructurales sobre la bóveda a presión 38 y sobre la capa tubular de bloqueo 40, y el desplazamiento relativo de sus elementos respectivos. Así, hacia el interior de la flexión 84, la primera porción del conducto 88 es contraída y las bobinas del alambre con forma de zeta están apoyadas unas contra las otras, mientras que de la manera opuesta hacia el exterior de la flexión 86, la segunda porción del conducto 90 es extendida, los retornos 62, 64 de los bordes opuestos 58, 60 están tomados respectivamente uno con respecto al otro. Así, en la
primera porción del conducto 88 las bobinas están próximas unas con las otras, mientras que en la segunda porción 90 las bobinas están alejadas unas de las otras. En consecuencia, el primer alambre perfilado 42 está enrollado helicoidalmente de manera apoyada sobre la bóveda a presión 38, las bobinas de los alambres con forma de zeta son arrastradas paralelamente por las bobinas del primer alambre perfilado 42, de tal modo que, en la primera porción del conducto 88 las bobinas del primer alambre perfilado 42 han sido aproximadas unas con relación a las otras mientras que de la manera opuesta, en la segunda porción del conducto 90, las bobinas del primer alambre perfilado 42 han sido alejadas unas con relación a las otras. Esto tiene entonces por efecto mecánico el de arrastrar en una dirección transversal las segundas bobinas del segundo alambre perfilado 44 hacia el interior de la flexión 84. En efecto, en la primera porción del conducto 88, las bobinas del primer alambre perfilado 42, cuyos flancos laterales 80 están inclinados, se aproximan unas con relación a las otras y tienden a intercalar las bobinas del segundo alambre perfilado 44 hacia el interior de la flexión 84, las bobinas se deslizan a lo largo de la superficie de la junta definida por los flancos laterales 80, 82. Simultáneamente, en la segunda porción del conducto 80 de manera opuesta, las bobinas del primer alambre perfilado 42 se apartan las unas de las otras, las bobinas del segundo alambre perfilado 44 se deslizan
flancos contra flancos entre las bobinas del primer alambre perfilado 42 hacia la bóveda a presión 38. Asi, las flexiones del conducto 10 son autorizadas sin acortamiento global de este último, las bobinas de los dos alambres perfilados 42, 44 forman entonces conexiones de rótula unas con respecto a las otras. Estas flexiones no están limitadas en la amplitud más que por la segunda punta 76 del segundo alambre perfilado 44 que llega a apoyarse contra la bóveda a presión y paralelamente de la manera opuesta, por el apoyo de la segunda base 74 del segundo alambre perfilado 44 contra la capa del alambre de la armadura 48 y el forro antidesgaste 46. Según una primera variante de funcionamiento de la invención no representada, los alambres perfilados 42, 44 son enrollados de manera que su base y su punta respectivamente estén invertidas con respecto a la bóveda a presión 38, tal como es ilustrado sobre la figura 2. Además, y según una segunda variante de funcionamiento, se prevé proporcionar un primer alambre perfilado en dos partes simétricas una con respecto a la otra en un plano intermedio de manera que se simplifique el montaje. Ventajosamente, y según una tercera variante de funcionamiento, los alambres perfilados que presentan ranuras longitudinales en su base y/o en su punta, y en el interior de su cara de contacto en el caso de un primer alambre perfilado en dos partes simétricas, dejando intactos
los flancos laterales, de manera que se aligere la capa tubular de bloqueo sin alterar sus partes funcionales. El conducto flexible conforme a la invención es realizado según un procedimiento que se describirá después con referencia a las figuras 5 a 7. Sobre estas figuras, está representado esquemáticamente en semicorte axial un conducto flexible del tipo de aquel ilustrado sobre la figura 2 en el transcurso de realización. También, las referencias llevadas sobre los elementos idénticos estarán afectadas por un signo de uno de tales conductos es realizado capa por capa partiendo desde el interior hacia el exterior. La carcasa 34' es fabricada por enrollamiento helicoidal y engrapado en una hoja metálica perfilada. En seguida, el forro de hermeticidad 36' está fabricado por extrusión. La siguiente etapa es la fabricación de una bóveda a presión 38', por el enrollamiento helicoidal de paso corto de uno o varios alambres, con la ayuda de una máquina de bobinalización (en inglés "spiraling machine") . En seguida, la capa de bloqueo 40' es fabricada con la ayuda de una máquina de bobinalización de conformidad con un procedimiento que será detallado posteriormente. Para terminar, las otras capas, es decir por una parte las capas de revestimiento 48', 50', las diversas bandas antidesgaste 46', 52' y de retención 56', y por otra parte el forro externo 54', son fabricados de la manera clásica, respectivamente por el enrollamiento helicoidal de los alambres o de las cintas, o
por extrusión. Sobre la figura 5, se encuentra una carcasa 34' recubierta de un forro a presión 36' sobre el cual está enrollada una bobinal de un alambre con forma de zeta que forma una bóveda a presión, estas capas ya han sido fabricadas previamente de la manera clásica. La capa de bloqueo 40' está representada en el transcurso de la fabricación, en el momento de su paso hacia la máquina de bobinalización . La máquina de bobinalización está fijada y el conducto es arrastrado en la traslación en el sentido de la flecha F. A la salida de la máquina de bobinalización, la capa de bloqueo 40' es formada. Ante todo, y según una primera etapa, el primer alambre perfilado 42' es enrollado en forma de hélice alrededor de la bóveda a presión 38', bajo tensión controlada, de manera de cerrar las bobinas asi formadas y hacerlas solidarias con la bóveda a presión 38' . La base 70 del primer alambre perfilado 42' está montada de manera apoyada contra la bóveda a presión 38' . Además, el paso de la hélice Pr desde el primer alambre perfilado 42' es controlado de manera precisa. En seguida, y según una segunda etapa ilustrada en la figura 6, se va a bloquear el traslado axial de la última bobina del primer alambre perfilado 42 enrollado aplicando los medios que forman el rodillo 92' contra un flanco lateral externo 80' del primer alambre perfilado 42' de esta última bobina.
Luego, según una tercera etapa ilustrada en la figura 7, se va a enrollar bajo tensión controlada una nueva bobina del segundo alambre perfilado 44' entre los dos flancos laterales libres 80' del primer alambre perfilado 42'. Esta nueva bobina del segundo alambre perfilado 44' va ajustarse entonces exactamente entre la base y la punta del primer alambre perfilado 42' . Este ajuste es aún más preciso, de modo que una parte de la sección de los alambres perfilados 42' y 44' sea constante y que la posición de la última bobina del primer alambre perfilado 42' sea mantenida a una distancia constante correspondiente al paso Pr durante el proceso de realización. El rodillo 92' permite mantener este paso Pr constante en el momento de la aplicación del segundo alambre perfilado 44' entre las bobinas del primer alambre perfilado 42' . En efecto, debido al efecto de la cuña, la tensión de la colocación ejercida sobre el segundo alambre perfilado 42' produce una fuerza que tiende a desviar las dos últimas bobinas del primer alambre perfilado 44', fuerza que es recibida parcialmente por el rodillo 92' . El proceso de realización de la capa tubular de bloqueo 40' es continua y los dos alambres perfilados 42' y 44' son enrollados simultáneamente alrededor de la bóveda a presión 38' poco a poco y en la medida de la rotación de la máquina de bobinalización . El y los rodillos 92' que forman los medios de control de la desviación de las bobinas están
montados de manera solidaria en la jaula de la máquina de bobinalización, de manera que permanezca en proximidad con el punto de colocación del segundo alambre perfilado 42'. Ventajosamente, la máquina de bobinalización es del tipo de aquel descrito en el documento WO 02/08111. En efecto, esta máquina de bobinalización lleva motores lineales de tracción, embarcados sobre la jaula en rotación, que permiten llevar los alambres perfilados 42', 44' hasta su punto de colocación controlando de manera precisa la tensión de la colocación. Además, el control de las tensiones de la colocación permite garantizar la calidad de los apoyos mecánicos entre por una parte la base del primer alambre perfilado 44' y la bóveda a presión 38', y por otra parte los flancos laterales 80', 82' de dos alambres perfilados 42', 44'. O, la calidad de estos apoyos es determinante para la conflabilidad y durabilidad de la capa de bloqueo axial. En el presente se describirá, con referencia a las figuras 8 a 10, un procedimiento de realización de un conducto conforme a la invención según otro modo de funcionamiento, igualmente en tres etapas. Asi, con referencia a la figura 8, sobre la cual aparecen los mismos elementos que aquellos que aparecen sobre la figura 5, y provistos con las mismas referencias, el alambre perfilado 42' originalmente es enrollado en forma de hélice según una primera etapa, gracias a la máquina de
bobinalización, con un paso de hélice Pl inferior al paso de la hélice Pr del alambre perfilado 42' instalado definitivamente, ventajosamente Pl es ligeramente inferior a Pr, por ejemplo de cinco a diez por ciento. Gracias a la máquina de bobinalización, haciendo variar su velocidad de rotación en función del avance del conducto flexible que lo atraviesa, se regula la longitud del paso de la hélice. Asi, con respecto a las velocidades de rotación combinadas de la máquina de bobinalización y el avance del conducto flexible, que conduce al primer alambre perfilado 42' a ser enrollado con un paso Pr, el nuevo paso de hélice Pl es obtenido, ya sea aumentando la velocidad de la máquina de bobinalización o disminuyendo la velocidad de avance del conducto flexible. Simultáneamente, y según una segunda etapa ilustrada en la figura 9, se va a enrollar el segundo alambre perfilado 44' formando una nueva bobina entre los dos flancos laterales libres 80' del primer alambre perfilado 42' . Esta nueva bobina del segundo alambre perfilado 44', no se va a ajustar entonces exactamente entre la base y la punta del primer alambre perfilado 42' , más bien dicho hacia la punta del primer alambre perfilado 42' con un paso de hélice original Pl sensiblemente idéntico al paso de la hélice del primer alambre perfilado 42' . Luego, según una tercera etapa ilustrada sobre la figura 10, se va a transportar esta nueva bobina del segundo
alambre perfilado 44' exactamente entre la base y la punta del primer alambre perfilado 42', gracias a un rodillo 94'. Este rodillo 94', de simetría de revolución cilindrica, presenta dos aberturas de apoyo idénticas y simétricas una con respecto a la otra y con respecto a un cuello central. El mismo está montado en rotación según un eje sensiblemente paralelo al eje del conducto flexible. El cuello central presenta una anchura sensiblemente inferior a un semipaso de la hélice Pl y a un espesor radial sensiblemente igual a la mitad de la diferencia entre la altura hl del primer alambre perfilado 42' y aquella h2 del segundo alambre perfilado 44'. Así, según esta tercera etapa en donde el rodillo 94' es aplicado de manera forzada contra la capa tubular de bloqueo 40' de manera que sus dos aberturas de apoyo idénticas estén respectivamente en apoyo contra dos bobinas consecutivas del primer alambre perfilado 42', mientras que el cuello central se va a ajustar de manera precisa entre las dos bobinas consecutivas, el rodillo 94' precisamente, encaja a fuerzas el segundo alambre perfilado 44' entre las dos bobinas consecutivas del primer alambre perfilado 42'. El segundo alambre perfilado 44' se encaja entonces hasta una profundidad determinada por el espesor radial del cuello. Teniendo en cuenta este espesor radial, que vale la mitad de la diferencia entre hl, y h2, el segundo alambre perfilado 44', que está apoyado sobre la primera de las dos bobinas consecutivas del
primer alambre perfilado 42' , tiende a desviarse formando una cuña con la última bobina del primer alambre perfilado 42' para llevarla a una distancia de la primera, igual al paso Pr. De esta manera, se liberan a la vez las variaciones convencionales de los alambres perfilados y de su irregularidad de la estructura. En efecto, el paso de la hélice es determinado y fue fijado por las velocidades de rotación de la máquina de bobinalización y el avance del conducto flexible, de las irregularidades dimensionales muy importantes de los alambres perfilados que ocasionan una mala colocación del segundo alambre perfilado 44' con respecto al primer alambre perfilado 42', ya sea muy próximo a la bóveda a presión 38' o muy alejada. Asi, este método permite ajustar entonces en cualquier momento por la intermediación del rodillo 94', las bobinas a un paso Pr . Sin embargo, las desviaciones dimensionales y geométricas de los alambres perfilados son relativamente reducidas, porque las mismas son obtenidas por el perfilado o por laminado en frío. En consecuencia, es inútil destinar un paso Pl muy inferior al paso óptimo Pr. También, un paso Pl próximo al paso óptimo Pr, por ejemplo, inferior de cinco a diez por ciento del paso Pr, conviene perfectamente. Una de tales elecciones del paso Pl permite compensar al mismo tiempo los ajustes necesarios debidos a las tolerancias dimensionales y geométricas, y también que no se provoquen movimientos
importantes de las bobinas y asi que se deterioren las mismas, o que se deterioren las capas que los soportan. Según una variante de ejecución de este otro modo de funcionamiento, ilustrado sobre la figura 11, el rodillo 94' es complementado por el funcionamiento de un cilindro opresor lateral 96' que permite controlar de manera precisa el curso de la última bobina del primer alambre perfilado 42' en el momento en que se desvia bajo la acción del rodillo 94' y de su cuello. Para esto, el cilindro opresor lateral 96' está montado en rotación sobre un soporte 98' según un eje sensiblemente perpendicular al conducto flexible, y presenta una forma de cono truncado de manera que su banda de rodamiento se aplique exactamente contra el flanco lateral inclinado del primer alambre perfilado 42' . El cilindro opresor lateral 96' es entonces llevado en rotación a fuerzas por la intermediación de su soporte 98', contra el flanco lateral inclinado del primer alambre perfilado 42' según una dirección paralela al eje del conducto flexible y con una intensidad comprendida, por ejemplo, entre 10 daN y 50 daN . El soporte 98' puede ser arrastrado según un sentido R por la intermediación de un resorte o bien por un gato hidráulico. Asi, en el caso en donde el segundo alambre perfilado 44' está encajado muy profundamente entre las dos bobinas consecutivas del primer alambre perfilado 42', por ejemplo a causa de un elemento que está acoplado fortuitamente entre el segundo
alambre perfilado 44' y el cuello del rodillo 94', o aún a causa de la tensión del segundo alambre perfilado 44', el" mismo será remontado entonces y desviado de la bóveda a presión 38' gracias a la acción del cilindro opresor lateral 96' . Esto último tendrá por efecto, arrastrar en traslación a la última bobina del primer alambre perfilado 42' , según la dirección paralela al conducto flexible, y partiendo por el efecto de la cuña inversa, hacer remontar el segundo alambre perfilado 44' y alejarlo de la bóveda a presión 38'. Por otra parte, se observará que el rodillo 94' y el cilindro opresor lateral 96' , que se puede hacer funcionar simultáneamente de manera que se controle perfectamente la posición relativa del segundo alambre perfilado y del primer alambre perfilado. Se hace constar que con relación a esta fecha el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.