MD944Z - Invertor pentru modul fotovoltaic - Google Patents
Invertor pentru modul fotovoltaic Download PDFInfo
- Publication number
- MD944Z MD944Z MDS20140124A MDS20140124A MD944Z MD 944 Z MD944 Z MD 944Z MD S20140124 A MDS20140124 A MD S20140124A MD S20140124 A MDS20140124 A MD S20140124A MD 944 Z MD944 Z MD 944Z
- Authority
- MD
- Moldova
- Prior art keywords
- capacitor
- load
- inverter
- power
- voltage
- Prior art date
Links
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 90
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 abstract description 2
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 15
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 7
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 4
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 2
- -1 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 2
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 230000003534 oscillatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000002985 plastic film Substances 0.000 description 1
- 229920006255 plastic film Polymers 0.000 description 1
- 229920000515 polycarbonate Polymers 0.000 description 1
- 239000004417 polycarbonate Substances 0.000 description 1
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/50—Photovoltaic [PV] energy
- Y02E10/56—Power conversion systems, e.g. maximum power point trackers
Landscapes
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
Invenţia se referă la electrotehnică, şi anume la invertoarele de curent continuu în curent alternativ pentru sursele regenerabile de energie, şi anume pentru modulele fotovoltaice.Invertorul pentru modulul fotovoltaic conţine un modul (1), la ieşirea căruia sunt conectate în paralel prima ramură formată din două chei electronice (2, 3), a doua ramură formată din două chei electronice (4, 5), a treia ramură formată din două condensatoare (6, 7) şi a patra ramură formată din două chei electronice (8, 9), elementele fiecărei ramuri sunt legate între ele în serie. În paralel cu o cheie electronică (3) sunt conectate o inductanţă (10) şi un condensator (11), legate între ele în serie. Între punctul de conexiune a cheilor electronice (4, 5) şi punctul de conexiune a condensatoarelor (6, 7) este conectată o inductanţă (12). Între punctul de conexiune a condensatoarelor (6, 7) şi punctul de conexiune a cheilor electronice (8, 9) este conectat un condensator (13), bornele căruia formează ieşirile invertorului pentru conectarea sarcinii (14) la acesta.
Description
Invenţia se referă la electrotehnică, şi anume la invertoarele de curent continuu în curent alternativ pentru sursele regenerabile de energie, şi anume pentru modulele fotovoltaice.
Este cunoscut un invertor de curent continuu în curent alternativ pe bază de chei electronice, care conţine o sursă de tensiune fotovoltaică, un filtru format dintr-un condensator, un convertor de curent continuu în curent continuu, care modifică parametrii tensiunii şi care conţine o inductanţă, patru chei electronice şi un condensator de frecvenţă înaltă, un transformator de frecventă înaltă, patru diode de redresare, un filtru de tensiune medie, format dintr-un condensator, precum şi un convertor de curent continuu în curent alternativ, care conţine patru chei electronice cu diode şi un filtru de curent alternativ, care este format dintr-un condensator şi două inductanţe [1].
Dezavantajul acestui invertor constă în faptul că sunt două trepte de convertizare a energiei cu un număr mare de elemente, care duce la pierderi sporite de energie în invertor.
De asemenea, este cunoscut un invertor de curent continuu în curent alternativ pe bază de chei electronice, care conţine o sursă de tensiune fotovoltaică, un compensator al fluctuaţiilor de putere, format din trei diode, o cheie electronică şi o inductanţă, un condensator de netezire a tensiunii de alimentare a invertorului, o punte cu patru chei electronice şi un filtru electromagnetic, format din două inductanţe şi trei condensatoare [2].
Dezavantajul acestui invertor constă în aceea că funcţia de netezire (compensare) a fluctuaţiilor de putere a sarcinii este realizată de către un condensator de capacitate mare cu pierderi dielectrice majorate, care se caracterizează prin valori ridicate ale masei şi volumului, se utilizează un număr mare de inductanţe şi condensatoare de filtrare a perturbaţiilor electromagnetice ale invertorului, ceea ce implică creşterea masei şi volumului invertorului, precum şi pierderi sporite de energie condiţionate de utilizarea unui număr mare de elemente, pentru care sunt specifice pierderi proprii sporite de energie, ce influenţează negativ asupra randamentului invertorului.
Problema pe care o rezolvă invenţia propusă constă în majorarea randamentului invertorului şi micşorarea consumului de materiale la confecţionarea lui.
Invertorul pentru modulul fotovoltaic, conform invenţiei, înlătură dezavantajele menţionate mai sus prin aceea că conţine un modul fotovoltaic, la ieşirea căruia sunt conectate în paralel prima ramură formată din două chei electronice, a doua ramură formată din două chei electronice, a treia ramură formată din două condensatoare şi a patra ramură formată din două chei electronice, elementele fiecărei ramuri sunt legate între ele în serie. În paralel cu o cheie electronică a primei ramuri sunt conectate o inductanţă şi un condensator, legate între ele în serie. Între punctul de conexiune a cheilor electronice ale ramurii a doua şi punctul de conexiune a condensatoarelor ramurii a treia este conectată o inductanţă. Între punctul de conexiune a condensatoarelor ramurii a treia şi punctul de conexiune a cheilor electronice ale ramurii a patra este conectat un condensator, bornele căruia formează ieşirile invertorului pentru conectarea sarcinii la acesta.
O particularitate a invertorului constă în următoarele: condensatorul, folosit pentru netezirea fluctuaţiilor de putere a sarcinii, este substituit cu un bloc funcţional, format din două chei electronice, la una dintre care în paralel este conectată o ramură consecutivă, formată dintr-o inductanţă şi un condensator, concomitent condensatoarele de filtrare a fluctuaţiilor de putere în sarcină îndeplinesc şi funcţia de atenuare a perturbaţiilor electromagnetice.
La funcţionarea invertorului, alimentat de la module fotovoltaice, este dificil de asigurat echilibrul valorilor instantanee ale puterii generate şi puterii consumate de sarcină, inclusiv, ca urmare a valorii limitate a puterii generate şi devierea punctului real de generare de la punctul puterii maxime de generare a modulului fotovoltaic. Deoarece, în invertor are loc transformarea curentului continuu în curent alternativ, puterea activă instantanee consumată de sarcină prezintă o funcţie armonică ce oscilează cu frecvenţă dublă în comparaţie cu frecvenţa fundamentală a curentului şi tensiunii sarcinii. Banda de fluctuaţie a puterii instantanee în sarcină variază de la zero până la valoarea dublă a puterii generate de modulul fotovoltaic. Acest fapt şi condiţionează necesitatea dotării invertorului cu condensatoare destinate pentru acumularea şi injectarea puterii în circuitul de curent alternativ pentru a asigura echilibrul instantaneu al puterii generate de modulul fotovoltaic şi puterii instantanee consumate de sarcină. Puterea instantanee în circuitul de curent alternativ este determinată de relaţia:
,
în care componenta oscilatorie se determină din relaţia:
,
unde - amplitudinile tensiunii şi curentului în circuitul sarcinii.
Componenta pe perioada de oscilaţie variază de la „minus” până la „plus”:
,
unde - perioada de oscilaţie a curentului (tensiunii) în circuitul sarcinii, valoarea ei maximă este egală cu Axa în jurul căreia evoluează puterea de oscilaţie este reprezentată de componenta constantă a puterii.
Se consideră că energia acumulată în condensator, care participă la schimbul de putere este egală cu 1000 W. Pentru aceste condiţii calculăm valoarea capacităţii condensatorului care, pentru regimul admisibil de funcţionare a lui, asigură posibilitatea funcţionării invertorului la parametrii indicaţi. Se admite că invertorul este alimentat de la modulul fotovoltaic cu tensiunea de curent continuu U0=400 V. Condensatorul de netezire a fluctuaţiilor de putere din cea mai apropiată soluţie tehnică posedă valori limitate ale componentei alternative a tensiunii aplicate, care pentru condensatoarele de capacitate mare nu depăşeşte 6% din tensiunea lui nominală [Электрические конденсаторы и конденсаторные установки. Справочник. В. В. Берзан, Б. Ю. Геликман, М. Н. Гураевский и др. Под ред. Г. С. Кучинского, Москва, Энергоатомиздат, 1987, 656 p.]. Considerând că tensiunea nominală a condensatorului coincide cu valoarea tensiunii modulului fotovoltaic, determinăm valoarea componentei tensiunii alternative admisibile pentru aceste condensatoare:
Pentru valoarea dublă a frecvenţei egală cu 100 Hz determinăm valoarea capacităţii condensatorului de netezire a fluctuaţiilor de putere în invertorul din cea mai apropiată soluţie tehnică:
Condensatoarele electrolitice, de exemplu, de tipul K50-37-250V -4700 µF au valoarea tangentei unghiului de pierderi şi pierderile în acest condensator pentru regimul invertorului la 1000 W în sarcină vor constitui:
În soluţia propusă netezirea fluctuaţiilor de putere se face în regim dinamic de compensare a devierilor de putere. Aceasta permite urmărirea devierilor instantanee în timp real, ca urmare se poate admite devierea tensiunii pe condensator de la zero până la valoarea maximă a tensiunii modulului fotovoltaic, deci în diapazonul 0…400 V. Pentru aceste condiţii de funcţionare valoarea capacităţii condensatorului se determină, de asemenea, din relaţia:
Capacitatea obţinută este caracteristică pentru condensatoarele cu dielectric organic (fie hârtie, fie pelicule din masă plastică, ca polietilenteraftalat, policarbonat sau polipropilenă). Condensatoarele cu dielectric organic, de exemplu de tipul K75-10-250V -10 µF, au valoarea tangentei unghiului de pierderi şi pierderile în acest condensator pentru regimul invertorului la 1000 W în sarcină vor constitui:
În soluţia propusă pierderile de energie sunt mult mai mici în condensatoarele de netezire a fluctuaţiilor de putere în comparaţie cu cea mai apropiată soluţie. Totodată, masa condensatoarelor K50-37-250V -4700 µF la 1000 W putere constituie 3,4 kg, pe când masa condensatoarelor K75-10-250V -10 µF pentru aceeaşi putere este egală cu 0,78 kg.
Ca urmare, se asigură economisirea consumabilelor la confecţionarea invertorului. Deoarece compensaţia fluctuaţiilor de putere se face în dinamică, practic acestea se exclud, ca rezultat se exclud şi devierile regimului modulului fotovoltaic de la punctul de lucru - numit punctul de putere maximă, ceea ce asigură sporirea eficienţei şi randamentului invertorului.
Deoarece numărul bobinelor în inductanţele parcurse de curenţi s-a micşorat de la cinci la două, se micşorează, de asemenea, şi această componentă a pierderilor invertorului. Ca urmare a cumulării în soluţia propusă a funcţiei de netezire a fluctuaţiilor de putere în sarcină şi a funcţiei de atenuare a pulsaţiilor electromagnetice, efectuate de unele şi aceleaşi condensatoare, de asemenea se contribuie la micşorarea consumului total de materiale la confecţionarea invertorului. Micşorarea pierderilor în condensatoarele şi inductanţele invertorului asigură majorarea randamentului lui, iar cumularea funcţiilor şi utilizarea regimului de compensare în timp real a fluctuaţiilor de putere asigură economisirea consumabilelor la confecţionarea invertorului.
Toate aceste particularităţi contribuie la rezolvarea problemei puse, şi anume majorarea randamentului invertorului şi micşorarea consumului de materiale la confecţionarea lui.
Invenţia se explică prin desenele din fig. 1-3, care reprezintă:
- fig. 1, schema principială a invertorului pentru modulul fotovoltaic;
- fig. 2, forma de undă a tensiunii, curentului şi puterii consumate de sarcină;
- fig. 3, formele de undă a tensiunii în punctul de conexiune a condensatoarelor, conectate în paralel cu modulul fotovoltaic, şi curba tensiunii sarcinii.
Enumerarea poziţiilor din fig. 1-3: 1 - modulul fotovoltaic; 2 şi 3, 4 şi 5, 8 şi 9 - cheile electronice; 6 şi 7, 11, 13 - condensatoarele; 10 şi 12 - inductanţele; 14 - sarcina; 15 - curba curentului în sarcină; 16 - curba tensiunii sarcinii; 17 - puterea medie activă a sarcinii; 18 - curba fluctuaţiilor de putere a sarcinii; 19 - impulsul de putere acumulat de condensatorul de netezire a fluctuaţiilor de putere în sarcină; 20 - impulsul de putere injectat de către condensatorul de netezire în sarcină; 21 - semiunda pozitivă a curbei de tensiune în sarcină; 22 - semiunda negativă a curbei de tensiune în sarcină; 23 - tensiunea în punctul de conexiune a condensatoarelor 6 şi 7.
Invertorul pentru modulul fotovoltaic (vezi fig. 1) conţine o sursă de curent continuu, în particular un modul fotovoltaic 1, la ieşirea căruia sunt conectate în paralel patru ramuri, formate din cheile electronice 2 şi 3, 4 şi 5, 8 şi 9 şi condensatoarele 6 şi 7, elementele fiecărei ramuri fiind legate în serie. La ramura formată din cheile electronice 2 şi 3, în paralel cu cheia electronică 3 este conectată inductanţa 10 şi condensatorul 11, legate între ele în serie. Între punctul de conexiune a cheilor electronice 4 şi 5, precum şi punctul de conexiune a condensatoarelor 6 şi 7 este conectată inductanţa 12. Sarcina 14 este conectată în paralel cu condensatorul 13, care este conectat între punctul de conexiune a condensatoarelor 6 şi 7 şi punctul de conexiune a cheilor electronice 8 şi 9.
În continuare se explică cum are loc netezirea în dinamică a fluctuaţiilor de putere a sarcinii, care depăşesc valoarea medie a puterii din circuitul sarcinii.
După cum se vede din fig. 2, curba fluctuaţiilor de putere a sarcinii 18 reprezintă o sinusoidă, valorile căreia oscilează faţă de puterea medie a sarcinii 17. Curba fluctuaţiilor de putere a sarcinii 18 prezintă rezultatul produsului valorilor instantanee ale curentului 15 şi tensiunii 16 sarcinii. În cazurile în care valorile instantanee ale curbei fluctuaţiilor de putere în sarcină 18 sunt sub valoarea puterii medii 17, condensatorul de netezire a fluctuaţiilor de putere în sarcină acumulează surplusul de putere prezentat de impulsul 19, iar în cazul în care valorile instantanee ale curbei fluctuaţiilor de putere în sarcină 18 depăşesc valoarea puterii medii 17, condensatorul de netezire a fluctuaţiilor de putere în sarcină injectează puterea acumulată prezentată de impulsul 20 în sarcină.
Se analizează regimul de lucru al invertorului. Puterea generată (vezi fig. 1) de modulul fotovoltaic 1 este transformată în semiundă pozitivă 21 şi semiundă negativă 22 (vezi fig. 3) a tensiunii 16 (vezi fig. 2). Pentru tensiunea condensatorului 6 (vezi fig. 1) egală cu zero tensiunea condensatorului 7 (vezi fig. 1) este egală cu valoarea tensiunii modulului fotovoltaic 1 (vezi fig. 3 pentru t0), iar tensiunea sarcinii 14 trece prin zero şi începe formarea semiundei pozitive 21 a tensiunii 16 sarcinii 14. În acest moment se aplică impulsul de comandă la cheia electronică 5. La deschiderea cheii electronice 5 se formează un circuit ce include modulul fotovoltaic 1, condensatorul 6, inductanţa 12, cheia electronică 5 şi modulul fotovoltaic 1. Din acest moment condensatorul 6 începe să se încarce, iar condensatorul 7 (vezi fig.1) începe să se descarce prin inductanţa 12. Când cheia electronică 5 se închide, se deschide dioda cheii electronice 4 şi datorită energiei acumulate în câmpul magnetic al inductanţei 12, condensatorul 6 se încarcă în continuare, iar condensatorul 7 se descarcă. Prin reglarea duratei de deschidere-închidere a cheii electronice 5 se reglează valoarea curentului de încărcare a condensatorului 6 până la atingerea valorii tensiunii acestuia egale cu tensiunea modulului fotovoltaic 1 şi valoarea curentului de descărcare a condensatorului 7 până la atingerea valorii tensiunii acestuia egale cu zero. În momentul t1 (vezi fig. 3) se deschide cheia electronică 9 şi cheia electronică 4. Prin aceasta se formează circuitul ce include următoarele elemente: modulul fotovoltaic 1, cheia electronică 4, inductanţa 12, condensatorul 13 şi sarcina 14, cheia electronică 9, modulul fotovoltaic 1. În acest circuit apare un curent limitat de inductanţa 12, care asigură transmisia puterii din modulul fotovoltaic 1 în câmpul magnetic al inductanţei 12, în câmpul electric al condensatorului 13 şi în sarcină, asigurând creşterea tensiunii 16 sarcinii (vezi fig. 3). Când cheia electronică 4 se închide, se formează circuitul ce include inductanţa 12, condensatorul 13 şi sarcina 14, cheia electronică 9, dioda cheii electronice 5, inductanţa 12, în care energia acumulată în câmpul magnetic al inductanţei 12 se transmite în sarcină. Reglând durata de închidere-deschidere a cheii electronice 4 se formează unda pozitivă a semiundei 21 tensiunii 16 în sarcină (vezi fig. 3, intervalul t1-t2). În momentul t3 cheia electronică 9 se închide.
Semiunda negativă a tensiunii sarcinii se formează astfel. În momentul t2 tensiunea condensatorului 7 (vezi fig. 3, curba 23, momentul t2) este egală cu zero. Pentru aceste condiţii tensiunea condensatorului 6 este egală cu valoarea tensiunii modulului fotovoltaic 1, iar tensiunea sarcinii are valoarea zero, din acest moment se derulează procesul de formare a semiundei negative 22 a tensiunii 16. În momentul t2 se aplică impulsul de comandă la cheia electronică 4. La deschiderea cheii electronice 4 se formează un circuit ce include modulul fotovoltaic 1, cheia electronică 4, inductanţa 12, condensatorul 7, modulul fotovoltaic 1. Pentru t>t2 condensatorul 7 începe să se încarce, iar condensatorul 6 începe să se descarce cu curentul limitat de către inductanţa 12. Când cheia electronică 4 se închide, se deschide dioda cheii electronice 5 şi datorită energiei acumulate în câmpul magnetic al inductanţei 12, condensatorul 7 se încarcă în continuare, iar condensatorul 6 se descarcă. Prin reglarea duratei de deschidere-închidere a cheii electronice 4, se reglează valoarea curentului de încărcare a condensatorului 7 până la atingerea valorii tensiunii acestuia egale cu tensiunea modulului fotovoltaic 1 şi valoarea curentului de descărcare a condensatorului 6 până la atingerea valorii tensiunii acestuia egale cu zero (vezi fig. 3, momentul t3). Pentru t>t3 se deschide cheia electronică 8 şi cheia electronică 5 cu formarea circuitului ce include modulul fotovoltaic 1, cheia electronică 8, condensatorul 13 şi sarcina 14, inductanţa 12, cheia electronică 5, modulul fotovoltaic 1. În acest circuit apare un curent limitat de inductanţa 12, care transferă puterea din modulul fotovoltaic 1 în câmpul magnetic al inductanţei 12, în câmpul electric al condensatorului 13 şi în sarcină, asigurând descreşterea tensiunii 16 sarcinii 14 (vezi fig. 3, intervalul t3-t0). Când cheia electronică 5 se închide, se formează circuitul ce include inductanţa 12, condensatorul 13 şi sarcina 14, cheia electronică 8, dioda cheii electronice 4, inductanţa 12, în care energia acumulată în câmpul magnetic al inductanţei 12 se transferă în sarcina 14. Reglând durata de închidere-deschidere a cheii electronice 5 se formează semiunda negativă a tensiunii 16 în sarcina 14 (vezi fig. 3, intervalul t3-t0). Din momentul t0 se închide cheia electronică 8 şi procesul de lucru al invertorului se repetă.
Netezirea dinamică a fluctuaţiilor de putere pe sarcină la funcţionarea invertorului se efectuează în felul următor. În momentul t0 (vezi fig.2) tensiunea 16 pe sarcină are valoarea egală cu zero. Se presupune că invertorul se află în starea caracterizată de momentul t1 (vezi fig. 2). În acest moment valoarea puterii de oscilaţie 18 devine egală cu valoarea puterii medii 17. În momentul t=t1 se deschide cheia electronică 2 cu formarea circuitului din modulul fotovoltaic 1, cheia electronică 2, inductanţa 10, condensatorul 11 şi modulul fotovoltaic 1. În acest circuit apare un curent limitat de inductanţa 10, care asigură acumularea energiei livrate de modulul fotovoltaic în câmpul magnetic al inductanţei 10 şi în câmpul electric al condensatorului 11. După închiderea cheii electronice 2 se deschide dioda cheii electronice 3 şi condensatorul 11 se încarcă prin acumularea energiei câmpului magnetic al inductanţei 10. Prin reglarea timpului de deschidere şi închidere a cheii electronice 2 se acumulează puterea în condensatorul 11. Acest proces are loc în intervalul de timp . În momentul se deschide cheia electronică 3 cu formarea circuitului din condensatorul 11, inductanţa 10, cheia electronică 3 şi în acest circuit apare un curent limitat de inductanţa 10, care asigură redistribuirea energiei acumulate în condensatorul 11 în câmpul magnetic al inductanţei 10. După închiderea cheii electronice 3 se deschide dioda cheii electronice 2 şi puterea acumulată în câmpul magnetic al inductanţei 10 şi în câmpul electric al condensatorului 11 se transmite în sarcina 14. Prin reglarea timpului de deschidere şi închidere a cheii electronice 3 se reglează puterea injectată în sarcina 14 de către condensatorul 11 în intervalul de timp . Pentru se deschide din nou cheia electronică 2 şi procesul de lucru se repetă ca şi pentru descrierea anterioară a ciclului de lucru (vezi cazul ).
Majorarea randamentului invertorului prezintă o urmare a micşorării pierderilor în condensatorul de netezire a fluctuaţiilor de putere în sarcină, pierderilor în elementele inductive şi cumulării funcţiei de netezire a fluctuaţiilor de putere şi atenuare a fluctuaţiilor electromagnetice, iar diminuarea consumului de materiale se obţine datorită utilizării unui procedeu eficient de netezire a fluctuaţiilor de putere condiţionate de sarcină în dinamică şi perturbaţiilor condensatorului la devieri în bandă largă ale valorilor tensiunii aplicate la condensator.
Totalitatea semnelor indicate ale soluţiei tehnice propuse de realizare a invertorului pentru module fotovoltaice asigură atingerea sarcinii invenţiei privind majorarea randamentului invertorului şi micşorarea consumului de materiale la confecţionarea lui.
1. Design Concept for a Transformerless Solar Inverter. Michael Frisch, Temesi Ernö, December 2009, Regăsit în Internet la 08.06.2015, url: http://www.vincotech.com/fileadmin/downloads/power/ApplicationNotes/AN200912DesignconceptsinglephaseTL.pdf
2. Micro Inverter Solutions. 12.02.1999, Regăsit în Internet la 08.06.2015, url: <http://www.infineon.com/cms/en/applications/solar-energy-systems/micro-inverter-solutions/>
Claims (1)
- Invertor pentru modul fotovoltaic, care conţine un modul fotovoltaic (1), la ieşirea căruia sunt conectate în paralel prima ramură formată din două chei electronice (2, 3), a doua ramură formată din două chei electronice (4, 5), a treia ramură formată din două condensatoare (6, 7) şi a patra ramură formată din două chei electronice (8, 9), elementele fiecărei ramuri sunt legate între ele în serie; în paralel cu o cheie electronică (3) a primei ramuri sunt conectate o inductanţă (10) şi un condensator (11), legate între ele în serie; între punctul de conexiune a cheilor electronice (4, 5) ale ramurii a doua şi punctul de conexiune a condensatoarelor (6, 7) ale ramurii a treia este conectată o inductanţă (12); între punctul de conexiune a condensatoarelor (6, 7) ale ramurii a treia şi punctul de conexiune a cheilor electronice (8, 9) ale ramurii a patra este conectat un condensator (13), bornele căruia formează ieşirile invertorului pentru conectarea sarcinii (14) la acesta.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20140124A MD944Z (ro) | 2014-09-25 | 2014-09-25 | Invertor pentru modul fotovoltaic |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20140124A MD944Z (ro) | 2014-09-25 | 2014-09-25 | Invertor pentru modul fotovoltaic |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| MD944Y MD944Y (ro) | 2015-08-31 |
| MD944Z true MD944Z (ro) | 2016-03-31 |
Family
ID=54064866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| MDS20140124A MD944Z (ro) | 2014-09-25 | 2014-09-25 | Invertor pentru modul fotovoltaic |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| MD (1) | MD944Z (ro) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD1040Z (ro) * | 2016-02-16 | 2017-01-31 | Институт Энергетики Академии Наук Молдовы | Convertor de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu |
| MD1058Z (ro) * | 2016-02-16 | 2017-04-30 | Институт Энергетики Академии Наук Молдовы | Convertor bidirecţional de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD842Z (ro) * | 2014-05-14 | 2015-06-30 | Институт Энергетики Академии Наук Молдовы | Microinvertor pentru panouri fotovoltaice |
| MD841Z (ro) * | 2014-05-19 | 2015-06-30 | Институт Энергетики Академии Наук Молдовы | Convertor de tensiune de curent continuu în tensiune de curent continuu |
-
2014
- 2014-09-25 MD MDS20140124A patent/MD944Z/ro not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD842Z (ro) * | 2014-05-14 | 2015-06-30 | Институт Энергетики Академии Наук Молдовы | Microinvertor pentru panouri fotovoltaice |
| MD841Z (ro) * | 2014-05-19 | 2015-06-30 | Институт Энергетики Академии Наук Молдовы | Convertor de tensiune de curent continuu în tensiune de curent continuu |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| Design Concept for a Transformerless Solar Inverter. Michael Frisch, Temesi Ernö, December 2009, Regăsit în Internet la 08.06.2015, url: http://www.vincotech.com/fileadmin/downloads/power/ApplicationNotes/AN200912DesignconceptsinglephaseTL.pdf * |
| Micro Inverter Solutions. 12.02.1999, Regăsit în Internet la 08.06.2015, url: <http://www.infineon.com/cms/en/applications/solar-energy-systems/micro-inverter-solutions/> * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MD944Y (ro) | 2015-08-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Manandhar et al. | Energy management and control for grid connected hybrid energy storage system under different operating modes | |
| Lin et al. | Switched-capacitor based seven-level boost inverter with a reduced number of devices | |
| US9608447B2 (en) | Solar photovoltaic three-phase micro-inverter and a solar photovoltaic generation system | |
| CN103475018B (zh) | 基于动态辨识电网谐振频率的自适应并网逆变器控制方法 | |
| CN108306321B (zh) | 一种储能系统 | |
| Gücin et al. | A Constant-Current Constant-Voltage Charging based control and design approach for the parallel resonant converter | |
| MD944Z (ro) | Invertor pentru modul fotovoltaic | |
| CN203851059U (zh) | 一种能量转换电路及其组成的系统 | |
| Bai et al. | A comparison study of control strategies for ZVS resonant converters | |
| Dybko et al. | Active power filter with battery energy storage based on NPC inverters | |
| CN103187794A (zh) | 混合逆变装置 | |
| CN106451497B (zh) | 一种孤岛模式下逆变器并联系统的谐振抑制方法 | |
| CN104617806A (zh) | 双向能量流动z源三相变换器 | |
| Schwertner et al. | Supervisory control for stand-alone photovoltaic systems | |
| Xiaofei et al. | Research on new algorithm of droop control | |
| MD842Z (ro) | Microinvertor pentru panouri fotovoltaice | |
| CN201479046U (zh) | 一种基于太阳能发电储能的动态电压恢复系统 | |
| Raj et al. | MPPT with bi-directional DC-DC converter and multi-level inverter for grid connected hybrid system | |
| MX2022002799A (es) | Metodo y sistema de control para inversor trifasico conectado a la red, e inversor trifasico conectado a la red. | |
| JP6470832B2 (ja) | 電力変換装置及びその初期充電方法 | |
| Robles et al. | Single-phase bidirectional high frequency link photovoltaic inverter with reactive power compensation function | |
| Cheng et al. | Improved PQ Control Mothod for PV System | |
| Kong et al. | Series-parallel resonant high frequency inverter for standalone hybrid PV/wind power system | |
| RU119538U1 (ru) | Компенсатор реактивной мощности и мощности искажений на базе каскадного многоуровневого инвертора | |
| CN218888142U (zh) | 一种用于提高直流微网电能质量的直流有源滤波器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG9Y | Short term patent issued | ||
| MK4Y | Short term patent expired |