MD1058Z - Convertor bidirecţional de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ - Google Patents
Convertor bidirecţional de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ Download PDFInfo
- Publication number
- MD1058Z MD1058Z MDS20160021A MDS20160021A MD1058Z MD 1058 Z MD1058 Z MD 1058Z MD S20160021 A MDS20160021 A MD S20160021A MD S20160021 A MDS20160021 A MD S20160021A MD 1058 Z MD1058 Z MD 1058Z
- Authority
- MD
- Moldova
- Prior art keywords
- alternating current
- electronic
- series
- converter
- alternating
- Prior art date
Links
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 title claims abstract description 7
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 22
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 19
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 abstract description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 10
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 7
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 description 5
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 5
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 3
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 2
- 239000003302 ferromagnetic material Substances 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000012432 intermediate storage Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Ac-Ac Conversion (AREA)
Abstract
Invenţia se referă la electrotehnică şi electroenergetică, şi anume la convertoarele de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ din sistemele electrice şi electroenergetice.Convertorul bidirecţional de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ include o sursă de curent alternativ (1), conectată în serie cu n contururi unite consecutiv. Fiecare contur conţine câte două ramuri: prima - formată din două condensatoare de filtrare (2) a armonicilor superioare, conectate în serie, şi a doua - formată din două chei electronice (4 şi 5) de curent alternativ, conectate în serie. Convertorul mai conţine un transformator (7) de frecvenţă înaltă, format dintr-un miez feromagnetic cu întrefier, o bobină primară, formată din n secţii (3), fiecare fiind conectată între punctul de conexiune a două condensatoare de filtrare (2) şi punctul de conexiune a două chei electronice (4 şi 5) din fiecare contur, şi o bobină secundară (6). Bobina secundară (6) a transformatorului (7) este conectată în serie la o cheie electronică (8) de curent alternativ, ultimele fiind conectate în paralel la un condensator de filtrare (9) a armonicilor superioare şi la a doua sursă de curent alternativ (10). Fiecare din cheile electronice (4, 5 şi 8) de curent alternativ este formată din două tranzistoare unite între ele în serie în contrasens, totodată fiecare tranzistor este şuntat printr-o diodă.
Description
Invenţia se referă la electrotehnică şi electroenergetică, şi anume la convertoarele de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ din sistemele electrice şi electroenergetice.
Este cunoscut convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ pe baza cheilor electronice, care conţine o sursă de curent alternativ, două condensatoare de filtrare, opt chei electronice de comutaţie, opt diode de returnare, opt diode şi opt rezistoare de comutaţie, un transformator de frecvenţă înaltă cu două bobine ce au două secţii, două inductanţe de stocare în ciclu a energiei [1].
Dezavantajul acestui convertor constă în faptul că se utilizează un număr mare de elemente semiconductoare active şi pasive, ceea ce duce la majorarea costului instalaţiei şi a pierderilor de energie în ea. În convertorul de acest tip au loc pierderi mari de energie din cauza că comutaţia tuturor cheilor se efectuează în regim activ, totodată necesită rezistoare pentru limitarea supratensiunilor de comutaţie pe aceste chei. La majorarea costului şi la creşterea pierderilor de energie contribuie şi faptul că semibobinele transformatorului de frecvenţă lucrează numai pe durata timpului egală cu durata unui semiimpuls, ca urmare, acest transformator are o masă majorată.
Este, de asemenea, cunoscut convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ pe baza cheilor electronice, care conţine o sursă de curent alternativ, un redresor comandat, format din patru chei electronice şi patru diode, un condensator de filtrare, un convertor de frecvenţă înaltă, care constă din patru chei electronice şi patru diode, un transformator de frecvenţă înaltă cu două bobine, un redresor comandat de frecvenţă înaltă, format din patru chei electronice şi patru diode, un condensator de filtrare şi un convertor de frecvenţă joasă care constă din patru chei electronice şi patru diode [2].
Dezavantajul acestui convertor constă în faptul că se utilizează un număr mare de elemente semiconductoare active şi pasive, ceea ce duce la majorarea costului convertorului şi a pierderilor de energie în el. Totodată, în acest convertor se utilizează mai multe trepte de comutaţie, ce de asemenea contribuie la majorarea costului instalaţiei de comandă.
Cea mai apropiată soluţie este convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ pe baza cheilor electronice, care conţine o sursă de curent alternativ, trei condensatoare de filtrare, patru chei electronice de curent alternativ, un transformator de frecvenţă înaltă cu două înfăşurări, una dintre care conţine două secţii, şi o bobină de inductanţă [3].
Dezavantajul acestui convertor constă în faptul că se utilizează un număr mare de elemente feromagnetice şi elemente semiconductoare active, aceasta duce la majorarea costului convertorului şi a pierderilor de energie în el. Totodată, în acest convertor toate cheile electronice de curent alternativ lucrează în regim de comutaţie activ, ce duce la creşterea pierderilor de energie şi, ca urmare, la micşorarea randamentului convertorului.
Problema pe care o rezolvă invenţia constă în majorarea randamentului şi micşorarea costului convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ.
Convertorul, conform invenţiei, înlătură dezavantajele menţionate mai sus prin aceea că include o sursă de curent alternativ, conectată în serie cu n contururi unite consecutiv. Fiecare contur conţine câte două ramuri: prima - formată din două condensatoare de filtrare a armonicilor superioare, conectate în serie, şi a doua - formată din două chei electronice de curent alternativ, conectate în serie. Convertorul mai conţine un transformator de frecvenţă înaltă, format dintr-un miez feromagnetic cu întrefier, o bobină primară, formată din n secţii, fiecare fiind conectată între punctul de conexiune a două condensatoare de filtrare şi punctul de conexiune a două chei electronice din fiecare contur, şi o bobină secundară. Bobina secundară a transformatorului este conectată în serie la o cheie electronică de curent alternativ, ultimele fiind conectate în paralel la un condensator de filtrare a armonicilor superioare şi la a doua sursă de curent alternativ. Fiecare din cheile electronice de curent alternativ este formată din două tranzistoare unite între ele în serie în contrasens, totodată fiecare tranzistor este şuntat printr-o diodă.
Rezultatul tehnic al invenţiei constă în majorarea randamentului şi micşorarea cheltuielilor de confecţionare a convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ.
Micşorarea cheltuielilor de confecţionare a convertorului se asigură prin simplificarea schemei electrice a convertorului, şi anume prin excluderea mai multor elemente funcţionale, în comparaţie cu cea mai apropiată soluţie: sunt excluse o cheie electronică de curent alternativ şi o bobină de inductanţă, utilizată pentru limitarea curenţilor la comutaţie. Micşorarea numărului de chei electronice de curent alternativ asigură şi micşorarea cheltuielilor de confecţionare a schemei de comandă a convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ. De asemenea, în convertorul propus se utilizează transformatorul de frecvenţă înaltă, a cărui bobină secundară conţine numai o secţie, pe când în soluţia cea mai apropiată se foloseşte un transformator de frecvenţă, bobina secundară a căruia conţine două secţii. Utilizarea unui astfel de transformator asigură micşorarea masei materialului conductor al înfăşurărilor şi a masei materialelor feromagnetice, ce de asemenea contribuie la micşorarea cheltuielilor de confecţionare a transformatorului, ca urmare, şi a convertorului. Micşorarea cheltuielilor de confecţionare a convertorului se datorează de asemenea şi micşorării numărului de legături dintre elementele funcţionale.
Majorarea randamentului convertorului bidirecţional de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ este o consecinţă a micşorării numărului de elemente semiconductoare active prin excluderea unei chei electronice de curent alternativ din schema funcţională în comparaţie cu cea mai apropiată soluţie şi prin micşorarea numărului de elemente inductive, deoarece în schema funcţională propusă nu se utilizează nicio inductanţă, în comparaţie cu elementul inductiv utilizat în schema celei mai apropiate soluţii. Excluderea acestor elemente, deci şi a pierderilor provocate de curenţi în acestea, contribuie la majorarea randamentului. De asemenea, la majorarea randamentului contribuie şi utilizarea unui transformator de frecvenţă înaltă, a cărui bobină secundară conţine numai o secţie, pe când în cea mai apropiată soluţie se foloseşte un transformator de frecvenţă, bobina secundară a căruia conţine două secţii, deci şi pierderile în transformatorul soluţiei propuse sunt mai mici, ceea ce asigură majorarea randamentului convertorului. Randamentul convertorului de asemenea se majorează şi datorită utilizării unui algoritm de comandă, ce asigură comutaţia cheilor electronice de curent alternativ la tensiunea nulă pe chei.
Particularităţile menţionate contribuie la obţinerea rezultatului tehnic: micşorarea cheltuielilor de confecţionare şi majorarea randamentului convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ.
Invenţia se explică prin desenele din fig. 1-3, care reprezintă:
- fig. 1, schema echivalentă a convertorului;
- fig. 2, diagrama impulsurilor de comandă a cheilor electronice şi forma curbelor de tensiune la intrarea şi ieşirea convertorului;
- fig. 3, diagrama impulsurilor de comandă a cheilor electronice şi forma curbelor de tensiune şi curent în elementele convertorului.
Enumerarea poziţiilor din fig. 1:
1 - sursa de curent alternativ, 2 - condensatoarele de filtrare a armonicilor superioare, 3 - bobina primară a transformatorului de frecvenţă înaltă, 4, 5 - cheile electronice de curent alternativ, 6 - bobina secundară a transformatorului de frecvenţă înaltă, 7 - transformatorul de frecvenţă înaltă, miezul feromagnetic al căruia este executat cu întrefier, 8 - cheia electronică de curent alternativ, 9 - condensatorul de filtrare a armonicilor superioare, 10 - sursa de curent alternativ.
Explicarea diagramelor din fig. 2:
21 - forma curbei impulsului de comandă, aplicat la cheile electronice 4 şi 8 ale tranzistorului de sus;
22 - forma curbei impulsului de comandă, aplicat la cheile electronice 4 şi 8 ale tranzistorului de jos;
23 - forma curbei impulsului de comandă, aplicat la cheia electronică 5 a tranzistorului de sus;
24 - forma curbei impulsului de comandă, aplicat la cheia electronică 5 a tranzistorului de jos;
25 - forma curbei tensiunii sursei de curent alternativ 1 (vezi fig.1);
26 - forma curbei tensiunii în punctul de conexiune a cheilor electronice 4 şi 5;
27 - forma curbei tensiunii în punctul de conexiune a cheii electronice 8 şi a bobinei secundare 6 a transformatorului 7 de frecvenţă înaltă (vezi fig.1);
28 - forma curbei tensiunii sursei de curent alternativ 10 (vezi fig.1).
Explicarea diagramelor din fig. 3:
31 - forma impulsului de comandă, aplicat la cheile electronice 4 şi 8;
32 - forma impulsului de comandă, aplicat la cheia electronică 5;
33 - forma curbei tensiunii în punctul de conexiune a condensatoarelor de filtrare 2 a armonicilor superioare din conturul N (vezi fig.1);
34 - forma impulsului tensiunii în punctul de conexiune a cheilor electronice 4 şi 5 (vezi fig.1);
35 - forma impulsului curentului, care trece prin bobina primară 3 a transformatorului 7 (vezi fig.1);
36 - forma impulsului curentului, care trece prin bobina primară 3 a transformatorului 7 (vezi fig.1);
37 - forma impulsului tensiunii în punctul de conexiune a cheii electronice 8 şi a bobinei secundare 6 a transformatorului 7 (vezi fig.1).
Convertorul bidirecţional de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ include o sursă de curent alternativ 1, conectată în serie cu n contururi unite consecutiv. Fiecare contur conţine câte două ramuri: prima - formată din două condensatoare de filtrare 2 a armonicilor superioare, conectate în serie, şi a doua - formată din două chei electronice 4 şi 5 de curent alternativ, conectate în serie. Convertorul mai conţine un transformator 7 de frecvenţă înaltă, format dintr-un miez feromagnetic cu întrefier, o bobină primară, formată din n secţii 3, fiecare fiind conectată între punctul de conexiune a două condensatoare de filtrare 2 şi punctul de conexiune a două chei electronice 4 şi 5 din fiecare contur, şi o bobină secundară 6. Bobina secundară 6 a transformatorului 7 este conectată în serie la o cheie electronică 8 de curent alternativ, ultimele fiind conectate în paralel la un condensator de filtrare 9 a armonicilor superioare şi la a doua sursă de curent alternativ 10. Fiecare din cheile electronice 4, 5 şi 8 de curent alternativ este formată din două tranzistoare unite între ele în serie în contrasens, totodată fiecare tranzistor este şuntat printr-o diodă.
Convertorul funcţionează în felul următor.
La aplicarea tensiunii de curent alternativ de la sursa de curent alternativ 1 şi în prezenţa impulsurilor de comandă 21, 22, 23 şi 24 (vezi fig. 2) pentru cheile 4, 5 şi 8 pot fi asigurate două regimuri de lucru ale convertorului. Primul regim se asigură prin reglarea duratei impulsurilor de comandă 23 şi 24 la cheia electronică 5. Energia de la sursa de curent alternativ 1 în acest regim se acumulează în câmpul magnetic al transformatorului 7. Acest regim mai este numit „fly-back”. Regimul al doilea se asigură prin reglarea duratei impulsurilor de comandă 21 şi 22 la cheia electronică 4. În acest regim energia de la sursa de curent alternativ 1 se transmite direct la sursa de curent alternativ 10. Asemenea regim mai este numit „forward”.
A fost analizat lucrul convertorului la aplicarea semiundei pozitive a tensiunii de la sursa de curent alternativ 1 (vezi fig. 1). La trecerea sinusoidei prin zero, la tranzistoarele de jos ale cheilor electronice 4, 5 şi 8 se aplică impulsurile de comandă 22 şi 24 (vezi fig. 2) şi tranzistoarele se deschid. În acest caz în procesul de transfer de energie de la sursa de curent alternativ 1 în sursa de curent alternativ 10 vor participa numai tranzistoarele de sus ale cheilor electronice 4, 5 şi 8. Fie că tensiunea surselor de curent alternativ 1 şi 10 este pozitivă (vezi fig. 2, curbele 25 şi 28 ). În acest moment, la tranzistorul de sus al cheii electronice 5 se aplică impulsul de comandă 32 (vezi fig. 3, pentru t0), care deschide acest tranzistor. Se formează un circuit din sursa de curent alternativ 1 - condensatorul de filtrare 2 - bobina primară 3 a transformatorului 7 - cheia electronică 5 - sursa de curent alternativ 1. Sub acţiunea sursei de curent alternativ 1 în acest circuit apare un curent (vezi fig. 3, curba 33), care creşte şi transferă energia din sursa de curent alternativ 1 în câmpul magnetic al transformatorului 7. Procesul va decurge până când se va stinge impulsul de comandă 32 (vezi fig. 3, pentru t1), aplicat la tranzistorul de sus al cheii electronice 5 şi, respectiv, închiderea acestei chei. Durata impulsului de comandă 32 se determină prin expresia:
,
unde T - perioada impulsurilor de frecvenţă înaltă, a cărei valoare este determinată de frecvenţa din diapazonul 10…100 kHz.
De raportul dintre duratele impulsurilor de comandă 31 şi 32, aplicate la cheile electronice 4 şi 5, depinde raportul dintre valorile tensiunilor surselor de curent alternativ 1 şi 10.
La închiderea cheii electronice 5, se formează două circuite. Primul circuit este format din bobina primară 3 a transformatorului 7 - dioda de sus a cheii electronice 4 - sursa de curent alternativ 1 - condensatorul de filtrare 2 - bobina primară 3 a transformatorului 7, al doilea circuit este format din bobina secundară 6 a transformatorului 7 - dioda de sus a cheii electronice 8 - sursa de curent alternativ 10 - bobina secundară 6 a transformatorului 7. Primul circuit asigură limitarea tensiunii de comutaţie a cheii electronice de curent alternativ la limita tensiunii de curent alternativ a sursei 1 (vezi fig. 2, curba 26), iar al doilea circuit asigură transferul de energie acumulată în câmpul magnetic al transformatorului 7 la sursa de curent alternativ 10 (în cazul de faţă ea este ca sarcină). Când tranzistorul de sus al cheii electronice 5 se închide, se aplică impulsul de comandă 31 la tranzistorul de sus al cheilor electronice 4 şi 8, tranzistorii se deschid şi scurtcircuitează dioda de sus a cheilor electronice 4 şi 8 (vezi fig. 3, pentru t2). Aceasta nu influenţează asupra procesului de transfer de energie din câmpul magnetic al transformatorului 7 către sursa de curent alternativ 10. Când curentul în bobina primară 3 a transformatorului 7 (vezi fig. 3, curba 35, pentru t3) îşi schimbă polaritatea, se începe al doilea regim de funcţionare a convertorului, regimul numit „forward”. Din acest moment începe, paralel cu procesul de transfer de energie acumulată în câmpul magnetic al transformatorului 7 către sursa de curent alternativ 10, un nou transfer de energie, care are loc direct de la sursa de curent alternativ 1, prin circuitul format din sursa de curent alternativ 1 - cheia electronică de curent alternativ 4 - bobina primară 3 a transformatorului 7 - condensatorul de filtrare 2 - sursa de curent alternativ 1 şi circuitul bobinei secundare 6 a transformatorului 7, către sursa de curent alternativ 10. Acest proces paralel are loc până când curentul în bobina primară 3 a transformatorului 7 (vezi fig. 3, curba 35, pentru t4) îşi schimbă polaritatea. În următorul moment se stinge impulsul de comandă 31, aplicat la tranzistorul de sus al cheii electronice 4 (vezi fig. 3, pentru t5). Cum se vede (fig. 3, curba 34, pentru t4 şi t5), comutaţia şi închiderea tranzistorului de sus al cheii electronice 4 au loc la tensiunea egală cu zero, ce micşorează pierderile de energie şi, ca urmare, conduce la majorarea randamentului convertorului. Din momentul t0 se aplică un nou impuls de comandă 32 la cheia electronică 5 şi procesul de funcţionare a convertorului se repetă într-un nou ciclu de lucru până când valoarea instantanee a tensiunii sursei de curent alternativ 1 nu se va micşora până la zero (vezi fig. 2, curba 25).
La trecerea sinusoidei de tensiune a sursei de curent alternativ 1 (vezi fig.1) de la semiunda pozitivă la semiunda negativă prin zero (vezi fig. 2, curba 25) la tranzistoarele de jos ale cheilor electronice 4, 5 şi 8 se sting impulsurile de comandă 22 şi 24 (vezi fig. 2) şi se aplică impulsurile de comandă 21 şi 23 la tranzistoarele de sus ale cheilor electronice de curent alternativ 4, 5 şi 8, ce deschid aceste tranzistoare. În cazul semiundei negative la procesul de transfer al energiei de la sursa de curent alternativ 1 în sursa de curent alternativ 10 vor participa numai tranzistoarele de jos ale cheilor electronice 4, 5 şi 8. Procesul de comutaţie a cheilor electronice este asemănător cu comutaţia lor pe parcursul semiundei pozitive şi nu va fi analizat.
Aplicabilitatea industrială a soluţiei propuse este determinată de faptul că convertorul bidirecţional de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ se confecţionează în baza componentelor electronice industriale, iar miezul feromagnetic al transformatorului de frecvenţă înaltă este executat cu întrefier, utilizat şi pentru stocarea intermediară a unei porţiuni de energie din cadrul procesului de conversie, fiind confecţionat în baza tipurilor standarde ale miezurilor feromagnetice. Tehnologia de producere a microcircuitelor imprimate este accesibilă pentru realizare atât în condiţii de laborator, cât şi la uzinele cu profil de producere a echipamentelor electronice de diferită destinaţie.
Micşorarea cheltuielilor de confecţionare a instalaţiei se asigură prin excluderea mai multor elemente funcţionale în comparaţie cu cea mai apropiată soluţie, de exemplu sunt excluse o cheie electronică de curent alternativ şi o inductanţă pentru limitarea valorilor curenţilor de comutaţie, prin aceasta se asigură micşorarea numărului de elemente în convertorul propus. De asemenea, în convertorul propus se utilizează un singur transformator de frecvenţă înaltă cu o realizare constructivă simplificată cu două înfăşurări, pe când în cea mai apropiată soluţie se utilizează un transformator de frecvenţă înaltă, a cărui bobină secundară este confecţionată cu două secţii. Utilizarea unui transformator cu numai două înfăşurări asigură diminuarea consumului de materiale şi o utilizare mai eficientă a transformatorului de frecvenţă (se micşorează masa de material conductor necesar pentru asigurarea robusteţii convertorului propus, se măreşte coeficientul mutual al bobinelor). Prin aceasta se asigură micşorarea masei de material conductor şi a masei materialelor feromagnetice, ce contribuie la micşorarea cheltuielilor de confecţionare a convertorului. Cheltuielile de confecţionare a convertorului se micşorează, de asemenea, datorită reducerii numărului de legături dintre elementele funcţionale.
Majorarea randamentului convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ se obţine ca rezultat al micşorării numărului de elemente semiconductoare pasive, adică la excluderea unei chei electronice de curent alternativ din schema funcţională a celei mai apropiate soluţii şi la micşorarea numărului de elemente inductive, deoarece în schema funcţională propusă nu se utilizează nicio bobină de inductanţă pentru limitarea valorilor curenţilor de comutaţie, care este inclusă în schema funcţională a celei mai apropiate soluţii. Excluderea elementelor enumerate, deci şi a pierderilor provocate de curenţi în acestea, contribuie la majorarea randamentului convertorului. De asemenea, la majorarea randamentului contribuie şi utilizarea unui transformator de frecvenţă cu numai două înfăşurări, prin aceasta se asigură o masă totală mai mică a transformatorului de frecvenţă înaltă în convertorul propus în comparaţie cu transformatorul de frecvenţă, la care bobina secundară este confecţionată cu două semibobine, utilizat în cea mai apropiată soluţie, ca urmare, pierderile de energie în convertor sunt mai mici în comparaţie cu cele din cea mai apropiată soluţie, deci randamentul total al convertorului se majorează.
Totalitatea particularităţilor indicate de realizare a convertorului bidirecţional de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ asigură obţinerea rezultatului invenţiei privind micşorarea cheltuielilor de confecţionare a convertorului şi majorarea randamentului lui de funcţionare.
1. US 3517300 A 1970.06.23
2. US 6067243 A 2000.05.23
3. US 8644037 B2 2014.02.04
Claims (1)
- Convertor bidirecţional de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ, care include o sursă de curent alternativ (1), conectată în serie cu n contururi unite consecutiv; fiecare contur conţine câte două ramuri: prima - formată din două condensatoare de filtrare (2) a armonicilor superioare, conectate în serie, şi a doua - formată din două chei electronice (4 şi 5) de curent alternativ, conectate în serie; un transformator (7) de frecvenţă înaltă, format dintr-un miez feromagnetic cu întrefier, o bobină primară, formată din n secţii (3), fiecare fiind conectată între punctul de conexiune a două condensatoare de filtrare (2) şi punctul de conexiune a două chei electronice (4 şi 5) din fiecare contur, şi o bobină secundară (6); bobina secundară (6) a transformatorului (7) este conectată în serie la o cheie electronică (8) de curent alternativ, ultimele fiind conectate în paralel la un condensator de filtrare (9) a armonicilor superioare şi la a doua sursă de curent alternativ (10); fiecare din cheile electronice (4, 5 şi 8) de curent alternativ este formată din două tranzistoare unite între ele în serie în contrasens, totodată fiecare tranzistor este şuntat printr-o diodă.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20160021A MD1058Z (ro) | 2016-02-16 | 2016-02-16 | Convertor bidirecţional de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20160021A MD1058Z (ro) | 2016-02-16 | 2016-02-16 | Convertor bidirecţional de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| MD1058Y MD1058Y (ro) | 2016-07-31 |
| MD1058Z true MD1058Z (ro) | 2017-04-30 |
Family
ID=56549961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| MDS20160021A MD1058Z (ro) | 2016-02-16 | 2016-02-16 | Convertor bidirecţional de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| MD (1) | MD1058Z (ro) |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3517300A (en) * | 1968-04-16 | 1970-06-23 | Gen Electric | Power converter circuits having a high frequency link |
| US6067243A (en) * | 1996-06-06 | 2000-05-23 | I-Hits Laboratory Corporation | AC-AC/DC converter |
| MD727Y (ro) * | 2013-01-23 | 2014-01-31 | Inst De Energetica Al Academiei De Stiinte A Moldovei | Dispozitiv pentru reglarea tensiunii alternative (variante) |
| US8644037B2 (en) * | 2008-07-15 | 2014-02-04 | General Electric Company | AC-AC converter with high frequency link |
| MD742Y (ro) * | 2013-01-23 | 2014-02-28 | Inst De Energetica Al Academiei De Stiinte A Moldovei | Instalaţie pentru convertizarea tensiunii alternative în tensiune de curent continuu (variante) |
| MD842Y (en) * | 2014-05-14 | 2014-11-30 | Institutul De Energetică Al Academiei De Ştiinţe A Moldovei | Microinverter for photovoltaic panels |
| MD841Y (en) * | 2014-05-19 | 2014-11-30 | Institutul De Energetică Al Academiei De Ştiinţe A Moldovei | Converter of direct current voltage to direct current voltage |
| MD944Y (ro) * | 2014-09-25 | 2015-08-31 | Institutul De Energetică Al Academiei De Ştiinţe A Moldovei | Invertor pentru modul fotovoltaic |
-
2016
- 2016-02-16 MD MDS20160021A patent/MD1058Z/ro not_active IP Right Cessation
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3517300A (en) * | 1968-04-16 | 1970-06-23 | Gen Electric | Power converter circuits having a high frequency link |
| US6067243A (en) * | 1996-06-06 | 2000-05-23 | I-Hits Laboratory Corporation | AC-AC/DC converter |
| US8644037B2 (en) * | 2008-07-15 | 2014-02-04 | General Electric Company | AC-AC converter with high frequency link |
| MD727Y (ro) * | 2013-01-23 | 2014-01-31 | Inst De Energetica Al Academiei De Stiinte A Moldovei | Dispozitiv pentru reglarea tensiunii alternative (variante) |
| MD742Y (ro) * | 2013-01-23 | 2014-02-28 | Inst De Energetica Al Academiei De Stiinte A Moldovei | Instalaţie pentru convertizarea tensiunii alternative în tensiune de curent continuu (variante) |
| MD842Y (en) * | 2014-05-14 | 2014-11-30 | Institutul De Energetică Al Academiei De Ştiinţe A Moldovei | Microinverter for photovoltaic panels |
| MD841Y (en) * | 2014-05-19 | 2014-11-30 | Institutul De Energetică Al Academiei De Ştiinţe A Moldovei | Converter of direct current voltage to direct current voltage |
| MD944Y (ro) * | 2014-09-25 | 2015-08-31 | Institutul De Energetică Al Academiei De Ştiinţe A Moldovei | Invertor pentru modul fotovoltaic |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MD1058Y (ro) | 2016-07-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2012140675A (ru) | Контур преобразователя постоянного тока в постоянный для высоковольтного преобразования входного напряжения в выходное | |
| GB2439648A (en) | A DC to AC power converter | |
| CN107078642B (zh) | 谐振dc-dc转换器 | |
| CN202759382U (zh) | 一种大电流高频隔离直流-直流变换器 | |
| TWI481180B (zh) | 直流交流轉換器及直流交流轉換電路 | |
| US10205406B2 (en) | Passive boost network and DC-DC boost converter applying the same | |
| US10432110B2 (en) | Power converter having resonant frequencies around two and four times the switching frequency | |
| CN202737771U (zh) | 一种开关电源电路及开关电源 | |
| CN102355132A (zh) | 不连续导电模式低压输入/高压输出的开关倍压整流电路 | |
| TWI543513B (zh) | 諧振轉換器 | |
| TWI586092B (zh) | 單級交流至直流轉換器 | |
| MD841Z (ro) | Convertor de tensiune de curent continuu în tensiune de curent continuu | |
| MD1058Z (ro) | Convertor bidirecţional de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent alternativ | |
| MD842Z (ro) | Microinvertor pentru panouri fotovoltaice | |
| CN103762864B (zh) | 用于半导体开关串联的多路高压隔离供电电源 | |
| JP5888017B2 (ja) | ハーフブリッジ型ｄｃ／ｄｃコンバータ | |
| CN206620056U (zh) | 一种自驱式同步整流的llc直流变换器 | |
| CN104467442A (zh) | 一种双输入隔离电源电路 | |
| CN104796004B (zh) | 一种直流—直流变换器 | |
| RU2016106150A (ru) | Двухтактный dc/dc-преобразователь | |
| Minami et al. | Analysis of Class DE current driven low $ di/dt $ rectifier | |
| CN112737392A (zh) | 一种用于h桥逆变电路的隔离驱动电源 | |
| CN106160427A (zh) | 基于脉冲发生器的隔离驱动器 | |
| CN206524755U (zh) | 基于脉冲发生器的隔离驱动器 | |
| CN203734541U (zh) | 一种三电平llc谐振电路 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG9Y | Short term patent issued | ||
| KA4Y | Short-term patent lapsed due to non-payment of fees (with right of restoration) |