MD1477Z - Convertor de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pentru electromobile - Google Patents
Convertor de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pentru electromobile Download PDFInfo
- Publication number
- MD1477Z MD1477Z MDS20190070A MDS20190070A MD1477Z MD 1477 Z MD1477 Z MD 1477Z MD S20190070 A MDS20190070 A MD S20190070A MD S20190070 A MDS20190070 A MD S20190070A MD 1477 Z MD1477 Z MD 1477Z
- Authority
- MD
- Moldova
- Prior art keywords
- branch
- arm
- transistor
- series
- branches
- Prior art date
Links
Landscapes
- Power Conversion In General (AREA)
Abstract
Invenţia se referă la electrotehnică şi electroenergetică, şi anume la convertoare de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu în sistemele electrice şi electroenergetice.Convertorul, conform invenţiei, conţine o sursă de curent alternativ (1); conectat în paralel cu sursa (1) un filtru de armonici superioare, compus dintr-o inductanţă (2) şi un condensator (17), conectate în serie; conectate în paralel cu condensatorul (17) două braţe, conectate în serie şi formate din trei ramuri, conectate în paralel; prima ramură a primului braţ, formată dintr-o diodă (3) şi un tranzistor (9), conectate în serie; a doua ramură a primului braţ, formată dintr-un tranzistor (5) şi o diodă (11), conectate în serie; a treia ramură a primului braţ, formată dintr-un condensator (13); prima ramură a al doilea braţ, formată dintr-o diodă (4) şi un tranzistor (10), conectate în serie; a doua ramură a al doilea braţ, formată dintr-un tranzistor (6) şi o diodă (12), conectate în serie; a treia ramură a al doilea braţ, formată dintr-un condensator (14); o inductanţă (7), conectată în punctele comune de conexiune a componentelor primei şi a doua ramuri ale primului braţ; o inductanţă (8), conectată în punctele comune de conexiune a componentelor primei şi a doua ramuri ale al doilea braţ; o bobină primară (15) a unui transformator de frecvenţă înaltă, executat cu întrefier, conectată în punctele comune de conexiune a componentelor ambelor ramuri ale diferitor braţe; trei ramuri, conectate în paralel, unde prima ramură este formată din tranzistori (18 şi 19), a doua ramură este formată din condensatori (20 şi 21), iar a treia ramură este formată dintr-o inductanţă (22) şi un acumulator de bord (23); o bobină secundară (16) a transformatorului de frecvenţă înaltă, conectată în punctele comune de conexiune a tranzistorilor (18 şi 19) ai primei ramuri şi a condensatoarelor (20 şi 21) ale a doua ramuri.
Description
Invenţia se referă la electrotehnică şi electroenergetică, şi anume la convertoare de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu în sistemele electrice şi electroenergetice.
Este cunoscut un convertor de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pentru electromobile, care conţine un transformator de curent alternativ la frecvenţă industrială de 50 sau 60 Hz şi un redresor, constituit din diode şi tiristoare [1].
Dezavantajul acestui convertor constă în faptul, că în acesta se foloseşte un transformator de tensiune joasă, care are dimensiuni şi masă mare, necesită pentru confecţionare cantităţi substanţiale de materiale consumabile, ce conduce la majorarea costului instalaţiei şi a pierderilor de energie în procesul de funcţionare, care are impact asupra valorii randamentului, iar folosirea unui redresor cu diode şi tiristoare nu permite transferul bidirecţional de energie.
Se cunoaşte, de asemenea, un convertor de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pentru electromobile, care conţine o sursă de curent alternativ, un filtru de armonici superioare, o punte de redresare, un corector al factorului de putere (ce constă din doi tranzistori, două diode, dintr-un condensator electrolitic şi o inductanţă), patru tranzistori, două transformatoare de frecvenţă înaltă, un redresor cu patru diode şi un filtru cu condensatori de tip electrolitic [2].
Dezavantajul acestui convertor constă în faptul, că în acesta se foloseşte un număr mare de componente feromagnetice şi de tranzistori, care conduce la majorarea costului instalaţiei şi a pierderilor de energie în instalaţie în timpul funcţionării, iar folosirea redresorului cu diode nu permite transferul bidirecţional de energie. Folosirea condensatoarelor de tip electrolitic are ca urmare micşorarea duratei de exploatare a convertorului.
Este, de asemenea, cunoscută instalaţia pentru convertizarea energiei cu utilizarea tranzistorilor, care este selectată în calitate de cea mai apropiată soluţie - prototip, care conţine o sursă de curent alternativ, un redresor, care cumulează şi funcţia de corecţie a factorului de putere (constă din două inductanţe, şase tranzistori şi un condensator electrolitic), un convertor DC/DC, constituit din patru tranzistori, două transformatoare de frecvenţă înaltă, opt tranzistori şi două condensatore electrolitice în circuitul secundar [3].
Dezavantajul acestei instalaţii constă în faptul, că în această instalaţie se foloseşte un număr mare de elemente feromagnetice şi de tranzistori, care conduc la majorarea costului instalaţiei şi a pierderilor de energie în instalaţie, iar folosirea condensatoarelor electrolitice conduce la micşorarea duratei de exploatare a instalaţiei.
Problema pe care o rezolvă invenţia constă în majorarea randamentului, micşorarea costului şi mărirea duratei de exploatare a convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pentru electromobile.
În convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu, conform invenţiei, dezavantajele menţionate mai sus se exclud prin aceea, că pentru majorarea randamentului prin diminuarea pierderilor sumare de energie, micşorarea costului de confecţionare şi majorarea duratei de exploatare a convertorului se utilizează un număr mai mic de tranzistori, diode şi elemente feromagnetice.
Convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pentru electromobile conţine o sursă de curent alternativ; conectat în paralel cu sursa un filtru de armonici superioare, compus dintr-o inductanţă şi un condensator, conectate în serie; conectate în paralel cu condensatorul două braţe, conectate în serie şi formate din trei ramuri, conectate în paralel; prima ramură a primului braţ, formată dintr-o diodă şi un tranzistor, conectate în serie; a doua ramură a primului braţ, formată dintr-un tranzistor şi o diodă, conectate în serie; a treia ramură a primului braţ, formată dintr-un condensator; prima ramură a al doilea braţ, formată dintr-o diodă şi un tranzistor, conectate în serie; a doua ramură a al doilea braţ, formată dintr-un tranzistor şi o diodă, conectate în serie; a treia ramură a al doilea braţ, formată dintr-un condensator; o inductanţă, conectată în punctele comune de conexiune a componentelor primei şi a doua ramuri ale primului braţ; o inductanţă, conectată în punctele comune de conexiune a componentelor primei şi a doua ramuri ale al doilea braţ; o bobină primară a unui transformator de frecvenţă înaltă, executat cu întrefier, conectată în punctele comune de conexiune a componentelor ambelor ramuri ale diferitor braţe; trei ramuri, conectate în paralel, unde prima ramură este formată din tranzistori, a doua ramură este formată din condensatori, iar a treia ramură este formată dintr-o inductanţă şi un acumulator de bord; o bobină secundară a transformatorului de frecvenţă înaltă, conectată în punctele comune de conexiune a tranzistorilor ai primei ramuri şi a condensatoarelor ale a doua ramuri.
Rezultatul tehnic al invenţiei constă în majorarea randamentului, micşorarea costului de confecţionare şi majorarea duratei de exploatare a convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu.
Micşorarea costului de confecţionare a convertorului se asigură prin simplificarea schemei lui electrice datorită excluderii a mai multor componente funcţionale, în comparaţie cu cea mai apropiată soluţie ca urmare a faptului, că în soluţia propusă se foloseşte o singură treaptă de convertizare a energiei. Sunt excluse următoarele elemente: condensatorul electrolitic în corectorul factorului de putere, care este înlocuit cu condensatorul cu film dielectric cu valoarea mică a capacităţii, care se foloseşte pentru filtrarea armonicilor superioare de comutaţie. Condensatorul cu film dielectric filtrează armonicile multiple ale frecvenţei fundamentale a reţelei de alimentare. În prototip funcţia de filtrare a armonicilor multiple ale frecvenţei reţelei de alimentare este îndeplinită de condensatorul electrolitic. Sunt excluse, de asemenea, patru tranzistoare, transformatorul feromagnetic şi condensatorul electrolitic din circuitul secundar al convertorului în comparaţie cu schema prototipului. Micşorarea costului de confecţionare a convertorului se datorează de asemenea şi micşorării lungimii cablajului, ce formează circuitele de legătură dintre componentele funcţionale ale convertorului din prototip şi a schemei de comandă, care prevede dirijarea cu un număr mai mic de tranzistori.
Majorarea randamentului convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pentru electromobil este o urmare a micşorării numărului de componente feromagnetice, de tranzistori şi diode în comparaţie cu convertorul din prototip, care se asigură prin excluderea a două condensatoare electrolitice, a patru tranzistori şi a transformatorului feromagnetic de frecvenţă înaltă. Excluderea acestor componente are ca urmare micşorarea pierderilor de energie şi majorarea randamentului convertorului propus.
Majorarea duratei de exploatare a convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu se asigura datorită faptului, că sunt excluse condensatoarele electrolitice, care au o durată limitată de exploatare în comparaţie cu condensatoarele cu film dielectric.
Toate aceste elemente contribuie la atingerea scopului invenţiei - majorarea randamentului, micşorarea costului de confecţionare şi majorarea duratei de exploatare a convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pentru electromobile.
Invenţia se explică prin desenele din fig. 1-3, care reprezintă:
- fig. 1, schema echivalentă a convertorului;
- fig. 2, diagrama curbei de tensiune la intrarea convertorului AC/DC, curba legii frecvenţei de comutaţie a tranzistorilor şi impulsurilor de comandă a tranzistorilor;
- fig. 3, diagrama impulsurilor de comandă a tranzistorilor şi forma curbelor de tensiune şi curent în componentele convertorului.
Explicarea poziţiilor din fig. 1:
1 - sursa de curent alternativ monofazată; 2 - inductanţa filtrului armonicilor superioare; 3, 4 - diodele; 5,6 - tranzistorii; 7, 8 - inductanţele, folosite în procesul de returnare a energie fluxului magnetic de scăpări; 9, 10 - tranzistorii, folosiţi în procesul de returnare a energie fluxului magnetic de scăpări; 11, 12 - diodele; 13, 14 - condensatoarele cu film dielectric pentru stocarea energiei fluxului magnetic de scăpări a transformatorului de frecvenţă înaltă; 15, 16 - bobinele primară şi secundară a transformatorului de frecvenţă înaltă; Tr - miezul feromagnetic al transformatorului de frecvenţă înaltă, confecţionat cu întrefier; 17 - condensatorul cu film dielectric al filtrul de armonici superioare; 18, 19 - tranzistorii în circuitul secundar; 20, 21 - condensatoarele cu film dielectric de filtrare a armonicilor superioare; 22 - inductanţa pentru filtrarea armonicilor superioare; 23 - acumulatorul de bord al electromobilului.
Explicarea poziţiilor din fig. 2:
41 - tensiunea sursei de curent alternativ 1 (vezi fig. 1);
42 - legea frecvenţei de comutare a tranzistoarelor;
43 - impulsul de comandă, aplicat la tranzistorul 5;
44 - impulsul de comandă, aplicat la tranzistorul 6;
45 - impulsul de comandă, aplicat la tranzistorul 18;
46 - impulsul de comandă, aplicat la tranzistorul 19;
Explicarea poziţiilor din fig. 3
51 - impulsul de comandă, aplicat la tranzistorul 6;
52 - impulsul de comandă, aplicat la tranzistorul 10;
53 - tensiunea tranzistorului 6 (vezi fig. 1);
54 - curentul, care se scurge prin tranzistorul 6;
55 - tensiunea tranzistorului 10 (vezi fig. 1);
56 - curentul, care se scurge prin dioda 12;
57 - curentul, care se scurge prin dioda 4;
58 - curentul, care se scurge prin tranzistorul 10;
59 - curentul, care se scurge prin tranzistorul 18 (vezi fig. 1);
510 - curentul, care se scurge prin tranzistorul 19;
511 - tensiunea acumulatorului de bord 23 (vezi fig. 1);
512 - tensiunea în punctul comun de conectare a condensatoarelor 20, 21.
Convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pentru electromobile (vezi fig. 1) conţine sursa de curent alternativ 1; conectat în paralel cu sursa 1 filtrul de armonici superioare, compus din inductanţa 2 şi condensatorul 17, conectate în serie; conectate în paralel cu condensatorul 17 două braţe, conectate în serie şi formate din trei ramuri, conectate în paralel; prima ramură a primului braţ, formată din dioda 3 şi tranzistorul 9, conectate în serie; a doua ramură a primului braţ, formată din tranzistorul 5 şi dioda 11, conectate în serie; a treia ramură a primului braţ, formată din condensatorul 13; prima ramură a al doilea braţ, formată din dioda 4 şi tranzistorul 10, conectate în serie; a doua ramură a al doilea braţ, formată din tranzistorul 6 şi dioda 12, conectate în serie; a treia ramură a al doilea braţ, formată din condensatorul 14; inductanţa 7, conectată în punctele comune de conexiune a componentelor primei şi a doua ramuri ale primului braţ; inductanţa 8, conectată în punctele comune de conexiune a componentelor primei şi a doua ramuri ale al doilea braţ; bobina primară 15 a transformatorului de frecvenţă înaltă, executat cu întrefier, conectată în punctele comune de conexiune a componentelor ambelor ramuri ale diferitor braţe; trei ramuri, conectate în paralel, unde prima ramură este formată din tranzistorii 18 şi 19, a doua ramură este formată din condensatorii 20 şi 21, iar a treia ramură este formată din inductanţa 22 şi acumulatorul de bord 23; bobina secundară 16 a transformatorului de frecvenţă înaltă, conectată în punctele comune de conexiune a tranzistorilor 18 şi 19 ai primei ramuri şi a condensatoarelor 20 şi 21 ale a doua ramuri.
Convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu trebuie să asigure un nivel minim de perturbare a reţelei de alimentare în curent alternativ de către armonicile superioare de curent. Aceasta se asigură prin faptul, că convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu consumă din reţea un curent practic de formă sinusoidală. Acest regim de consum a curentului sinusoidal este posibil de realizat la frecvenţa variabilă de comutaţie a tranzistorilor convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu.
Variaţia frecvenţei de comutaţie se supune legii fcom = (uAC /UEV), în care uAC - valoarea instantanee a tensiunii reţelei de alimentare; UEV - tensiunea la bornele acumulatorului de bord 23 al electromobilului; fcom - frecvenţa de comutaţie a tranzistorului 5 pentru alternanţa pozitivă a tensiunii reţelei de alimentare, şi a tranzistorului 6 pentru alternanţa negativă a tensiunii. Durata impulsului de comandă a tranzistoarelor este variabilă. Durata este determinată de procesul de magnetizare liniară a miezului feromagnetic Tr al transformatorului de frecvenţă înaltă, fabricat cu întrefier.
Impulsurile de comandă pentru tranzistorii 9, 10 au frecvenţa şi forma impulsurilor pentru tranzistorii 5,6, dar sunt inversate şi este introdusă pauză de comutaţie.
Principiul de funcţionare al convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu este prezentat pentru regimul cel mai dificil de funcţionare, deci pentru cazul puterii maxime instantanee de transfer al energiei, care are loc la valoarea maximă a tensiunii instantanee uAC = Um.AC, unde Um.AC - amplitudinea tensiunii 41, aplicată la intrarea convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu.
Fie că în momentul de timp t1 (vezi fig. 3) procesul derulează pe alternanţa pozitivă a tensiunii 41. În acest moment, la tranzistorul 6, se aplică impulsul de comandă 51. Concomitent, la tranzistorul 5 se aplică impulsul de comandă 44 (vezi fig. 2), care este aplicat permanent pe toată durata alternanţei pozitive a tensiunii 41.
La deschiderea tranzistorului 6 se formează circuitul ce include componentele 1-2-5-15-6-1. Sub acţiunea tensiunii 41 a sursei de curent alternativ 1, în acest circuit se scurge curentul 53 prin bobina primară 15 a transformatorului de frecvenţă înaltă. Datorită inductanţei fluxului magnetic al transformatorului de frecvenţă înaltă are loc o creştere lentă a curentului în acest circuit de la valoarea zero până la valoarea lui nominală pe durata de timp t1 - t2. Astfel, se asigură regimul de comutaţie la curentul egal cu zero a tranzistorului 6, ce conduce la micşorarea pierderilor de comutaţie. Tensiunea 53 asigură transferul energiei de la reţeaua de alimentare de curent alternativ 1 în câmpul magnetic al transformatorului de frecvenţă înaltă. În acelaşi timp, graţie legăturii mutuale a bobinei primare 15 şi bobinei secundare 16, are loc alimentarea circuitului, format din componentele 16-19-21-16, prin care se scurge curentul 59. Datorită curentului 59 energia din sursa de curent alternativ 1 se transmite în câmpul electric al condensatorului 21 şi în acumulatorul de bord 23 al electromobilului prin inductanţa 22 şi condensatorul 20. În circuitul 16-19-21-16 inductanţa fluxului magnetic de scăpări a transformatorului de frecvenţă înaltă şi condensatoarele 20 şi 21 sunt ajustate în regim de rezonanţă. Astfel, se asigură o schimbare relativ lentă a curentului în acest circuit. Concomitent, are loc deplasarea valorii maxime a curentului tranzistorului 6 din zona de comutaţie de la sfârşitul impulsului de comandă 51 spre mijlocul intervalului de conducţie a tranzistorului 6. Aceasta conduce la micşorarea pierderilor de comutaţie a tranzistorilor.
Aceste procese au loc până la momentul de timp t3 (vezi fig. 3), deci până la momentul de scoatere a impulsului de comandă 51 a tranzistorului 6. În momentul de timp t3 tranzistorul 6 se închide. Deoarece, în câmpul fluxului magnetic de scăpări şi în câmpul magnetic din întrefierul miezului magnetic al transformatorului de frecvenţă înaltă este acumulată energie, la închiderea tranzistorului 6 se formează două circuite. Primul circuit apare la deschiderea diodei 12 în momentul de timp t3 şi include componentele 15-12-13-5-15. În acest circuit apare curentul 56. Circuitul al doilea apare la deschiderea diodei interioare a tranzistorului 18. Acest circuit este format din componentele 16-18-20-16. În primul circuit 15-12-13-5-15 energia acumulată în câmpul fluxului magnetic de scăpări a transformatorului de frecvenţă înaltă este vehiculată în condensatorul 13 în intervalul de timp t3-t5 (vezi fig. 3) până la închiderea diodei 4 în momentul de timp t5. În circuitul al doilea 16-18-20-16 apare curentul 510, prin care se produce transferul energiei din câmpul magnetic din întrefierul transformatorului de frecvenţă înaltă şi din câmpul electric al condensatorului 21 în acumulatorul de bord al electromobilului cu tensiunea 511 în intervalul de timp t3-t8.
În momentul t4 se aplică impulsul de comandă 52 la tranzistorul 10 cu formarea circuitului 13-10-8-15-5-13. Energia acumulată în condensatorul 13 se transferă prin transformatorul de frecvenţă înaltă şi prin circuitul 16-18-20-16 în acumulatorul de bord 23 al electromobilului. Acest proces va avea loc până la momentul de timp t6, când se va scoate impulsul de comandă 52 a tranzistorului 10. Energia acumulată în condensatoarele 13, 14 este proporţională cu energia câmpului magnetic a fluxului de scăpări a bobinei primare 15 a transformatorului de frecvenţă înaltă. Energia fluxului magnetic de scăpări a bobinei primare 15 este mică şi valoarea ei maximală nu depăşeşte 3% din energia fluxului fundamental al transformatorului de frecvenţă înaltă. Urmare a acestora, tranzistorul 10 este de putere mică.
În momentul t6, datorită energiei acumulate în inductanţa 8, se deschide dioda 4 şi această energie de asemenea se transferă în acumulatorul de bord 23 al electromobilului prin transformatorul de frecvenţă înaltă şi prin circuitul 16-18-20-16 în intervalul de timp t6-t7 până la închiderea diodei 4. În momentul de timp t8 se aplică un nou impuls de comandă 51 la tranzistorul 5. După deschiderea tranzistorului 5 se repetă procesul descris mai sus privind modalitatea de funcţionare a convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu.
Pentru alternanţa negativă a tensiunii 41 ciclul de funcţionare al convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu se realizează cu ajutorul tranzistorului 5. Procesele de transfer a energiei sunt similare celor descrise pentru alternanţa pozitivă.
Convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu descris are funcţia de transmisie bidirecţională a energiei, deci din reţea de bord (bateria vehiculului electric) spre reţeaua de curent alternativă. Astfel, încărcătorul propus poate exercita şi funcţia de racordare a electromobilelor cu reţeaua centralizată de alimentare la realizarea conceptului de generare distribuită.
Aplicabilitatea industrială a soluţiei propuse este determinată de faptul că convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu se confecţionează în baza componentelor electronice industriale, iar transformatorul de frecvenţă înaltă, executat cu întrefier, este utilizat şi pentru stocarea intermediară a unei porţiuni de energie în cadrul procesului de conversie. Transformatorul se confecţionează în baza tipurilor standarde ai miezurilor feromagnetice. Tehnologia de producere a microcircuitelor imprimate este accesibilă pentru realizare atât în condiţii de laborator, cât şi de fabricare la uzinele cu profil de producere a echipamentelor electronice de diferită destinaţie.
Totalitatea elementelor indicate ale soluţiei tehnice propuse asigură soluţionarea sarcinii invenţiei privind majorarea randamentului, micşorarea costului de confecţionare şi majorarea duratei de exploatare.
1. US 4258304 A 1981.03.24
2. 3.3KW On Board EV Charger, 2018.01 [regăsit la 2020.10.20]. Găsit pe Internet: <URL: <https://www.onsemi.com/pub/Collateral/DN05107-D.PDF >
3. Li, Bin & Lee, F.C.Y. & Li, Qiang & Liu, Zhengyang. Bi-directional on-board charger architecture and control for achieving ultra-high efficiency with wide battery voltage range, 2017, p. 3688-3694
Claims (1)
- Convertor de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pentru electromobile, care conţine o sursă de curent alternativ (1); conectat în paralel cu sursa (1) un filtru de armonici superioare, compus dintr-o inductanţă (2) şi un condensator (17), conectate în serie; conectate în paralel cu condensatorul (17) două braţe, conectate în serie şi formate din trei ramuri, conectate în paralel; prima ramură a primului braţ, formată dintr-o diodă (3) şi un tranzistor (9), conectate în serie; a doua ramură a primului braţ, formată dintr-un tranzistor (5) şi o diodă (11), conectate în serie; a treia ramură a primului braţ, formată dintr-un condensator (13); prima ramură a al doilea braţ, formată dintr-o diodă (4) şi un tranzistor (10), conectate în serie; a doua ramură a al doilea braţ, formată dintr-un tranzistor (6) şi o diodă (12), conectate în serie; a treia ramură a al doilea braţ, formată dintr-un condensator (14); o inductanţă (7), conectată în punctele comune de conexiune a componentelor primei şi a doua ramuri ale primului braţ; o inductanţă (8), conectată în punctele comune de conexiune a componentelor primei şi a doua ramuri ale al doilea braţ; o bobină primară (15) a unui transformator de frecvenţă înaltă, executat cu întrefier, conectată în punctele comune de conexiune a componentelor ambelor ramuri ale diferitor braţe; trei ramuri, conectate în paralel, unde prima ramură este formată din tranzistori (18 şi 19), a doua ramură este formată din condensatori (20 şi 21), iar a treia ramură este formată dintr-o inductanţă (22) şi un acumulator de bord (23); o bobină secundară (16) a transformatorului de frecvenţă înaltă, conectată în punctele comune de conexiune a tranzistorilor (18 şi 19) ai primei ramuri şi a condensatoarelor (20 şi 21) ale a doua ramuri.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20190070A MD1477Z (ro) | 2019-07-11 | 2019-07-11 | Convertor de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pentru electromobile |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20190070A MD1477Z (ro) | 2019-07-11 | 2019-07-11 | Convertor de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pentru electromobile |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| MD1477Y MD1477Y (ro) | 2020-12-31 |
| MD1477Z true MD1477Z (ro) | 2021-07-31 |
Family
ID=74066280
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| MDS20190070A MD1477Z (ro) | 2019-07-11 | 2019-07-11 | Convertor de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pentru electromobile |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| MD (1) | MD1477Z (ro) |
-
2019
- 2019-07-11 MD MDS20190070A patent/MD1477Z/ro not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MD1477Y (ro) | 2020-12-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Bac et al. | A SiC-based matrix converter topology for inductive power transfer system | |
| JP2017532943A (ja) | 内在的力率補正の方法および装置 | |
| Elrajoubi et al. | High-frequency transformer review and design for low-power solid-state transformer topology | |
| RU2011150679A (ru) | Устройство бесконтактной подачи электричества | |
| Ahmed et al. | A single-phase buck matrix converter with high-frequency transformer isolation and reduced switch count | |
| CN104022632B (zh) | 输入零纹波变换器 | |
| CN104242657A (zh) | 一种原边并串补偿副边串联补偿的非接触谐振变换器 | |
| CN101662214B (zh) | 高压隔离开关电源及多个输出隔离的开关电源系统 | |
| RU2335841C1 (ru) | Высоковольтный преобразователь постоянного напряжения с фильтрокомпенсирующей цепью и способ управления его выходной мощностью | |
| Yuan et al. | Research on input-parallel single-switch WPT system with load-independent constant voltage output | |
| CN111342696A (zh) | 一种平顶脉冲强磁场实现装置 | |
| Diekhans et al. | A pareto-based comparison of power electronic topologies for inductive power transfer | |
| MD1477Z (ro) | Convertor de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pentru electromobile | |
| MD842Z (ro) | Microinvertor pentru panouri fotovoltaice | |
| Geng et al. | Optimization of dual side control strategy for wireless power transfer system in light rail vehicle | |
| MD841Z (ro) | Convertor de tensiune de curent continuu în tensiune de curent continuu | |
| RU2372706C1 (ru) | Устройство для подключения управляемого выпрямителя напряжения к источнику напряжения переменного тока | |
| Jadhav et al. | Design and implementation of resonance based wireless power transfer system | |
| RU159897U1 (ru) | Индуктивный генератор импульсов тока | |
| Miiura et al. | Voltage control of inductive contactless power transfer system with coaxial coreless transformer for DC power distribution | |
| KR101229265B1 (ko) | 집적 변압기 및 이를 이용한 고승압 직류-직류 컨버터 | |
| CN210007624U (zh) | 一种高变比双向半桥倍流变换器 | |
| Satyamsetti et al. | Small-Size, Low-Weight, Single-Phase Inverter for Domestic Applications | |
| Zhang et al. | Wide Range Output with Switch-Controlled Capacitor in Wireless Power Transfer System for Electric Vehicle Charging | |
| MD742Z (ro) | Instalaţie pentru convertizarea tensiunii alternative în tensiune de curent continuu (variante) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG9Y | Short term patent issued | ||
| KA4Y | Short-term patent lapsed due to non-payment of fees (with right of restoration) |