LT3703B - Method and equipment for gas separation - Google Patents

Method and equipment for gas separation Download PDF

Info

Publication number
LT3703B
LT3703B LTIP1478A LTIP1478A LT3703B LT 3703 B LT3703 B LT 3703B LT IP1478 A LTIP1478 A LT IP1478A LT IP1478 A LTIP1478 A LT IP1478A LT 3703 B LT3703 B LT 3703B
Authority
LT
Lithuania
Prior art keywords
stream
column
distillation
gas
distillation column
Prior art date
Application number
LTIP1478A
Other languages
English (en)
Inventor
Roy E Campbell
John D Wilkinson
Hank M Hudson
Original Assignee
Elcor Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Elcor Corp filed Critical Elcor Corp
Publication of LTIP1478A publication Critical patent/LTIP1478A/xx
Publication of LT3703B publication Critical patent/LT3703B/lt

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/80—Processes or apparatus using separation by rectification using integrated mass and heat exchange, i.e. non-adiabatic rectification in a reflux exchanger or dephlegmator
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00—Control of the process or apparatus
    • F25J2280/02—Control in general, load changes, different modes ("runs"), measurements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/40—Vertical layout or arrangement of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, condensers, heat exchangers etc.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)

Description

Šis išradimas aprašo dujų, turinčių angliavandenilių, atskyrimo būdą.
Propaną ir sunkesnius komponentus galima gaudyti ir atskirti iš įvairių dujų, pavyzdžiui, iš gamtinių dujų, iš naftos perdirbimo įmonių ir sintetinių dujų, gaunamų iš kitų angliavandenilinių medžiagų, turinčių smėlio dervos ir lignito, pavyzdžiui, iš anglies, neapdorotos naftos, naftos, bituminio skalūno. Paprastai gamtines dujas sudaro dažniausiai metanas ir etanas, t.y. vienai metano ir etano daliai tenka bent 50 molio procentų dujų. Taip pat dujos turi santykinai mažesnį kiekį sunkesniųjų angliavandenilių, pavyzdžiui, propano, butano, pentanų ir kitų panašių medžiagų, bei vandenilio, azoto, anglies dioksido ir kai kurių kitų dujinių medžiagų.
Šis išradimas apskritai nagrinėja propano ir sunkesniųjų angliavandenilių gaudymo ir atskyrimo iš minėtų dujų srautų būdą. Pagal šį išradimą, dujos, skirtos perdirbti, turės (molio procentais) 86,9% metano, 7,24% etano ir kitų C2 komponentų, 3,2% propano bei kitų C3 komponentų, 0,34% izobutano, 1,12% paprasto butano, 0,19% izopentano, 0,24% paprasto pentano, 0,12% heksano, o likusi dalis dujų yra azotas ir anglies dioksidas. Kai kada dujų sraute yra įvairių sieros dujų.
Šiuo metu geriausias etano ir sunkesniųjų angliavandenilių atskyrimo iš gamtinių dujų srautu būdas yra dujų kriogeninis išplėtimo procesas, nes jis pasižymi maksimaliu paprastumu, nesudėtingu realizavimu, operaciniu lankstumu, dideliu efektyvumu ir patikimumu. Kriogeninis išplėtimo procesas taip pat sėkmingai yra naudojamas propanui ir sunkesniesiems angliavandeniliams iš gamtinių dujų srautų atskirti, kartu nukreipiant etaną į likusiųjų dujų srautą su metanu. Tiek etanui, tiek ir propanui išskirti praktikoje plačiai naudojama viena ir ta pati technologinė schema. Vienas ar kitas atskyrimo procesas yra realizuojamas keičiant šilumokaičio vietą priklausomai nuo proceso metu esančių darbo temperatūrų. Atitinkamai dujų srautų perdirbimo procesai aprašomi JAV patentuose Nr. 4278457, Nr. 4251249 ir Nr. 4617039.
Pastaraisiais metais, kintant skysto etano paklausai, taip pat kintant gamtinių dujų kainoms, atsirado problemų, kurios tam tikrais laikotarpiais vienu iš vertingiausių liekamųjų dujų komponentų laikė etaną, kuris atsiranda perdirbant gamtines dujas pramoniniuose įrenginiuose. Dėl to šiuo metu vis labiau pradėta domėtis pramoniniais gamtinių dujų perdirbimo įrenginiais, kurie gali garantuoti maksimalų propano ir sunkesniųjų angliavandenilių gaudymą ir atskyrimą, tuo pačiu maksimaliai nukreipiant etaną į liekamųjų dujų srautą. Nors anksčiau propanui gaudyti ir atskirti dažnai buvo naudojami įvairūs dujų perdirbimo būdai su vamzdžių plėstuvu, tačiau dažniausiai visų šių propano gaudymo ir atskyrimo būdų efektyvumas, be kokių nors papildomų galingumo sąnaudų likučiams suspausti ir/arba išoriškai vėsinti, buvo diapazone nuo 85% iki mažiau kaip 90%. Nors ir galima truputį padidinti propano gaudymo ir atskyrimo efektyvumą, skystame produkte paliekant tam tkrą etano kiekį, kuris turėtų būti atskirtas, tačiau paprastai gana reikšmingas pradinio etano procentas turi likti skystame produkte, kad garantuotų nedidelį propano gaudymo ir atskyrimo efektyvumo padidėjimą. Būtent todėl pageidautina sukurti dujų perdirbimo būdą, kurio būtų galima gaudyti ir atskirti propaną ir sunkesniuosius angliavandenilius iš dujų srauto, kurio, nukreipus beveik visą etaną, liekamosiose dujose liktų tik minimalus propano kiekis.
Tipiškame kriogeniniame išplėtimo procese slėgio veikiamos dujos, patenkančios į įrenginį, viename arba keLT 3703 B liuose šilumokaičiuose yra atšaldomos naudojant šaltus srautus iš kitų technologinio perdirbimo proceso dalių ir/arba naudojant išorinius šaldymo šaltinius, pavyzdžiui, naudojant propano suspaudimo/atšaldymo sistemą. Po to tiekiamų atšaldytų dujų slėgis mažėja, ir jos patenka į distiliacinę koloną, kurioje iš liekamųjų dujų yra atskiriamas pageidaujamasis produktas (liekamasis skystas produktas), kuris iš kolonos viršutinės frakcijos yra išleidžiamas garų pavidalu. Tai ir yra atšaldyto srauto išplėtimas, kuris garantuoja kriogeninių temperatūrų, būtinų pageidaujamam produktui gaudyti ir atskirti, susidarymą.
Šaldant tiekiamas arba pradines dujas, skysčiai gali kondensuotis, be to, kondensavimosi intensyvumas priklauso nuo dujų įsisotinimo laipsnio naudingais ir reikalingais komponentais, o patys skysčiai paprastai susirenka į vieną ar kelis separatorius. Po to šie skysčiai staiga garuoja, sudarydami žemesnį slėgį, dėl to toliau vyksta šaldymas ir dalinis garavimas. Po to išplėtimo skysčio srautas (srautai) gali tiesiogiai patekti į distiliacinę koloną (etano distiliavimo įrenginį) , arba šį srautą galima naudoti paduodamoms dujoms šaldyti, prieš patenkant joms į distiliacinę koloną.
Jei pradinės dujos nebus visiškai kondensuotos (paprastai taip ir yra), tai po atšaldymo likusius garus galima skirti į dvi arba daugiau dalių. Viena garų dalis eina per išplėtimo įrenginį arba išplečiantįjį vožtuvą, ir jos slėgis mažėja. Dėl to dujos labiau atšąla ir susidaro papildomu skysčių. Po to šis srautas patenka į distiliacinės kolonos įėjimo poziciją, esančią kolonos centre.
Kita garų dalis yra šaldoma beveik iki visiškos jos kondensacijos, vykstant šilumos mainams su kitais technologinio proceso srautais, su distiliacinės kolonos šalta viršutine frakcija. Po to atitinkamas plečiantysis įtaisas, paprastai atitinkamas plečiantysis vožtuvas, iš esmės visiškai kondensuotą srautą išplečia. Dėl to srautas atšąla ir iš dalies išgaruoja. Šis srautas, kurio temperatūra žemesnė nei -120°F (-84,4°C), yra įleidžiamas į distiliacinės kolonos viršutinę dalį. Pirmoji šio įleidimo dalis paprastai susijungia su garais, kurie kyla iš kolonos, o po to susiformuoja liekamųjų dujų srautas. Kita vertus, atšaldytą ir išplėstą srautą galima paduoti į separatorių, kad būtų suformuoti garo ir skysčio srautai. Garai susijungia su kolonos viršutine frakcija, o skystis yra įleidžiamas į koloną kaip viršutinė kolonos įkrova.
Atskyrimo procesui vykstant idealiai, liekamųjų dujų sraute, išeinančiame iš šio proceso,iš esmės bus visas metanas ir visi C2 komponentai, kurie buvo pradinėse dujose, ir beveik nebus C3 komponentų ir sunkesniųjų angliavandenilių. Išeinančiame iš etano distiliavimo įrenginio liekamajame produkte bus visi C3 komponentai ir sunkesnieji angliavaneniliai, ir praktiškai nebus C2 ir lengvesniųjų komponentų.
Tačiau praktikoje minėtos situacijos nebūna todėl, kad etano distiliato įrenginys veikia dažniausiai kaip lengvųjų frakcijų distiliacinė kolona. Liekamosiose dujose yra garų, kurie išeina iš distiliacinės kolonos viršutinės frakcionavimo sekcijos, bei garų, kurie visai nedistiliuojami. Gana didelių propano nuostolių atsiranda dėl to, kad viršutinės įkrovos skystyje gana didelis kiekis propano ir sunkesniųjų komponentų, todėl galiausiai garuose, išeinančiuose iš etano distiliavimo įrenginio viršutinės frakcionavimo sekcijos, yra tam tikras (pusiausvyrinis) kiekis propano ir sunkesniųjų komponentų. Šių naudingų ir reikalingų komponentų nuostolius galima gerokai sumažinti, sudarius tiesioginį kontaktą tarp minėtų dujų ir skysčio (flegmos), kuris turi labai nedidelį kiekį propano ir sunkesniųjų komponentų, todėl galėtų juos absorbuoti iš garų. Šio išradimo tikslas yra sukurti įtaisą, realizuojanti minėtą būdą ir garantuojanti didesni propano surinkimo ir atskyrimo efektyvumą.
Pasinaudojus šiuo išradimu, galima padidinti C3 surinkimo ir atskyrimo efektyvumą iki daugiau negu 99%, kartu beveik komponentus C2 nukreipiant į liekamųjų dujų srautą. Be to, šis išradimas leidžia pasiekti beveik 100%-inį propano surinkimą ir atskyrimą, kartu sumažinant energijos kiekį, sunaudojamą dujų atskyrimo procese, o surinkimo ir atskyrimo efektyvumas nuo etano kiekio, kuriam bus leista išeiti iš technologinio proceso kartu su skystu produktu. Nors šį išradimą galima naudoti esant žemesniam slėgiui ir aukštesnėms temperatūroms, tačiau didžiausią efektyvumą galima pasiekti tuomet, kai pirminių dujų perdirbimas vyksta absoliutaus slėgio diapazone nuo 600 iki 1000 svarų į kvadratinį colį (43,186-70,310 kg/cm2) arba dar didesniame, o šis slėgio diapazonas garantuoja kolonos viršutinio distiliato temperatūrą -85°F (~65°C) ir netgi žemesnę.
Kad geriau būtų suprasta šio išradimo esmė, autoriai naudos konkrečius pavyzdžius ir brėžinius, kuriuose:
fig. 1 - pramoninio gamtinių dujų perdirbimo įrenginio su kriogeniniu išplėtimu technologinio proceso schema, padaryta pagal JAV patentą Nr. 4278457, fig. 2 - pramoninio gamtinių dujų perdirbimo Įrenginio su kriogeniniu išplėtimu technologinio proceso schema, padaryta pagal kitą JAV patentą Nr. 4251349, fig. 3 - dar viena žinoma pramoninio gamtinių dujų perdirbimo įrenginio technologinio proceso schema, padaryta pagal JAV patentą Nr. 4617039, fig. 4 - išradime aprašomo pramoninio gamtinių dujų perdirbimo įrenginio technologinio proceso schema, fig. 5 - technologinių procesų, pavaizduotų fig. 1-4, diagrama, vaizduojanti santykinį propano surinkimą ir atskyrimą kaip etano nukreipimo funkciją, fig. 6-7 - gamtinių dujų perdirbimo papildomų įrenginių technologinio proceso schemos, padarytos pagal šį išradimą, fig. 8-9 - alternatyvinės frakcinės sistemos schemos, kurias galima naudoti išradime aprašytame technologiniame procese, fig. 10 - išradime aprašomo technologinio proceso, skirto naudingais komponentais įsotintam dujų srautui perdirbti, dalinė schema.
Aukščiau minėtų schemų aprašyme yra lentelių, kuriose susumuoti duomenys apie dujų srauto greičius, apskaičiuotus tipinėmis technologinio proceso sąlygoms. Šiose lentelėse dujų srauto greičių reikšmės (molių svarais per valandą) yra suapvalintos iki artimiausio sveiko skaičiaus. Šiose lentelėse pateikti galutiniai srauto greičiai apima visus neangliavandeniiinius komponentus, taigi jie yra būdingesni nei angliavandenilinių komponentų srauto greičių suma. Lentelėse nurodytos temperatūros bus apytikrės, t. y. suapvalintos iki artimiausio laipsnio. Taip pat reikia nepamiršti, kad technologinio proceso projektiniai apskaičiavimai, palyginamai yra atlikti technologiniams procesams, kurie pavaizduoti aukščiau minėtuose brėžiniuose, yra pagrįsti prielaida, kad nėra jokio šilumos nutekėjimo iš (arba į) supančią aplinką ir į (arba iš) technologinio proceso. Masiškai gaminamų izoliuojančiųjų medžiagų, kurios yra naudojamos šilumos nuostoliams sumažinti, kokybė lyg ir garantuoja šios prielaidos pagrįstumą; šios prielaidos pagrįstumas yra pripažintas visų šios srities specialistų .
Technikos žinomo lygio aprašymas
Atkreipkime dėmesį į fig. 1, kuriame pavaizduotas technologinis procesas, aprašytas JAV patente Nr. 4278457. Pradinių dujų, kurių temperatūra yra 10°F (48,9°C), srautas 10, slegiamas 935 svarų į kvadratini colį (65,739 kg/cm ) , patenka į perdirbimo technologinį procesą. Jeigu pradinės dujos turi tokią sieros junginių koncentraciją, kuri nesudarys tam tikros reikalingos produkto srauto specifikacijos, tai šiuos sieros junginius būtina pašalinti, naudojant atitinkamą pradinių dujų pirminį perdirbimą (šis procesas brėžiniuose neparodytas) . Be to, kad kriogeninėmis sąlygomis arba esant žemoms temperatūroms nesusidarytų hidratas (ledas), iš paduodamo dujų srauto paprastai yra pašalinamas vanduo. Tam yra naudojamas kietasis sausintuvas. įtekantysis dujų srautas šaltomis liekamosiomis dujomis 27b yra atšaldomas šilumokaityje 11. Iš šilumokaičio 11 iš dalies atšaldytas pradinių dujų srautas 10a, kurio temperatūra 34°F (1,1°C), patenka į antrąjį šilumokaitį 12, kuriame, naudojant šilumos mainus su šaltu išoriniu propano srautu, dujų srautas 10a dar yra atšaldomas. Pradinių dujų papildomai atšaldytas srautas 10b, kurio temperatūra yra 1°F (-17,2°C), išteka iš šilumokaičio 12 ir šilumokaityje 13 liekamųjų dujų srautu (srautas 27a) yra papildomai šaldomas iki temperatūros -16°F (srautas 10c) . Po to iš dalies kondensuotas srautas, slegiamas 920 svarų i kvadratinį colį (64,685 kg/cm2), patenka į garų-skysčio separatorių 14. Ištekantis iš separatoriaus skystis (srautas 16) tam tikrame plečiančiajame vožtuve 17 plečiasi iki distiliacinės kolonos darbinio slėgio (maždaug 350 svarų į kvadratinį colį arba 24,609 kg/cm ), o kolona šiuo atveju pavaizduota kaip rektifikacinės kolonos 18 etano distiliavimo sekcija 25. Dėl srauto 16 momentinio išsiplėtimo atsiranda šaltas išplėstas srautas 16a, kurio temperatūra -52°F (-46,6°C), ir kuris teka į distiliacinę koloną kaip kolonos centro apatinė įkrova. Priklausomai nuo susikondensavusio skysčio kiekio ir kai kurių kitų technologinio proceso faktorių, išplėstą galima naudoti kaip tam tikrą įeinančių kuri, prieš patekdama į etano distiliavimo įrenginį, bus šaldoma papildomame šilumokaityje.
srautą 16a dujų dalį,
Garo srautas 15, einantis iš separatoriaus 14, atsi-
šakoja į du srautus 19 ir 20 . Kai srautas, kurį sudaro
maždaug 28% garų srauto 15, pereina per atšaką 19,
dujos yra šaldomos šilumokaityje 21 iki temperatūros -98°F (-78,3°C) (srautas 19a); šioje temperatūroje vyksta beveik visiškas šio srauto susikondensavimas. (Geriausiai yra naudoti plečiantįj į vožtuvą, tačiau plėtimui galima naudoti ir kitus įtaisus bei įrenginius) . Po išplėtimo srautas greitai garuoja iki tol, kol etano distiliavimo įrenginyje susidaro darbinis slėgis (350 svarų į kvadratinį colį arba 24,609 kg/cm2). Esant šiam slėgiui, įeinančiojo srauto 19b temperatūra bus -142°F (-112°C) , ir būtent tokios temperatūros srautas 19b patenka į etano distiliavimo įrenginį kaip kolonos viršutinė įkrova.
Išplečiančiaj ame įrenginyje 23 maždaug 72% separatoriaus garų (atšaka 20) yra išplečianti iki etano distiliavimo įrenginio darbinio slėgio - 350 svarų į kvadratinį colį (24,609 kg/cm2). Išplėsto srauto 20a temperatūra pasiekia -90°F (-67,8°C), tada srautas paduodamas į etano distiliavimo įrenginio padavimo poziciją kolonos centre. Masiškai gaminami išplečiamieji įtaisai (turboišplėstuvai) sugeba atstatyti maždaug 80-85% Work, idealiame procese teoriškai esančio entropinio plėtimosi.
Kolonoje 18 esantis etano distiliavimo įrenginys pavaizduotas kaip paprasta distiliacinė kolona, kurioje yra daug, tam tikrų atstumu viena nuo kitos, vertikaliai įtaisytų lėkščių, vienas ar keli movos sluoksniai arba tam tikra lėkščių ir movų kombinacija. Pramoniniuose gamtinių dujų perdirbimo įrenginiuose distiliacinė kolona yra sudaryta iš dviejų sekcijų. Viršutinė sekcija 24 pavaizduota kaip separatorius, kuriame iš dalies išgarinta viršutinė įkrova yra dalinama į dvi dalis - skystąją dalį ir garų dalį, ir kuriame, kylantis iš distiliacinės arba iš etano distiliavimo sekcijos, garas 25 susijungia su viršutinės įkrovos garo dalimi, kad susiformuotų šaltas liekamųjų dujų srautas 27, išeinantis kolonos viršuje. Etano distiliavimo apatinėje sekcijoje 25 yra lėkštės ir/arba movos sluoksnis, todėl sekcija 25 garantuoja būtiną kontaktą tarp skysčių, kurie susirenka apačioje, ir garų, kurie kyla į viršų. Etano distiliavimo sekcijoje 25 yra reboileris 26, kuris kolonos apatinėje dalyje garantuoja dalies skysčio šildymą ir išgarinimą, o po to ir distiliavimo lengvųjų frakcijų garų susidarymą, kurie kyla į viršutinę kolonos dalį ir išgarina metaną bei komponentus C2. Tipinės specifikacijos liekamajame skystame produkte yra etano ir propano, kurių santykis 0,03 :1 (molių pagrindu). Skysto produkto srautas 28, kurio temperatūra yra 187°F (86,0°C), teka iš kolonos 18 apatinės dalies, ir yra šaldomas iki 120°F (48,9°C) šilumokaityje 29, ir tik po to yra siunčiamas saugoti.
Liekamųjų dujų srautas 27, kurio temperatūra -10l°F (-73,9°C), išteka iš viršutinės kolonos dalies ir patenka į šilumokaitį 21, kur jis yra šildomas iki -36°F (-37,8°C) . kad galėtų garantuoti srauto 19 šildymą ir gana didelį kondensavimą. Po to liekamųjų dujų srautas (srautas 27a) patenka į šilumokaitį 13, kur jis yra šildomas iki -2°F (-18,9°C) (srautas 27b), iš šilumokaičio 13 - į šilumokaitį 11, kur srautas 27b yra šildomas iki 117°F (-47,0°C), kad galėtų garantuoti įeinančių dujų srauto 10 atšaldymą. Pašildytų liekamųjų dujų srautas 27c iš dalies yra pakartotinai suspaudžiamas kompresoriuje 30, kurį paleidžia suspaudimo turbina 23. Po to iš dalies suspaustas dujų srautas 27d šilumokaityje 31 yra atšaldomas iki temperatūros 120°F (48,9°C) (srautas 27e), o po to, kompresoriumi 32, kurį įjungia išorinis galios šaltinis, yra suspaudžiamas iki absoliutaus slėgio - 950 svarų į kvadratinį colį (66, 795 kg/cm ) (srautas 27f) . Šilumokaityje 33 srautas 27f yra atšaldomas iki temperatūros 120°F (48,9°C) ir čia baigiasi jo technologinis procesas (srautas 27g).
Žemiau pateiktoje 1 lentelėje yra susumuoti srautų greičių ir sunaudotos energijos duomenys, gauti vykstant procesui, kuris pavaizduotas fig. 1.
Srautų greičiai yra išreikšti molių svarais per valandą.
Taip pat žiūrėkite fig. 1.
lentelė
Srautas Metanas Etanas Propanas Butanas+ Iš viso
10 5297 441 194 122 6094
15 5139 389 140 52 5760
16 158 52 54 70 334
19 1441 109 39 15 1615
lentelė (tęsinys)
Srautas
Metanas
3698
5297
Etanas
280
436
Propanas
101
183
Butanas+
122
Iš viso
4145
5734
310
Surinkimo ir išskyrimo efektyvumas
Propano 94,28%
Butanų+ 99,31% ’ -nesuapvalintais srauto greičiais
Galingumas arklio jėgomis
Liekamųjų dujų srauto suspaudimas 3115
Suspaudimas šaldant 563
Iš viso 3683
Fig. 2 yra parodytas žinomas lygiavertis technologinis procesas, sukurtas pagal JAV patentą Nr. 4251249. Technologinio proceso, pavaizduoto fig. 2, darbo sąlygos ir pradinė dujų sudėtis yra tokia pati, kaip ir proceso, pavaizduoto fig. 1. Vykstant šiam procesui (žr. fig. 2), įeinančios dujos 10 dalinasi į dvi dalis - 11 ir 12, kurios atitinkamuose šilumokaičiuose 13 ir 14 iš dalies atšaldomos. Šios dvi srauto dalys 11 ir 12 vėl susijungia į srautą 10a, kuris galutinai suformuojamas kaip iš dalies atšaldytas tiekiamas arba pradinis dujų srautas, kurio temperatūra yra -16°F (~26,7°C). Šis iš dalies atšaldytas srautas šilumokaityje 15, naudojant propano išorinio šaldymo sistemą, dar labiau šaldomas iki temperatūros -37°F (-88,3°C) (srautas 10b). Po to papildomai atšaldytas srautas 10b šilumokaityje 16 yra iki galo atšaldomas iki temperatūros -45°F (-42,8°C) (srautas 10c) ir, slegiamas maždaug 920 svarų į kvadratinį colį (64, 685 kg/cm2) , patenka į garų-skysčių separatorių 17. Iš separatoriaus 17 ištekantis skysčių srautas 19, plečiančiajame vožtuve 20 staiga išsiplečia iki slėgio, kuris yra aukštesnis už etano distiliavimo įrenginio, esančio rektifikacinėj e kolonoje 27, darbinį slėgį. Etano distiliavimo įrenginys, fig. 2 pavaizduotame technologiniame procese, dirba esant slėgiui apie 353 svarų į kvadratinį colį (24,890 kg.cm ) . Staigus srauto 19 išsiplėtimas sukuria šaltą, iš dalies išgarintą ir išplėstą srautą 19a, kurio temperatūra yra -90°F (~67,8°C) . Po to srautas teka į šilumokaitį 16, kur jis, kad galėtų garantuoti įtekančių dujų srauto 10b galinį atšaldymą, yra šildomas ir papildomai išgarinamas (srautas 19b). Papildomai išgarintas srautas 10b iš šilumokaičio 16 patenka į šilumokaitį 14, kur jis, kad garantuotų srauto 12 atšaldymą, yra šildomas iki 104°F (40,2°C) . Pašildytas srautas 19c iš šilumokaičio 14 patenka į kolonos 27 etano distiliavimo sekciją, be to, srautas 19c patenka į koloną 27 apatinę poziciją kolonos centre.
Iš separatoriaus 17 išeinantis garų srautas 18 plečiančiajame įtaise 21 yra išplečiamas iki etano distiliavimo įrenginio darbinio slėgio. Po išsiplėtimo srauto 18a temperatūra pakyla iki -116°F (83,3°C), ir šis srautas patenka į separatorių 22. Iš separatoriaus 22 skysčių srautas 24 patenka į rektifikacijos kolonos distiliavimo sekciją viršutinę poziciją kolonos centre. Iš separatoriaus išplėstuvo (čia išplėstuvas yra dujų atšaldymo išplėtimo būdu įrenginys, kuris vadinamas detanderiu - vertėjo pastaba) garų srautas 23 patenka į flegmos kondensatorių 28, kuris yra įtaisytas rektifikacinės kolonos viršutinės dalies viduje. Iš detanderio išeinantis šaltų garų srautas 28 garantuoja garų, kylančių iš pačios viršutinės distiliacinės kolonos frakcionavimo sekcijos, atšaldymą ir dalinį kondensavimą. Dėl dalinio kondensavimo susidaręs skystis flegmos pavidalu leidžiasi žemyn ir patenka į etano distiliavimo įrenginį. Dėl šaldymo ir dalinio kondensavimo išeinantis iš detanderio garų srautas šyla -27°F (-32,8°C) temperatūros (srautas 23a).
Etano distiliavimo įrenginio viršutinio distiliato garų srautas 25, kurio temperatūra yra -57°F (-49,4°C), išeina iš kolonos viršutinės dalies ir susijungia su separatoriaus pašildytu garų srautu 23a, kuris išeina iš detanderio ir suformuoja šaltą liekamųjų dujų srautą 30, kurio temperatūra lygi -34°F (-36,7°C). Skysto produkto srautas 26, kurio temperatūra yra 188°F (86,0°C), išteka iš kolonos 27 apatinės dalies ir šilumokaityje 29 yra šaldomas iki 120°F (48,9°C), o po to baigiasi šio srauto 26a technologinis procesas. Etano distiliavimo įrenginio reboileris 35 šildo ir iš dalies išgarina tam tikrą kiekį skysčių, kurie leidžiasi kolona žemyn, kad distiliuotų etano lengvąsias frakcijas.
Šaltų liekamųjų dujų srautas 30, kurio temperatūra yra 34°F (-36,7°C), patenka į šilumokaitį 13, kuriame, kad garantuotų įtekančių dujų srauto 11 šaldymą, srautas 30 įšyla iki 115°F (46,1°C). Pašildytų liekamųjų dujų srautas 30a kompresoriuje 31, kurį įjungia plečiantysis įtaisas 21, yra iš dalies suspaudžiamas. Po to pakartotinai iš dalies suspaustas srautas 30b šilumokaityje 32 (srautas 30c) yra šaldomas iki 120°F (48,9°C), o po to kompresoriuje 33, kurį įjungia išorinis galios šaltinis, yra suspaudžiamas iki 950 svarų į kvadratinį colį (66,795 kg/cm2) slėgio. Suspaustas srautas 30c šilumokaityje 34 yra šaldomas iki 120°F (48,9°C), ir išeina iš technologinio proceso kaip srautas 30e.
lentelėje susumuoti srautų greičių ir energijos sunaudojimo duomenys, fig. 2 pavaizduotame technologiniame procese.
2 lentelė (žr. fig. 2)
Srauto greitis - molių svarais per valandą
Srautas Metanas Etanas Propanas Butanast Iš viso
10 5297 441 194 122 6094
18 4788 308 89 25 5248
19 509 133 105 97 846
23 4484 154 11 0 4686
24 304 154 78 25 562
26 0 5 183 122 310
30 5297 436 11 0 5784
* }
Surinkimo ir atskyrimo efektyvumas
Propanas 94,36%
Butanai 100,00% 1 - nesuapvalintais srauto greičiais
Galingumas arklio jėgomis
Liekamųjų dujų suspaudimas 2975
Suspaudimas 706
Iš viso 3681
Fig. 3 yra parodytas žinomas panašus technologinis procesas, sukurtas pagal JAV patentą Nr. 461739. Tech20 nologinio proceso, pavaizduoto fig. 3, darbo sąlygos ir pradinė dujų sudėtis yra tokia pati, kaip ir procesų, pavaizduotų fig. 1 ir 2. Vykstant šiam procesusi, įeinančios dujos 10 šilumokaityje 11 yra iš dalies šaldomos iki -13°F (~25°C) temperatūros (srautas 10a) .
Šis iš dalies atšaldytas srautas šilumokaityje 12, naudojant išorinį šaldymą propanu, yra šaldomas iki -3°F (-36,1°C) temperatūros (srautas 10b). Po šio papildomo šaldymo šilumokaityje 13 srautas yra šaldomas iki galinės temperatūros -41°F (-40,6°C) (srautas 10c), ir šis srautas, slegiamas apie 920 svarų į kvadratinį colį 2 (64,685 kg.cm), patenka į garų-skysčių separatorių 14. Iš separatoriaus 14 skysčių srautas 16 patenka į plečianti j į vožtuvą 12 ir čia išsiplečia iki slėgio, kuris yra 10 svarų į kvadratinį colį (0,703 kg/cm ) didesnis už etano distiliavimo įrenginio 27 darbinį slėgį. Fig. 3 pavaizduotame procese etano distiliavimo įrenginio 27 slėgis yra apie 350 svarų į kvadratinį colį (24,609 kg/cm). Srautui 16 staiga plečiantis, susidaro šaltas, iš dalies išgarintas ir išplėstas, srautas 16a. kurio, temperatūra yra -84°F (-64,4°C) . Po to srautas 16a patenka į šilumokaitį 13, kuriame, kad būtų garantuotas pradinių dujų srauto 10b galinis atšaldymas, srautas 10a yra šildomas ir dar daugiau garinamas. Papildomai išgarintas srautas 16b patenka į šilumokaitį 11, kuriame, kad būtų garantuotas srauto 10 šaldymas, srautas 16b yra šildomas iki 101°F. Iš šilumokaičio 11 pašildytas srautas 16c patenka į etano distiliavimo įrenginio 27 padavimo poziciją kolonos centre.
Iš separatoriaus 14 garų srautas 15 patenka į plečianti j į įrenginį 18, kuriame šis garų srautas plečiasi iki slėgio, kuris yra maždaug 5 svarais į kvadratinį colį (0,351 kg/cm ) žemesnis už etano distiliavimo įrenginio darbinį slėgį. Išplėsto srauto 15a temperatūra pasiekia -113°F (-80,6°C); esant būtent šiai temperatūrai vyksta srauto 15a, kuris po to patenka į absorLT 3703 B berio/separatoriaus bloko 10 apatinę padavimo poziciją, dalinis kondensavimasis. Išplėsto srauto skystoji dalis susimaišo su skysčiais, kurie suteka iš absorberio/separatoriaus 19 viršutinės dalies, o tokiu būdu susidaręs (jungtinis) skysčių srautas 21 išteka iš absorberio/separatoriaus 19 apatinės dalies. Po to šis srautas, kurio temperatūra yra -17°F (-82,8°C), padedant siurbliui 22 patenka į etano distiliavimo įrenginį 27 kaip viršutinė įkrova (srautas 21a) . Išplėsto srauto garo dalis kyla į viršų per absorberio/separatoriaus bloko 19 frakcionavimo sekciją.
Iš absorberio/separatoriaus bloko 19 išeinantys viršutiniai garai (srautas 20) yra šaltų liekamųjų dujų srautas. Šilumokaityje 27 vyksta šilumos mainai tarp šalto liekamųjų dujų srauto 20 ir tarp etano distiliavimo įrenginio viršutinio distiliavimo garų srauto 23. Etano distiliavimo įrenginio viršutinio distiliavimo garų srautas 23, kurio temperatūra yra -34°F (-36,7°C) ir slėgis 350 svarų į kvadratinį colį (24,609 kg/cm2) , išeina iš viršutinės kolonos 27 dalies. Šaltų liekamųjų dujų srautas 20, kad galėtų garantuoti etano distiliavimo įrenginio viršutinio distiliato šaldymą ir dalinį kondensavimą, yra šildomas maždaug iki -37°F (38,3°C) temperatūros (srautas 20a). Etano distiliavimo įrenginio viršutinio distiliavimo iš dalies kondensuotas srautas 23a, kurio temperatūra yra -88°F (~67,2°C), patenka į absorberio/separatoriaus bloką 19 kaip viršutinė įkrova. Srauto 23a skystoji dalis teka žemyn ir patenka į absorberio/separatoriaus bloko 19 viršutinę frakcionavimo sekciją, o tuo metu garų dalis susijungia su garais, kylančiais į viršų iš frakcionavimo sekcijos; susijungęs srautas išteka iš absorberio/separatoriaus bloko viršutinės dalies kaip šaltas liekamųjų dujų srautas 20.
Skysto produkto srautas 24, kurio temperatūra yra 186°F (85,5°C), išteka iš etano distiliavimo įrenginio apatinės dalies ir šilumokaityje 26 yra šaldomas iki 120°F (48,9°C) temperatūros, o po to visiškai baigiasi šio srauto technologinis procesas. Etano distiliavimo įrenginio reboileris 32, kad įvyktų etano lengvųjų frakcijų distiliavimas, šildo ir iš dalies išgarina dalį skysčių, kurie suteka į koloną.
Likučiai, kurių temperatūra -37°F (38,3°C), išteka iš šilumokaičio 27 ir teka per šilumokaičius 13 ir 11, kuriuose šis liekamųjų dujų srautas įšyla iki 117°F (47,0°C) temperatūros. Po to pašildytų liekamųjų dujų srautas 20c kompresoriuje 28, kurį įjungia plečiantysis įtaisas 18, yra iš dalies suspaudžiamas. Pakartotinai iš dalies suspaustas srautas 20d, kurio slėgis šiuo metu yra apie 414 svarų į kvadratinį colį (99,108 kg/cm2) , šilumokaityje 29 yra šaldomas iki 120°F (48,9°C) temperatūros (srautas 20e) , o po to kompresoriuje, kurį įjungia išorinis galios šaltinis, srautas 20e yra spaudžiamas iki 950 svarų į kvadratinį colį (66,795 kg/cm2) slėgio. Tokiu būdu suspaustas srautas 20f šilumokaityje 31 yra šaldomas iki 120°F (48,9°C) temperatūros, ir baigia technologinį procesą (srautas 20g).
Žemiau pateiktoje lentelėje yra susumuoti srautų greičių ir sunaudotos energijos duomenys, gauti vykstant technologiniam procesui, kuris pavaizduotas fig. 3.
lentelė (žr. fig. 3)
Srauto greičiai - molių svarais per valandą
Srautas Metanas Etanas Propanas Butanai+ Iš viso
10 5297 441 194 122 6094
15 4878 325 97 29 5367
lentelė (tęsinys)
Srautas Metanas Etanas Propanas Butanai+ Iš viso
16 419 116 97 93 727
20 5297 425 3 0 5775
21 745 470 114 30 1362
23 1164 580 20 1 1770
24 0 6 191 122 319
Surinkimo ir atskyrimo efektyvumas ’
Propano 98,41%
Butanųt 99,96%
- nesuapvalintais srauto greičiais
Galingumas arklio jėgomis
Liekamųjų dujų suspaudimas 3066
Suspaudimas šaldant 612
Iš viso 3678
IŠRADIMO APRAŠYMAS
Fig. 4 pavaizduota aprašomo išradimo technologinio pro15 ceso schema. Technologinio proceso, pavaizduoto fig. 4, sąlygos ir pradinė dujų sudėtis yra tokia pati, kaip ir aprašytų technologinių procesų, pavaizduotų fig. 1-3.
Taigi, kad būtų įrodyti šio išradimo privalumai, bus galima palyginti srauto sąlygas ir fig. 4 pavaizduotą technologinį procesą su fig. 1-3 pavaizduotais technologiniais procesais.
Vykstant procesui, kuris pavaizduotas fig. 4 pradinės dujos, kurių temperatūra yra 120°F (48,9°C) ir slėgis
935 svarų į kvadratinį colį (65,739 kg/cm2), patenka į procesą srautu 10. Šis pradinis dujų srautas šilumokaityje 11 yra šaldomas šaltu liekamųjų dujų srautu 29b. Iš dalies atšaldytas pradinių dujų srautas 10a, kurio temperatūra yra 36°F (2,2°C), išeina iš šilumokaičio 11 ir šilumokaityje 12, kurio temperatūra tuo momentu 2°F (-16,7°C), yra toliau išoriškai šaldomas propanu iki temperatūros 5°F (-15°C) . Po to šis papildomai atšaldytas srautas 10b šilumokaityje 13 yra šaldomas liekamųjų dujų srautu 29a iki -13°F (25,0°C) temperatūros (srautas 10c) . Iš dalies kondensuotas srautas 10c, slegiamas 230 svarų į kvadratinį colį (64,685 kg/cm ), patenka į garų-skysčių separatorių 14. Iš separatoriaus 14 ištekantis skysčių srautas 16 plečiančiajame vožtuve 17 plečiasi iki distiliacinės kolonos 24 darbinio slėgio. Fig. 4 pavaizduotane technologiniame procese distiliacinė kolona 24 dirba esant slėgiui 350 svarų į kvadratinį colį (24,609 kg/cm ). Staigus kondensuoto srauto 16 garavimas sukuria šaltą išplėstą srautą 16a, kurio temperatūra yra -47°F (-43,0°C), ir srautas 16a patenka i kolonos 24 centre esančią apatinę padavimo poziciją kaip iš dalies kondensuota Įkrova.
Iš separatorius 14 išeinantis garų srautas 15 yra dalinamas i pirmąjį ir antrąjį dujų pavidalo srautus 19 ir 20. Iš atšakos 19 išėjusio srauto 15 maždaug 29% bus šaldomi iki -104°F (-75,6°C) temperatūros šilumokaityje 21 (srautas 19a); šioje temperatūroje srautas bus kondensuojamas iki gana didelio laipsnio. Po to plečiančiajame vožtuve 22 labai kondensuotas srautas 19a plečiasi ir patenka i šilumokaitį 23. Srauto 19a momentinis plėtimasis iki žemesnio slėgio sukuria šaltą išplėstą srautą 19b, kurio temperatūra yra -142°F (-96,7°C). Šis srautas 19b, kad garantuotų distiliaLT 3703 B cinio srauto, kylančio iš kolonos 24 frakcionavimo sekcijų, šaldymą ir dalinį kondensavimą, šilumokaityje 23 yra šildomas ir iš dalies garinamas. Pašildytas srautas 19c, kurio temperatūra yr -93°F (-69,4°C), patenka į kolonos 24 centre esančią viršutinę padavimo poziciją. Dėl šilumos mainų tarp srauto 25 ir srauto 19b srautas 25 atšąla iki -107°F (~77,1°C) temperatūros. Iš dalies kondensuotas srautas 25a patenka į separatorių 26, kuris dirba esant slėgiui apie 345 svarų į kvadratinį colį (24,256 kg/cm2) . Iš separatoriaus 26 ištekantis skysčių srautas 27 siurbliu 28, specialiai skirtu flegmai pumpuoti grįžta į kolonos 24 viršutinę padavimo pozicija kaip flegma 27a (minėta padavimo pozicija yra virš viršutinės padavimo pozicijos, esančios kolonos centre). Iš separatoriaus 26 išeinantis garų srautas 29 yra šaltų lakiųjų liekamųjų dujų srautas.
Jeigu distiliacinė kolona sudaro rektifikacinės kolonos apatinę dalį, tai šilumokaitį 23 galima įtaisyti kolonos viduje, kaip tik virš rektifikacinės kolonos 24 (žr. fig. 3). Dėl tokio įrengimų išdėstymo galima atsisakyti separatoriaus 26 ir siurblio 28, nes distiliacinis srautas bus ir šaldomas, ir dalinamas kolonoje, esančioje virš kolonos frakcionavimo sekcijos. Fig. 9 pavaizduotas dar vienas technologinio proceso variantas, kuriame vietoj šilumokaičio 23 yra naudojamas deflegmatorius, dėl to galima atsisakyti separatoriaus ir siurblio, taip pat galima naudoti lygiagrečias frakcionavimo sekcijas vietoj tų, kurios yra etano distiliato kolonos viršutinėje dalyje. Jeigu pramoniniame įrenginyje deflegmatorius įstatomas su tam tikru nuolydžiu, tai jis susijungia su garų-dujų separatoriumi, o deflegmatoriaus išskiriamas skystis sutekės i separatorių, ir iš čia siurbliu bus perpumpuojamas į distiliacinės kolonos viršutinę dalį. Sprendimas, ar reikia kolonos viduje įtaisyti šilumokaitį, ar reikia naudoti deflegmatorių, paprastai priklauso nuo pramoninio Įrenginio matmenų ir nuo konkrečių atveju būtino šilumokaičio paviršiaus ploto.
Į antrąjį dujų pavidalo srautą 20 grįžtančioji likusioji garų srauto 15 dalis plečiančiaj ame įtaise 18 plečiasi iki kolonos žemesnio darbinio slėgio, o po to patenka į koloną 24 padavimo poziciją, esančią kolonos centre. Kai srautas 20 išsiplečia, susidaro šaltas išplėstasis srautas 20a, kurio temperatūra yra -86°F (65,6°C) .
Skysto produkto srautas 30, kurio temperatūra yra 186°F (85,1°C), išteka iš kolonos 24 apatinės dalies ir šilumokaityje 32 yra šaldomas iki 120°F (48,9°C) temperatūros (srautas 30a), po to srautas yra nukreipiamas saugoti. Šaltų liekamųjų dujų srautas 29 patenka į šilumokaitį 21, kuriame jis yra iš dalies šildomas iki -32°F (-35,6°C) temperatūros, kad garantuotų srauto 19 šaldymą ir gana nemažą kondensavimą. Po to šis iš dalies pašildytas srautas 29a patenka į šilumokaitį 13, kuriame jis yra papildomai šildomas iki 2°F (-16,6°C) temperatūros, kad garantuotų įtekančiųjų dujų 10b šaldymą. Papildomai pašildytas liekamųjų dujų srautas šilumokaityje 11 vėl yra šildomas iki 117°F (47,2°C) temperatūros, kad garantuotų įtekančių dujų srauto 10 šaldymą. Pašildytų liekamųjų dujų srautas 29c, kurio slėgis šiuo momentu yra 330 svarų į kvadratinį colį (23,202 kg/cm ), kompresoriuje 33, kurį įjungia išplečiantysis įtaisas 18, yra pakartotinai iš dalies suspaudžiamas. Pakartotinai iš dalies suspaustas liekamųjų dujų srautas 29d, kurio slėgis yra apie 404 svarai į kvadratinį colį (28,405 kg/cm ), šilumokaityje 34 yra šaldomas iki 120°F (48,9°C) temperatūros (srautas 29e), po to šis srautas kompresoriuje 35, kurį įjungia išorinis galios šaltinis, yra spaudžiamas iki 950 svarų į kadratinį colį (66,795 kg/cm2), taip pat šilumokaityLT 3703 B je 36 yra šaldomas iki 120°F (48,9°C) temperatūros (srautas 29g), ir baigia technologinį procesą.
Žemiau pateiktoje lentelėje (žr. 3 lentelę) yra susu5 muoti srautų greičių ir sunaudotos energijos duomenys, gauti vykstant technologiniam procesui, kuris pavaiz-
duotas fig . 4 .
4 lentelė (žr. fig. 4)
Srautas Metanas Etanas Propanas Butanas+ Iš viso
10 5297 441 194 122 6094
15 5161 396 146 56 5799
16 136 45 48 66 295
19 1497 115 12 16 1682
20 3664 281 104 40 4117
29 5297 435 1 0 5773
30 0 6 193 122 321
Surinkimo ir atskyrimo efektyvumas
Propanas 99,68%
Butanait 100,00% f - nesuapvalintiems srauto greičiams
Galingumas arklio jėgomis
Liekamųjų dujų suspaudimas 3164
Suspaudimas šaldant 514
Iš viso
3678
Lyginant 1-4 lentelėse pateiktus propano surinkimo efektyvumo duomenis, aiškiai matomas šio išradimo privalumas. Palyginus su fig. 1 ir 2 pavaizduotais žinomais technologiniais procesais, naudojant tą patą galingumą, propano surinkimo ir atskyrimo efektyvumas padidėja daugiau kaip 15%, o palyginus su fig. 3 pavaizduotu žinomu technologiniu procesu - daugiau kaip 1,25%. Propano surinkimo ir atskyrimo efektyvumo 1% reiškia gana didelius ekonominius privalumus bet kokiam dujų perdirbimo pramoniniam Įrengimui per visą jo eksploatacijos laiką.
Geresnis komponento C3 surinkimo ir atskyrimo variantas (nuolatos naudojantis energiją ir t.t.) yra schematiškai pavaizduotas fig. 4. Technologinio proceso, parodyto fig. 4, darbo sąlygas galima reguliuoti tokiu būdu, kad propano surinkimo lygis būtų pasiektas toks, koks yra technologiniuose procesuose, pavaizduotose fig. 1 ir 2, bet su gerokai mažesniu energijos sunaudojimu. Pavyzdžiui, etano distiliavimo įrenginio (žr. fig. 4) darbiną slėgį galima padidinti maždaug iki 385 svarų ą kvadratinį colį (27,069 kg/cm2) slėgio. Dėl to aplink distiliavimo įrenginį truputį pakils temperatūra. Garų-skysčių separatorius 14 dirba, esant -13°F (-25,0°C) temperatūrai, tuomet 29% iš separatoriaus išeinančių garų srauto 15 įsilies į srautą 19 ir kartu su juo pateks į šilumokaitį 21. Labai kondensuotas srautas 19a, kurio temperatūra yra -96°F (-71,1°C), išteka iš šilumokaičio 21 ir plečiančiaj ame vožtuve 22 staiga plečiasi iki 390 svarų į kvadratinį colį (27,420 kg/cm ) slėgio. Šiuo atveju išplėsto srauto 19b temperatūros bus -136°F (-93,3°C) . Po to šis srautas 19b šilumokaityje 23 yra šildomas iki 31°F (-62,8°C) temperatūros, kad garantuotų distiliacinio srauto 25 šaldymą ir daliną kondensavimą prieš šiam srautui patenkant į etano distiliavimo įrenginį.
Dėl distiliavimo kolonos didesnio darbinio slėgio, srautas 20a, ištekantis iš plečiančiojo vožtuvo 18, ir srautas 16a, ištekantis iš plečiančiojo vožtuvo 17, yra šildomi vienu metu. Šiuo atveju šių srautų temperatūra yra -86°F (srauto 20a) ir 47°F (srauto 16a), atitinkamai -62,8°C ir -42,2°C.
Šaltų liekamųjų dujų srautas 29, kurio temperatūra yra -99°F (-72,8°C) ir kurio slėgis yra 380 svarų į kvadratinį colį (26,718 kg/cm ), išeina iš garų-skysčių separatoriaus 26. Kaip jau buvo minėta anksčiau, prieš suspaudžiant šis srautas yra šildomas šilumokaičiuose 21, 13 ir 11. Kadangi išeinančiųjų iš kolonos liekamųjų dujų slėgis bus didesnis, tai šioms dujoms suspausti reikės truputų mažesnės galios (arklio jėgomis) . Skysto produkto srautas 30, kurio temperatūra yra 197°F (92,9°C), išteka iš kolonos apatinės dalies ir šilumokaityje 32 yra šaldomas iki 120°F (48,9°C) temperatūros (srautas 30a).
Žemiau pateiktoje lentelėje (žr. 4 lentelę) yra pateikti srautų greičių ir sunaudotos energijos duomenys, gauti vykstant tecnologiniam procesui, kuris pavaizduotas fig. 4.
lentelė (žr. fig. 4) (darbo sąlygos panašios kaip fig. 4)
Srauto greičiai - molių svarais per valandą
Srautas Metanas Etanas Propanas Butanai+ Iš viso
10 5297 441 194 122 6094
13 5161 396 146 56 5798
16 136 45 48 66 296
19 1497 115 42 16 1681
lentelė (tęsinys)
Srautas Metanas Etanas Propanas Butanai+ Iš viso
20 3664 281 104 40 4117
29 5297 436 11 0 5783
30 0 5 183 122 311
Surinkimo ir atskyrimo efektyvumas
Propano 94,29%
Butanų 100,00% ’ - nesuapvalintiems srauto greičiams
Galingumas arklio jėgomis
Liekamųjų dujų srauto suspaudimas 2826
Suspaudimas šaldant 500
Iš viso 3326
Taigi dėl dujų pastovaus surinkimo ir atskyrimo šis išradimas garantuoja beveik 10%-nį naudojamos energijos sutaupymą (galingumą arklio jėgomis), lyginant su jau technikoje žinomais procesais, kurie pavaizduoti fig. 1 ir 2.
Šio išradimo privalumai aiškiai pavaizduoti fig. 5 diagramoje. Iš šios diagramos gerai matyti, kad fig. 1-4 pavaizduotuose technologiniuose procesuose priklausomybė tarp etano kiekio procentais, kuris nukreipiamas į liekamąsias dujas įkrovoje (abscisėje), ir propano surinkimo bei atskyrimo (ordinatėje). Čia vaizduojamose diagramose yra identiškos sąlygos ir ta pati pradinių dujų, kurios yra naudojamos aukščiau minėtiems techLT 3703 B nologiniams procesams palyginti, sudėtis; energijos sunaudojimas yra pastovus arba nekintantis, apie 3678 arklio jėgų; išimtys nurodytos pačioje diagramoje.
Fig. 1 pavaizduotą procesą diagramoje atitinka 1 linija, kuri rodo, kad mažėjant etano kiekiui, nukreiptam į liekamųjų dujų srautą maždaug nuo 99% iki 50%, įvyksta propano surinkimo ir atskyrimo efektyvumo padidėjimas nuo 94,3% iki 97,8%. Fig. 2 pavaizduotą procesą diagramoje atitinka 2 linija, kuri rodo, kad tam pačiam etano nukreipimo diapazonui propano surinkimo ir atskyrimo efektyvumas padidėja nuo 94,3% iki maždaug 96,2%. Fig. 3 pavaizduotą procesą atitinka 3 linija, kuri rodo, kad tam pačiam etano nukreipimo diapazonui propano surinkimo ir atskyrimo efektyvumas padidėja nuo 98,4% iki 99,4%. Šio išradimo technologinį procesą atitinka 4 linija. Ši linija rodo, kad 90% etano nukreipiant į liekamųjų dujų srautą yra pasiekiamas iš esmės 100%-nis propano gaudymas ir atskyrimas. Tuo būdu, mažinant nukreipiamo etano kiekį, atsiranda galimybė išlaikyti 100%-nį propano gaudymą ir atskyrimą, mažiau sunaudojant energijos. Esant 80%-niam etano nukreipimui, energijos sunaudojimas sumažėja iki 3392 arklio jėgų. Esant 50%-niam etano nukreipimui, nurodytas dydis lygus 3118 arklio jėgų, t.y. daugiau kaip 15% mažesnis negu kituose panašiuose procesuose.
Iš fig. 5 duomenų galima matyti, kad pagal šį išradimą į NGa surinkimo ir atskyrimo pramoninio įrenginio konstrukciją įtaisius flegmos srauto padalinimo sistemą, yra garantuojamas išimtinai aukštas proceso operacinis lankstumas, dėl to galima įvertinti ir atitinkamai reaguoti į visus etano realizavimo rinkos pakitimus. Šiuo atveju galima pasiekti bet kokį etano nukreipimą į liekamųjų dujų srautą, tuo pačiu garantuojant gana gerą propano gaudymą ir atskyrimą. Dėl to pramoninio įrenginio operatorius gali maksimaliai padidinti pagLT 3703 B rindinės įmonės veiklos pajamas, atsirandančias dėl etano kaip skystojo komponento. Suminė etano pardavimo kainą, t.y. skystojo komponento arba paprasčiausiai skysčio, bus mažesnė už etano kainą, kaip liekamųjų dujų sudėtinės dalies kainą, sudarytą BŠV (Britanijos šiluminiai vienetai) pagrindu.
Tuo pačiu technologinį procesą su flegmos srauto padalinimo sistema galima naudoti ir etano surinkimo ir atskyrimo santykinai aukštam efektyvumui pasiekti. Etano surinkimo ir atskyrimo efektyvumo didėjimas dėl temperatūros sumažėjimo kolonos apatinėje dalyje sumažina temperatūrų skirtumą tarp išplėsto srauto (fig. 4 srautas 19b) ir etano distiliavimo įrenginio viršutinio distiliavimo srauto (fig 4 srautas 25). Dėl temperatūrų skirtumo sumažėjimo bus mažesnis ir kolonos viršutinio distiliato srauto atšalimas ir kondensavimasis, o dėl to išplėstas srautas mažiau arba silpnai įšils ir įeinančio į koloną srauto temperatūra bus žemesnė. Pagal šį išradimą procese numatyta priemonių, kad būtų pasiektas maksimalus propano gaudymas ir atskyrimas, esant bet kokiam konkrečiam etano nukreipimui į liekamųjų dujų srautą. Jeigu etano gaudymą ir atskyrimą reikia maksimizuoti, tuomet patartina naudoti technologinį procesą, aprašytą lygiagrečiai nagrinėjamoje paraiškoje Nr. 194822.
Tais atvejais, kai pradinėse dujose yra daugiau naudingų komponentų nei aukščiau aprašytose dujose, galima naudoti išradimo variantą, pavaizduotą fig. 10. Kondensuotas srautas 16 išteka per šilumokaitį 40, kuriame jis dėl šilumos mainų su atšaldytu srautu 39a, kuris teka iš plečiančiojo vožtuvo 17, yra papildomai šaldomas . Po to šis labai atšaldytas skystis yra dalinamas į dvi dalis. Pirmoji dalis (srautas 390 teka per plečiantį j į vožtuvą 17, kuriame šis srautas yra plečiamas, kad jis galėtų staiga išgaruoti, nes slėgis šiuo atveju mažėja maždaug iki distiliacinės kolonos slėgio. Ištekantis iš plečiančiojo vožtuvo 17 šaltas srautas 39a teka per šilumokaitį 40, kuriame jis papildomai šaldo iš separatoriaus 14 ištekančius skysčius. Ištekantis iš šilumokaičio 40 srautas 39b patenka į distiliacinės kolonos 24 apatine padavimo poziciją kolonos centre. Antroji skysčių dalis 37, kurios slėgis vis dar yra didelis, susijungia: 1) arba su išeinančia iš separatoriaus 14 garų srauto dalimi 19, 2) arba susijungia su iš esmės kondensuotu srautu 19a, 3) arba plečiasi plečiančiajame vožtuve 38, o po to arba patenka į distiliacinės kolonos 24 viršutinę padavimo poziciją kolonos centre, arba susijungia su išplėstu srautu 19b. Kita vertus, srauto 37 dalys gali tekėti bet kuria viena arba visomis trajektorijomis ar srauto maršrutais, kurie aprašyti aukščiau ir pavazduoti fig. 10.
Pagal šį išradimą garus galima atskirti keliais skirtingais būdais. Fig. 4 pavaizduotame procese garai yra atskiriami po to, kai jie yra atšaldomi ir iš jų išsiskiria visi, iki to momento susidarę, skysčiai. Tačiau garai gali būti dalinami ir prieš dujų šaldymą, kaip pavaizduotą fig. 6, arba po dujų šaldymo ir prieš bet kokią atskyrimo ir išskyrimo stadiją (žr. fig. 7) . Kai kuriuose išradimo variantuose garai gali būti atskiriami separatoriuje. Kita vertus, pavaizduotuose fig. 6 ir 7 procesuose separatorius 14 gali būti paprasčiausiai nereikalingas, jei pradinės dujos bus mažai įsotintos naudingais komponentais. Reikalui esant, fig. 7 pavaizduotas srautas 15 po pradinio srauto padalinimo ir iki antrojo srauto išplėtimo momento gali būti šaldomas.
Reikia pripažinti, kad pradinio padavimo arba įkrovos, kuri teka kiekviena garų padavimo atšaka, santykinis kiekis priklauso nuo daugelio faktorių, pavyzdžiui, nuo pradinių dujų slėgio, nuo pradinių dujų sudėties, nuo šilumos kiekio, kurį ekonominiais sumetimais bus galima išskirti iš pradinio srauto, ir nuo pramoninio įrenginio galios. Pradinės medžiagos kiekis, paduodamas į kolonos viršutinę dalį, gali padidinti surinkimo ir atskyrimo efektingumą, tuo pačiu mažinant galią, kurią atstato plečiantysis įtaisas, o dėl to padidėja galios poreikis pakartotinam suspaudimui (galia arklio jėgomis) . Didinant padavimą vis žemesnėje kolonos dalyje, mažėja galios sąnaudos arklio jėgomis, tačiau dėl to gali sumažėti reikiamo komponento surinkimo ir atskyrimo efektingumas. Pirmoji (viršutinė, kolonos centre), antroji (kolonos centre) ir trečioji (apatinė kolonos centre) padavimo pozicijos, parodytos brėžiniuose, yra tinkamiausios technologiniam procesui, dirbančiam aukščiau aprašytomis sąlygomis. Tačiau padavimų išdėstymo taškų vietos kolonos centre santykinai gali kisti priklausomai nuo pradinių dujų sudėties ir kai kurių kitų faktorių, pavyzdžiui, nuo surinkimo ir atskyrimo nepageidautinų lygių ir skysčių kiekio, kuris turi susidaryti šaldant įeinančias dujas. Be to, priklausomai nuo santykinių temperatūrų ir individualių srautų kiekio, taip pat nuo susijungusio srauto (srautų), paduodamų kolonos centre, bus galima sujungti du ar daugiau pradinės medžiagos srautus arba atskiras šio srauto dalis. Srautus galima sujungti iki arba po išplėtimo ir/arba šaldymo. Pavyzdžiui, visą arba kokią nors srauto 16, pavaizduoto fig. 7, dalį galima sujungti su srautu 19, o šis sujungtas srautas bus šaldomas šilumokaityje 21 ir plečiamas plečiančiajame įtaise 22 (vožtuve). Fig. 4 yra pavaizduotas aukščiau nurodytų pradinių medžiagų sudėties ir slėgio sąlygų tinkamiausias variantas. Nors atskirų srautų plėtimas vyksta specialiuose plečiančiuose įtaisuose, tačiau, reikalui esant, galima naudoti alternatyvias išplėtimo priemones. Pavyzdžiui, specifinės darbo sąlygos gali garantuoti labai nežymios srauto dalies išplėtimą.
Nors aukščiau buvo aprašyti tik geriausi išradimo variantai, tačiau visiems šios srities specialistams aišku, kad yra galimos aprašytų variantų įvairios modifikacijos, t. y. galima pritaikyti išradimą kitoms darbo sąlygoms, padavimo tipams ir t.t., bet nenukrypstant nuo šio išradimo esmės, kuri yra pateikta išradimo apibrėžtyje.

Claims (28)

  1. IŠRADIMO APIBRĖŽTIS
    1. Dujų, kuriose yra metano, C2, C3, ir sunkesniųjų angliavandenilių komponentų, atskyrimo būdas į lakiųjų liekamųjų dujų frakciją, kurios pagrindinė sudedamoji dalis yra metanas ir komponentai C2, ir į santykinai mažiau lakių dujų frakciją, kurios pagrindinė dalis yra komponentai C3 ir sunkesnieji komponentai, kuriame:
    - dujos yra šaldomos slegiant, kad būtų sukurtas šaltas srautas,
    - atšaldytą srautą plečia iki žemesnio slėgio, kad jį toliau šaldytų,
    - esant šiam žemesniam slėgiui, papildomai atšaldytą srautą frakcionuoj a, dėl to vyksta pagrindinės dalies komponentų C3 ir sunkesniųjų angliavandenilių komponentų surinkimas ir atskyrimas iš santykinai mažiau lakios frakcijos, besiskiriantis tuo, kad dujas šaldo iki tokio laipsnio, kurio pakanka dujoms iš dalies kondensuoti, taip pat tuo, kad:
    - iš dalies kondensuotas dujas dalina galutinai sudarant garų srautą ir kondensuotą srautą,
    - po to garų srautą dalina į pirmąjį ir antrąjį dujų pavidalo srautus,
    - pirmąjį dujų pavidalo srautą šaldo, kad iš esmės visiškai visas srautas kondensuotųsi, po to jis yra plečiamas iki žemesnio slėgio,
    - po to pirmasis išplėstas ir atšaldytas srautas patenka į šilumokaitį, kuriame tarp patekusio srauto ir šiltesnio distiliacinio srauto, kuris kyla iš distiliacinės kolonos frakcionavimo sekcijos, vyksta šilumos mainai,
    - distiliacinį srautą šaldo pirmuoju srautu iki tokio laipsnio, kurio pakanka šiam srautui iš dalies kondensuoti, ir šį iš dalies kondensuotą distiliacinį srautą dalina į galutinai suformuotus lakiųjų liekamųjų dujų srautą ir flegmos srautą, be to, flegmos srautas yra paduodamas į distiliacinės kolonos viršutinę padavimo poziciją,
    - pirmasis pašildytas srautas patenka į kolonos centre esančią pirmąją padavimo poziciją,
    - antrąjį dujų pavidalo srautą plečia iki žemesnio slėgio ir paduoda į distiliacinės kolonos centre esančią antrąją padavimo poziciją,
    - kondensuotą srautą plečia iki žemesnio slėgio ir paduoda į distiliacinės kolonos centre esančią trečiąją poziciją, ir
    - įkrovų į koloną temperatūra yra efektyvus būdas palaikyti kolonos viršutinio distiliato temperatūrą tam tikrame lygyje, dėl to vykdo pagrindinės dalies komponentų C3 ir sunkesniųjų angliavandenilių komponentų surinkimą ir atskyrimą iš santykinai mažiau lakios frakcijos.
  2. 2. Būdas pagal 1 punktą, besiskiriantis tuo, kad distiliacinę kolona yra ir rektifikacinės kolonos apatinė dalis, taip pat, kad:
    - distiliacinį srautą šaldo pirmasis išplėstas ir atšaldytas srautas ir
    - atšaldytą distiliacinį srautą dalina į lakiųjų liekamųjų dujų srautą ir flegmos srautą toje kolonos dalyje, kuri yra virš distiliacinės kolonos, ir kad flegmos srautą paduoda į distiliacinės kolonos viršutinę frakcionavimo sekciją.
  3. 3. Būdas pagal 1 punktą, besiskiriantis tuo, kad flegmos srautą į distiliacinę koloną nukreipia siurblys.
  4. 4. Būdas pagal 1 punktą, besiskiriantis tuo, kad distiliacinį srautą: a) dėl jos kondensacijos iš dalies šaldo, o b) deflegmatoriuje dalina į lakiųjų liekamųjų dujų srautą ir flegmos srautą, be to, flegmos srautas iš deflegmatoriaus patenka į distiliacinės kolonos viršutinę frakcionavimo sekciją.
  5. 5. Dujų, kuriose yra metano, C2, C3 ir sunkesniųjų angliavandenilių komponentų, atskyrimo būdas į lakiųjų liekamųjų dujų frakciją, kurios pagrindinė sudedamoji dalis yra metanas ir komponentai C2, ir į santykinai mažiau lakių dujų frakciją, kurios pagrindinė dalis yra komponentai C3 ir sunkesnieji komponentai, kuriame:
    - dujas šaldo slegiant, kad būtų sukurtas šaltas srautas,
    - atšaldytą srautą plečia iki žemesnio slėgio, kad jį toliau šaldytų,
    - esant šiam žemesniam slėgiui, papildomai atšaldytą srautą frakcionuoja, dėl to vyksta pagrindinės dalies komponentų C3 ir sunkesniųjų angliavandenilių komponentų surinkimas ir atskyrimas iš santykinai mažiau lakios frakcijos, besiskiriantis tuo, kad prieš atšaldant dujas dalina į pirmąjį ir antrąjį dujų pavidalo srautus, taip pat tuo, kad:
    - pirmąjį dujų pavidalo srautą šaldo, kad jis iš esmės visiškai kondensuotųsi, o po to šį srautą plečia iki žemesnio slėgio,
    - slegiamą antrąjį dujų pavidalo srautą šaldo, o po to plečia iki žemesnio slėgio,
    - tarp pirmojo išplėsto ir atšaldyto srauto ir tarp šiltesnio distiliacinio srauto, kuris kyla iš distiliacinės kolonos frakcionavimo sekcijos, vyksta šilumos mainai,
    - distiliacinį srautą šaldo pirmasis srautas iki tokio laipsnio, kurio pakanka distiliaciniam srautui iš dalies kondensuoti, o susidaręs iš dalies kondensuotas distiliacinis srautas dalinasi į lakiųjų liekamųjų dujų srautą ir flegmos srautą, be to, flegmos srautą paduoda į distiliacinės kolonos viršutinę padavimo poziciją,
    - pirmąjį pašildytą srautą paduoda į distiliacinės kolonos centre esančią pirmąją padavimo poziciją,
    - antrąjį išplėstą ir atšaldytą srautą paduoda į distiliacinės kolonos centre esančią antrąją padavimo poziciją,
    - įkrovų į koloną temperatūra palaiko kolonos viršutinio distiliato temperatūrą tam tikrame lygyje, dėl to ir vyksta pagrindinės dalies komponentų C3 ir sunkesniųjų angliavandenilių komponentų surinkimas ir atskyrimas iš santykinai mažiau lakios frakcijos.
  6. 6. Būdas pagal 5 punktą, besiskiriantis tuo, kad distiliacinė kolona yra ir rektifikacinės kolonos apatinė dalis, taip pat, kad:
    - distiliacinį srautą šaldo pirmasis išplėstas ir atšaldytas srautas ir
    - atšaldytą distiliacinį srautą dalina į lakiųjų liekamųjų dujų srautą ir flegmos srautą toje kolonos dalyje, kuri yra virš distiliacinės kolonos, ir kad flegmos srautą paduoda į distiliacinės kolonos viršutinę frakcionavimo sekciją.
  7. 7. Būdas pagal 5 punktą, besiskiriantis tuo, kad flegmos srautą į distiliacinę koloną nukreipia siurblys.
  8. 8. Būdas pagal 5 punktą, besiskiriantis tuo, kad distiliacinį srautą:
    - dėl jo kondensacijos iš dalies šaldo, lakiųjų liekamųjų dujų to, flegmos srautas iš distiliacinės kolonos ąo deflegmatoriuje dalina į srautą ir flegmos srautą, be deflegmatoriaus patenka į viršutinę frakcionavimo sekcij
  9. 9. Būdas pagal 5 punktą, besiskiriantis tuo, kad antrąjį srautą atitinkamame plečiančiąjame įtaise plečia iki žemesnio slėgio, taip pat, kad:
    - prieš išplėtimo momentą antrąjį srautą pateikia kaip iš dalies kondensuotą srautą, antrąjį iš dalies kondensuotą srautą dalina į garų srautą ir kondensuotą srautą,
    - atitinkamame plečiančiaj ame įtaise garų srautą plečia ir nukreipia į distiliacinės kolonos centre esančią antrąją padavimo poziciją, ir
    - kondensuotą srautą plečia iki žemesnio slėgio ir paduoda į distiliacinės kolonos centre esančią trečiąją padavimo poziciją.
  10. 10. Dujų, kuriose yra metano, C2, C3 ir sunkesniųjų angliavandenilių komponentų, atskyrimo būdas į lakiųjų liekamųjų dujų frakciją, kurios pagrindinė sudedamoji dalis yra metanas ir komponentai C2, ir į santykinai mažiau lakių dujų frakciją, kurios pagrindinė dalis yra komponentai C3 ir sunkesnieji komponentai, kuriame:
    - dujas šaldo slegiant, kad būtų sukurtas šaltas srautas,
    - atšaldytą srautą plečia iki žemesnio slėgio, kad jį toliau šaldytų,
    - esant šiam žemesniam slėgiui, papildomai atšaldytą srautą frakcionuoja, dėl to vyksta pagrindinės dalies komponentų C3 ir sunkesniųjų angliavandenilių komponentų surinkimas ir atskyrimas iš santykinai mažiau lakios frakcijos, besiskiriantis tuo, kad prieš atšaldant dujas dalina į pirmąjį ir antrąjį dujų pavidalo srautus, taip pat tuo, kad:
    - pirmąjį srautą šaldo iki iš esmės visiško jo kondensavimosi, o po to šį srautą plečia iki žemesnio slėgio, antrąjį srautą plečia iki žemesnio slėgio
    - tarp išplėsto ir atšaldyto pirmojo srauto ir tarp šiltesnio distiliacinio srauto, kurį kelia iš distiliacinės kolonos frakcionavimo sekcijos, vyksta šilumos mainai,
    - distiliacinį srautą šaldo pirmasis srautas iki tokio laipsnio, kurio pakanka šiam srautui iš dalies kondensuoti, ir šį iš dalies kondensuotą distiliacinį srautą dalina į galutinai suformuotus lakiųjų liekamųjų dujų srautą ir flegmos srautą, be to, flegmos srautą paduoda į distiliacinės kolonos viršutinę padavimo poziciją,
    - pirmąjį pašildytą srautą nukreipia į distiliacinės kolonos centre esančią pirmąją padavimo poziciją,
    - antrąjį išplėstą srautą nukreipia į distiliacinės kolonos centre esančią antrąją padavimo poziciją, ir
    - įkrovų į koloną temperatūra palaiko kolonos viršutinio distiliato temperatūrą tam tikrame lygyje, dėl to ir vyksta pagrindinės dalies komponentų C3 ir sunkesniųjų angliavandenilių komponentų surinkimas ir atskyrimas iš santykinai mažiau lakios frakcijos.
  11. 11. Būdas pagal 10 punktą, besiskiriantis tuo, kad distiliacinė kolona yra ir rektifikacinės kolonos apatinė dalis, taip pat, kad:
    - distiliacinį srautą šaldo pirmasis išplėstas ir atšaldytas srautas ir
    - atšaldytą distiliacinį srautą tam tikroje kolonos dalyje virš distiliacinės kolonos dalina, kad susidarytų judrus liekamųjų dujų srautas ir flegmos srautas, o flegmos srautas patenka į distiliacinės kolonos frakcionavimo sekciją.
  12. 12. Būdas pagal 10 punktą, besiskiriantis tuo, kad flegmos srautą į distiliacinę koloną nukreipia siurblys.
  13. 13. Būdas pagal 10 punktą, besiskiriantis tuo, kad distiliacinį srautą:
    - dėl jo kondensacijos iš dalies šaldo, o
    - deflegmatoriuj e dalina į lakiųjų liekamųjų dujų srautą ir flegmos srautą, be to, flegmos srautą iš deflegmatoriaus nukreipia į distiliacinės kolonos viršutinę frakcionavimo sekciją.
  14. 14. Būdas pagal 10 punktą, besiskiriantis tuo, kad antrąjį srautą po savo suslėgimo ir iki išsiplėtimo iki žemesnio slėgio momento šaldo.
  15. 15. Būdas pagal 10 punktą, besiskiriantis tuo, kad antrąjį srautą atitnkamame plečiančiajame įtaise plečia iki žemesnio slėgio, taip pat, kad:
    - antrasis srautas iki savo išsiplėtimo momento yra iš dalies kondensuotas srautas,
    - antrąjį iš dalies kondensuotą srautą dalina į garų srautą ir kondensuotą srautą,
    - atitinkamame plečiančiajame įtaise garų srautą plečia ir nukreipia į distiliacinės kolonos centre esančią antrąją padavimo poziciją,
    - kondensuotą srautą plečia iki žemesnio slėgio ir nukreipia į distiliacinės kolonos centre esančią trečiąją padavimo poziciją.
  16. 16. Būdas pagal 1,5 arba 10 punktą, besiskiriantis tuo, kad įkrovų į koloną temperatūra palaiko tam tikrą reikiamą kolonos viršutinio distiliato temperatūrą, dėl to vyksta pagrindinės komponentų C2 dalies, komponentų C3 ir sunkiasniųjų angliavandenilių komponentų gaudymas ir atskyrimas iš santykinai mažiau lakių frakcijų.
  17. 17. Būdas pagal 1,9 arba 15 punktus, besiskiriantis tuo, kad mažiausiai dvi dalis iš pirmojo srauto, antrojo srauto ir kondensuoto srauto sujungia į bendrą srautą, o šis jungtinis srautas patenka į kolonos centre esančią padavimo poziciją.
  18. 18. Būdas pagal 5 arba 10 punktus, besiskiriantis tuo, kad mažiausiai dalys mažiausiai pirmojo ir antrojo srauto susijungia ir sudaro jungtinį srautą, o šis jungtinis srautas patenka į kolonos centre esančią padavimo poziciją.
  19. 19. Būdas pagal 1,9 arba 15 punktus, besiskiriantis tuo, kad:
    - kondensuotą srautą šaldo ir dalina į pirmąją ir antrąją dalis,
    - pirmąją dalį plečia iki žemesnio slėgio ir nukreipia į kolonos centre esančią viršutinę padavimo poziciją,
    - antroji dalis patenka į kolonos centre esančią viršutinę padavimo poziciją.
  20. 20. Būdas pagal 19 punktą , besiskiriantis tuo, kad:
    - mažiausiai tam tikra dalis pirmosios dalies susijungia su pirmuoju srautu, kad susidarytų jungtinis srautas, tarp jungtinio srauto ir distiliacinio srauto vyksta šilumos mainai, o po to jungtini, srautą nukreipia į kolonos centre esančią padavimo poziciją,
    - pirmosios dalies liekamąją dalį plečia iki žemesnio slėgio ir nukreipia i kolonos centre esančią kitą padavimo poziciją.
  21. 21. Būdas pagal 19 punktą, besiskiriantis tuo, kad pirmąją dalį plečia, ir tarp šios dalies ir tarp kondensuoto srauto vyksta šilumos mainai, o po to pirmąją dalį nukreipia į kolonos centre esančią padavimo poziciją.
  22. 22. Būdas pagal 19 punktą, besiskiriantis tuo, kad antrąją dalį plečia iki žemesnio slėgio ir mažiausiai tam tikra dalis išplėstos antrosios dalies susijungia, kad sudarytų jungtinį srautą su pirmuoju išplėstu ir atšaldytu srautu, o po to tarp susijungusio srauto ir distiliacinio srauto vyksta šilumos mainai, ir jungtinį srautą nukreipia į kolonos centre esančią padavimo poziciją.
  23. 23. Dujų, kuriose yra metano, C2, C3 ir sunkesniųjų angliavandenilių komponentų, atskyrimo įrenginys, skiriantis dujas į lakiųjų liekamųjų dujų frakciją, kurios pagrindinė sudedamoji dalis yra metanas ir komponentai C2, ir į santykinai mažiau lakių dujų frakciją, kurios pagrindinė dalis yra komponentai C3 ir sunkesnieji komponentai, be to, įrenginį sudaro:
    - pirmoji šaldymo priemonė slegiamoms dujoms šaldyti, sujungta tokiu būdu, kad garantuotų atšaldyto slegiamo srauto susidarymą,
    - pirmoji plečiančioji priemonė, sujungta tokiu būdu, kad į ją galėtų patekti mažiausiai tam tikra dalis slegiamo atšaldyto srauto, ir kad ji išplėstų srautą iki žemesnio slėgio, o dėl to srautas bus toliau šaldomas,
    - distiliacinė kolona, sujungta su pirmąja plečiančiąja priemone, kad į koloną galėtų patekti papildomai atšaldytas srautas, besiskiriantis tuo, kad įrenginys turi:
    - pirmąją šaldymo priemonę, kuri šaldo įeinančias slegiamas dujas iki tokio laipsnio, kurio pakanka daliniam dujų kondensavimui,
    - pirmąją dalinančiąją priemonę, kuri sujungta su pirmąja šaldymo priemone, kad į pirmąją dalinančiąją priemonę galėtų patekti iš dalies kondensuotas srautas, ir jis būtų padalintas į garų srautą ir kondensuotą srautą,
    - skirstymo priemonę, kuri yra sujungta su pirmąja dalinančiąja priemone, kad galėtų priimti garus ir garų slėgimą į pirmąjį ir antrąjį srautus,
    - antrąją šaldymo priemonę, kuri yra sujungta su skirstymo priemone, kad būtų galima panaudoti pirmąją srautą ir atšaldyti jį iki tokio laipsnio, kurio iš esmės pakaktų visiškai šį srautą kondensuoti,
    - antrąją plečiančiąją priemonę, kuri yra sujungta su antrąja šaldymo priemone, kad į ją galėtų patekti iš esmės visiškai kondensuotas pirmasis srautas ir jis būtų išplėstas iki žemesnio slėgio,
    - šilumos mainų priemonę, kuri yra sujungta su antrąja plečiančiąja priemone, kad į ją patektų pirmasis išplėstas srautas ir jis šiltų, be to, šilumos mainų priemonė papildomai sujungta:
    - su distiliacinės kolonos centre esančia pirmąja padavimo pozicija, kad pašildytas srautas patektų į distiliacinę koloną, ir
    - su tam tikru tašku, kad i šilumos mainų priemonę galėtų patekti kylantis iš distiliacinės kolonos frakcionavimo sekcijos distiliavimo srautas, ir kad distiliacinis srautas būtų atšaldomas ir iš dalies kondensuojamas, dėl to šilumos mainų priemonė yra papildomai sujungta su antrąja dalinančiąja priemone,
    - antroji dalinančioji priemonė yra sujungta su šilumos mainų priemone, kad į ją įtekėtų iš dalies kondensuotas distiliacinis srautas ir šis srautas būtų dalinamas į lakiųjų liekamųjų dujų frakciją ir flegmos srautą, be to, antroji dalinančioji priemonė papildomai yra sujungta su distiliacinę kolona, kad būtų garantuotas flegmos srauto patekimas į distiliacinės kolonos viršuje esančią padavimo poziciją,
    - pirmoji plečiančioji priemonė yra sujungta su skirstymo priemone, kad į ją patektų antrasis srautas ir būtų išplėstas iki žemesnio lygio, be to, pirmoji dalinančioji priemonė yra papildomai sujungta su distiliacine kolona, kad išplėstas srautas patektų į kolonos centre esančią antrąją padavimo poziciją.
    - trečioji plečiančioji priemonė yra sujungta su pirmąja plečiančiąja priemone, kad į ją patektų kondensuotas srautas iš pirmosios dalinančiosios priemonės ir būtų išplėstas iki žemesnio slėgio, be to, trečioji plečiančioji priemonė yra papildomai sujungta su distiliacinę kolona, kad kondensuotas srautas patektų į kolonos centre esančią trečiąją padavimo poziciją, ir
    - pirmojo srauto, antrojo srauto,flegmos srauto ir kondensuoto srauto temperatūros reguliavimo valdymo priemonės palaiko tam tikro reikiamo lygio kolonos viršutinio distiliato temperatūrą, kad vyktų pagrindinės dalies komponentų C3 ir sunkesniųjų komponentų surinkimas ir atskyrimas iš santykinai mažiau lakios frakcijos.
  24. 24. Pradinių dujų,kuriose yra metano, C2, C3 ir sunkesniųjų angliavandenilių komponentų, atskyrimo įrenginys, skiriantis dujas į lakiųjų liekamųjų dujų frakciją, kurios pagrindinė sudedamoji dalis yra metanas ir komponentai C2, ir į santykinai mažiau lakių dujų frakciją, kurios pagrindinė dalis yra komponentai C3 ir sunkesnieji komponentai, kuris susideda iš:
    - pirmosios šaldymo priemonės, kuri atšaldo slegiamą dujų srautą, ir kuri yra sujungta taip, kad susidarytų slegiamas atšaldytas dujų srautas,
    - pirmosios plečiančiosios priemonės, kuri yra sujungta taip, kad į ją patektų bent tam tikra dalis suslėgto ir atšaldyto srauto, ir kad jis būtų plečiamas iki žemesnio slėgio, todėl ir vyksta tolesnis dųjų šaldymas,
    - distiliacinės kolonos, kuri yra sujungta su plečiančiąja priemone, į kurią iš kolonos patenka papildomai atšaldytas srautas, besiskiriantis tuo, kad turi:
    - skirstymo priemonę, kuri yra prieš pirmąją šaldymo priemonę, ir kuri atskiria įeinančias dujas į pirmąjį dujų pavidalo srautą ir antrąjį dujų pavidalo srautą,
    - antrąją šaldymo priemonę, kuri yra sujungta su skirstymo priemone, kad į antrąją šaldymo priemonę patektų pirmasis srautas ir jis atšaltų iki temperatūros, kurios užtektų visiškai kondensuoti srautą,
    - antrąją plečiančiąją priemonę, kuri yra sujungta su antrąja šaldymo priemone, kad į ją patektų iš esmės visiškai kondensuotas srautas iš šaldymo priemonės, ir kad antrojoje plečiančioj oj e priemonėje šis srautas išsiplėstų iki žemesnio slėgio,
    - šilumos mainų priemonė, kuri yra sujungta su antrąja plečiančiąja priemone, kad i ją patektų pirmasis išplėstas srautas ir jis šiltų, be to, šilumos mainų priemonė papildomai yra sujungta:
    - su distiliacinės kolonos centre esančia pirmąja padavimo pozicija, kad pašildytas srautas patektų i distiliacinę koloną, ir
    - su tam tikru tašku, kad i šilumos mainų priemonę galėtų patekti kylantis iš distiliacinės kolonos frakcionavimo sekcijos distiliavimo srautas, ir kad distiliacinis srautas būtų atšaldomas ir iš dalies kondensuojamas, dėl to šilumos mainų priemonė yra papildomai sujungta su antrąja dalinančiąja priemone,
    - dalinančiąją priemonę, kuri yra sujungta su šilumos mainų priemone, kad į ją patektų iš dalies kondensuotas distiliacinis srautas ir šis srautas pasidalintų į liekamųjų dujų pavidalo frakciją ir flegmos srautą, be to, dalinančioji priemonė yra papildomai sujungta su distiliacinę kolona, kad flegmos srautas patektų į distiliacinės kolonos viršutinę padavimo poziciją,
    - pirmąją šaldymo priemonę, kuri yra sujungta su skirstymo priemone, kad i ją patektų antrasis srautas ir jis atšaltų,
    - pirmąją skirstymo priemonę, kuri yra sujungta su pirmąja šaldymo priemone, kad į ją patektų pirmasis atšaldytas srautas ir jis būtų išplėstas ir papildomai atšaldytas, ši pirmoji plečiančioji priemonė yra papildomai sujungta su distiliacine kolona, kad antrasis srautas patektų į kolonos centre esančią antrąją padavimo poziciją,
    - valdymo priemonę, kuri reguliuoja pirmojo srauto, antrojo srauto ir flegmos srauto temperatūrą, kuri palaiko tam tikro reikiamo lygio kolonos viršutinio distiliato temperatūrą, ir kuri surenka ir atskiria komponentų C3 bei sunkesniųjų komponentų pagrindinę dalį iš santykinai mažiau lakios frakcijos.
  25. 25. Dujų, kuriose yra metano, C2, C3 ir sunkesniųjų angliavandenilių komponentų, atskyrimo įrenginys, skiriantis dujas į lakiųjų liekamųjų dujų frakciją, kurios pagrindinė sudedamoji dalis yra metanas ir komponentai C2, ir į santykinai mažiau lakių dujų frakciją, kurios pagrindinė dalis yra komponentai C3 ir sunkesnieji komponentai, kuris susideda:
    - pirmosios šaldymo priemonės, kuri atšaldo slegiamą dujų srautą, ir kuri yra sujungta taip, kad susidarytų slegiamas atšaldytas dujų srautas,
    - pirmosios plečiančiosios priemonės, kuri yra sujungta taip, kad į ją patektų bent tam tikra dalis suslėgto ir atšaldyto srauto, ir kad ta dalis būtų išplečiama iki žemesnio slėgio, todėl ir vyksta tolesnis šio srauto šaldymas,
    - distiliacinės kolonos, kuri yra sujungta su plečiančiąja priemone, ir į kurią iš plečiančiosios priemonės patenka papildomai atšaldytas srautas, besiskiriantis tuo, kad turi:
    - skirstymo priemonę, kuri yra po pirmosios šaldymo priemonės, ir kuri atskiria atšaldytą srautą į pirmąjį srautą ir antrąjį srautą,
    - antrąją šaldymo priemonę, kuri yra sujungta su skirstymo priemone, kad į antrąją šaldymo priemonę patektų pirmasis srautas, ir jis atšaltų iki tokio laipsnio, kurio užtektų visiškai kondensuoti srautą,
    - antrąją plečiančiąją priemonę, kuri yra sujungta su antrąja šaldymo priemone, kad iš šaldančiosios priemonės patektų iš esmės visiškai kondensuotas pirmasis srautas, ir jis išsiplėstų iki žemesnio lygio,
    - šilumos mainų priemonė, kuri yra sujungta su antrąja plečiančiąja priemone, kad į ją patektų pirmasis išplėstas srautas ir jis šiltų, be to, šilumos mainų priemonė papildomai yra sujungta:
    - su distiliacinės kolonos centre esančia pirmąja padavimo pozicija, kad pašildytas srautas patektų į distiliacinę koloną, ir
    - su tam tikru tašku, kad į šilumos mainų priemonę galėtų patekti kylantis iš distiliacinės kolonos frakcionavimo sekcijos distiliavimo srautas, ir kad distiliacinis srautas būtų atšaldomas ir iš dalies konLT 3703 B densuojamas, be to, šilumos mainų priemonė yra papildomai sujungta su antrąja dalinančiąja priemone,
    - dalinančiąją priemonę, kuri yra sujungta su šilumos mainų priemone, kad i ją patektų iš dalies kondensuotas distiliacinis srautas, ir šis srautas pasidalintų į liekamųjų dujų pavidalo frakciją ir flegmos srautą, be to, dalinančioji priemonė yra papildomai sujungta su distiliacinės kolonos viršutine padavimo pozicija,
    - pirmąją plečiančiąją priemonę, kuri yra sujungta su skirstymo priemone, kad patektų į ją antrasis srautas, ir šis srautas išsiplėstų, o po to ir atšaltų, be to, pirmoji plečiančioji priemonė papildomai yra sujungta su distiliacinė kolona, kad antrasis srautas patektų į kolonos centre esančią antrąją padavimo poziciją,
    - valdymo priemonę, kuri reguliuoja pirmojo srauto, antrojo srauto ir flegmos srauto temperatūrą, kuri palaiko tam tikro reikiamo lygio kolonos viršutinio distiliato temperatūrą, ir kuri surenka ir atskiria komponentų C3 bei sunkesniųjų komponentų pagrindinę dalį iš santykinai mažiau lakios frakcijos.
  26. 26. Įrenginys pagal 23,24 arba 25 punktus, besiskiriantis tuo, kad distiliacinė kolona yra rektifikacinės kolonos apatinė dalis, ir kad distiliacinis srautas yra šaldomas, o atšaldytas distiliacinis srautas yra dalinamas toje kolonos dalyje, kuri yra virš distiliacinės kolonos.
  27. 27. Įrenginys pagal 23,24 arba 25 punktus, besiskiriantis tuo, kad deflegmatorius yra sujungtas su antrąją plečiančiąja priemone, kad į deflegmatorių patektų pirmasis išplėstas srautas, ir kad būtų garantuotas pirmojo išplėsto srauto šildymas, be to, deflegmatorius yra papildomai sujungtas :
    - su distiliacinės kolonos viršutine padavimo pozicija, kad pašildytas pirmasis srautas patektų į distiliacinę koloną, ir
    - su tam tikru tašku, kad į šilumos mainų priemonę galėtų patekti kylantis iš distiliacinės kolonos frakcionavimo sekcijos distiliavimo srautas , ir kad pirmasis išplėstas srautas atšaldytų ir iš dalies kondensuotų distiliacinį srautą, kai pirmasis išplėstas srautas yra šildomas, tai iš dalies kondensuotas distiliacinis srautas dalinasi į lakiųjų liekamųjų dujų srautą ir flegmos srautą, kad į distiliacinės kolonos viršutinę frakcionavimo sekciją patektų flegmos srautas, susidaręs deflegmatoriuje.
  28. 28. Įrenginys pagal 24 punktą, besiskiriantis tuo, kad jis turi valdymo priemonę, skirtą kolonos įkrovų temperatūrai reguliuoti, kolonos viršutinio srauto tam tikro lygio temperatūrai palaikyti ir komponentų C2, komponentų C3 bei sunkesniųjų angliavandenilių komponentų pagrindinei daliai surinkti ir atskirti iš santykinai mažiau lakios frakcijos.
LTIP1478A 1988-05-17 1993-11-22 Method and equipment for gas separation LT3703B (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US07/194,878 US4854955A (en) 1988-05-17 1988-05-17 Hydrocarbon gas processing

Publications (2)

Publication Number Publication Date
LTIP1478A LTIP1478A (en) 1995-06-26
LT3703B true LT3703B (en) 1996-02-26

Family

ID=22719221

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
LTIP1478A LT3703B (en) 1988-05-17 1993-11-22 Method and equipment for gas separation

Country Status (13)

Country Link
US (1) US4854955A (lt)
CN (1) CN1018919B (lt)
AU (1) AU606841B2 (lt)
CA (1) CA1320121C (lt)
EG (1) EG20400A (lt)
GB (1) GB2218791B (lt)
LT (1) LT3703B (lt)
LV (1) LV11228B (lt)
MX (1) MX166771B (lt)
NO (1) NO177918C (lt)
NZ (1) NZ229121A (lt)
RU (1) RU2047061C1 (lt)
UA (1) UA29391C2 (lt)

Families Citing this family (119)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4869740A (en) * 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4921514A (en) * 1989-05-15 1990-05-01 Air Products And Chemicals, Inc. Mixed refrigerant/expander process for the recovery of C3+ hydrocarbons
US5114451A (en) * 1990-03-12 1992-05-19 Elcor Corporation Liquefied natural gas processing
US5375422A (en) * 1991-04-09 1994-12-27 Butts; Rayburn C. High efficiency nitrogen rejection unit
US5257505A (en) * 1991-04-09 1993-11-02 Butts Rayburn C High efficiency nitrogen rejection unit
US5141544A (en) * 1991-04-09 1992-08-25 Butts Rayburn C Nitrogen rejection unit
US5275005A (en) * 1992-12-01 1994-01-04 Elcor Corporation Gas processing
US5390499A (en) * 1993-10-27 1995-02-21 Liquid Carbonic Corporation Process to increase natural gas methane content
US5442924A (en) * 1994-02-16 1995-08-22 The Dow Chemical Company Liquid removal from natural gas
US5568737A (en) * 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5555748A (en) * 1995-06-07 1996-09-17 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
WO1996040604A1 (en) * 1995-06-07 1996-12-19 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5566554A (en) * 1995-06-07 1996-10-22 Kti Fish, Inc. Hydrocarbon gas separation process
US5596883A (en) * 1995-10-03 1997-01-28 Air Products And Chemicals, Inc. Light component stripping in plate-fin heat exchangers
US5685170A (en) * 1995-11-03 1997-11-11 Mcdermott Engineers & Constructors (Canada) Ltd. Propane recovery process
US5799507A (en) * 1996-10-25 1998-09-01 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5983664A (en) * 1997-04-09 1999-11-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5890378A (en) * 1997-04-21 1999-04-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5881569A (en) * 1997-05-07 1999-03-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5953935A (en) * 1997-11-04 1999-09-21 Mcdermott Engineers & Constructors (Canada) Ltd. Ethane recovery process
US6237365B1 (en) 1998-01-20 2001-05-29 Transcanada Energy Ltd. Apparatus for and method of separating a hydrocarbon gas into two fractions and a method of retrofitting an existing cryogenic apparatus
MY114649A (en) 1998-10-22 2002-11-30 Exxon Production Research Co A process for separating a multi-component pressurized feed stream using distillation
US6182469B1 (en) 1998-12-01 2001-02-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
FR2787870B1 (fr) * 1998-12-24 2001-02-02 Inst Francais Du Petrole Procede et systeme de fractionnement d'un gaz a haute pression
US6354105B1 (en) 1999-12-03 2002-03-12 Ipsi L.L.C. Split feed compression process for high recovery of ethane and heavier components
US6244070B1 (en) 1999-12-03 2001-06-12 Ipsi, L.L.C. Lean reflux process for high recovery of ethane and heavier components
CN100451507C (zh) * 2000-10-02 2009-01-14 奥鲁工程有限公司 烃类气体的加工方法
US6712880B2 (en) 2001-03-01 2004-03-30 Abb Lummus Global, Inc. Cryogenic process utilizing high pressure absorber column
US6526777B1 (en) 2001-04-20 2003-03-04 Elcor Corporation LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US6425266B1 (en) 2001-09-24 2002-07-30 Air Products And Chemicals, Inc. Low temperature hydrocarbon gas separation process
CN100408954C (zh) * 2001-11-09 2008-08-06 弗劳尔公司 提高ngl回收率的装置和方法
US6931889B1 (en) * 2002-04-19 2005-08-23 Abb Lummus Global, Randall Gas Technologies Cryogenic process for increased recovery of hydrogen
DE10233410A1 (de) * 2002-07-23 2004-02-12 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung einer C3/C4-reichen Fraktion
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
US7069744B2 (en) * 2002-12-19 2006-07-04 Abb Lummus Global Inc. Lean reflux-high hydrocarbon recovery process
JP4571934B2 (ja) * 2003-02-25 2010-10-27 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 炭化水素ガス処理
US6889523B2 (en) 2003-03-07 2005-05-10 Elkcorp LNG production in cryogenic natural gas processing plants
EP1695951B1 (en) * 2003-07-24 2014-08-27 Toyo Engineering Corporation Method and apparatus for separating hydrocarbon
US7155931B2 (en) * 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
JP4599362B2 (ja) * 2003-10-30 2010-12-15 フルオー・テクノロジーズ・コーポレイシヨン 自在ｎｇｌプロセスおよび方法
US7204100B2 (en) * 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
KR101200611B1 (ko) * 2004-07-01 2012-11-12 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 액화 천연 가스 처리
RU2272973C1 (ru) * 2004-09-24 2006-03-27 Салават Зайнетдинович Имаев Способ низкотемпературной сепарации газа (варианты)
US9080810B2 (en) * 2005-06-20 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
EA014452B1 (ru) * 2005-07-07 2010-12-30 Флуор Текнолоджиз Корпорейшн Способы и установка для извлечения газоконденсатных жидкостей
EP1907777A2 (en) * 2005-07-25 2008-04-09 Fluor Technologies Corporation Ngl recovery methods and configurations
JP2009530583A (ja) * 2006-03-24 2009-08-27 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 炭化水素流の液化方法及び装置
US20090221864A1 (en) * 2006-05-23 2009-09-03 Fluor Technologies Corporation High Ethane Recovery Configurations And Methods In LNG Regasification Facility
CN101460800B (zh) * 2006-06-02 2012-07-18 奥特洛夫工程有限公司 液化天然气的处理
EA013423B1 (ru) * 2006-06-27 2010-04-30 Флуор Текнолоджиз Корпорейшн Способ и система извлечения этана
WO2008005518A2 (en) * 2006-07-06 2008-01-10 Fluor Technologies Corporation Propane recovery methods and configurations
KR20090068213A (ko) * 2006-08-23 2009-06-25 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. 탄화수소 스트림을 처리하는 방법 및 장치
US7777088B2 (en) * 2007-01-10 2010-08-17 Pilot Energy Solutions, Llc Carbon dioxide fractionalization process
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
MX2009010129A (es) * 2007-04-04 2009-10-19 Shell Int Research Metodo y dispositivo para separar uno o mas hidrocarburos c2+ a partir de una corriente de hidrocarburos de fase mixta.
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
EA017240B1 (ru) * 2007-08-14 2012-10-30 Флуор Текнолоджиз Корпорейшн Установка и способ для повышенного извлечения газоконденсатных жидкостей
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
AU2009216745B2 (en) * 2008-02-20 2012-03-22 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for cooling and separating a hydrocarbon stream
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8209997B2 (en) * 2008-05-16 2012-07-03 Lummus Technology, Inc. ISO-pressure open refrigeration NGL recovery
US8584488B2 (en) * 2008-08-06 2013-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas production
WO2010040735A2 (en) * 2008-10-08 2010-04-15 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Methods of treating a hydrocarbon stream and apparatus therefor
US8881549B2 (en) * 2009-02-17 2014-11-11 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9074814B2 (en) * 2010-03-31 2015-07-07 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9052137B2 (en) 2009-02-17 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
MX341798B (es) * 2009-02-17 2016-09-02 Ortloff Engineers Ltd Procesamiento de gases de hidrocarburos.
US9933207B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9080811B2 (en) * 2009-02-17 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
US9052136B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9939195B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
US20100287982A1 (en) 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
AR076506A1 (es) * 2009-06-11 2011-06-15 Sme Products Lp Procesamiento de gases de hidrocarburos
EA201200006A1 (ru) * 2009-06-11 2012-05-30 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Переработка углеводородного газа
US8702843B2 (en) * 2009-07-13 2014-04-22 N. Wayne Mckay Process for removing condensable components from a fluid
US20110067443A1 (en) * 2009-09-21 2011-03-24 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
US9021832B2 (en) 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9068774B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9057558B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-16 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
CN102472573B (zh) * 2010-03-31 2014-10-22 奥特洛夫工程有限公司 烃气体处理
AU2011233590B2 (en) * 2010-03-31 2015-02-26 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
AU2011261670B2 (en) 2010-06-03 2014-08-21 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
CN102946972B (zh) * 2010-06-17 2016-01-06 由宁工程有限公司 利用液态二氧化碳来净化二氧化碳的方法和装置
EP2655992A1 (en) 2010-12-23 2013-10-30 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery and ethane rejection methods and configurations
US10451344B2 (en) 2010-12-23 2019-10-22 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery and ethane rejection methods and configurations
US10852060B2 (en) * 2011-04-08 2020-12-01 Pilot Energy Solutions, Llc Single-unit gas separation process having expanded, post-separation vent stream
US8910495B2 (en) 2011-06-20 2014-12-16 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for retrofitting an NGL recovery plant
US10139157B2 (en) * 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
US9581385B2 (en) 2013-05-15 2017-02-28 Linde Engineering North America Inc. Methods for separating hydrocarbon gases
RU2525285C1 (ru) * 2013-07-09 2014-08-10 Андрей Владиславович Курочкин Устройство для охлаждения и сепарации компрессата
US9783470B2 (en) 2013-09-11 2017-10-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
WO2015038288A1 (en) 2013-09-11 2015-03-19 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon processing
AU2014318270B2 (en) 2013-09-11 2018-04-19 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
RU2663159C2 (ru) * 2014-01-07 2018-08-01 Линде Актингезелльшафт Способ разделения водородсодержащей углеводородной смеси, сепарационная секция и олефиновая установка
CN103727742B (zh) * 2014-01-16 2015-08-05 王嘉文 一种炼化干气的回收方法及设备
BR112017005575B1 (pt) * 2014-09-30 2022-11-08 Dow Global Technologies Llc Processo para a recuperação de componentes c2 e c3 através de um sistema de produção de propileno por encomenda
RU2584624C1 (ru) * 2014-10-22 2016-05-20 Виталий Леонидович Бондаренко Способ низкотемпературного разделения газовых смесей с отличающимися температурами конденсации компонентов
CN104792116B (zh) * 2014-11-25 2017-08-08 中国寰球工程公司 一种天然气回收乙烷及乙烷以上轻烃的系统及工艺
US10006701B2 (en) 2016-01-05 2018-06-26 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery or ethane rejection operation
CN105716371B (zh) * 2016-04-12 2017-11-10 成都赛普瑞兴科技有限公司 一种混合冷剂制冷天然气轻烃回收的方法及装置
US10330382B2 (en) 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US11402155B2 (en) 2016-09-06 2022-08-02 Lummus Technology Inc. Pretreatment of natural gas prior to liquefaction
US11725879B2 (en) 2016-09-09 2023-08-15 Fluor Technologies Corporation Methods and configuration for retrofitting NGL plant for high ethane recovery
RU2623001C1 (ru) * 2016-09-23 2017-06-21 Андрей Владиславович Курочкин Установка улавливания легких фракций
WO2018125359A1 (en) * 2016-12-29 2018-07-05 Uop Llc Process for recovering heat from a hydrocarbon separation
CA3063539A1 (en) 2017-05-24 2018-11-29 Basf Corporation Gas dehydration with mixed adsorbent/desiccant beds
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11473837B2 (en) 2018-08-31 2022-10-18 Uop Llc Gas subcooled process conversion to recycle split vapor for recovery of ethane and propane
US12098882B2 (en) 2018-12-13 2024-09-24 Fluor Technologies Corporation Heavy hydrocarbon and BTEX removal from pipeline gas to LNG liquefaction
RU2712588C1 (ru) * 2018-12-28 2020-01-29 Акционерное общество "Ангарскнефтехимпроект" (АО "АНХП") Способ очистки выделенного из технологических конденсатов газообразного аммиака
CA3132386A1 (en) 2019-03-11 2020-09-17 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11643604B2 (en) 2019-10-18 2023-05-09 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11884621B2 (en) 2021-03-25 2024-01-30 Enerflex Us Holdings Inc. System, apparatus, and method for hydrocarbon processing

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4251249A (en) 1977-01-19 1981-02-17 The Randall Corporation Low temperature process for separating propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
US4278457A (en) 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4617039A (en) 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1551607B1 (de) * 1967-11-15 1970-04-23 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zur Tieftemperatur-Rektifikation eines Gasgemisches
US3507127A (en) * 1967-12-26 1970-04-21 Phillips Petroleum Co Purification of nitrogen which contains methane
US3516261A (en) * 1969-04-21 1970-06-23 Mc Donnell Douglas Corp Gas mixture separation by distillation with feed-column heat exchange and intermediate plural stage work expansion of the feed
US3902329A (en) * 1970-10-28 1975-09-02 Univ California Distillation of methane and hydrogen from ethylene
US4004430A (en) * 1974-09-30 1977-01-25 The Lummus Company Process and apparatus for treating natural gas
US4002042A (en) * 1974-11-27 1977-01-11 Air Products And Chemicals, Inc. Recovery of C2 + hydrocarbons by plural stage rectification and first stage dephlegmation
US4115086A (en) * 1975-12-22 1978-09-19 Fluor Corporation Recovery of light hydrocarbons from refinery gas
US4171964A (en) * 1976-06-21 1979-10-23 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4157904A (en) * 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4132604A (en) * 1976-08-20 1979-01-02 Exxon Research & Engineering Co. Reflux return system
CA1235650A (en) * 1983-09-13 1988-04-26 Paul Kumman Parallel stream heat exchange for separation of ethane and higher hydrocarbons from a natural or refinery gas
US4507133A (en) * 1983-09-29 1985-03-26 Exxon Production Research Co. Process for LPG recovery
US4657571A (en) * 1984-06-29 1987-04-14 Snamprogetti S.P.A. Process for the recovery of heavy constituents from hydrocarbon gaseous mixtures
SU1259083A1 (ru) * 1985-03-26 1986-09-23 Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт По Переработке Газа Способ переработки нефт ных газов
US4596588A (en) * 1985-04-12 1986-06-24 Gulsby Engineering Inc. Selected methods of reflux-hydrocarbon gas separation process
US4687499A (en) * 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US4711651A (en) * 1986-12-19 1987-12-08 The M. W. Kellogg Company Process for separation of hydrocarbon gases
US4869740A (en) * 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4251249A (en) 1977-01-19 1981-02-17 The Randall Corporation Low temperature process for separating propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
US4278457A (en) 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4617039A (en) 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases

Also Published As

Publication number Publication date
NO891967L (no) 1989-11-20
NO177918C (no) 1995-12-13
GB2218791B (en) 1992-11-04
NO177918B (no) 1995-09-04
LV11228A (lv) 1996-04-20
CN1039409A (zh) 1990-02-07
LV11228B (en) 1996-10-20
GB2218791A (en) 1989-11-22
AU606841B2 (en) 1991-02-14
EG20400A (en) 1999-02-28
NZ229121A (en) 1991-06-25
LTIP1478A (en) 1995-06-26
CN1018919B (zh) 1992-11-04
MX166771B (es) 1993-02-03
UA29391C2 (uk) 2000-11-15
US4854955A (en) 1989-08-08
RU2047061C1 (ru) 1995-10-27
CA1320121C (en) 1993-07-13
AU3489389A (en) 1989-11-23
GB8911298D0 (en) 1989-07-05
NO891967D0 (no) 1989-05-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
LT3703B (en) Method and equipment for gas separation
KR101660082B1 (ko) 탄화수소 가스 처리
RU2040293C1 (ru) Способ и устройство для его осуществления (варианты)
US8919148B2 (en) Hydrocarbon gas processing
AU2010295869B2 (en) Hydrocarbon gas processing
AU2004215005B2 (en) Hydrocarbon gas processing
CA2223042C (en) Hydrocarbon gas processing
US5275005A (en) Gas processing
CA2664224C (en) Hydrocarbon gas processing
CN102428334B (zh) 液化天然气与烃气体处理
US20190170435A1 (en) Hydrocarbon Gas Processing
EA003854B1 (ru) Способ разделения газового потока (варианты)
AU2014318270A1 (en) Hydrocarbon gas processing
WO2015038287A1 (en) Hydrocarbon gas processing
WO2018222527A1 (en) Hydrocarbon gas processing
WO2020185649A1 (en) Hydrocarbon gas processing
WO2018038894A1 (en) Hydrocarbon gas processing
US20210115338A1 (en) Hydrocarbon gas processing
WO2010144217A1 (en) Hydrocarbon gas processing

Legal Events

Date Code Title Description
MM9A Lapsed patents

Effective date: 19961122