KR960000298Y1 - Tundish dam - Google Patents
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Abstract
내용 없음.No content.
Description
제 1 도는 연속 주조용 턴디쉬에서 용탕 탕면 저하시 와류의 형성 거동을 도시한 모식도1 is a schematic diagram showing the formation behavior of the vortex when the molten metal is lowered in the continuous casting tundish
제 2 도는 연속 주조용 주편의 청정도 거동을 도시한 그래프2 is a graph showing the cleanliness behavior of a continuous casting slab
제 3 도는 본 고안에 의한 와류 억제댐의 설치 상태를 도시한 것으로3 is a view showing the installation state of the vortex suppression dam according to the present invention
(a)는 평면도(a) a plan view
(b)는 (a)도의 A-A'방향 단면도(b) is A-A 'cross section figure of (a)
제 4 도는 수모형 시험에 의한 와류 억제댐의 설치 유무에 따른 와류의 임계 형성 높이의 사진4 is a photograph of the critical formation height of the vortex with or without the installation of the vortex suppression dam by the model test
제 5 도는 실제 턴디쉬에 설치된 와류 억제댐의 주조 전후 모습에 대한 사진이다.5 is a photograph of before and after casting of the vortex suppression dam installed in the actual tundish.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명* Explanation of symbols for main parts of the drawings
12 : 와류억제댐 13 : 용탕의 유동방향12: Vortex suppression dam 13: Melt flow direction
14 : 주입 노즐 유입구 15 : 턴디쉬14 injection nozzle inlet 15 tundish
16 : 주입노즐16: injection nozzle
본 고안은 연속 주조 장치의 턴디쉬(tundish)에 관한 것으로, 보다 상세히는 용탕 탕면 저하시 회전 와류의 형성을 억제하므로서 턴디쉬 슬래그(Slag)가 주입 노즐로 혼입되는 것을 방지하고 잔탕량도 최소화하기 위해서 상기 주입 노즐과 턴디쉬 측벽간에 설치한 와류 억제댐에 관한 것이다.The present invention relates to a tundish of the continuous casting apparatus, and more particularly, to prevent the formation of the tundish slag into the injection nozzle while minimizing the amount of residual water by suppressing the formation of rotating vortices when the molten metal is lowered. The present invention relates to a vortex suppression dam provided between the injection nozzle and the tundish side wall.
일반적으로, 제 1 도에 도시한 바와같이 연속 주조시 래들(ladle)(1)의 용탕은 쉬라우드 노즐(shroudnozzle)(2)을 통하여 턴디쉬(3)로 공급되고 다시 주입 노즐(4)을 통하며 주형(5) 내로 주입된다.In general, as shown in FIG. 1, the molten metal of the ladle 1 is supplied to the tundish 3 through the shroud nozzle 2 and the injection nozzle 4 is again supplied. Is injected into the mold (5).
상기 주입되는 용탕의 유량은 턴디쉬(3) 하측의 슬라이딩 게이트(slidlng gate)(6)로 제어되며, 주입된 용탕은 주형(5) 내에서 응고가 개시되고 이를 상기 주형(5) 하부로 인발한 후에는 살수 냉각에 의해 완전히 응고된 주편으로 제조되는데, 수 개의 래들(1)을 순차적으로 턴디쉬(3)에 공급하는 연연주 조업시 상기 래들(1)의 교환시간 중에서는 턴디쉬(3)에 용탕이 공급되지 않으므로 상기 턴디쉬(3)의 탕면(7)이 강하하여 탕면(8)으로 저하하며, 전(全) 래들의 주입을 완전히 완료한 주조 말기에도 턴디쉬(3)내의 탕면(7)이 강하하여 탕면(8)으로 저하하고, 상기의 경우에는 주입 노즐 상부에 와류(vortex)(9)가 형성되면서 탕면(8)상의 슬래그(10)가 혼입되어 주형(5)내로 유출되고 결과적으로 주편내 비금속 개재물로서 잔류하는 것이다.The flow rate of the injected molten metal is controlled by a sliding gate 6 below the tundish 3, and the injected molten metal starts to solidify in the mold 5 and is drawn out below the mold 5. After that, it is made of slabs that are completely solidified by sprinkling cooling. During the soft cast operation in which several ladles 1 are sequentially supplied to the tundish 3, the tundish 3 is replaced during the exchange time of the ladle 1. Since the molten metal is not supplied to the molten metal, the molten surface 7 of the tundish 3 falls to the molten surface 8, and the molten water in the tundish 3 even at the end of the casting in which the entire ladle is completely injected. (7) drops and falls to the bath surface (8). In this case, the slag (10) on the bath surface (8) mixes and flows into the mold (5) while a vortex (9) is formed on the injection nozzle. As a result, they remain as nonmetallic inclusions in the cast steel.
미설명 부호는 주형내 용탕 탕면(11)이다.Unexplained code | symbol is the molten metal melt surface 11 in a mold.
제 2 도는 주조 시간의 경과에 따라 주편내 산소 성분의 총합, 즉 주편내 개재물 수준을 대표하는 전산소(total oxygen)치의 변화를 조사하여 도시한 것으로, 래들의 교환시간에는 턴디쉬내 용탕의 무게가 감소하고 전산소치는 증가하며, 주조 말기에도 역시 동일한 경향을 나타내는데, 이는 탕면 강하시 와류 발생에 의해 턴디쉬 슬래그가 유입되므로 전산소치가 증가하기 때문이며 와류 발생을 억제하여야 래들 교환 시기 및 주조 말기에 생산되는 주편의 청정도를 향상시킬 수 있다.2 is a graph showing the total oxygen content in a cast steel, that is, the change in total oxygen, which represents the level of inclusions in the cast steel, as the casting time elapses, and the weight of the melt in the tundish at the ladle exchange time. Decreases and the computed value increases, and the same tendency is observed at the end of the casting, because the tungsten slag is introduced by the vortex generation at the time of the bath surface, which increases the computed oxygen value. It can improve the cleanliness of cast steel produced.
한편, 아크릴을 이용하여 실제 턴디쉬 크기의 1/3인 수모형을 제작하여 주입속도 변화에 따른 와류 형성 거동을 조사하여 표1에 나타냈으며,On the other hand, by using a acrylic to make a male model 1/3 of the actual tundish size, and investigated the vortex formation behavior according to the change in injection speed is shown in Table 1,
상기 표1에서 알 수 있듯이, 턴디쉬 용탕의 주입 속도를 증가시키면 와류가 발생하는 임계높이는 증가하다가 일정해지는 경향을 보이고 있다. 따라서, 생산성을 높이기 위하여 용탕의 주입 속도를 증가시킬 경우에는 와류 발생 시점이 빨라져서 주편의 청정도는 더욱 저하하게 되는 것이다.As can be seen from Table 1, increasing the injection speed of the tundish molten metal has a tendency to increase while the critical height of the vortex is increased. Therefore, in order to increase the injection speed of the molten metal in order to increase the productivity, the vortex generation time is faster and the cleanliness of the cast steel is further lowered.
기 공지된 와류 및 슬래그의 유입 억제 방법을 살펴보면, 첫 번째로 전자식 센서에 의해 와류의 형성 지점을 감지하고 슬라이딩 게이트를 이용하여 주입 노즐을 폐쇄하는 방법1(미국 특허 공고 번호 제4173299호), 두번째로 노즐 직상부에 봉(俸)형의 스토퍼(Stopper)와 링(Ring) 모양의 내화물로 구성되며 내부에 철재를 삽입하여 비중을 적정화한 장치를 슬래그와 용탕 탕면간의 계(界)면에 위치하도록 하여 와류를 억제하는 방법2(대한민국 실용신안 공고 번호 제88-2058호), 세번째로 내부에 철재를 삽입한 구형의 내화물(Check ball)을 슬래그와 용탕 탕면간에 위치시켜 와류 형성과 슬래그의 유입을 막는 방법3(대한민국 특허 공고 번호 제81-197호), 네번째로 판상의 내화물을 슬래그와 용탕간의 계면에 위치시켜 와류 형성을 억제시키는 방법4(대한민국 특허출원 번호 제86-11571호), 및 다섯번째로 아르곤(AR)가스를 탕면 상부에 불어넣어 슬래그가 그 주위로 밀려나게 하여 슬래그의 혼입을 억제하는 방법5(대한민국 특허출원번호제92-9531호)가 알려져 있다.Looking at the known method of suppressing the inflow of vortex and slag, firstly, a method of detecting the formation point of the vortex by an electronic sensor and closing the injection nozzle by using a sliding gate 1 (US Patent Publication No. 432299), second It consists of a rod-shaped stopper and a ring-shaped refractory directly above the furnace nozzle, and the device inserted into the steel to optimize the specific gravity is located on the system surface between slag and molten metal. Method 2 (Korean Utility Model Publication No. 88-2058), and Third, place a rectangular refractory ball (steel ball inserted inside) between slag and molten metal to form vortex and inflow of slag Method 3 (Korean Patent Publication No. 81-197), and fourth, a method of suppressing vortex formation by placing a plate-like refractory at the interface between slag and molten metal (Korean patent application) No. 86-11571), and fifth, argon (AR) gas is blown into the upper surface of the bath surface so that slag is pushed around it to suppress the mixing of slag 5 (Korean Patent Application No. 92-9531) Is known.
그러나 종래에 알려진 상기의 방법에 있어서, 상기 종래 방법1은 용탕 주입시 슬래그의 유입 시점을 상기 센서로 감지하고 노즐을 폐쇄하므로 슬래그는 유입되지 않으나 주입완료후 턴디쉬 바닥에 잔류 용강이 많아 실수율을 감소시키며, 실제 작업에서도 잔탕을 줄이기 위해 와류 형성 시점의 이후에 슬라이딩 게이트 노즐을 폐쇄함으로써 주편의 청정도가 저하하는 문제점이 있고, 상기 종래 방법2는 스토퍼의 선단부에 링형의 내화물을 삽입한 형태로서 상기 스토퍼에 의한 유량 제어 방식의 턴디쉬에 적용되는 것이나 현재는 대부분의 턴디쉬가 슬라이딩 게이트 노즐의 유량 제어 방식을 채용하고 있는 추세이므로 비현실적이며, 굳이 이 방식을 적용하기 위해서는 더미(dummy) 스토퍼를 부가적으로 설치하여야 함은 물론 내화물 용손 때문에 매 주조시마다 스토퍼와 링형 내화물을 교체해야 하고 가공비도 비싸며, 상기 종래 방법 3은 와류발생 시점에 정확히 투입하지 않으면 상기 와류 발생의 억제 효과가 불량하고, 매번 작업자가 턴디쉬 내에 구형의 내화물을 던져 넣어야 하는 문제점이 있으며, 상기 종래 방법4는 판상의 내화물을 투입해야 하는 번거로움이 있고 투입시 탕면 관찰이 불가능하여 주조말기 작업에 방해가 되며 예열을 하지 않으면 상기 내화물에 균열이 가는 문제점이 있음은 물론, 상기종래 방법5는 아르곤 가스의 취입시 용강과 슬래그의 비산이 심하고 취입이 부적절한 경우는 오히러 슬래그의 혼입이 조장되는 경우가 있는 문제점이 있는 것이다.However, in the conventionally known method, the conventional method 1 detects the inflow time of the slag by injecting the molten metal with the sensor and closes the nozzle so that the slag does not flow, but there is a large amount of residual molten steel at the bottom of the tundish after the injection is completed. There is a problem that the cleanliness of the cast steel is reduced by closing the sliding gate nozzle after the vortex formation time in order to reduce the residual water even in the actual operation, the conventional method 2 is a form in which the ring-shaped refractory is inserted into the tip of the stopper Although it is applied to the tundish of the flow control method by the stopper, it is unrealistic since most tundish have been adopting the flow control method of the sliding gate nozzle, and a dummy stopper is added to apply this method. In addition to installation, each casting The stopper and the ring-shaped refractory should be replaced every time and the processing cost would be high, and the conventional method 3 would have a poor effect of suppressing the vortex generation if not correctly injected at the time of vortex generation, and the operator would have to throw spherical refractory into the tundish every time. There is a problem that the conventional method 4 has to inject the refractory plate-shaped, and it is impossible to observe the hot water surface during the injection, which hinders the end-of-casting operation, and there is a problem in that the refractory cracks if not preheated. In the conventional method 5, when molten steel and slag are scattered at the time of blowing the argon gas and the blowing is inappropriate, there is a problem that mixing of the slag is encouraged.
본 고안은 상술한 바와 같은 종래의 문제점들을 개선하기 위하여 안출한 것으로 그 목적은 연속 주조 장치의 턴디쉬내 용탕이 주입 노즐을 중심으로 회전하는 와류 형성을 억제하며, 턴디쉬 슬래그의 혼입을 방지할 수 있는 턴디쉬의 와류 억제댐을 제공하는 데 있다.The present invention has been made to solve the above-mentioned problems. The object of the present invention is to suppress the formation of vortex in which the molten metal in the tundish of the continuous casting apparatus rotates about the injection nozzle, and prevents the mixing of the tundish slag. To provide a tundish vortex suppression dam.
상기 목적을 달성하기 위한 기술적인 구성으로서 본 고안은 래들에서 쉬라우드 노즐을 통하여 턴디쉬로 용강이 공급되며, 상기 턴디쉬에서 주입 노즐을 통하여 주형 내로 용강을 주입하는 연속 주조 장치에 있어서, 상기 턴디쉬로 공급된 용강이 주입 노즐로 향하는 방향의 턴디쉬 측벽과 주입 노즐 유입 구간에 걸쳐 댐을 설치하며, 상기 댐은 그 하면과 턴디쉬 측벽방향의 면은 턴디쉬에 부착되고 주입 노즐 방향의 면은 그 주입 노즐의 축방향에 평행하게 설치하여 와류의 형성을 억제시킴을 특징으로 하는 턴디쉬의 와류 억제댐을 마련함에 의한다.The present invention as a technical configuration for achieving the above object is a molten steel is supplied to the tundish through the shroud nozzle in the ladle, in the continuous casting device for injecting molten steel into the mold through the injection nozzle in the tundish, the turn A dam is installed over the tundish side wall and the injection nozzle inflow section in which the molten steel supplied to the dish is directed to the injection nozzle, and the dam is attached to the tundish and the surface of the dam and the tundish side wall is attached to the tundish. Is provided in parallel to the axial direction of the injection nozzle to provide a vortex suppression dam of the tundish characterized in that the formation of the vortex is suppressed.
또한, 상기 댐은 그 하부폭이 턴디쉬 측벽과 주입 노즐간 거리의 0.86배 이상이며 댐의 높이는 정상 탕면높이의 0.27배 이상임을 특징으로 하는 턴디쉬와 와류 억제댐을 마련함에 의한다.In addition, the dam is provided by the tundish and vortex suppression dam, characterized in that the lower width is more than 0.86 times the distance between the tundish side wall and the injection nozzle and the height of the dam is more than 0.27 times the normal water level.
이하, 실시예를 통하여 본 고안을 보다 구체적으로 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples.
[실시예 1]Example 1
실제 턴디쉬의 1/3 크기에 해당하는 턴디쉬 수모형을 투명한 아크릴로 제작하고 그 턴디쉬를 빠져나가는 유량을 동일하게 하고 와류가 발생하기 시작하는 높이를 육안으로 측정하였다.A tundish male model corresponding to one-third the size of the actual tundish was made of transparent acrylic, and the flow rate exiting the tundish was the same, and the height at which the vortex began to occur was visually measured.
표2는 상기 종래의 각 방법별 및 본 고안의 장치에 대한 와류 발생 경향을 조사한 것이다.Table 2 investigates the vortex generation tendency for each conventional method and the device of the present invention.
아무런 장치를 하지 않은 경우 제 4 도의 (a)에서 보듯이 에어-콘(Air-Cone) 형상의 와류가 발생하며, 평균발생높이는 51.2mm 최고 발생 높이는 69mm 그리고 최저 발생 높이는 35mm이었다.If no device is used, as shown in (a) of FIG. 4, an air-cone-shaped vortex is generated. The average incidence height is 51.2 mm, the maximum height is 69 mm, and the minimum height is 35 mm.
종래 방법들의 경우는 하기 표2에 나타난 바와 같은데, 특히 상기 종래 방법3을 모사 하기 위하여 스티로폴(Styropole)로 동형의 장치를 만들어 시험한 결과, 와류 억제 효과가 비교적 열등하고 최고치가 68mm에 이를 만큼 작업의 재현성이 불량하였다.The conventional methods are as shown in Table 2 below. In particular, in order to simulate the conventional method 3, a device of a homogeneous type made of Styropole was tested. As a result, the eddy current suppression effect is relatively inferior and the maximum reaches 68 mm. The reproducibility of was poor.
본 고안의 경우는 판상의 스티로폴을 턴디쉬 측벽에 부착하여 시험하였는데, 그 결과 제 4 도의 (b)도와 같이 평균 와류 발생 높이가 상기 종래 방법들 보다 낮은 30.1mm로서 우수하였고 최고치도 36mm로서 와류 발생억제의 재현성도 가장 높았다.In the case of the present invention, a plate-shaped styropole was attached to the tundish side wall and tested. As a result, as shown in (b) of FIG. 4, the average vortex generation height was 30.1 mm, which is lower than the conventional methods, and the maximum value was 36 mm. Reproducibility of inhibition was also the highest.
상기 표2의 방법1, 방법2, 방법3, 방법4, 및 방법5는 종래의 방법을 나타낸다.Method 1, Method 2, Method 3, Method 4, and Method 5 of Table 2 indicate conventional methods.
[실시예 2]Example 2
상기의 각 방법을 현장에 적용하여 주조 말기 주편의 청정도를 조사하였다.Each method described above was applied to the field to check the cleanliness of the final cast.
청정도는 주편내 개재물수준을 나타내는 전산소치로서 나타내었다. 와류억제 장치를 전혀 쓰지 않은 경우는 턴디쉬내 잔탕을 남기지 않고 전량주형 내로 주입하여 응고시킨 경우이며 이 경우 말주편 즉 주조 말기 주편의 개재물 지수를 대표하는 전산소치를 100으로 하고 나머지는 이에 대한 상대지수로 나타내었다.Cleanliness is expressed as a computerized value representing the level of inclusions in the cast steel. If no vortex suppressor is used at all, it is the case of solidification by injection into the whole mold without leaving any residue in the tundish. In this case, the computerized value representing the inclusion index of the end casting, that is, the end casting, is 100, and the rest is relative to this. It is represented by an index.
잔탕량은 방법 1의 경우 주조후 턴디쉬내에 잔류한 지금량을 기준으로 상대적인 잔탕량 지수를 나타내였다. 방법 1의 경우는 이미 현장에 설치된 와전류 방식의 와류 감지장치를 이용하여 시험을 행하였다.In the case of Method 1, the residual amount of residual water was expressed based on the amount of residual water remaining in the tundish after casting. In the case of Method 1, the test was performed using an eddy current type eddy current detection device already installed in the field.
와전류를 감지하는 순간 슬라이딩 게이트를 폐쇄하였는데 그 결과 청정도는 크게 향상되었다. 그러나 잔탕량이 너무 많아 현실적으로 적용하기 힘들며 부가적으로 와유 억제장치를 병용해야 함을 알 수 있다.At the moment of detecting the eddy current, the sliding gate was closed, resulting in a significant improvement in cleanliness. However, it is difficult to apply realistically because the amount of residual water is too high, and it can be seen that additionally, a frost suppressor must be used in combination.
방법 2의 경우는 턴디쉬가 스토퍼 제어방식이 아니므로 시험을 하지 못했다.In the case of Method 2, the test was not performed because the tundish was not a stopper control method.
방법 3의 경우 주조말기의 턴디쉬 탕면에 슬래그 체크볼(Check ball)을 투입하여 시험을 행하였다.In the case of Method 3, a test was conducted by putting a slag check ball into the tundish tongue at the end of the casting.
장치 미사용의 경우보다 평균 개재물 지수는 저하되어 청정도는 향상되었으나 개재물 지수가 최고 99까지 나타나는 등 청정도의 개선 효과가 전혀 나타나지 않는 경우도 있었다.Although the average inclusion index was lowered than that without the device, the cleanliness was improved, but there were cases where the improvement of the cleanliness was not shown at all, such as the inclusion index was up to 99.
이는 턴디쉬 커버(cover)의 구멍을 통하여 투입함으로 정확한 투입이 어려워 와류 억제 작용을 거의 못한 경우로 생각된다. 방법 4의 경우는 주조 말에 토치로 예열한 판상의 내화물을 투입하여 주편의 개재물 지수를 조사하였다. 그 결과 평균 개재물 지수는 크게 감소하였고 개재물 지수의 편차도 감소하였다.This is considered to be a case where the vortex suppression action is hardly performed because it is difficult to precisely insert the plunger through the hole of the tundish cover. In the case of Method 4, the inclusion index of the slab was investigated by putting a plate-shaped refractory preheated with a torch at the end of the casting. As a result, the average inclusion index decreased significantly and the deviation of the inclusion index decreased.
그러나 판상의 내화물을 커버구멍을 통하여 투입하는 것이 어려웠고 투입 후에는 탕면관찰이 선혀 불가능하였다. 방법 5의 경우는 주조 말기에 탕면이 강하할 때 랜스(lance)로 아르곤 가스를 불어 와류 발생을 억제토록 하였다. 이 경우 슬래그의 비산이 심하여서 탕면의 관찰이 곤란하고 작업자가 부상을 당할 위험성이 높았다. 말기 주편의 평균 개재물 지수는 68로 방법 4와 유사수준이나 개재물 지수가 최고 91까지 나타나 작업의 재현성이 부족하였다.However, it was difficult to add plate-like refractory material through the cover hole, and after the addition, the hot water surface observation was impossible. In the case of Method 5, argon gas was blown into a lance to suppress vortex generation when the hot water floor was lowered at the end of the casting. In this case, the slag was so scattered that it was difficult to observe the surface of the slag and the risk of injury to workers was high. The average inclusion index of the last cast was 68, similar to Method 4, but the inclusion index was up to 91, indicating insufficient work reproducibility.
이는 비산으로 인하여 아르곤 가스의 와류 억제가 적절치 못한 것으로 사료된다. 제 5 도는 본 발명을 적용한 경우의 실제 턴디쉬 내부의 주조 전후 사진이다. 주조 후에도 바닥에 지금과 함께 와류댐이 잔류함을 알수 있다. 평균 개재물 지수는 62로서 시험한 방법 중에 가장 청정도가 우수하다. 개재물의 편차도 적었는데 이는 와류 억제댐이 항상 동일한 위치에서 탕면에 관계없이 와류 형성을 억제해 주기 때문이다.It is considered that eddy current suppression of argon gas is not appropriate due to scattering. 5 is a photograph before and after casting inside the actual tundish when the present invention is applied. It can be seen that after casting, vortex dams remain on the floor. The average inclusion index is 62, the cleanest of the methods tested. Variations in inclusions were also small because the vortex suppression dam always inhibits vortex formation regardless of the water surface at the same location.
잔탕량도 가장 적으며 주조 전에 설치하면 턴디쉬와 함께 예열되고 지금 제거와 함께 제거되므로 전혀 수작업이 필요 없는 장점을 가지고 있다.The amount of residual water is also the smallest, and if it is installed before casting, it is preheated with tundish and removed with removal now.
[실시예 3]Example 3
와류 댐이 필요 이상으로 너무 적으면 와류 억제 효과가 적으므로 적절한 크기의 댐이 요구된다. 이를 위해서 실시예 1의 수모형을 이용하여 댐의 크기를 변경하면서 와류의 발생 개시 높이를 측정하여 표 3에 나타내었다. 아크릴 턴디쉬로 정상 탕면 높이가 L, 측벽에서 주입 노즐의 외벽까지의 거리를 W라고 할 때, 댐의 폭은0에서 W까지, 댐의 높이는 0에서 0.5L까지 증가시켰다.If the vortex dam is too small, it will have less vortex suppression effect, so a dam of appropriate size is required. To this end, the start height of the vortex was measured while changing the size of the dam using the male model of Example 1, and is shown in Table 3. When the normal trough height is L and the distance from the side wall to the outer wall of the injection nozzle is W with acrylic tundish, the width of the dam is increased from 0 to W and the height of the dam is increased from 0 to 0.5L.
두 경우 모두 턴디쉬의 주입 유량은 동일하게 하였다. 댐높이를 0.27L로 고정하고 댐의 폭을 증가시킨 경우 와류 발생 높이가 감소하였다. 기존 방법중 가장 우수한 경우인 방법 4의 경우 와류 발생 높이가 평균 33.1mm이므로 따라서 댐의 폭은 최소한 0.86W 이상이 되어야 종래 방법보다 효과가 뛰어남을 알 수 있었다. 댐의 하부 폭을 0.86W로 고정시키고 높이를 증가시킨 경우 와류 형성 개시 높이는 감소한다. 종래 방법중 가장 우수한 경우인 방법 4의 경우와 비교할 때 와류 댐의 높이를 0.27L 이상 되도록 하여야 와류 억제 효과가 뛰어 남을 알 수 있다.In both cases, the injection flow rate of the tundish was the same. When the dam height was fixed at 0.27L and the width of the dam was increased, the vortex generation height decreased. In the case of Method 4, which is the best case among the existing methods, the height of the vortex generation is 33.1mm on average, so the width of the dam should be at least 0.86W. If the bottom width of the dam is fixed at 0.86 W and the height is increased, the vortex formation initiation height decreases. Compared to the method 4, which is the best case of the conventional methods, the vortex suppression effect is excellent when the height of the vortex dam is 0.27L or more.
상술한 바와 같이 본 고안의 와류 억제댐에 의하면, 연속주조장치중 턴디쉬(15)내의 용탕 탕면 강하에 관계없이 와류의 형성을 억제하며, 주조 전에 설치하면 턴디쉬와 함께 예열되고 지금 제거와 함께 제거되므로 주조중 수작업이 필요 없는 실용상의 우수한 효과가 있는 것이다.According to the vortex suppression dam of the present invention as described above, the formation of the vortex is suppressed irrespective of the drop of the molten metal in the tundish 15 of the continuous casting apparatus, and when installed before casting, it is preheated together with the tundish and is now removed. Since it is removed, there is a good practical effect that does not require manual operation during casting.
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| KR2019930030073U KR960000298Y1 (en) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | Tundish dam |
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Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1993
- 1993-12-28 KR KR2019930030073U patent/KR960000298Y1/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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