KR870001376B1 - Method of rolling steel heavy plate - Google Patents

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KR870001376B1 KR1019840001342A KR840001342A KR870001376B1 KR 870001376 B1 KR870001376 B1 KR 870001376B1 KR 1019840001342 A KR1019840001342 A KR 1019840001342A KR 840001342 A KR840001342 A KR 840001342A KR 870001376 B1 KR870001376 B1 KR 870001376B1
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Abstract

This invention relates to the modified rolling method of thick plate which is used for preventing corp. The rolling method is as follows; if concave side crop (1A) and convex and crop (2A) are formed by rolling, both sides of the plate must be thinner than center in the final stage of forming rolling and the center must be thinner than both sides of the plate in the final stage of rolling process for width. If convex side crop (1B) and concave and crop (2B) are formed by rolling, the rolling process must performed in reverse.

Description

후판평면 형상개선 압연방법Thick Plate Flat Shape Improvement Rolling Method

제1도는 종래의 압연방법에 의한 최종 강판의 평면도.1 is a plan view of a final steel sheet by a conventional rolling method.

제2(a)도는 길이방향 압연후 강판의 평면도.2 (a) is a plan view of the steel sheet after the longitudinal rolling.

제2(b)도는 폭압연만한 경우 강판의 평면도.Figure 2 (b) is a plan view of the steel sheet when the width is rolled.

제3도는 길이방향 압연에서의 크롭에 대한 설명도.3 is an explanatory diagram of a crop in the longitudinal rolling.

제4(a)도는 성형압연에서 크롭설명도.Figure 4 (a) is an explanatory view of the crop in the molding rolling.

제4(b)도는 폭내기 압연에서의 크롭설명도,4 (b) is an explanatory diagram of crops in the breading roll,

제4(c)도는 최종길이 압연에서 크롭설명도.4 (c) is an explanatory diagram of the crop in the final length rolling.

제4(d)도 및 제4(e)도는 최종강판의 크롭형상에 대한 설명도.4 (d) and 4 (e) are explanatory views of the crop shape of the final steel sheet.

제5도 및 제6도는 본 발명의 압연방법과 종래의 압연방법을 비교한 예시도.5 and 6 are exemplary views comparing the rolling method of the present invention with the conventional rolling method.

본 발명은 후판의 압연에 있어서 최종길이 압연후 발생되는 크롭(crop)을 방지하는 형상개선 압연방법에 관한 것이다.The present invention relates to a shape-improving rolling method for preventing crops generated after the final length rolling in the rolling of thick plates.

일반적으로 후판압연은 소재인 슬래브(slab)의 두께를 균일하게 하기 위하여 성형압연을 행한 다음에 소정의 폭을 얻기 위해 평면을 90°회전시켜 폭내기 압연을 하게 되며, 다시 90°회전시켜 길이방향으로 소정의 두께까지 최종길이 압연을 하는 것이다.In general, thick plate rolling is performed by forming rolling to make the thickness of slab as a material uniform, and then rolling the plane by 90 ° to obtain a predetermined width. The final length is rolled up to a predetermined thickness.

이러한 압연과정에서 압연된 강판의 평면형상은 사이드(side) 및 엔드(End) 부위에 여러 형태의 크롭이 발생된다. 이와 같은 크롭은 최종제품으로 하기 위하여 절단하여야 하기 때문에 압연실수율 저하의 주요인이 되었다.The planar shape of the rolled steel sheet during this rolling process generates various types of crops at side and end portions. Such crops have to be cut in order to produce a final product, which is a major cause of the decrease in rolling yield.

본 발명은 이러한 문제점을 해결한 것으로 첨부도면에 의해 설명하면 다음과 같다.The present invention solves this problem and will be described with reference to the accompanying drawings.

통상의 압연방법에 의해 압연된 강판의 평면형상은 제1(a)도 및 제1(b)도와 같이 길이방향 중앙부 폭보다 양단부폭이 큰

Figure kpo00002
형 사이드 크롭(Side Crop)(1A) 형상과
Figure kpo00003
형 엔드 크롭(End crop)(2A)를 갖는 강판형상이나 길이방향 중앙부가 양단부에 비해 폭이 큰
Figure kpo00004
형 사이드 크롭(1B)과
Figure kpo00005
형 엔드 크롭(2B)를 갖는 형상을 갖는다.The planar shape of the steel sheet rolled by the usual rolling method is larger in both end widths than the central width in the longitudinal direction as shown in FIGS. 1 (a) and 1 (b).
Figure kpo00002
Side Crop (1A) shape and
Figure kpo00003
Steel plate shape with end crop 2A or longitudinal center part is wider than both ends
Figure kpo00004
Type side crop (1B)
Figure kpo00005
It has a shape with a shaped end crop 2B.

이와 같은 평면형상을 개선하기 위하여 폭내기압연단계에서 두께조절을 하여 최종 강판의 길이방향 양단부에 생기는 엔드 크롭(2)만을 제어하거나, 또는 최종강판형상에서 사이드 크롭(1)과 엔드 크롭(2)중 그 대소를 비교하여 사이드 크롭(1)양이 클 경우 성형압연단계에서 두께조절로 제어하고 엔드 크롭(2)양이 클 경우 폭내기 압연단게에서 두께조절로 크롭을 제어하였으나 사이드 크롭과 엔드 크롭을 동시에 제어할 수는 없었다.In order to improve such a planar shape, the thickness control is performed in the blasting rolling step to control only the end crops 2 occurring at both ends of the longitudinal steel sheet, or the side crops 1 and the end crops 2 in the final steel sheet shape. Compared to the size, the size of side crop (1) was large, and the thickness was controlled during the forming and rolling stage. If the amount of end crop (2) was large, the crop was controlled by thickness control at the rolling stage. Could not be controlled at the same time.

본 발명은 사이드 크롭과 엔드 크롭을 동시에 제어하는 방법이다. 제2도에서와 같이 양단부에서 국부적인 폭퍼짐 현상에 의해 1A와 2B와 같은 형상이 생기며 2A나 1B의 형상은 압연재(3) 폭방향 양단부가 자유면(Free Surface)이므로 중앙부에 비해 폭 퍼짐이 크다. 따라서 폭퍼짐의 차이가 길이방향의 변형율의 차이로 나타나서 생긴다. 또한 이 현상은 국부 폭퍼짐에 의해 더욱 커지게 된다.The present invention is a method of simultaneously controlling the side crop and the end crop. As shown in Fig. 2, the localized spreading phenomenon occurs at both ends to form a shape such as 1A and 2B. The shape of 2A or 1B is wider than the center part because both ends of the rolling material 3 in the width direction are free surfaces. This is big. Therefore, the difference in width spreading occurs due to the difference in the strain in the longitudinal direction. This phenomenon is also made larger by local spreading.

최종 강판의 평면현상은 제2(a)도의 길이방향 압연시의 평면형상과 제2(b)도의 폭방향 압연의 평면형상이 합성되어 형성되므로 길이 압연의 영향이 크게 남을 경우 제1(a)도와 같이 되고, 폭압연의 영향이 클 경우는 제1(b)도와 같이 된다.The planar phenomenon of the final steel sheet is formed by combining the planar shape in the longitudinal rolling of FIG. 2 (a) and the planar shape of the widthwise rolling in FIG. 2 (b). It becomes like a figure, and when the influence of width rolling is large, it becomes like a 1st (b) figure.

본 발명은 이러한 평면형상을 미리 예측하여 대응하는 크롭 부위를 상쇄하도록 압연도중에 압연재(3) 선후단과 중앙부의 두께를 다르게 압연하여 최종 압연강판 형상을 직각이 되도록 압연하는 방법이다. 압연조건에 따라 크롭형상을 예측하는 과정과 이 예측식을 이용한 적절한 두께 제어과정은 다음과 같다.The present invention is a method of rolling the final rolled steel sheet shape at right angles by differently rolling the thicknesses of the front and rear ends of the rolling material 3 during the rolling process so as to predict the planar shape in advance to offset the corresponding cropped portion. The process of estimating the crop shape according to the rolling conditions and the appropriate thickness control process using this prediction equation are as follows.

제3(a)도는 길이방향으로만 n번 압연한 강판의 단부형상이고, 제3(b)도는 단부로부터 길이방향으로 거리 X에 있어서 사이드 크롭(1A) 길이 f(X)를 나타내고 있으며, 제3(c)도는 단부로부터 폭방향으로 거리 y에 있어서 엔드크롭(2A) 길이 g(y)를 보여주고 있다.FIG. 3 (a) shows the end shape of the steel sheet rolled n times only in the longitudinal direction, and FIG. 3 (b) shows the side crop 1A length f (X) at the distance X in the longitudinal direction from the end. Fig. 3 (c) shows the end crop 2A length g (y) in the distance y in the width direction from the end.

폭내기 압연을 할 경우는 x방향으로 엔드크롭(2)이 생기며 y방향으로 사이드크롭(1)이 형성된다. 따라서 제4도에서와 같이 최종 강판의 길이방향 크롭 길이F(x)는 성형압연의 사이드크롭 길이 f1(x1)와 폭내기 압연에서의 엔드크롭 길이 g2(x2) 그리고 최종 길이 압연에서의 사이드크롭 길이 f3(x3)가 합성되어 생기며, 최종크롭길이 G(Y)는 성형압연의 엔드크롭 g1(y1)와 폭내기 압연의 사이드크롭 f2(y2) 및 최종길이 압연에서의 엔드크롭 g3(y3)가 합성된 것이다.When spreading rolling, end crops 2 are formed in the x direction and side crops 1 are formed in the y direction. Thus, as shown in FIG. 4, the lengthwise crop length F (x) of the final steel sheet is determined by the side crop length f 1 (x 1 ) of the roll forming and the end crop length g 2 (x 2 ) in the rolling process and the final length rolling. Resulting from the synthesis of the side crop length f 3 (x 3 ), and the final crop length G (Y) is the end crop g 1 (y 1 ) of the roll forming and the side crop f 2 (y 2 ) of the rolling mill and the final length. End crop g 3 (y 3 ) in this rolling was synthesized.

발명자의 실험에 의하면 사이드크롭 F(x)는 압하율 및 소재(3) 두께, 소재폭에 의해 정해지며, 엔드크롭 g(y)는 압하율, 소재폭의 함수로 구할 수 있다.According to the inventor's experiment, the side crop F (x) is determined by the reduction ratio, the material 3 thickness, and the material width, and the end crop g (y) can be obtained as a function of the reduction ratio and the material width.

다음 이렇게 구해진 F(x) 및 G(Y)로부터 크롭을 상쇄시키는 압연방법을 설명하면, 먼저 길이방향 크롭을 상쇄시키는 압연과정은 제5도에서와 같이 길이방향 중앙부가 양단부보다 폭이 큰

Figure kpo00006
형상(1B)이 될 경우는 성형압연 최종단계에서 길이방향 중앙부를 양단부에 비해 두께가 작게 되도록 압연하면 폭내기 압연단게에서 이 두께 차이로 인해 중앙부의 변형량이 작게 되므로 중앙부가 불룩해지는 것을 상쇄시킬 수 있다.Next, a rolling method for offsetting crops from F (x) and G (Y) obtained as described above will be described. First, as shown in FIG. 5, the rolling process for offsetting the crop in the longitudinal direction has a greater width than both ends thereof.
Figure kpo00006
In the case of the shape 1B, in the final stage of forming rolling, if the central portion in the longitudinal direction is rolled so that the thickness is smaller than both ends, the amount of deformation in the center portion is reduced due to the difference in thickness at the breading rolling stage, so that the central portion can be canceled. have.

반대로 최종 강판의 길이방향 중앙부가 양단부에 비해 폭이 작은

Figure kpo00007
형상(1A)이 될 경우는 성형압연 최종단계에서 길이방향 중앙부를 양단부보다 두껍게 압연해 준다. 위치 x에 있어서의 두께 수정량 t(x)는 다음과 같이 구해진다. 즉, 두께 수정부분의 미세 체적과 최종강판의 크롭부의 미세체적은 동일하므로In contrast, the longitudinal center portion of the final steel sheet is smaller in width than the opposite ends.
Figure kpo00007
In the case of the shape 1A, the longitudinal center portion is rolled thicker than both ends in the final stage of forming rolling. The thickness correction amount t (x) at the position x is obtained as follows. That is, the microvolume of the thickness correction portion and the microvolume of the crop portion of the final steel sheet are the same.

w.t(x).dx=2F(x).Hf.dx이며w.t (x) .dx = 2F (x) .Hf.dx

t(x)=2F(x).Hf/wt (x) = 2F (x) .Hf / w

가 된다. 여기서Becomes here

x=axx = ax

a : 최종길이 압연단게에서의 길이압연비a: Length rolling ratio at final length rolling stage

Hf : 최종강판의 두께Hf: thickness of final steel sheet

w : 성형압연후의 강판폭w: steel plate width after forming rolling

최종 강판의 길이방향 양단부에 있어서 폭방향크롭을 상쇄시키는 압연과정은 제6도에서 보는 바와같이 최종강판의 양단부가

Figure kpo00008
형상(2A)일 때 폭내기 압연종료 단계에서 중앙부의 두께를 작게 되도록 압연하여 90°회전시켜서 최종길이 압연을 행하면 폭방향 중앙부가 폭방향 양단부에 비해 변형량이 작으므로 중앙이 불룩하게 되는 것을 상쇄하게 된다.In the rolling process to offset the widthwise crop at both ends in the longitudinal direction of the final steel sheet, as shown in FIG.
Figure kpo00008
In the shape 2A, the thickness of the center part is rolled down to 90 ° and the final length rolling is performed to reduce the thickness of the center part in the width direction. do.

또한 반대로 최종형상이 폭방향 중앙부가 오목한

Figure kpo00009
형상(2B)으로 될 것이 예측될 경우는 폭내기 압연최종단계에서 선후단의 두께를 중앙부보다 작도록 압연을 하면 된다. 이때 폭방향으로 거리 y에 있어서의 두께 수정량 t(y)는 다음 식에 의해 구해진다.In addition, the final shape is concave in the center of the width direction
Figure kpo00009
When it is predicted that the shape 2B will be obtained, the rolling may be performed so that the thickness of the wire trailing end is smaller than the center portion in the final step of the spreading rolling. At this time, the thickness correction amount t (y) in the distance y in the width direction is obtained by the following equation.

L.t(y).dy=2G(Y).Hf.dyL.t (y) .dy = 2G (Y) .Hf.dy

t(y)=2G(y).Hf/Lt (y) = 2G (y) .Hf / L

여기서here

Y=byY = by

b : 최종길이 압연에서의 폭변형비b: width deformation ratio in final length rolling

Hf : 최종 강판의 두께Hf: thickness of the final steel sheet

L : 폭내기 압연후의 강판길이L: length of steel plate after rolling

그러나 성형압연단계에서의 두께조절과 아울러 폭내기 압연단계에서의 두께조절도 병행하여 사이드크롭(1)과 엔드크롭(2)을 모두 감소하기 위하여서는 두 과정을 함께 적용하여야 한다.However, in order to reduce both the side crop (1) and the end crop (2) in parallel with the thickness control in the roll forming step and the thickness control in the rolling process, both processes should be applied together.

단, 두 과정을 함께 적용할 경우 엔드크롭(2)만을 단독으로 제어하기 위한 폭내기 압연과정에서의 두께조정량을 그대로 적용할 수가 없고 보정을 해주어야 한다.However, if the two processes are applied together, the thickness adjustment amount in the bake rolling process to control only the end crops 2 alone cannot be applied as it is, and it must be corrected.

이때 보정계수는 최종강판의 사이드크롭(1) 길이와 엔드크롭(2) 길이의 함수로 표현된다.The correction factor is then expressed as a function of the length of the side crop (1) and the end crop (2) of the final steel sheet.

즉, t'(y)=K.t(y)T '(y) = K.t (y)

여기서 t'(y) : 사이드크롭과 엔드크롭을 함께 제어할 경우에 있어서 폭내기 압연단계에서 폭방향으로의 거리 y의 두께수정량Where t '(y) is the thickness correction amount of the distance y in the width direction during the bevel rolling step in the case of controlling the side crop and the end crop together.

K : 사이드크롭과 엔드크롭을 함께 제어할 경우에 엔드크롭만을 단독 제어할 때의 t(y)에 대한 보정계수K: correction factor for t (y) when controlling only the end crop alone when controlling the side crop and the end crop together

따라서, 최종강판이 제1(a)도와 같이

Figure kpo00010
형 사이드크롭(1A)과
Figure kpo00011
형 엔드크롭(2A)으로 이루어진 평면형상을 가질 것이 예측될 경우 성형압연 마지막 단계에서 압연재(3) 선후단부를 중앙부에 비해 얇게 되도록 압연하면 폭내기 압연을 거치면서
Figure kpo00012
형 사이드 크롭(1A)이 상쇄되고, 폭내기 압연 마지막 단계에서 압연재 중앙부를 선후 단부에 비해 얇게 되도록 압연하여 최종 길이 압연을 거치면서
Figure kpo00013
형 엔드크롭(2A)이 상쇄된다.Therefore, the final steel sheet as shown in the first (a)
Figure kpo00010
Type side crop (1A)
Figure kpo00011
If it is predicted to have a planar shape made of the shape end crop 2A, in the last step of forming rolling, if the end of the rolling material 3 is rolled to be thinner than the center part,
Figure kpo00012
The mold side crop 1A is canceled, and at the end of the rolling process, the center portion of the rolled material is rolled to be thinner than the end of the roll and subjected to final length rolling.
Figure kpo00013
The mold end crop 2A is canceled.

반대로 제1(b)도와 같이

Figure kpo00014
형 사이드 크롭(1B)rhk
Figure kpo00015
형 엔드크롭(2B)으로 이루어진 최종강판 형상이 예측될 경우에는 성형압연 마지막 단계에서 압연재(3) 중앙부를 선후 단부보다 얇게 되도록 압연하고, 폭내기 압연 마지막 단게에서는 압연재(3) 선후단부를 중앙부보다 얇게 압연하므로서 최종 강판의 사이드 크롭 및 엔드크롭이 다같이 상쇄된다.On the contrary, as shown in FIG. 1 (b)
Figure kpo00014
Type Side Crop (1B) rhk
Figure kpo00015
When the shape of the final steel sheet consisting of the shaped end crop 2B is predicted, in the final stage of forming rolling, the center portion of the rolled material 3 is rolled to be thinner than the front and rear ends. By rolling thinner than the center part, the side crops and end crops of the final steel sheet are offset together.

이와같이 종래의 크롭으로 절단되는 것을 방지하므로 압연실수율 향상에 효과가 큰 발명이다.In this way, the invention is highly effective in improving the rolling yield since it is prevented from being cut by the conventional crop.

Claims (1)

성형 압연후 평면상에서 90°회전시켜 폭내기 압연을 거치고, 다시 90°회전시켜 최종길이 압연을 행하는 압연방법에 있어서, 최종강판 형상이
Figure kpo00016
형 사이드크롭(1A)과
Figure kpo00017
형 엔드크롭(2A)으로 이루어지는 것이 예측될 경우는, 성형압연 마지막 단계에서 롤(Roll) 간격을 압연도중 변화시켜 압연재(3) 선후단부를 중앙부보다 얇게 되도록 압연하고, 폭내기 압연 마지막 단게에서 압연재(3) 중앙부를 선후단부보다 얇게 압연하며, 반대로
Figure kpo00018
형 사이드크롭(1B)과
Figure kpo00019
형 엔드크롭(2B)을 갖는 최종강판형상이 예측될 경우는 성형압연 마지막 단게에서 압연재(3) 중앙부를 선후단부에 비해 얇게, 그리고 폭내기 압연 마지막단계에서 압연재(3) 선후단부를 중앙부에 비해 얇게 압연하므로 최종강판의 사이드크롭(1) 및 엔드크롭(2)을 동시에 감소시키는 후판평면 형상개선 압연방법.In the rolling method which rotates 90 degrees on a plane after forming rolling, passes through the widthwise rolling, and rotates 90 degrees again to perform the final length rolling.
Figure kpo00016
Type side crop (1A)
Figure kpo00017
When it is predicted that the die end crop is made of 2A, at the end of forming rolling, the roll spacing is changed during rolling to roll the front and rear ends of the rolled material 3 so as to be thinner than the center part, Roll the center of the rolled material (3) thinner than the front and rear ends, on the contrary
Figure kpo00018
Type side crop (1B)
Figure kpo00019
When the final steel sheet shape having the shaped end crop 2B is predicted, the middle part of the rolled material 3 is thinner than the front and rear ends in the final stage of forming rolling, and the front and rear ends of the rolled material 3 in the final stage of the flattening rolling. Compared to the thick steel plate flat shape improvement rolling method to reduce the side crop (1) and the end crop (2) of the final steel sheet at the same time because of the thin rolling.
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