KR20230008058A - Method for manufacturing a glass article and apparatus for manufacturing a glass article - Google Patents
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Abstract
이송 장치(2)를 사용하여 용융 유리(Gm)를 이송하는 이송 공정을 구비하는 유리 물품의 제조 방법이다. 이송 장치(2)에 포함되는 교반조(5)는 상하 방향으로 연장되는 바닥이 있는 본체부(11)와, 본체부(11) 내의 용융 유리(Gm)를 다음 공정으로 이송하기 위해서 본체부(11)의 측벽 하부에 형성되는 유출부(13)와, 본체부(11) 내의 용융 유리(Gm)를 배출하기 위해서 본체부(11)의 저부에 형성되는 배출부(14)와, 본체부(11)의 저부에 설치되는 제 1 전극(18)과, 배출부(14)에 설치되는 제 2 전극(19)을 구비한다. 이송 공정에서는 제 1 전극(18)과 제 2 전극(19) 사이에 통전하여 배출부(14)를 가열한다.It is a manufacturing method of a glass article provided with the conveyance process which uses the conveyance device 2 and conveys molten glass Gm. The stirring tank 5 included in the transfer device 2 is a body portion 11 with a bottom extending in the vertical direction and a body portion in order to transfer the molten glass Gm in the body portion 11 to the next step ( 11), an outflow portion 13 formed at the bottom of the side wall, a discharge portion 14 formed at the bottom of the body portion 11 to discharge the molten glass Gm in the body portion 11, and the body portion ( 11) and a first electrode 18 installed at the bottom and a second electrode 19 installed at the discharge part 14. In the transfer step, the discharge portion 14 is heated by supplying electricity between the first electrode 18 and the second electrode 19 .
Description
본 발명은 유리 물품의 제조 방법 및 유리 물품의 제조 장치에 관한 것이다.The present invention relates to a method for manufacturing a glass article and an apparatus for manufacturing a glass article.
유리 물품의 제조 방법은 이송 장치를 사용하여 용융로에서 생성된 용융 유리를 성형 장치까지 이송하는 이송 공정과, 성형 장치를 사용하여 용융 유리로부터 판 유리 등의 유리 물품을 성형하는 성형 공정을 포함한다(예를 들면, 특허문헌 1을 참조).A method for producing a glass article includes a conveying step of conveying molten glass produced in a melting furnace to a forming device using a conveying device, and a forming step of forming a glass article such as sheet glass from the molten glass using a forming device ( For example, see Patent Literature 1).
상기 이송 장치에는 그 이송 경로를 따라 상류측으로부터 하류측으로 순서대로 간격을 두고 복수의 전극이 설치되어 있고, 이들 전극 사이에서 통전함으로써, 이송 장치의 내부를 이송하는 용융 유리가 가열된다(예를 들면, 특허문헌 2, 3을 참조). 또한, 이송 장치에는, 예를 들면 청징조, 교반조, 상태 조정조(포트) 등이 포함된다.The conveying device is provided with a plurality of electrodes at intervals in order from the upstream side to the downstream side along the conveying path, and molten glass transported inside the conveying device is heated by energizing between these electrodes (for example, , see Patent Documents 2 and 3). In addition, a clarification tank, a stirring tank, a condition adjustment tank (pot) etc. are contained in a conveyance apparatus, for example.
그런데, 이송 장치에 포함되는 교반조 등은 상하 방향으로 연장되는 바닥이 있는 본체부와, 본체부 내의 용융 유리를 다음 공정으로 이송하기 위해서 본체부의 측벽의 하부에 형성되는 유출부를 구비하고 있다.By the way, the stirring tank or the like included in the transfer device is provided with a bottomed main body extending in the vertical direction, and an outflow portion formed at the lower part of the side wall of the main body in order to transfer the molten glass in the main body to the next process.
이러한 구성의 경우, 본체부의 저부 주변에 있어서 용융 유리의 유동성이 불충분해져 본체부의 저부 주변에 유리 정체층이 발생하기 쉽다. 이 유리 정체층은 본체부의 내부를 정상으로 유동하는 용융 유리와는 상이한 조성의 이질 유리를 포함하는 경우가 있다. 이러한 이질 유리가, 정상으로 유동하는 용융 유리 중에 혼입하면 제조되는 유리 물품의 결함이 될 수 있다. 따라서, 고품질의 유리 물품을 제조하는 관점으로부터는 본체부의 저부 주변에 있어서의 유리 정체층의 발생을 억제하는 것이 요망된다.In the case of such a configuration, the fluidity of the molten glass around the bottom of the main body is insufficient, and a glass stagnant layer tends to occur around the bottom of the main body. This glass stagnant layer may contain heterogeneous glass of a composition different from that of the molten glass that normally flows inside the body portion. When such heterogeneous glass is mixed in the normally flowing molten glass, it may become a defect in the glass article to be manufactured. Therefore, from the viewpoint of manufacturing a high-quality glass product, it is desired to suppress the generation of a glass stagnant layer around the bottom of the body portion.
본 발명은 상하 방향으로 연장되는 바닥이 있는 본체부의 저부 주변에 있어서의 유리 정체층의 발생을 억제하는 것을 과제로 한다.An object of the present invention is to suppress the generation of a glass stagnant layer around the bottom of a bottomed main body portion extending in the vertical direction.
상기 과제를 해결하기 위해서 창안된 본 발명은 이송 장치를 사용하여 용융 유리를 이송하는 이송 공정을 구비하는 유리 물품의 제조 방법으로서, 이송 장치는 상하 방향으로 연장되는 바닥이 있는 본체부와, 본체부 내의 용융 유리를 다음 공정으로 이송하기 위해서 본체부의 측벽의 하부에 형성되는 유출부와, 본체부 내의 상기 용융 유리를 배출하기 위해서 본체부의 저부에 형성되는 배출부와, 저부에 설치되는 제 1 전극과, 배출부에 설치되는 제 2 전극을 구비하고, 이송 공정에서는 제 1 전극과 제 2 전극 사이에 통전하여 배출부를 가열하는 것을 특징으로 한다.The present invention invented to solve the above problems is a method for manufacturing a glass article comprising a conveying step of conveying molten glass using a conveying device, wherein the conveying device includes a body portion with a bottom extending in the vertical direction, and a main body portion. An outflow part formed on the lower part of the side wall of the body part to transfer the molten glass inside the body to the next process, a discharge part formed on the bottom part of the body part to discharge the molten glass in the body part, a first electrode installed on the bottom part, , and a second electrode installed in the discharge portion, and in the transfer process, the discharge portion is heated by applying current between the first electrode and the second electrode.
이렇게 하면, 배출부의 가열에 의해 본체부의 저부 주변의 용융 유리의 온도가 상승한다. 그 결과, 본체부의 저부 주변의 용융 유리의 유동성이 향상되어 본체부의 저부 주변에 있어서의 유리 정체층의 발생을 억제할 수 있다.In this case, the temperature of the molten glass around the bottom of the body portion rises due to the heating of the discharge portion. As a result, the fluidity of the molten glass around the bottom of the main body is improved, and generation of a glass stagnant layer around the bottom of the main body can be suppressed.
상기 구성에 있어서, 이송 장치는 제 1 전극보다도 상류측에서 본체부에 설치되는 제 3 전극을 더 구비하고, 이송 공정에서는 제 1 전극과 제 3 전극 사이에 통전하여 본체부를 가열하는 것이 바람직하다.In the above configuration, it is preferable that the transfer device further includes a third electrode provided on the main body portion upstream of the first electrode, and in the transfer step, the first electrode and the third electrode are energized to heat the main body portion.
이렇게 하면, 본체부의 가열에 의해 본체부의 내부의 용융 유리를 적합한 온도로 조정할 수 있다.In this way, the molten glass inside the body portion can be adjusted to a suitable temperature by heating the body portion.
상기 구성에 있어서, 배출부에 공급하는 제 1 교류 전류의 최대값을 A, 본체부에 공급하는 제 2 교류 전류의 최대값을 B, 이송 장치에의 전류 공급에 의해 제 1 전극에 흐르는 제 3 교류 전류의 최대값을 C라고 한 경우에 제 3 교류 전류가 (A2+B2+AB)1/2≤C인 관계를 만족하도록 제 1 교류 전류와 제 2 교류 전류의 위상차를 조정하는 것이 바람직하다.In the above configuration, A is the maximum value of the first AC current supplied to the discharge unit, B is the maximum value of the second AC current supplied to the body unit, and the third current is supplied to the transfer device and flows to the first electrode. When the maximum value of the AC current is C, the phase difference between the first AC current and the second AC current is adjusted so that the third AC current satisfies the relationship of (A 2 +B 2 +AB) 1/2 ≤ C. desirable.
이렇게 제 1 교류 전류와 제 2 교류 전류의 위상차를 조정함으로써, 배출부에 제 1 교류 전류를 공급할 때와, 본체부에 제 2 교류 전류를 공급할 때의 양방에서 사용되는 제 1 전극(공통 전극)에 흐르는 제 3 교류 전류의 크기를 간단하고 또한 확실하게 증가시킬 수 있다. 그리고, 제 3 교류 전류가 상기 식의 관계를 만족하도록 제 1 교류 전류와 제 2 교류 전류의 위상차를 조정하면 제 1 전극에 흐르는 제 3 교류 전류가 커지고, 제 1 전극의 주변의 용융 유리를 효율 좋게 가열할 수 있다. 따라서, 본체부의 저부 주변에 있어서의 유리 정체층의 발생을 보다 확실하게 억제할 수 있다.By adjusting the phase difference between the first AC current and the second AC current in this way, the first electrode (common electrode) used both when supplying the first AC current to the discharge unit and when supplying the second AC current to the body unit It is possible to simply and reliably increase the magnitude of the third alternating current flowing through. And, if the phase difference between the first and second AC currents is adjusted so that the third AC current satisfies the relationship of the above equation, the third AC current flowing through the first electrode increases, and the efficiency of molten glass around the first electrode increases. It can heat up nicely. Therefore, generation|occurrence|production of the glass stagnant layer in the periphery of the bottom part of a body part can be suppressed more reliably.
상기 구성에 있어서, 유리 이송 장치는 유출부에 설치되는 제 4 전극을 더 구비하고, 이송 공정에서는 제 1 전극과 제 4 전극 사이에 통전하여 유출부를 가열하는 것이 바람직하다.In the above structure, it is preferable that the glass transport device further includes a fourth electrode provided in the outlet portion, and in the transfer step, the outlet portion is heated by supplying electricity between the first electrode and the fourth electrode.
이렇게 하면, 유출부의 가열에 의해 유출부의 내부의 용융 유리를 적합한 온도로 조정할 수 있다.In this way, the molten glass inside the outlet can be adjusted to a suitable temperature by heating the outlet.
상기 구성에 있어서, 배출부에 공급하는 제 1 교류 전류의 최대값을 A, 본체부에 공급하는 제 2 교류 전류의 최대값을 B, 이송 장치에의 전류 공급에 의해 제 1 전극에 흐르는 제 3 교류 전류의 최대값을 C, 유출부에 공급하는 제 4 교류 전류의 최대값을 D라고 한 경우에 제 3 교류 전류가 (A2+B2+D2+AB+2AD+BD)1/2≤C인 관계를 만족하도록 제 1 교류 전류, 제 2 교류 전류 및 제 4 교류 전류의 위상차를 조정하는 것이 바람직하다.In the above configuration, A is the maximum value of the first AC current supplied to the discharge unit, B is the maximum value of the second AC current supplied to the body unit, and the third current is supplied to the transfer device and flows to the first electrode. If the maximum value of the AC current is C and the maximum value of the fourth AC current supplied to the outlet is D, the third AC current is (A 2 +B 2 +D 2 +AB+2AD+BD) 1/2 It is preferable to adjust the phase difference of the first AC current, the second AC current, and the fourth AC current so as to satisfy the relationship ?C.
이렇게 제 1 교류 전류, 제 2 교류 전류 및 제 4 교류 전류의 위상차를 조정 함으로써, 배출부에 제 1 교류 전류를 공급할 때, 본체부에 제 2 교류 전류를 공급할 때, 및 유출부에 제 4 교류 전류를 공급할 때의 모두에 사용되는 제 1 전극(공통 전극)에 흐르는 제 3 교류 전류의 크기를 간단하고 또한 확실하게 증가시킬 수 있다. 그리고, 제 3 교류 전류가 상기 식의 관계를 만족하도록 제 1 교류 전류, 제 2 교류 전류 및 제 4 교류 전류의 위상차를 조정하면 제 1 전극에 흐르는 제 3 교류 전류가 커지고, 제 1 전극의 주변의 용융 유리를 효율 좋게 가열할 수 있다. 따라서, 본체부의 저부 주변에 있어서의 유리 정체층의 발생을 보다 확실하게 억제할 수 있다.By adjusting the phase difference of the first AC current, the second AC current, and the fourth AC current in this way, when the first AC current is supplied to the outlet, the second AC current is supplied to the main body, and the fourth AC to the outlet. The magnitude of the third alternating current flowing through the first electrode (common electrode), which is used both when supplying current, can be increased simply and reliably. When the phase difference of the first AC current, the second AC current, and the fourth AC current is adjusted so that the third AC current satisfies the relationship of the above equation, the third AC current flowing through the first electrode increases, and the surrounding area of the first electrode increases. molten glass can be efficiently heated. Therefore, generation|occurrence|production of the glass stagnant layer in the periphery of the bottom part of a body part can be suppressed more reliably.
상기 구성에 있어서, 이송 장치가, 본체부 배출부 및 유출부를 갖는 교반조를 구비하는 것이 바람직하다.In the above configuration, it is preferable that the transfer device includes a stirring tank having a main body discharge portion and an outlet portion.
상기 과제를 해결하기 위해서 창안된 본 발명은 용융 유리를 이송하는 이송 장치를 구비하는 유리 물품의 제조 장치로서, 이송 장치는 상하 방향으로 연장되는 바닥이 있는 본체부와, 본체부 내의 용융 유리를 다음 공정으로 이송하기 위해서 본체부의 측벽의 하부에 형성되는 유출부와, 본체부 내의 용융 유리를 배출하기 위해서 본체부의 저부에 형성되는 배출부와, 저부에 설치되는 제 1 전극과, 배출부에 설치되는 제 2 전극과, 제 1 전극과 제 2 전극 사이에 위치하는 배출부에 전류를 공급하는 전원을 구비하는 것을 특징으로 한다.The present invention, devised to solve the above problems, is an apparatus for manufacturing a glass article having a conveying device for conveying molten glass, wherein the conveying device includes a main body portion with a bottom extending in the vertical direction, and the molten glass in the main body portion as follows. An outflow portion formed at the bottom of the side wall of the body portion for transporting to the process, a discharge portion formed at the bottom portion of the body portion for discharging molten glass in the body portion, a first electrode installed at the bottom portion, and a discharge portion installed at the discharge portion. It is characterized in that it includes a second electrode and a power source for supplying current to a discharge unit located between the first electrode and the second electrode.
이렇게 하면, 상술의 대응하는 구성과 마찬가지의 작용 효과를 향수할 수 있다.In this way, it is possible to enjoy the same operation and effect as the corresponding configuration described above.
본 발명에 의하면, 본체부의 저부 주변에 있어서의 유리 정체층의 발생을 억제할 수 있다.ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, generation|occurrence|production of the glass stagnant layer in the periphery of the bottom part of a body part can be suppressed.
도 1은 본 발명의 제 1 실시형태에 의한 유리 물품의 제조 장치를 나타내는 측면도이다.
도 2는 본 발명의 제 1 실시형태에 의한 유리 물품의 제조 장치의 교반조 주변을 나타내는 단면도이다.
도 3은 본 발명의 제 2 실시형태에 의한 유리 물품의 제조 장치의 교반조 주변을 나타내는 단면도이다.
도 4는 본 발명의 제 3 실시형태에 의한 유리 물품의 제조 장치의 교반조 주변을 나타내는 단면도이다.
도 5는 본 발명의 실시예에 의한 제 3 교류 전류의 변화를 나타내는 그래프이다.1 is a side view showing an apparatus for manufacturing a glass article according to a first embodiment of the present invention.
Fig. 2 is a cross-sectional view showing the periphery of the stirring tank of the glass article manufacturing apparatus according to the first embodiment of the present invention.
Fig. 3 is a cross-sectional view showing the periphery of the stirring tank of the glass article manufacturing apparatus according to the second embodiment of the present invention.
Fig. 4 is a cross-sectional view showing the periphery of the stirring tank of the glass article manufacturing apparatus according to the third embodiment of the present invention.
5 is a graph showing changes in a third AC current according to an embodiment of the present invention.
이하, 본 발명의 실시형태에 대해 첨부 도면을 참조하여 설명한다. 또한, 각 실시형태에 있어서 대응하는 구성요소에는 동일 부호를 부여함으로써 중복하는 설명을 생략하는 경우가 있다. 각 실시형태에 있어서 구성의 일부분만을 설명하고 있는 경우, 당해 구성의 다른 부분에 대해서는 선행하여 설명한 다른 실시형태의 구성을 적용할 수 있다. 또한, 각 실시형태의 설명에 있어서 명시하고 있는 구성의 조합뿐만 아니라, 특별히 조합에 지장이 생기지 않으면 명시하고 있지 않아도 복수의 실시형태의 구성끼리를 부분적으로 조합할 수 있다.EMBODIMENT OF THE INVENTION Hereinafter, embodiment of this invention is described with reference to an accompanying drawing. Note that, in each embodiment, the same reference numerals are assigned to corresponding components, so that overlapping descriptions are omitted in some cases. In the case where only a part of the configuration is described in each embodiment, the configuration of the other embodiment previously described can be applied to other parts of the configuration. In addition, not only the combination of the configurations specified in the description of each embodiment, but also the configurations of a plurality of embodiments can be partially combined even if not specified unless there is a problem with the combination.
(제 1 실시형태)(1st Embodiment)
도 1에 나타내는 바와 같이, 제 1 실시형태에서는 유리 물품의 제조 장치 및 유리 물품의 제조 방법을 예시한다. 본 실시형태에 의한 유리 물품의 제조 장치는 용융 유리(Gm)의 이송 방향의 상류측으로부터 하류측으로 순서대로 용융로(1)와, 이송 장치(2)와, 성형 장치(3)를 구비하고 있다. 또한, 본 실시형태에 의한 유리 물품의 제조 방법은 용융 공정과, 이송 공정과, 성형 공정을 순서대로 구비하고 있다. 또한, 유리 물품의 제조 방법은 유리 물품의 제조 장치의 구성을 설명할 때에 아울러 설명한다.As shown in Fig. 1, in the first embodiment, a glass product manufacturing apparatus and a glass product manufacturing method are exemplified. The glass product manufacturing apparatus according to the present embodiment includes a melting furnace 1, a conveying apparatus 2, and a
용융로(1)는 용융 유리(Gm)를 연속 형성하는 용융 공정을 실시하기 위한 것이다. 용융로(1)에 있어서의 용융 유리(Gm)(또는 유리 원료)의 가열 방식으로서는, 예를 들면 통전 가열만으로 가열하는 방식(전체 전융 방식), 가스 연료의 연소만으로 가열하는 방식, 통전 가열과 가스 연료의 연소를 병용해서 가열하는 방식을 채용할 수 있다.The melting furnace 1 is for performing the melting process of continuously forming molten glass Gm. As a method of heating the molten glass Gm (or glass raw material) in the melting furnace 1, for example, a method of heating only by energization heating (total pre-melting method), a method of heating only by combustion of gas fuel, energization heating and gas It is possible to adopt a method of heating by using combustion of fuel together.
본 실시형태에서는 용융 유리(Gm)는 무알칼리 유리로 이루어진다. 무알칼리 유리는 유리 조성으로서, 예를 들면 질량%로 SiO2 50∼70%, Al2O3 12∼25%, B2O3 0∼12%, Li2O+Na2O+K2O(Li2O, Na2O 및 K2O의 합량) 0∼1% 미만, MgO 0∼8%, CaO 0∼15%, SrO 0∼12%, BaO 0∼15%를 포함한다. 무알칼리 유리로 이루어지는 용융 유리(Gm)의 전기 저항률은 일반적으로 높고, 예를 들면 용융로(1)의 가열 온도 1500℃에 있어서 100Ω·cm 이상이 된다.In this embodiment, molten glass Gm consists of alkali-free glass. The alkali-free glass is a glass composition, for example, 50 to 70% of SiO 2 , 12 to 25% of Al 2 O 3 , 0 to 12% of B 2 O 3 , Li 2 O + Na 2 O + K 2 O in terms of mass%. (the sum of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O) 0 to less than 1%,
용융 유리(Gm)는 무알칼리 유리에 한정되는 것은 아니고, 예를 들면 소다 유리, 소다 라임 유리, 붕규산 유리, 알루미노실리케이트 유리, 알칼리 함유 유리 등이어도 좋다.The molten glass (Gm) is not limited to non-alkali glass, and may be, for example, soda glass, soda lime glass, borosilicate glass, aluminosilicate glass, alkali-containing glass or the like.
이송 장치(2)는 용융로(1)로부터 성형 장치(3)를 향해 용융 유리(Gm)를 이송하는 이송 공정을 실시하기 위한 것이며, 용융 유리(Gm)를 이송하기 위한 이송 경로(공간)를 내부에 갖는 이송관으로 구성된다. 여기서, 이송관이라는 용어에는 관 형상 구조를 갖는 것 외에, 조 형상(용기 형상) 구조를 갖는 것도 포함된다.The conveying device 2 is for carrying out a conveying process of conveying the molten glass Gm from the melting furnace 1 toward the
본 실시형태에서는 이송 장치(2)는 청징조(4)와, 교반조(5)와, 상태 조정조(포트)(6)와, 이들 각 부를 접속하는 접속관(7∼10)을 구비하고 있다. 즉, 이송 공정은 청징 공정과, 교반 공정과, 상태 조정 공정을 구비하고 있다.In this embodiment, the transfer device 2 is equipped with the clarification tank 4, the
청징조(4)는 용융로(1)로부터 공급된 용융 유리(Gm)를 청징제 등의 작용에 의해 청징(거품 빼기)하는 청징 공정을 실시하기 위한 것이다.The clarification tank 4 is for performing the clarification process which clarifies (defoaming) the molten glass Gm supplied from the melting furnace 1 by the action of a clarifier etc.
교반조(5)는 청징조(4)에서 청징된 용융 유리(Gm)를 교반 날개(스터러)(5a)에 의해 교반하고, 균일화하는 균질화 공정을 실시하기 위한 것이다.The stirring
상태 조정조(6)는 교반조(5)에서 교반된 용융 유리(Gm)를 성형에 알맞은 상태로 조정하는 상태 조정 공정을 실시하기 위한 것이다. 상태 조정조(6)는 교반 날개 등의 기계 교반 수단이 없는 조이며, 이송 장치(2)가 상술한 바와 같이 복수의 조를 갖는 경우, 가장 하류측에 위치한다. 바꿔 말하면, 상태 조정조(6)는 성형 장치(3)의 직전에서 용융 유리(Gm)의 유량이나 점도 등을 조정하는 조이다.The conditioning tank 6 is for performing a conditioning process of adjusting the molten glass Gm stirred in the
접속관(7∼10)은, 예를 들면 백금 또는 백금 합금으로 이루어지는 통 형상체(예를 들면, 원통체)로 구성되어 있고, 용융 유리(Gm)를 횡방향(대략 수평 방향)으로 이송한다. 본 실시형태에서는 이송 장치(2) 중, 최상류부에 위치하는 접속관(7)과, 교반조(5)와 상태 조정조(6)를 접속하는 접속관(9)은 하류측이 상류측보다도 상방에 위치하도록 경사져 있다.The connecting pipes 7 to 10 are configured of, for example, a cylindrical body made of platinum or a platinum alloy (for example, a cylindrical body), and transport the molten glass Gm in the transverse direction (substantially horizontal direction) . In this embodiment, among the conveying device 2, the connection pipe 7 located in the uppermost part, and the
성형 장치(3)는 상기 이송 장치(2)에서 이송된 용융 유리(Gm)를 소망의 형상으로 성형하는 성형 공정을 실시하기 위한 것이다. 본 실시형태에서는 성형 장치(3)는 오버플로우 다운드로우법에 의해 용융 유리(Gm)로부터 유리 리본(G)을 연속 성형하는 성형체를 구비하고 있다.The
성형 장치(3)는 슬롯 다운드로우법 등의 다른 다운드로우법이나, 플로트법 등의 공지의 성형 방법을 실시하는 것이어도 좋다.The forming
오버플로우 다운드로우법의 경우, 성형 장치(3)에 공급된 용융 유리(Gm)는 성형 장치(3)의 정상부에 형성된 홈부로부터 넘쳐 나온 용융 유리(Gm)가 성형 장치(3)의 단면 쐐기 형상을 이루는 양측면을 따라 하단에서 합류함으로써 판 형상의 유리 리본(G)이 연속 성형된다. 성형된 유리 리본(G)은 서냉(어닐) 및 냉각된 후에 소정 사이즈로 절단되고, 유리 물품으로서의 판 유리가 제조된다.In the case of the overflow down-draw method, the molten glass Gm supplied to the forming
제조된 판 유리는, 예를 들면 두께가 0.01∼10mm(바람직하게는 0.1∼3mm)이며, 액정 디스플레이나 유기 EL 디스플레이 등의 패널 디스플레이, 유기 EL 조명, 태양 전지 등의 기판이나 보호 커버에 이용된다.The manufactured sheet glass has a thickness of, for example, 0.01 to 10 mm (preferably 0.1 to 3 mm), and is used for substrates and protective covers for panel displays such as liquid crystal displays and organic EL displays, organic EL lighting, and solar cells. .
도 2에 나타내는 바와 같이, 교반조(5)는 본체부(11)와, 유입부(12)와, 유출부(13)와, 배출부(14)를 구비하고 있다.As shown in FIG. 2 , the stirring
본체부(11)는 상하 방향을 따라 연장되는 바닥이 있는 통 형상체이며, 그 내부에 교반 날개(5a)를 구비하고 있다. 이 교반 날개(5a)를 축 주위에 회전시킴으로써 본체부(11) 내의 용융 유리(Gm)를 교반가능하게 구성되어 있다.The
본체부(11)는 상부 측벽에 형성되는 유입구(15)와, 하부 측벽에 형성되는 유출구(16)와, 저부에 형성되는 배출구(17)를 구비한다.The
유입구(15)에는 횡방향을 따라 연장되는 통 형상의 유입부(12)가 접속되어 있다. 유입부(12)의 상류측의 단부에는 접속관(8)이 접속되어 있다. 즉, 유입부(12)를 통해 전공정(본 실시형태에서는 청징조(4))으로부터 용융 유리(Gm)가 본체부(11) 내로 이송된다.Connected to the
유출구(16)에는 횡방향을 따라 연장되는 통 형상의 유출부(13)가 접속되어 있다. 유출부(13)의 하류측의 단부에는 접속관(9)이 접속되어 있다. 즉, 유출부(13)를 통해 본체부(11) 내의 용융 유리(Gm)가 다음 공정(본 실시형태에서는 상태 조정조(6))로 이송된다.To the
배출구(17)에는 상하 방향을 따라 연장되는 통 형상의 배출부(드레인)(14)가 접속되어 있다. 유리 물품의 제조 시에는 배출부(14) 내에서 고화한 고화 유리(Gx)에 의해 배출부(14)는 폐색되어 있다. 한편, 용융 유리(Gm)의 배출 시에는 배출부(14) 내의 고화 유리(Gx)를 가열하여 연화 유동시킴으로써 본체부(11) 내의 용융 유리(Gm)가 배출부(14)를 통해 외부로 배출된다.Connected to the
본체부(11)의 저부(하단부)에는 제 1 전극(18)이 설치되고, 배출부(14)의 하단부에는 제 2 전극(19)이 설치되어 있다. 제 2 전극(19)의 위치는 제 1 전극(18)보다도 하방이면 배출부(14)의 어느 위치이어도 좋다. 단, 배출부(14)의 통전에 의한 가열 영역을 확대하는 관점으로부터는 배출부(14)의 하단부에 제 2 전극(19)을 설치하는 것이 바람직하다.A
각 전극(18, 19)은, 예를 들면 백금 또는 백금 합금으로 이루어지는 링 형상의 플랜지부로 이루어지고, 소정의 위치에서 교반조(5)의 외주면에 용접 등에 의해 접합되어 있다. 또한, 도시는 생략하지만, 각 전극(18, 19)은 후술하는 전류 공급 경로(20)를 접속하기 위한 인출 전극(예를 들면, 백금 또는 백금 합금제)이나, 냉각 기구(예를 들면, 수냉)를 더 구비하고 있다.Each of the
제 1 전극(18)과 제 2 전극(19) 사이에는 이들 전극(18, 19) 사이에 위치하는 배출부(14)에 통전하기 위한 제 1 전류 공급 경로(20)가 형성되어 있다. 제 1 전류 공급 경로(20)에는 제 1 전극(18)과 제 2 전극(19) 사이에 전압을 인가하는 제 1 전원(전압원)(21)이 설치되어 있다. 제 1 전원(21)에 의해 전압을 인가함으로써 배출부(14)에는 제 1 교류 전류(i1)가 공급된다.A first
이렇게 하면, 배출부(14)의 통전 가열에 의해 본체부(11)의 저부 주변의 용융 유리(Gm)의 온도가 상승한다. 그 결과, 본체부(11)의 저부 주변의 용융 유리(Gm)의 유동성이 향상되어 본체부(11)의 저부 주변에 있어서의 유리 정체층의 발생을 억제할 수 있다.In this case, the temperature of the molten glass Gm around the bottom of the
또한, 이러한 유리 물품의 제조 시에 있어서의 배출부(14)의 통전 가열은 배출부(14)의 고화 유리(Gx)가 연화 유동하지 않는 정도, 즉 배출부(14)로부터 용융 유리(Gm)가 유출되지 않는 정도로 한다. 예를 들면, 배출부(14)의 고화 유리(Gx)의 온도를 연화점 이하가 되도록 통전 가열하면 좋다. 한편, 배출부(14)를 통해 본체부(11) 내의 용융 유리(Gm)를 외부로 배출할 때는 제 1 전원(21)에 의해 공급하는 제 1 교류 전류(i1)를 유리 물품의 제조 시보다도 크게 하고, 배출부(14)의 고화 유리(Gx)를 연화 유동시킨다.In addition, the energization heating of the
(제 2 실시형태)(Second Embodiment)
도 3에 나타내는 바와 같이, 제 2 실시형태에서는 교반조(5)의 변형예를 예시한다. 또한, 교반조(5)의 기본적인 구성은 제 1 실시형태와 마찬가지이기 때문에 제 1 실시형태와의 상위점을 중심으로 설명한다.As shown in FIG. 3, the modified example of the stirring
본 실시형태에서는 본체부(11)의 상단부에는 제 3 전극(22)이 설치되어 있다. 또한, 제 3 전극(22)의 위치는 제 1 전극(18)보다도 상류측이면 본체부(11)의 어느 위치이어도 좋다. 단, 본체부(11)의 통전에 의한 가열 영역을 확대하는 관점으로부터는 제 3 전극(22)의 위치는 본체부(11) 내의 용융 유리(Gm)의 액면(Gs)보다도 상방인 것이 바람직하고, 본체부(11)의 상단부인 것이 보다 바람직하다.In this embodiment, the
제 1 전극(18)과 제 3 전극(22) 사이에는 이들 전극(18, 22) 사이에 위치하는 본체부(11)에 통전하기 위한 제 2 전류 공급 경로(23)가 형성되어 있다. 제 2 전류 공급 경로(23)에는 제 1 전극(18)과 제 3 전극(22) 사이에 전압을 인가하는 제 2 전원(전압원)(24)이 설치되어 있다. 제 2 전원(24)에 의해 전압을 인가함으로써 본체부(11)에는 제 2 교류 전류(i2)가 공급된다. 또한, 제 1 전극(18)은 제 1 전류 공급 경로(20) 및 제 2 전류 공급 경로(23)의 양방에서 사용되는 공통 전극이다.A second
이렇게 하면, 본체부(11)의 통전 가열에 의해 본체부(11) 내의 용융 유리(Gm)를 적합한 온도로 조정할 수 있다. 따라서, 제 1 전원(21)에 의해 배출부(14)에 공급하는 제 1 교류 전류(i1)의 크기를 작게 해도 본체부(11)의 저부 주변에 있어서의 유리 정체층의 발생을 확실하게 억제할 수 있다.If it does in this way, the molten glass Gm in the
또한 본 실시형태에서는 교반조(5)에는 제 1 교류 전류(i1)와 제 2 교류 전류(i2)의 위상차(θ)를 조정하는 위상 조정부(25)가 형성되어 있다. 위상 조정부(25)는 제 1 전원(21) 및 제 2 전원(24)에 접속되어 있다. 제 1 전원(21), 제 2 전원(24) 및 위상 조정부(25)는, 예를 들면 3상 교류 전원에 의해 구성된다. 3상 교류 전원의 경우, 접속 단자를 적당히 변경함으로써(예를 들면, TR, RT, RS, SR 등) 제 1 교류 전류(i1)와 제 2 교류 전류(i2)의 위상차(θ)를 조정할 수 있다.Moreover, in this embodiment, the
예를 들면, 위상 조정부(25)는 제 1 교류 전류(i1)의 최대값을 A, 제 2 교류 전류(i2)의 최대값을 B, 제 1 교류 전류(i1) 및 제 2 교류 전류(i2)의 공급에 의해 제 1 전극(18)에 흐르는 제 3 교류 전류(i3)의 최대값을 C라고 한 경우에 제 3 교류 전류(i3)가 하기의 식(1)의 관계를 만족하도록 제 1 교류 전류(i1) 및 제 2 교류 전류(i2)의 위상차(θ)를 조정하도록 구성된다. 즉, 유리 물품의 제조 방법에서는 이송 공정(본 실시형태에서는 이송 공정에 포함되는 교반 공정)에 있어서, 제 3 교류 전류(i3)가 하기의 식(1)의 관계를 만족하도록 제 1 교류 전류(i1) 및 제 2 교류 전류(i2)의 위상차(θ)를 조정한다.For example, the
(A2+B2+AB)1/2≤C···(1)(A 2 +B 2 +AB) 1/2 ≤C...(1)
여기서, i1=Asin(ωt+θ), i2=Bsinωt, i3=i2-i1이라고 정의한다. 또한, ω는 각속도, t는 시간, θ는 제 2 교류 전류(i2)에 대한 제 1 교류 전류(i1)의 위상차이다. 위상차(θ)는 제 2 교류 전류(i2)의 위상을 기준으로 하고 있지만, 이것에 한정되지 않는다. 도 3에 있어서 각 전류의 방향을 정의하고 있으므로, 제 1 전극(18)이 붙어 있는 부분(본체부(11)와의 접합부)을 분기점이라고 생각한 경우, 분기점에의 유입 전류는 i2, 분기점으로부터의 유출 전류는 i1 및 i3이 되기 때문에 제 3 교류 전류(i3)는 키르히호프의 법칙으로부터 상기와 같이 「i2-i1」로 나타내어진다.Here, i1=Asin(ωt+θ), i2=Bsinωt, and i3=i2−i1 are defined. Also, ω is the angular velocity, t is time, and θ is the phase difference of the first AC current i1 with respect to the second AC current i2. The phase difference θ is based on the phase of the second AC current i2, but is not limited thereto. Since the direction of each current is defined in FIG. 3, when the part to which the
이 경우, 제 3 교류 전류(i3)는 삼각함수의 가법 정리로부터 하기의 식(2)으로 나타낼 수 있다.In this case, the third alternating current i3 can be expressed by the following equation (2) from the addition theorem of trigonometric functions.
i3=Bsinωt-Asin(ωt+θ)i3=Bsinωt-Asin(ωt+θ)
=(B-Acosθ)sinωt-Asinθcosωt···(2)=(B-Acosθ)sinωt-Asinθcosωt...(2)
또한, 식(2)은 삼각함수의 합성 공식으로부터 하기의 식(2)'으로 나타낼 수 있다.In addition, Equation (2) can be expressed as the following Equation (2)' from the synthesis formula of trigonometric functions.
i3={(B-Acosθ)2+A2sin2θ}1/2sin(ωt-α)i3={(B-Acosθ) 2 +A 2 sin 2 θ} 1/2 sin(ωt-α)
=(A2+B2-2ABcosθ)1/2sin(ωt-α) ··· (2)'=(A 2 +B 2 -2ABcosθ) 1/2 sin(ωt-α) ... (2)'
여기서, sinα=Asinθ/(A2+B2-2ABcosθ)1/2이며, cosα=(B-Acosθ)/(A2+B2-2ABcosθ)1/2이다.Here, sinα=Asinθ/(A 2 +B 2 -2ABcosθ) 1/2 , and cosα=(B−Acosθ)/(A 2 +B 2 -2ABcosθ) 1/2 .
-1≤sin(ωt-α)≤1이므로, sin(ωt-α)=1일 때에 식(2)'은 최대값을 나타낸다. 즉, 제 3 교류 전류(i3)의 최대값 C는 하기의 식(3)으로 나타내어진다.Since -1≤sin(ωt-α)≤1, equation (2)' shows the maximum value when sin(ωt-α) = 1. That is, the maximum value C of the third alternating current i3 is expressed by the following equation (3).
C=(A2+B2-2ABcosθ)1/2···(3)C = (A 2 +B 2 -2ABcosθ) 1/2 ... (3)
이렇게 제 1 교류 전류(i1)와 제 2 교류 전류(i2)의 위상차(θ)를 조정함으로써, 제 1 전극(18)에 흐르는 제 3 교류 전류(i3)의 크기를 간단하고 또한 확실하게 조정할 수 있다. 그리고, 제 3 교류 전류(i3)가 상기의 식(1)의 관계를 만족하도록 제 1 교류 전류(i1)와 제 2 교류 전류(i2)의 위상차(θ)를 조정하면 제 1 전극(18)에 흐르는 제 3 교류 전류(i3)가 커지고, 제 1 전극(18)이나 본체부(11)의 저부 주변을 효율 좋게 가열할 수 있다. 이 때문에, 본체부(11)의 저부 주변의 용융 유리(Gm)의 흐름이 양호해진다. 즉, 본체부(11)의 저부 주변에 있어서의 유리 정체층의 발생을 보다 확실하게 억제할 수 있다.By adjusting the phase difference θ between the first AC current i1 and the second AC current i2 in this way, the magnitude of the third AC current i3 flowing through the
위상 조정부(25)는 하기의 식(4)의 관계를 만족하도록 제 1 교류 전류(i1) 및 제 2 교류 전류(i2)의 위상차(θ)를 조정하도록 구성되어 있는 것이 바람직하다.The
A+B=C···(4)A+B=C...(4)
여기서, 위상차(θ)는 120°∼240°(또는 -120°∼-240°)인 것이 바람직하고, 180°(또는 -180°)인 것이 보다 바람직하다. 또한, 식(1)의 좌변은 θ=120°( 또는 -120°)일 때의 식(3)의 값이며, 식(4)의 좌변은 θ=180°(또는 -180°)일 때의 식(3)의 값이다.Here, the phase difference θ is preferably 120° to 240° (or -120° to -240°), more preferably 180° (or -180°). In addition, the left side of equation (1) is the value of equation (3) when θ = 120 ° (or -120 °), and the left side of equation (4) is the value when θ = 180 ° (or -180 °) It is the value of formula (3).
제 1 교류 전류(i1)의 최대값 A와 제 2 교류 전류(i2)의 최대값 B는 같은 값이어도 좋지만, 상이한 값인 것이 바람직하다(예를 들면, B>A). 또한, 상기의 식(1) 또는 (4)의 관계를 만족하도록 위상차(θ)과 함께 제 1 교류 전류(i1)의 최대값 A 및 제 2 교류 전류(i2)의 최대값 B 중 적어도 하나를 조정해도 좋다.The maximum value A of the first AC current i1 and the maximum value B of the second AC current i2 may be the same, but are preferably different values (for example, B>A). In addition, at least one of the maximum value A of the first AC current i1 and the maximum value B of the second AC current i2 together with the phase difference θ so as to satisfy the relationship of Equation (1) or (4) above. may be adjusted
(제 3 실시형태)(Third Embodiment)
도 4에 나타내는 바와 같이, 제 3 실시형태에서는 교반조(5)의 변형예를 예시한다. 또한, 교반조(5)의 기본적인 구성은 제 2 실시형태와 마찬가지이기 때문에 제 2 실시형태와의 상위점을 중심으로 설명한다.As shown in FIG. 4, the modified example of the stirring
본 실시형태에서는 유출부(13)(도시예에서는 유출부(13)의 하류단)에는 제 4 전극(26)이 설치되어 있다.In this embodiment, the
제 1 전극(18)과 제 4 전극(26) 사이에는 이들 전극(18, 26) 사이에 위치하는 유출부(13)에 통전하기 위한 제 3 전류 공급 경로(27)가 형성되어 있다. 제 3 전류 공급 경로(27)에는 제 1 전극(18)과 제 4 전극(26) 사이에 전압을 인가하는 제 3 전원(전압원)(28)이 설치되어 있다. 제 3 전원(28)에 의해 전압을 인가함으로써 유출부(13)에는 제 4 교류 전류(i4)가 공급된다. 또한, 제 1 전극(18)은 제 1 전류 공급 경로(20), 제 2 전류 공급 경로(23) 및 제 3 전류 공급 경로(27)의 모두에서 사용되는 공통 전극이다.A third
이렇게 하면, 유출부(13)의 통전 가열에 의해 유출부(13) 내의 용융 유리(Gm)를 적합한 온도로 조정할 수 있다. 따라서, 제 1 전원(21)에 의해 배출부(14)에 공급하는 제 1 교류 전류(i1)의 크기를 작게 해도 본체부(11)의 저부 주변에 있어서의 유리 정체층의 발생을 확실하게 억제할 수 있다.If it does in this way, the molten glass Gm in the
또한 본 실시형태에서는 위상 조정부(25)는 제 1 전원(21), 제 2 전원(24) 및 제 3 전원(28)에 접속되어 있고, 제 1 교류 전류(i1) 및 제 2 교류 전류(i2)의 위상차(θ1)와, 제 2 교류 전류(i2) 및 제 4 교류 전류(i4)의 위상차(θ2)를 조정하도록 구성되어 있다. 제 1 전원(21), 제 2 전원(24), 제 3 전원(28) 및 위상 조정부(25)는, 예를 들면 3상 교류 전원에 의해 구성된다.In the present embodiment, the
예를 들면, 위상 조정부(25)는 제 1 교류 전류(i1)의 최대값을 A, 제 2 교류 전류(i2)의 최대값을 B, 제 3 교류 전류(i3)의 최대값을 C, 제 4 교류 전류(i4)의 최대값을 D라고 한 경우에 제 3 교류 전류(i3)가 하기의 식(5)의 관계를 만족하도록 제 1 교류 전류(i1) 및 제 2 교류 전류(i2)의 위상차(θ1)와, 제 2 교류 전류(i2) 및 제 4 교류 전류(i4)의 위상차(θ2)를 조정하도록 구성된다. 즉, 유리 물품의 제조 방법에서는 이송 공정(본 실시형태에서는 이송 공정에 포함되는 교반 공정)에 있어서, 제 3 교류 전류(i3)가 하기의 식(5)의 관계를 만족하도록 제 1 교류 전류(i1) 및 제 2 교류 전류(i2)의 위상차(θ1)와, 제 2 교류 전류(i2) 및 제 4 교류 전류(i4)의 위상차(θ2)를 조정한다.For example, the
(A2+B2+D2+AB+2AD+BD)1/2≤C···(5)(A 2 +B 2 +D 2 +AB+2AD+BD) 1/2 ≤ C... (5)
여기서, i1=Asin(ωt+θ1), i2=Bsinωt, i4=Dsin(ωt+θ2), i3=i2-i1-i4라고 정의한다. 또한, ω는 각속도, t는 시간, θ1은 제 2 교류 전류(i2)에 대한 제 1 교류 전류(i1)의 위상차, θ2는 제 2 교류 전류(i2)에 대한 제 4 교류 전류(i4)의 위상차이다. 위상차(θ1, θ2)는 제 2 교류 전류(i2)의 위상을 기준으로 하고 있지만, 이것에 한정되지 않는다. 제 3 교류 전류(i3)는 제 1 교류 전류(i1), 제 2 교류 전류(i2) 및 제 4 교류 전류(i4)의 공급에 의해 제 1 전극(18)에 흐르는 전류이다.Here, i1=Asin(ωt+θ1), i2=Bsinωt, i4=Dsin(ωt+θ2), and i3=i2-i1-i4 are defined. In addition, ω is the angular velocity, t is time, θ1 is the phase difference of the first AC current i1 with respect to the second AC current i2, and θ2 is the difference between the fourth AC current i4 and the second AC current i2. It is a phase difference. The phase differences θ1 and θ2 are based on the phase of the second AC current i2, but are not limited thereto. The third AC current i3 is a current flowing through the
이 경우, 제 3 교류 전류(i3)는 삼각함수의 가법 정리로부터 하기의 식(6)으로 나타낼 수 있다.In this case, the third alternating current i3 can be expressed by the following formula (6) from the addition theorem of trigonometric functions.
i3=Bsinωt-Asin(ωt+θ1)-Dsin(ωt+θ2)i3=Bsinωt-Asin(ωt+θ1)-Dsin(ωt+θ2)
=(B-Acosθ1-Dcosθ2)sinωt=(B-Acosθ1-Dcosθ2)sinωt
-(Asinθ1+Dsinθ2)cosωt···(6)-(Asinθ1+Dsinθ2)cosωt...(6)
또한, 식(6)은 삼각함수의 합성 공식으로부터 하기의 식(6)'으로 나타낼 수 있다.In addition, Equation (6) can be expressed as the following Equation (6)' from the synthesis formula of trigonometric functions.
i3={(B-Acosθ1-Dcosθ2)2 i3={(B-Acosθ1-Dcosθ2) 2
+(Asinθ1+Dsinθ2)2}1/2sin(ωt-α) ··· (6)'+(Asinθ1+Dsinθ2) 2 } 1/2 sin(ωt-α) ... (6)'
단, r={(B-Acosθ1-Dcosθ2)2+(Asinθ1+Dsinθ2)2}1/2라고 하면, sinα=(Asinθ1+Dsinθ2)/r이며, cosα=(B-Acosθ1-Dcosθ2)/r이다.However, if r = {(B-Acosθ1-Dcosθ2) 2 + (Asinθ1 + Dsinθ2) 2 } 1/2 , sinα = (Asinθ1 + Dsinθ2)/r and cosα = (B-Acosθ1-Dcosθ2)/r .
-1≤sin(ωt-α)≤1이므로, sin(ωt-α)=1일 때에 식(6)'은 최대값을 나타낸다. 즉, 제 3 교류 전류(i3)의 최대값 C는 하기의 식(7)으로 나타내어진다.Since -1≤sin(ωt-α)≤1, equation (6)' shows the maximum value when sin(ωt-α) = 1. That is, the maximum value C of the third alternating current i3 is expressed by the following equation (7).
C={(B-Acosθ1-Dcosθ2)2 C={(B-Acosθ1-Dcosθ2) 2
+(Asinθ1+Dsinθ2)2}1/2···(7)+(Asinθ1+Dsinθ2) 2 } 1/2 ... (7)
이렇게 제 1 교류 전류(i1), 제 2 교류 전류(i2) 및 제 4 교류 전류(i4) 사이의 위상차(θ1, θ2)를 조정함으로써, 제 1 전극(18)에 흐르는 제 3 교류 전류(i3)의 크기를 간단하고 또한 확실하게 조정할 수 있다. 그리고, 제 3 교류 전류(i3)가 상기의 식(5)의 관계를 만족하도록 제 1 교류 전류(i1), 제 2 교류 전류(i2) 및 제 4 교류 전류(i4) 사이의 위상차(θ1, θ2)를 조정하면 제 1 전극(18)에 흐르는 제 3 교류 전류(i3)가 커지고, 제 1 전극(18)이나 본체부(11)의 저부 주변을 효율 좋게 가열할 수 있다. 이 때문에, 본체부(11)의 저부 주변에 유리 정체층이 발생하는 것을 보다 확실하게 억제할 수 있다.By adjusting the phase difference (θ1, θ2) between the first AC current (i1), the second AC current (i2), and the fourth AC current (i4), the third AC current (i3) flowing through the first electrode 18 ) can be resized simply and reliably. And, the phase difference θ1 between the first AC current i1, the second AC current i2, and the fourth AC current i4 so that the third AC current i3 satisfies the relationship of Equation (5) above. When θ2) is adjusted, the third alternating current i3 flowing through the
위상 조정부(25)는 하기의 식(8)의 관계를 만족하도록 제 1 교류 전류(i1), 제 2 교류 전류(i2) 및 제 4 교류 전류(i4) 사이의 위상차(θ1, θ2)를 조정하도록 구성되어 있는 것이 바람직하다.The
A+B+D=C···(8)A+B+D=C...(8)
여기서, 위상차(θ1 및 θ2)는 120°≤θ≤240°(또는 -120°≥θ≥-240°)인 것이 바람직하고, 180°(또는 -180°)인 것이 보다 바람직하다. 또한, 식(5)의 좌변은 θ1=θ2=120°(또는 -120°)일 때의 식(7)의 값이며, 식(8)의 좌변은 θ1=θ2=180°(또는 -180°)일 때의 식(7)의 값이다.Here, the phase difference θ1 and θ2 is preferably 120°≤θ≤240° (or -120°≥θ≥-240°), more preferably 180° (or -180°). The left side of equation (5) is the value of equation (7) when θ1 = θ2 = 120° (or -120°), and the left side of equation (8) is θ1 = θ2 = 180° (or -180°) ) is the value of Formula (7) when
제 1 교류 전류(i1)의 최대값 A, 제 2 교류 전류(i2)의 최대값 B 및 제 4 교류 전류(i4)의 최대값 D는 같은 값이어도 좋지만, 상이한 값인 것이 바람직하다(예를 들면, B>D>A). 또한, 상기의 식(5) 또는 (8)의 관계를 만족하도록 위상차(θ1, θ2)와 함께 제 1 교류 전류(i1)의 최대값 A, 제 2 교류 전류(i2)의 최대값 B 및 제 4 교류 전류(i4)의 최대값 D 중 적어도 하나를 조정해도 좋다.The maximum value A of the first AC current i1, the maximum value B of the second AC current i2, and the maximum value D of the fourth AC current i4 may be the same, but are preferably different values (for example, , B>D>A). In addition, the maximum value A of the first AC current (i1), the maximum value B of the second AC current (i2) and At least one of the maximum values D of the 4 alternating currents i4 may be adjusted.
본 발명은 상기 실시형태의 구성에 한정되는 것은 아니고, 상기한 작용 효과에 한정되는 것도 아니다. 본 발명은 본 발명의 요지를 일탈하지 않는 범위에서 여러가지의 변경이 가능하다.The present invention is not limited to the configuration of the above embodiment, nor is it limited to the above-described effects. Various changes are possible in the present invention without departing from the gist of the present invention.
상기 실시형태에서 설명한 통전 가열 방법은 복수의 본체부를 이어놓는 교반조에도 적용할 수 있다. 이 경우, 인접하는 2개의 본체부의 일방의 상부와, 타방의의 하부를 접속관으로 접속하는 것이 바람직하다.The energization heating method described in the above embodiment can also be applied to a stirring vessel connecting a plurality of body parts. In this case, it is preferable to connect the upper part of one of the adjacent two body parts and the lower part of the other with a connection pipe.
상기 실시형태에 있어서, 교반조의 유입부에 전극을 더 설치하고, 유입부의 전극과 본체부의 제 3 전극 사이에서 더 통전해도 좋다. 이렇게 하면, 유입부나 본체부의 상단부의 가열이 촉진된다.In the above embodiment, an electrode may be further provided in the inlet part of the stirring vessel, and electricity may be further supplied between the electrode in the inlet part and the third electrode in the main body part. This promotes heating of the inlet section or the upper end of the main body section.
상기 실시형태에서 설명한 통전 가열 방법은 이송 장치 중 교반조 이외의 부분에도 마찬가지로 적용할 수 있다.The energization heating method described in the above embodiment can be similarly applied to parts other than the stirring tank in the conveying device.
상기 실시형태에서는 성형 장치에서 성형되는 유리 물품이 판 유리인 경우를 설명했지만, 이것에 한정되지 않는다. 성형 장치에서 성형되는 유리 물품은, 예를 들면 유리 필름을 롤 형상으로 권취한 유리 롤, 광학 유리 부품, 유리관, 유리 블록, 유리 섬유 등이어도 좋고, 임의의 형상이어도 좋다.In the above embodiment, the case where the glass article to be molded with the molding device is plate glass has been described, but it is not limited to this. The glass article molded by the molding apparatus may be, for example, a glass roll obtained by winding a glass film in a roll shape, an optical glass component, a glass tube, a glass block, a glass fiber, or the like, or may have an arbitrary shape.
실시예Example
이하, 본 발명에 의한 실시예에 대해 설명하지만, 본 발명은 이 실시예에 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, examples according to the present invention will be described, but the present invention is not limited to these examples.
본 실시예에서는 도 4에 나타낸 교반조(5)에 있어서, 제 1 교류 전류(i1)와 제 2 교류 전류(i2)의 위상차(θ1), 제 2 교류 전류(i2)와 제 4 교류 전류(i4)의 위상차(θ2)를 변화시켰을 때의 제 3 교류 전류(i3) 및 그 최대값 C의 변화를 각각 나타낸다. 또한, 제 1 교류 전류(i1)의 최대값 A는 500A, 제 2 교류 전류(i2)의 최대값 B는 3000A, 제 4 교류 전류(i4)의 최대값 D는 2000A라고 했다. 이 때의 제 3 교류 전류(i3) 및 그 최대값 C는 상기의 식(6) 및 (7)으로부터 구해진다. 그 결과를 도 5 및 표 1에 나타낸다.In this embodiment, in the stirring
도 5 및 표 1로부터, 제 1 교류 전류(i1)와 제 2 교류 전류(i2)의 위상차(θ1), 제 2 교류 전류(i2)와 제 4 교류 전류(i4)의 위상차(θ2)를 적절히 관리하지 않으면 실시예 4∼5와 같이 제 3 교류 전류(i3)의 최대값 C가 작아지고, 제 1 전극(18) 및 그 주변의 가열 효율이 저하하는 것을 알 수 있다. 이것에 대해 제 1 교류 전류(i1)와 제 2 교류 전류(i2)의 위상차(θ1), 제 2 교류 전류(i2)와 제 4 교류 전류(i4)의 위상차(θ2)를 적절히 관리하면 실시예 1∼3과 같이 제 3 교류 전류(i1)의 최대값 C가 커지고, 제 1 전극(18) 및 그 주변을 효율 좋게 가열할 수 있는 것을 알 수 있다. 여기서, 실시예 1 및 2에서는 제 3 교류 전류(i1)의 최대값 C가 상기의 식(5)의 관계를 만족하고, 실시예 3에서는 제 3 교류 전류(i1)의 최대값 C가 상기의 식(8)의 관계를 만족한다.5 and Table 1, the phase difference θ1 between the first AC current i1 and the second AC current i2 and the phase difference θ2 between the second AC current i2 and the fourth AC current i4 are appropriately set. If not managed, it is understood that the maximum value C of the third alternating current i3 becomes small, and the heating efficiency of the
1
용융로
2
이송 장치
3
성형 장치
4
청징조
5
교반조
6
상태 조정조
11
본체부
12
유입부
13
유출부
14
배출부
18
제 1 전극
19
제 2 전극
20
제 1 전류 공급 경로
21
제 1 전원
22
제 3 전극
23
제 2 전류 공급 경로
24
제 2 전원
25
위상 조정부
26
제 4 전극
27
제 3 전류 공급 경로
28
제 3 전원
G
유리 리본
Gm
용융 유리
i1
제 1 교류 전류
i2
제 2 교류 전류
i3
제 3 교류 전류
i4
제 4 교류 전류1 melting furnace 2 transfer device
3 Forming device 4 Clarification tank
5 Agitation bath 6 Conditioning bath
11
13
18
20 First
22
24
26
28 Third Power G Glass Ribbon
Gm molten glass i1 1st alternating current
i2 2nd AC current i3 3rd AC current
i4 4th alternating current
Claims (7)
상기 이송 장치는 상하 방향으로 연장되는 바닥이 있는 본체부와, 상기 본체부 내의 상기 용융 유리를 다음 공정으로 이송하기 위해서 상기 본체부의 측벽의 하부에 형성되는 유출부와, 상기 본체부 내의 상기 용융 유리를 배출하기 위해서 상기 본체부의 저부에 형성되는 배출부와, 상기 저부에 설치되는 제 1 전극과, 상기 배출부에 설치되는 제 2 전극을 구비하고,
상기 이송 공정에서는 상기 제 1 전극과 상기 제 2 전극 사이에 통전하여 상기 배출부를 가열하는 것을 특징으로 하는 유리 물품의 제조 방법.A method for producing a glass article comprising a conveying step of conveying molten glass using a conveying device, comprising:
The conveying device includes a main body portion having a bottom extending in the vertical direction, an outflow portion formed at a lower portion of a side wall of the main body portion to transfer the molten glass in the main body portion to a next process, and the molten glass in the main body portion. In order to discharge the discharge portion formed on the bottom of the body portion, a first electrode installed on the bottom portion, and a second electrode installed on the discharge portion,
The method for manufacturing a glass article according to claim 1 , wherein in the conveying step, an electric current is applied between the first electrode and the second electrode to heat the discharge portion.
상기 이송 장치는 상기 제 1 전극보다도 상류측에서 상기 본체부에 설치되는 제 3 전극을 더 구비하고,
상기 이송 공정에서는 상기 제 1 전극과 상기 제 3 전극 사이에 통전하여 상기 본체부를 가열하는 유리 물품의 제조 방법.According to claim 1,
The transfer device further includes a third electrode provided in the body portion on an upstream side of the first electrode,
The manufacturing method of the glass article which heats the main body part by applying electricity between the said 1st electrode and the said 3rd electrode in the said transfer process.
상기 배출부에 공급하는 제 1 교류 전류의 최대값을 A, 상기 본체부에 공급하는 제 2 교류 전류의 최대값을 B, 상기 이송 장치에의 전류 공급에 의해 상기 제 1 전극에 흐르는 제 3 교류 전류의 최대값을 C라고 한 경우에 상기 제 3 교류 전류가,
(A2+B2+AB)1/2≤C
인 관계를 만족하도록, 상기 제 1 교류 전류와 상기 제 2 교류 전류의 위상차를 조정하는 유리 물품의 제조 방법.According to claim 2,
The maximum value of the first AC current supplied to the discharge unit is A, the maximum value of the second AC current supplied to the body unit is B, and the third AC flowing to the first electrode by current supply to the transfer device When the maximum value of the current is C, the third alternating current,
(A 2 +B 2 +AB) 1/2 ≤C
A method for manufacturing a glass article comprising adjusting a phase difference between the first alternating current and the second alternating current so as to satisfy the relationship of .
상기 유리 이송 장치는 상기 유출부에 설치되는 제 4 전극을 더 구비하고,
상기 이송 공정에서는 상기 제 1 전극과 상기 제 4 전극 사이에 통전하여 상기 유출부를 가열하는 유리 물품의 제조 방법.According to claim 2,
The glass conveying device further includes a fourth electrode installed in the outlet part,
The manufacturing method of the glass article which heats the said outflow part by applying electricity between the said 1st electrode and the said 4th electrode in the said transfer process.
상기 배출부에 공급하는 제 1 교류 전류의 최대값을 A, 상기 본체부에 공급하는 제 2 교류 전류의 최대값을 B, 상기 이송 장치에의 전류 공급에 의해 상기 제 1 전극에 흐르는 제 3 교류 전류의 최대값을 C, 상기 유출부에 공급하는 제 4 교류 전류의 최대값을 D라고 한 경우에,
상기 제 3 교류 전류가,
(A2+B2+D2+AB+2AD+BD)1/2≤C
인 관계를 만족하도록, 상기 제 1 교류 전류, 상기 제 2 교류 전류 및 상기 제 4 교류 전류의 위상차를 조정하는 유리 물품의 제조 방법.According to claim 4,
The maximum value of the first AC current supplied to the discharge unit is A, the maximum value of the second AC current supplied to the body unit is B, and the third AC flowing to the first electrode by current supply to the transfer device When the maximum value of the current is C and the maximum value of the fourth alternating current supplied to the outlet is D,
The third alternating current,
(A 2 +B 2 +D 2 +AB+2AD+BD) 1/2 ≤C
A method for manufacturing a glass article comprising adjusting the phase difference of the first AC current, the second AC current, and the fourth AC current so as to satisfy the relationship of .
상기 이송 장치가, 상기 본체부, 상기 배출부 및 상기 유출부를 갖는 교반조를 구비하는 유리 물품의 제조 방법.According to any one of claims 1 to 5,
The manufacturing method of a glass article in which the said conveying device is provided with the stirring tank which has the said main body part, the said discharge part, and the said outlet part.
상기 이송 장치는,
상하 방향으로 연장되는 바닥이 있는 본체부와,
상기 본체부 내의 상기 용융 유리를 다음 공정으로 이송하기 위해서 상기 본체부의 측벽의 하부에 형성되는 유출부와,
상기 본체부 내의 상기 용융 유리를 배출하기 위해서 상기 본체부의 저부에 형성되는 배출부와,
상기 저부에 설치되는 제 1 전극과,
상기 배출부에 설치되는 제 2 전극과,
상기 제 1 전극과 상기 제 2 전극 사이에 위치하는 상기 배출부에 전류를 공급하는 전원을 구비하는 것을 특징으로 하는 유리 물품의 제조 장치.An apparatus for manufacturing a glass article having a conveying device for conveying molten glass, comprising:
The conveying device is
A body portion having a bottom extending in the vertical direction;
an outflow portion formed at a lower portion of a side wall of the body portion to transfer the molten glass in the body portion to a next process;
a discharge portion formed at the bottom of the body portion for discharging the molten glass in the body portion;
A first electrode installed on the bottom;
A second electrode installed in the discharge part;
and a power source for supplying current to the discharge unit located between the first electrode and the second electrode.
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