KR20220072920A - Method of manufacturing galva-annealed steel having excellent hydrogen embrittlement resistance by controlling dew point and galvanized iron steel and galva-annealed steel - Google Patents
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Abstract
본 발명은, 로내 노점 제어를 통하여 내수소취성이 증가된 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법 및 이를 이용하여 제조한 용융아연도금 강판 및 합금화 용융아연도금 강판을 제공한다. 본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법은, 냉연강판을 제조하는 단계; 상기 냉연강판을 780℃ ~ 850℃에서 소둔 열처리하는 단계; 및 상기 소둔 열처리된 냉연강판을 450℃ ~ 500℃에서 용융아연도금하는 단계; 상기 용융아연도금된 냉연강판을 500℃ ~ 680℃에서 합금화처리하여, 합금화 용융아연도금 강판을 제조하는 단계;를 포함하고, 상기 소둔 열처리 단계는, 상기 냉연강판의 표면에 페라이트 상의 탈탄층을 형성하도록, 로내 노점을 -5℃ 내지 -20℃ 범위로 제어한다.The present invention provides a method for manufacturing an alloyed hot-dip galvanized steel sheet having increased hydrogen embrittlement resistance through furnace dew point control, and a hot-dip galvanized steel sheet and an alloyed hot-dip galvanized steel sheet manufactured using the same. According to an embodiment of the present invention, the method for manufacturing the alloyed hot-dip galvanized steel sheet comprises the steps of: manufacturing a cold-rolled steel sheet; annealing the cold-rolled steel sheet at 780°C to 850°C; and hot-dip galvanizing the annealed cold-rolled steel sheet at 450° C. to 500° C.; and alloying the hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet at 500° C. to 680° C. to produce an alloyed hot-dip galvanized steel sheet. To do so, the dew point in the furnace is controlled in the range of -5°C to -20°C.
Description
본 발명의 기술적 사상은 용융아연도금 강판에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 로내 노점 제어를 통하여 내수소취성이 증가된 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법 및 이를 이용하여 제조한 용융아연도금 강판 및 합금화 용융아연도금 강판에 관한 것이다.The technical idea of the present invention relates to a hot-dip galvanized steel sheet, and more particularly, a method for manufacturing an alloyed hot-dip galvanized steel sheet having increased hydrogen embrittlement resistance through control of the dew point in a furnace, and a hot-dip galvanized steel sheet manufactured using the same and alloyed molten alloy It relates to galvanized steel sheet.
자동차 연비 개선 등을 위하여 강판의 강도를 높이면서 두께를 낮추고자 하는 노력들이 이루어지고 있다. 예를 들어, 강재 내에 망간(Mn), 실리콘(Si), 알루미늄(Al), 크롬(Cr) 등과 같은 첨가물을 첨가하여, 마르텐사이트와 잔류 오스테나이트의 상 분율을 제어하여 강도 증가와 연성 개선을 획득하는 방법이 있다. 일반적으로, 강재가 수소가 침입할 수 있는 환경에 노출되는 경우에는, 모재인 철로부터 방출되는 전자에 의해 2H+ + 2e => H2의 환원반응을 발생시킨다. 이러한 환원반응에 의하여 발생하는 수소 가스는 저온에서도 입계를 통해 모재 내부로 확산될 수 있고, 이에 따라 크랙을 발생시켜 파괴를 유발할 수 있다.Efforts are being made to increase the strength of a steel sheet and decrease its thickness to improve fuel efficiency of automobiles. For example, by adding additives such as manganese (Mn), silicon (Si), aluminum (Al), and chromium (Cr) in the steel, the phase fraction of martensite and retained austenite is controlled to increase strength and improve ductility. There is a way to obtain it. In general, when steel is exposed to an environment where hydrogen can penetrate, a reduction reaction of 2H + + 2e => H 2 occurs by electrons emitted from iron as a base material. Hydrogen gas generated by such a reduction reaction may diffuse into the inside of the base material through grain boundaries even at low temperatures, thereby causing cracks and destruction.
또한, 변형 시 오스테나이트(FCC 구조)에서 마르텐사이트(BCC 구조)로 변태가 일어나는 경우에 내수소취성에 매우 저하되는 한계가 있다. 오스테나이트에서 마르텐사이트로 변태되는 과정 중 고용되지 못하는 수소들은 활성화 에너지가 낮은 위치로 편석되고, 이후 작은 응력작용에 의해 내부균열이 발생된 이후 수소지연파괴로 이어진다. 이러한 수소취성을 방지하기 위해, 고가의 크롬(Cr), 몰리브덴(Mo)등을 첨가하는 등 화학성분을 조정하는 방법을 사용한다. 하지만, 이러한 방법은 원자재 가격 상승과 별도의 제조공정이 수반되므로 제조원가가 상승되는 문제가 있다.In addition, when transformation occurs from austenite (FCC structure) to martensite (BCC structure) during deformation, there is a limit in that the hydrogen embrittlement resistance is greatly reduced. During the process of transformation from austenite to martensite, hydrogens that cannot be dissolved are segregated to a position with low activation energy, and internal cracks are generated by small stress action and then lead to hydrogen delayed fracture. In order to prevent such hydrogen embrittlement, a method of adjusting chemical components such as adding expensive chromium (Cr), molybdenum (Mo), etc. is used. However, since this method entails an increase in raw material price and a separate manufacturing process, there is a problem in that the manufacturing cost is increased.
본 발명의 기술적 사상이 이루고자 하는 기술적 과제는 로내 노점 제어를 통하여 내수소취성이 증가된 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법 및 이를 이용하여 제조한 용융아연도금 강판 및 합금화 용융아연도금 강판을 제공하는 것이다.The technical problem to be achieved by the technical idea of the present invention is to provide a method for manufacturing an alloyed hot-dip galvanized steel sheet having increased hydrogen embrittlement resistance through control of a dew point in a furnace, and a hot-dip galvanized steel sheet and an alloyed hot-dip galvanized steel sheet manufactured using the same .
그러나 이러한 과제는 예시적인 것으로, 본 발명의 기술적 사상은 이에 한정되는 것은 아니다.However, these tasks are exemplary, and the technical spirit of the present invention is not limited thereto.
본 발명의 일 관점에 의하면, 로내 노점 제어를 통하여 내수소취성이 증가된 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법 및 이를 이용하여 제조한 용융아연도금 강판 및 합금화 용융아연도금 강판을 제공한다.According to one aspect of the present invention, there is provided a method for manufacturing an alloyed hot-dip galvanized steel sheet having increased hydrogen embrittlement resistance through control of a dew point in a furnace, and a hot-dip galvanized steel sheet and an alloyed hot-dip galvanized steel sheet manufactured using the same.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법은, 냉연강판을 제조하는 단계; 상기 냉연강판을 780℃ ~ 850℃에서 소둔 열처리하는 단계; 상기 소둔 열처리된 냉연강판을 450℃ ~ 500℃에서 용융아연도금하는 단계; 및 상기 용융아연도금된 냉연강판을 500℃ ~ 680℃에서 합금화처리하여, 합금화 용융아연도금 강판을 제조하는 단계;를 포함하고, 상기 소둔 열처리 단계는, 상기 냉연강판의 표면에 페라이트 상의 탈탄층을 형성하도록, 로내 노점을 -5℃ 내지 -20℃ 범위로 제어할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the method for manufacturing the alloyed hot-dip galvanized steel sheet comprises the steps of: manufacturing a cold-rolled steel sheet; annealing the cold-rolled steel sheet at 780°C to 850°C; hot-dip galvanizing the annealed cold-rolled steel sheet at 450°C to 500°C; and alloying the hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet at 500° C. to 680° C. to produce an alloyed hot-dip galvanized steel sheet, wherein the annealing heat treatment step comprises: forming a ferrite-phase decarburized layer on the surface of the cold-rolled steel sheet To form, the dew point in the furnace can be controlled in the range of -5°C to -20°C.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 탈탄층은 5 μm ~ 50 μm 범위의 두께를 가질 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the decarburized layer may have a thickness in the range of 5 μm to 50 μm.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 소둔 열처리하는 단계는, 냉연강판을 150℃ ~ 200℃로 예열하는 단계; 상기 냉연강판을 750℃ ~ 850℃로 가열하는 단계; 상기 냉연강판을 750℃ ~ 850℃에서 균일하게 가열하는 단계; 상기 냉연강판을 650℃ ~ 670℃로 서냉하는 단계; 및 상기 냉연강판을 300℃ ~ 450℃로 급냉하는 단계;를 포함하고, 상기 가열하는 단계에서, 로내 노점을 -5℃ 내지 -20℃ 범위로 제어하기 위하여 물을 분사할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the step of the annealing heat treatment includes the steps of preheating the cold rolled steel sheet to 150 ℃ ~ 200 ℃; heating the cold-rolled steel sheet to 750° C. to 850° C.; uniformly heating the cold-rolled steel sheet at 750° C. to 850° C.; slowly cooling the cold-rolled steel sheet to 650°C to 670°C; and rapidly cooling the cold-rolled steel sheet to 300° C. to 450° C., and in the heating step, water may be sprayed to control the dew point in the furnace in the range of -5° C. to -20° C.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 소둔 열처리 단계는, 3% ~ 20%의 수소 농도 하에서 수행될 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the annealing heat treatment step may be performed under a hydrogen concentration of 3% to 20%.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 냉연강판을 제조하는 단계는, 상기 강 슬라브를 재가열하는 단계; 상기 재가열된 강 슬라브를 열간 압연하여 열연강판을 형성하는 단계; 및 상기 열연강판을 냉간 압연하여 상기 냉연강판을 형성하는 단계;를 포함할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the manufacturing of the cold-rolled steel sheet comprises the steps of reheating the steel slab; forming a hot rolled steel sheet by hot rolling the reheated steel slab; and cold-rolling the hot-rolled steel sheet to form the cold-rolled steel sheet.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 냉연강판은, 중량%로, 탄소(C): 0.10% ~ 0.25%, 실리콘(Si): 0.5% ~ 2.0%, 망간(Mn): 1.5% ~ 3.0%, 알루미늄(Al): 0.01% ~ 0.5%, 크롬(Cr): 0% 초과 ~ 0.05%, 티타늄(Ti): 0% 초과 ~ 0.05%, 몰리브덴(Mo): 0% 초과 ~ 0.05%, 니오븀(Nb): 0% 초과 ~ 0.05%, 인(P): 0% 초과 ~ 0.02%, 황(S): 0% 초과 ~ 0.005%, 및 잔부는 철과 기타 불가피한 불순물을 포함할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the cold-rolled steel sheet, by weight, carbon (C): 0.10% to 0.25%, silicon (Si): 0.5% to 2.0%, manganese (Mn): 1.5% to 3.0% , Aluminum (Al): 0.01% to 0.5%, Chromium (Cr): More than 0% to 0.05%, Titanium (Ti): More than 0% to 0.05%, Molybdenum (Mo): More than 0% to 0.05%, Niobium ( Nb): more than 0% to 0.05%, phosphorus (P): more than 0% to 0.02%, sulfur (S): more than 0% to 0.005%, and the balance may contain iron and other unavoidable impurities.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 합금화 용융아연도금 강판은, 모재 강판; 및 상기 모재 강판 표면에 형성된 합금화 용융아연도금층;을 포함하며, 상기 모재 강판은, 중량%로, 탄소(C): 0.10% ~ 0.25%, 실리콘(Si): 0.5% ~ 2.0%, 망간(Mn): 1.5% ~ 3.0%, 알루미늄(Al): 0.01% ~ 0.5%, 크롬(Cr): 0% 초과 ~ 0.05%, 티타늄(Ti): 0% 초과 ~ 0.05%, 몰리브덴(Mo): 0% 초과 ~ 0.05%, 니오븀(Nb): 0% 초과 ~ 0.05%, 인(P): 0% 초과 ~ 0.02%, 황(S): 0% 초과 ~ 0.005%, 및 잔부는 철과 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 상기 모재 강판은, 상기 합금화 용융아연도금층과 접촉하는 표면에는 5 μm ~ 50 μm 범위의 두께의 페라이트 상의 탈탄층을 포함할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the alloyed hot-dip galvanized steel sheet, a base steel sheet; and an alloyed hot-dip galvanizing layer formed on the surface of the base steel sheet, wherein the base steel sheet is, by weight, carbon (C): 0.10% to 0.25%, silicon (Si): 0.5% to 2.0%, manganese (Mn) ): 1.5% to 3.0%, Aluminum (Al): 0.01% to 0.5%, Chromium (Cr): More than 0% to 0.05%, Titanium (Ti): More than 0% to 0.05%, Molybdenum (Mo): 0% Excess to 0.05%, Niobium (Nb): Exceeding 0% to 0.05%, Phosphorus (P): Exceeding 0% to 0.02%, Sulfur (S): Exceeding 0% to 0.005%, and balance iron and other unavoidable impurities Including, wherein the base steel sheet, the surface in contact with the alloying hot-dip galvanized layer may include a ferrite-phase decarburized layer having a thickness in the range of 5 μm to 50 μm.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 용융아연도금 강판의 제조방법은, 상기 냉연강판을 780℃ ~ 850℃에서 소둔 열처리하는 단계; 및 상기 소둔 열처리된 냉연강판을 450℃ ~ 500℃에서 용융아연도금하는 단계;를 포함하고, 상기 소둔 열처리 단계는, 상기 냉연강판의 표면에 페라이트 상의 탈탄층을 형성하도록, 로내 노점을 -5℃ 내지 -20℃ 범위로 제어할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the method for manufacturing the hot-dip galvanized steel sheet includes: annealing the cold-rolled steel sheet at 780°C to 850°C; and hot-dip galvanizing the cold-rolled steel sheet subjected to the annealing heat treatment at 450° C. to 500° C., wherein the annealing heat treatment step includes a decarburization layer of ferrite on the surface of the cold-rolled steel sheet. to -20°C range.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 용융아연도금 강판은, 모재 강판; 및 상기 모재 강판 표면에 형성된 용융아연도금층;을 포함하며, 상기 모재 강판은, 중량%로, 탄소(C): 0.10% ~ 0.25%, 실리콘(Si): 0.5% ~ 2.0%, 망간(Mn): 1.5% ~ 3.0%, 알루미늄(Al): 0.01% ~ 0.5%, 크롬(Cr): 0% 초과 ~ 0.05%, 티타늄(Ti): 0% 초과 ~ 0.05%, 몰리브덴(Mo): 0% 초과 ~ 0.05%, 니오븀(Nb): 0% 초과 ~ 0.05%, 인(P): 0% 초과 ~ 0.02%, 황(S): 0% 초과 ~ 0.005%, 및 잔부는 철과 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 상기 모재 강판은, 상기 용융아연도금층과 접촉하는 표면에는 5 μm ~ 50 μm 범위의 두께의 페라이트 상의 탈탄층을 포함할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the hot-dip galvanized steel sheet, a base steel sheet; and a hot-dip galvanized layer formed on the surface of the base steel sheet, wherein the base steel sheet is, by weight, carbon (C): 0.10% to 0.25%, silicon (Si): 0.5% to 2.0%, manganese (Mn) : 1.5% to 3.0%, aluminum (Al): 0.01% to 0.5%, chromium (Cr): more than 0% to 0.05%, titanium (Ti): more than 0% to 0.05%, molybdenum (Mo): more than 0% to 0.05%, niobium (Nb): more than 0% to 0.05%, phosphorus (P): more than 0% to 0.02%, sulfur (S): more than 0% to 0.005%, and the balance contains iron and other unavoidable impurities And, the base steel sheet, the surface in contact with the hot-dip galvanized layer may include a ferrite-phase decarburized layer having a thickness in the range of 5 μm to 50 μm.
본 발명의 기술적 사상에 의할 경우, 상기 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법은, 로내 노점을 -20℃ 이상으로 제어하여, 냉연강판의 표면에 페라이트 상의 탈탄층을 형성함으로써, 강판 내부로의 수소 확산을 방지하여, 내수소취성을 향상시킬 수 있다.According to the technical idea of the present invention, in the method for manufacturing the alloyed hot-dip galvanized steel sheet, the decarburization layer of the ferrite phase is formed on the surface of the cold-rolled steel sheet by controlling the dew point in the furnace to be -20°C or higher, so that hydrogen into the steel sheet is By preventing diffusion, it is possible to improve hydrogen embrittlement resistance.
상술한 본 발명의 효과들은 예시적으로 기재되었고, 이러한 효과들에 의해 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다.The above-described effects of the present invention have been described by way of example, and the scope of the present invention is not limited by these effects.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법을 도시하는 흐름도이다.
도 2는 본 발명의 일실시예에 따른 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법에서 사용되는 소둔 열처리 장치를 도시하는 개략도이다.
도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 도 2의 소둔 열처리 장치에서, 분사부를 도시하는 개략도이다.
도 4는 본 발명의 일실시예에 따른 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법을 이용하여 형성한 합금화 용융아연도금 강판에 대한 결과를 나타낸다.1 is a flowchart illustrating a method of manufacturing an alloyed hot-dip galvanized steel sheet according to an embodiment of the present invention.
2 is a schematic diagram illustrating an annealing heat treatment apparatus used in a method for manufacturing an alloyed hot-dip galvanized steel sheet according to an embodiment of the present invention.
Figure 3 is a schematic view showing a spraying unit in the annealing heat treatment apparatus of Figure 2 according to an embodiment of the present invention.
4 shows the results of the alloyed hot-dip galvanized steel sheet formed by using the manufacturing method of the alloyed hot-dip galvanized steel sheet according to an embodiment of the present invention.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 상세히 설명하기로 한다. 본 발명의 실시예들은 당해 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 본 발명의 기술적 사상을 더욱 완전하게 설명하기 위하여 제공되는 것이며, 하기 실시예는 여러 가지 다른 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 기술적 사상의 범위가 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다. 오히려, 이들 실시예는 본 개시를 더욱 충실하고 완전하게 하고, 당업자에게 본 발명의 기술적 사상을 완전하게 전달하기 위하여 제공되는 것이다. 본 명세서에서 동일한 부호는 시종 동일한 요소를 의미한다. 나아가, 도면에서의 다양한 요소와 영역은 개략적으로 그려진 것이다. 따라서, 본 발명의 기술적 사상은 첨부한 도면에 그려진 상대적인 크기나 간격에 의해 제한되지 않는다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. The embodiments of the present invention are provided to more completely explain the technical idea of the present invention to those of ordinary skill in the art, and the following examples may be modified in various other forms, The scope of the technical idea is not limited to the following examples. Rather, these embodiments are provided so as to more fully and complete the present disclosure, and to fully convey the technical spirit of the present invention to those skilled in the art. In this specification, the same reference numerals refer to the same elements throughout. Furthermore, various elements and regions in the drawings are schematically drawn. Accordingly, the technical spirit of the present invention is not limited by the relative size or spacing drawn in the accompanying drawings.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법을 도시하는 흐름도이다.1 is a flowchart illustrating a method of manufacturing an alloyed hot-dip galvanized steel sheet according to an embodiment of the present invention.
도 1을 참조하면, 상기 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법은, 냉연강판 제조단계(S10); 소둔 열처리 단계(S20); 용융아연도금 단계(S30); 및 합금화 처리 단계(S40)를 포함한다.Referring to FIG. 1 , the method for manufacturing the alloyed hot-dip galvanized steel sheet includes a cold-rolled steel sheet manufacturing step (S10); annealing heat treatment step (S20); Hot-dip galvanizing step (S30); and an alloying process step (S40).
구체적으로, 상기 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법은, 냉연강판을 제조하는 단계(S10); 상기 냉연강판을 780℃ ~ 850℃에서 소둔 열처리하는 단계(S20); 상기 소둔 열처리된 냉연강판을 450℃ ~ 500℃에서 용융아연도금하는 단계(S30); 및 상기 용융아연도금된 냉연강판을 500℃ ~ 680℃에서 합금화처리하여, 합금화 용융아연도금 강판을 제조하는 단계(S40);를 포함한다.Specifically, the method for manufacturing the alloyed hot-dip galvanized steel sheet includes the steps of manufacturing a cold rolled steel sheet (S10); annealing the cold-rolled steel sheet at 780° C. to 850° C. (S20); hot-dip galvanizing the annealed cold-rolled steel sheet at 450° C. to 500° C. (S30); and alloying the hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet at 500° C. to 680° C. to produce an alloyed hot-dip galvanized steel sheet (S40).
상기 냉연강판은, 중량%로, 탄소(C): 0.10% ~ 0.25%, 실리콘(Si): 0.5% ~ 2.0%, 망간(Mn): 1.5% ~ 3.0%, 알루미늄(Al): 0.01% ~ 0.5%, 크롬(Cr): 0% 초과 ~ 0.05%, 티타늄(Ti): 0% 초과 ~ 0.05%, 몰리브덴(Mo): 0% 초과 ~ 0.05%, 니오븀(Nb): 0% 초과 ~ 0.05%, 인(P): 0% 초과 ~ 0.02%, 황(S): 0% 초과 ~ 0.005%, 및 잔부는 철과 기타 불가피한 불순물을 포함할 수 있다.The cold-rolled steel sheet is, by weight, carbon (C): 0.10% to 0.25%, silicon (Si): 0.5% to 2.0%, manganese (Mn): 1.5% to 3.0%, aluminum (Al): 0.01% to 0.5%, Chromium (Cr): >0% to 0.05%, Titanium (Ti): >0% to 0.05%, Molybdenum (Mo): >0% to 0.05%, Niobium (Nb): >0% to 0.05% , phosphorus (P): more than 0% to 0.02%, sulfur (S): more than 0% to 0.005%, and the balance may contain iron and other unavoidable impurities.
소둔 열처리 단계(S20)는, 상기 냉연강판의 표면에 페라이트 상의 탈탄층을 형성하도록, 로내 노점을 -5℃ 내지 -20℃ 범위로 제어한다.In the annealing heat treatment step (S20), to form a decarburized layer on ferrite on the surface of the cold-rolled steel sheet, the dew point in the furnace is controlled in the range of -5°C to -20°C.
이와 같이, 로내 노점을 -20℃ 이상으로 제어함에 따라, 냉연강판의 표면의 탄소(C)가 수증기(H2O)와 반응하여 이산화탄소(CO2)로 제거되고, 이에 따라 상기 냉연강판의 표면에는 탄소가 고갈되거나 또는 적어도 탄소 함량이 저하된 페라이트 상을 가지는 탈탄층을 형성하게 된다. 본 명세서에서, 상기 탈탄층은 모재인 냉연강판의 탄소 함량에 비하여 낮은 탄소 함량을 가지도록 탄소가 제거된 층을 의미한다.As described above, as the dew point in the furnace is controlled to -20°C or higher, carbon (C) on the surface of the cold-rolled steel sheet reacts with water vapor (H 2 O) to be removed as carbon dioxide (CO 2 ), and accordingly, the surface of the cold-rolled steel sheet A decarburized layer having a ferrite phase in which carbon is depleted or at least carbon content is reduced is formed. In the present specification, the decarburized layer refers to a layer from which carbon is removed to have a lower carbon content than that of a cold-rolled steel sheet as a base material.
이러한 페라이트 탈탄층은 BCC 구조로 마르텐사이트와 동일한 구조이므로, 마르텐사이트로 변태 시에 구조적 왜곡이 작아지게 되어 크랙과 같은 결함 발생을 감소시킬 수 있으므로, 수소 확산을 효과적으로 방지할 수 있다. 또한, 상기 페라이트는 오스테나이트에 비하여 수소 고용량이 낮을 수 있다. 예를 들어, 상기 페라이트의 수소 고용량은 상기 오스테나이트의 수소 고용량의, 예를 들어 40% ~ 90% 수준이거나, 예를 들어 50% ~ 80% 수준일 수 있다. 따라서, 상기 페라이트가 보유한 수소 함량도 작으므로, 이 또한 수소 확산 방지에 효과적이게 된다. 따라서, 최종 제품인 합금화 용융아연도금 강판의 내수소취성 특성을 증가시킬 수 있다.Since the ferrite decarburized layer has a BCC structure and has the same structure as martensite, structural distortion is reduced during transformation into martensite, thereby reducing the occurrence of defects such as cracks, thereby effectively preventing hydrogen diffusion. In addition, the ferrite may have a lower hydrogen solid solution than austenite. For example, the high hydrogen capacity of the ferrite may be, for example, 40% to 90% of the high hydrogen capacity of the austenite, or, for example, 50% to 80% of the level. Therefore, since the hydrogen content of the ferrite is also small, it is also effective in preventing hydrogen diffusion. Therefore, it is possible to increase the hydrogen embrittlement resistance of the final product, an alloyed hot-dip galvanized steel sheet.
상기 탈탄층은 수소 확산 방지를 위하여 충분한 두께를 가지는 것이 바람직하고, 예를 들어 상기 탈탄층은 5 μm ~ 50 μm 범위의 두께를 가질 수 있다. 상기 탈탄층이 5 μm 미만의 두께를 가지는 경우에는, 모재로의 수소 확산을 방지하기 어려울 수 있다. 상기 탈탄층이 50 μm 를 초과하는 두께를 가지는 경우에는, 모재와 용융아연도금층의 접착이 불량해 질 수 있다.The decarburized layer preferably has a thickness sufficient to prevent hydrogen diffusion, for example, the decarburized layer may have a thickness in the range of 5 μm to 50 μm. When the decarburized layer has a thickness of less than 5 μm, it may be difficult to prevent hydrogen diffusion into the base material. When the decarburized layer has a thickness exceeding 50 μm, adhesion between the base material and the hot-dip galvanizing layer may be poor.
이하에서는, 상기 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법을 단계별로 상세히 설명하도록 한다. Hereinafter, a method of manufacturing the alloyed hot-dip galvanized steel sheet will be described in detail step by step.
냉연강판 제조단계 (S10)Cold-rolled steel sheet manufacturing step (S10)
상기 냉연강판 제조단계(S10)는, 중량%로, 탄소(C): 0.10% ~ 0.25%, 실리콘(Si): 0.5% ~ 2.0%, 망간(Mn): 1.5% ~ 3.0%, 알루미늄(Al): 0.01% ~ 0.5%, 크롬(Cr): 0% 초과 ~ 0.05%, 티타늄(Ti): 0% 초과 ~ 0.05%, 몰리브덴(Mo): 0% 초과 ~ 0.05%, 니오븀(Nb): 0% 초과 ~ 0.05%, 인(P): 0% 초과 ~ 0.02%, 황(S): 0% 초과 ~ 0.005%, 및 잔부는 철과 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 적용하여 냉연강판을 제조하는 단계이다. 상기 조성 비율은 상기 냉연강판 전체 중량에 대한 비율을 지칭한다The cold-rolled steel sheet manufacturing step (S10), by weight, carbon (C): 0.10% to 0.25%, silicon (Si): 0.5% to 2.0%, manganese (Mn): 1.5% to 3.0%, aluminum (Al ): 0.01% to 0.5%, Chromium (Cr): More than 0% to 0.05%, Titanium (Ti): More than 0% to 0.05%, Molybdenum (Mo): More than 0% to 0.05%, Niobium (Nb): 0 % to 0.05%, phosphorus (P): more than 0% to 0.02%, sulfur (S): more than 0% to 0.005%, and the balance is iron and other unavoidable impurities. is a step to The composition ratio refers to a ratio to the total weight of the cold-rolled steel sheet.
탄소(C): 0.10% ~ 0.25%Carbon (C): 0.10% to 0.25%
탄소(C)는 강의 강도, 인성 및 용접부 인성에 영향을 미치는 원소이다. 탄소(C)의 함량이 0.10% 미만인 경우에는, 원하는 항복강도 및 연신율 확보가 어렵다. 탄소(C)의 함량이 0.25%를 초과하는 경우에는, 초정 페라이트 형성으로 인한 슬라브에 크랙이 발생할 가능성이 높아지며, 인성의 저하 및 용접성의 저하를 초래한다. 따라서, 탄소(C)의 함량을 냉연강판 전체 중량의 0.10% ~ 0.25%로 첨가하는 것이 바람직하다.Carbon (C) is an element that affects the strength, toughness and weld toughness of steel. When the content of carbon (C) is less than 0.10%, it is difficult to secure the desired yield strength and elongation. If the content of carbon (C) exceeds 0.25%, cracks are more likely to occur in the slab due to the formation of primary ferrite, resulting in a decrease in toughness and a decrease in weldability. Therefore, it is preferable to add the content of carbon (C) to 0.10% to 0.25% of the total weight of the cold-rolled steel sheet.
실리콘(Si): 0.5% ~ 2.0%Silicon (Si): 0.5% to 2.0%
실리콘(Si)은 탈산제로 작용하며, 고용강화에 효과적으로 작용하는 원소이고, 강의 인성 및 연성을 개선하는 작용을 하는 원소이다. 실리콘(Si)의 함량이 0.5% 미만인 경우에는, 실리콘 첨가 효과가 미약하다. 실리콘(Si)의 함량이 2.0%를 초과하는 경우에는, 실리콘-리치 산화물에 의하여 미도금 현상이 발생할 수 있다. 따라서, 실리콘(Si)의 함량을 냉연강판 전체 중량의 0.5% ~ 2.0%로 첨가하는 것이 바람직하다.Silicon (Si) acts as a deoxidizer, is an element that effectively acts on solid solution strengthening, and is an element that improves toughness and ductility of steel. When the content of silicon (Si) is less than 0.5%, the effect of adding silicon is weak. When the content of silicon (Si) exceeds 2.0%, a non-plating phenomenon may occur due to the silicon-rich oxide. Therefore, it is preferable to add the content of silicon (Si) to 0.5% to 2.0% of the total weight of the cold-rolled steel sheet.
망간(Mn): 1.5% ~ 3.0%Manganese (Mn): 1.5% to 3.0%
망간(Mn)은 철(Fe)과 비슷한 원자 직경을 갖는 치환형 원소로서, 고용강화에 매우 효과적이며 강의 경화능을 향상시켜 열처리 후 강도확보에 효과적인 원소이다. 망간(Mn)의 함량이 1.5% 미만인 경우에는, 망간 첨가 효과가 미약하다. 망간(Mn)의 함량이 3.0%를 초과하는 경우에는, MnS 개재물을 생성하고, 슬라브/코일에 중심편석 등을 발생시킴으로써 강의 연성 및 충격특성을 크게 저하시킨다. 따라서, 망간(Mn)의 함량을 냉연강판 전체 중량의 1.5% ~ 3.0%로 첨가하는 것이 바람직하다.Manganese (Mn) is a substitution element having an atomic diameter similar to that of iron (Fe). It is very effective for solid solution strengthening and is an effective element for securing strength after heat treatment by improving the hardenability of steel. When the content of manganese (Mn) is less than 1.5%, the effect of adding manganese is weak. When the content of manganese (Mn) exceeds 3.0%, MnS inclusions are generated, and ductility and impact properties of the steel are greatly reduced by generating central segregation in the slab/coil. Therefore, it is preferable to add the content of manganese (Mn) in an amount of 1.5% to 3.0% of the total weight of the cold-rolled steel sheet.
알루미늄(Al): 0.01% ~ 0.5%Aluminum (Al): 0.01% to 0.5%
알루미늄(Al)은 탈산제로 사용되는 동시에 실리콘과 같이 시멘타이트 석출을 억제하고 오스테나이트를 안정화하는 역할을 하며 강도를 향상시키는 역할을 한다. 알루미늄(Al)의 함량이 0.01% 미만인 경우에는, 알루미늄 첨가 효과가 미약하다. 알루미늄의 함량이 0.5%를 초과하는 경우에는, 알루미늄 산화물 등에 의하여 열간 취성이 발생하여 크랙 발생과 연성이 저하될 수 있고, 강 내에 존재하는 질소(N)와 결합하여 조대한 AlN계 질화물을 생성하는 문제가 있다. 따라서, 알루미늄(Al)의 함량을 냉연강판 전체 중량의 0.01% ~ 0.5%로 첨가하는 것이 바람직하다.Aluminum (Al) is used as a deoxidizer and, like silicon, suppresses cementite precipitation, stabilizes austenite, and improves strength. When the content of aluminum (Al) is less than 0.01%, the effect of adding aluminum is weak. When the content of aluminum exceeds 0.5%, hot brittleness may occur due to aluminum oxide, etc., which may reduce cracking and ductility, and may combine with nitrogen (N) present in steel to produce coarse AlN-based nitride. there is a problem. Therefore, it is preferable to add the content of aluminum (Al) to 0.01% to 0.5% of the total weight of the cold-rolled steel sheet.
크롬(Cr): 0% 초과 ~ 0.05%Chromium (Cr): >0% to 0.05%
크롬(Cr)은 고용 강화에 효과적으로 작용하여 강도를 향상시키는 원소로서, 강의 경화능을 향상시켜 고강도를 확보할 수 있게 한다. 크롬(Cr)의 함량이 0.05%를 초과하는 경우에는, 인성이 저하되고, 내용접 균열특성이 저하될 수 있다. 따라서, 크롬(Cr)의 함량을 냉연강판 전체 중량의 0% 초과 ~ 0.05%로 첨가하는 것이 바람직하다.Chromium (Cr) is an element that effectively acts on solid solution strengthening to improve strength, and improves the hardenability of steel to ensure high strength. When the content of chromium (Cr) exceeds 0.05%, toughness may be lowered, and weld resistance cracking characteristics may be lowered. Therefore, it is preferable to add the content of chromium (Cr) to more than 0% to 0.05% of the total weight of the cold-rolled steel sheet.
티타늄(Ti): 0% 초과 ~ 0.05%Titanium (Ti): >0% to 0.05%
티타늄(Ti)은 결정립 미세화, 균일화를 통한 고항복 및 높은 굽힘성을 위해 첨가한다. 티타늄(Ti)은 BN의 형성을 억제하고, TiC를 형성하여 마르텐사이트의 경도를 감소시키고 페라이트의 경도를 증가시킨다. 티타늄(Ti)의 함량이 0.01% 미만인 경우에는, AIN 또는 BN 석출물이 과다하게 석출될 수 있다. 티타늄(Ti)의 함량이 0.05%를 초과하는 경우에는, 재결정 온도가 지나치게 올라가 불균일 조직을 유발할 수 있다. 따라서, 티타늄(Ti)의 함량을 냉연강판 전체 중량의 0% 초과 ~ 0.05%로 첨가하는 것이 바람직하다.Titanium (Ti) is added for high yield and high bendability through grain refinement and homogenization. Titanium (Ti) suppresses the formation of BN and forms TiC to reduce the hardness of martensite and increase the hardness of ferrite. When the content of titanium (Ti) is less than 0.01%, AIN or BN precipitates may be excessively precipitated. When the content of titanium (Ti) exceeds 0.05%, the recrystallization temperature may be excessively increased to cause a non-uniform structure. Therefore, it is preferable to add the content of titanium (Ti) to more than 0% to 0.05% of the total weight of the cold-rolled steel sheet.
몰리브덴(Mo): 0% 초과 ~ 0.05%Molybdenum (Mo): >0% to 0.05%
몰리브덴(Mo)은 탄화물 성장을 억제하여, 탄화물의 크기를 제어하는 역할을 할 수 있다. 다만, 몰리브덴이 0.05%를 초과하는 경우에는, 상기 효과가 포화되고, 제조 원가 상승의 단점이 있다. 따라서, 몰리브덴(Mo)의 함량을 냉연강판 전체 중량의 0% 초과 ~ 0.05%로 첨가하는 것이 바람직하다.Molybdenum (Mo) may serve to control the size of the carbide by inhibiting the growth of the carbide. However, when the molybdenum content exceeds 0.05%, the above effect is saturated and there is a disadvantage in that the manufacturing cost increases. Therefore, it is preferable to add the content of molybdenum (Mo) to more than 0% to 0.05% of the total weight of the cold-rolled steel sheet.
니오븀(Nb): 0% 초과 ~ 0.05%Niobium (Nb): >0% to 0.05%
니오븀(Nb)은 탄소 및 질소와 결합하여 탄화물 또는 질화물을 형성하여 강도를 증가시킬 수 있는 석출 경화형 원소이다. 니오븀(Nb)의 함량이 0.05%를 초과하는 경우에는, 항복 강도 및 항복비가 증가하고 연신율이 감소하여 내수소취성을 저하시킨다. 따라서, 니오븀(Nb)의 함량을 냉연강판 전체 중량의 0% 초과 ~ 0.05%로 첨가하는 것이 바람직하다.Niobium (Nb) is a precipitation hardening element capable of increasing strength by combining with carbon and nitrogen to form carbides or nitrides. When the content of niobium (Nb) exceeds 0.05%, the yield strength and yield ratio increase and the elongation decreases, thereby reducing hydrogen embrittlement resistance. Therefore, it is preferable to add the content of niobium (Nb) in an amount greater than 0% to 0.05% of the total weight of the cold-rolled steel sheet.
인(P): 0% 초과 ~ 0.02%Phosphorus (P): >0% to 0.02%
인(P)은 강도 향상에 일부 기여하나, 용접부 인성 및 저온 충격인성을 저하시키고, 중심 편석은 물론 미세 편석도 형성하여 재질에 좋지 않은 영향을 줄 수 있다. 따라서, 인(P)은 함량이 낮으면 낮을수록 좋다. 따라서, 인(P)의 함량을 냉연강판 전체 중량의 0% 초과 ~ 0.02%로 제한하는 것이 바람직하다.Phosphorus (P) contributes to the improvement of strength, but may adversely affect the material by reducing the toughness of the weld zone and the low-temperature impact toughness, and forming fine segregation as well as central segregation. Therefore, the lower the phosphorus (P) content, the better. Therefore, it is preferable to limit the content of phosphorus (P) to more than 0% to 0.02% of the total weight of the cold-rolled steel sheet.
황(S): 0% 초과 ~ 0.005%Sulfur (S): >0% to 0.005%
황(S)은 인(P)과 함께 강의 제조 시 불가피하게 함유되는 원소로서, MnS 와 같은 비금속개재물을 형성하고, 저융점 원소로서 입계 편석 가능성이 높아 인성을 저하시킨다. 따라서, 황(S)의 함량을 냉연강판 전체 중량의 0% 초과 ~ 0.005%로 제한하는 것이 바람직하다.Sulfur (S) is an element that is unavoidably contained in the manufacture of steel together with phosphorus (P), forms non-metallic inclusions such as MnS, and as a low melting point element, has a high possibility of grain boundary segregation, thereby reducing toughness. Therefore, it is preferable to limit the content of sulfur (S) to more than 0% to 0.005% of the total weight of the cold-rolled steel sheet.
상기 냉연강판의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않은 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 본 명세서에서 특별히 언급하지는 않는다.The remaining component of the cold-rolled steel sheet is iron (Fe). However, since unintended impurities from raw materials or the surrounding environment may inevitably be mixed in the normal manufacturing process, this cannot be excluded. Since these impurities are known to any person skilled in the art of manufacturing processes, all details thereof are not specifically mentioned in the present specification.
상기 냉연강판 제조단계(S10)는 상기 강 슬라브를 재가열하는 단계; 상기 재가열된 강 슬라브를 열간 압연하여 열연강판을 형성하는 단계; 상기 열연강판을 권취하는 단계; 및 상기 열연강판을 냉간 압연하여 상기 냉연강판을 형성하는 단계;를 포함하여 구성될 수 있고, 이에 따라 상기 냉연강판을 제조할 수 있다. 상기 권취하는 단계는 선택적으로 생략될 수 있다.The cold-rolled steel sheet manufacturing step (S10) includes reheating the steel slab; forming a hot rolled steel sheet by hot rolling the reheated steel slab; winding the hot-rolled steel sheet; and cold-rolling the hot-rolled steel sheet to form the cold-rolled steel sheet. The winding step may be optionally omitted.
상기 강 슬라브 재가열 단계는 상기 냉연강판은 상기 강 슬라브를 재가열하는 단계이다. 예를 들어, 상기 재가열은, 상기 강 슬라브를 1200℃ ~ 1250℃로 가열하는 단계; 및 상기 가열된 강 슬라브를 1150℃ ~ 1200℃에서 가열 유지하는 단계;를 포함하여 이루어질 수 있다. 상기 가열구간 1200℃ ~ 1250℃에서 오스테나이트 조직을 균일화 하는 한편, 석출물을 재용해한 후, 상기 강 슬라브를 추출하기 전에 유지구간 1150℃ ~ 1200℃에서 10분 ~ 30분 동안 유지하여 석출물의 핵을 미세하게 분포시킨다. 상기 가열 및 가열 유지 시간을 포함하는 강 슬라브의 재가열 시간은 1 시간 ~ 2 시간 일수 있다.The steel slab reheating step is a step of reheating the cold rolled steel sheet to the steel slab. For example, the reheating includes heating the steel slab to 1200°C to 1250°C; and heating and maintaining the heated steel slab at 1150°C to 1200°C. While homogenizing the austenite structure in the heating section 1200° C. to 1250° C., after re-dissolving the precipitates, before extracting the steel slab, maintaining the austenite structure at 1150° C. to 1200° C. for 10 minutes to 30 minutes is finely distributed. The reheating time of the steel slab including the heating and heating holding time may be 1 hour to 2 hours.
상기 열간 압연 단계는 상기 재가열된 강 슬라브를 880℃ ~ 930℃의 마무리 압연온도에서 열간 압연하는 단계이다. 상기 마무리 압연온도 조건으로 열간 압연 시, 상기 도금 강판의 결정립 크기가 적절하게 형성되어 강도가 우수하고, 균일한 미세조직이 발생하여 성형성이 우수할 수 있다.The hot rolling step is a step of hot rolling the reheated steel slab at a finish rolling temperature of 880 ° C to 930 ° C. During hot rolling at the finish rolling temperature condition, the crystal grain size of the plated steel sheet is appropriately formed so that the strength is excellent, and the formability can be excellent because a uniform microstructure is generated.
상기 권취 단계는 상기 열간 압연된 강 슬라브를 권취하여 열연 코일을 제조하는 단계이다. 상기 권취는 600℃ ~ 750℃의 권취온도에서 이루어질 수 있다. 상기 온도로 권취 시 내시효성, 성형성 및 강도가 모두 우수할 수 있다.The winding step is a step of manufacturing a hot rolled coil by winding the hot rolled steel slab. The winding may be performed at a winding temperature of 600°C to 750°C. When winding at the above temperature, aging resistance, formability, and strength may all be excellent.
상기 냉간 압연 단계는 상기 열연 코일을 언코일링하여 산세 후, 냉간 압연하는 단계이다. 상기 냉간 압연은 70% ~ 80%의 압하율로 실시될 수 있다.The cold rolling step is a step of cold rolling after uncoiling the hot rolled coil and pickling. The cold rolling may be performed at a reduction ratio of 70% to 80%.
소둔 열처리 단계(S20)Annealing heat treatment step (S20)
상기 소둔 열처리 단계(S20)는 상기 냉연강판을 소둔 열처리하는 단계이다. 상기 소둔 열처리 단계는 연속 소둔 방식으로 실시할 수 있다. 상기 소둔 열처리는 -5℃ 내지 -20℃의 로내 노점 및 780℃ ~ 850℃에서 이루어질 수 있다. 상기 소둔 열처리는, 상기 냉연강판을 소둔 열처리로(또는 환원로)에 장입하여 가열 구간과 냉각 구간을 순차적으로 거쳐 실시할 수 있다.The annealing heat treatment step (S20) is a step of annealing the cold rolled steel sheet. The annealing heat treatment step may be performed in a continuous annealing method. The annealing heat treatment may be performed at a dew point in the furnace of -5°C to -20°C and 780°C to 850°C. The annealing heat treatment may be performed by sequentially passing a heating section and a cooling section by charging the cold rolled steel sheet into an annealing heat treatment furnace (or reduction furnace).
상기 소둔 열처리 단계(S20)는, 냉연강판을 150℃ ~ 200℃로 예열하는 단계; 상기 냉연강판을 750℃ ~ 850℃로 가열하는 단계; 상기 냉연강판을 750℃ ~ 850℃에서 균일하게 가열하는 단계; 상기 냉연강판을 650℃ ~ 670℃로 서냉하는 단계; 및 상기 냉연강판을 300℃ ~ 450℃로 급냉하는 단계;를 포함하고, 상기 가열하는 단계에서, 로내 노점을 -5℃ 내지 -20℃ 범위로 제어하기 위하여 물을 분사할 수 있다.The annealing heat treatment step (S20), preheating the cold-rolled steel sheet to 150 ℃ ~ 200 ℃; heating the cold-rolled steel sheet to 750° C. to 850° C.; uniformly heating the cold-rolled steel sheet at 750° C. to 850° C.; slowly cooling the cold-rolled steel sheet to 650°C to 670°C; and rapidly cooling the cold-rolled steel sheet to 300° C. to 450° C., and in the heating step, water may be sprayed to control the dew point in the furnace in the range of -5° C. to -20° C.
상기 가열구간에서는, 공기 및 연료의 혼합기체를 강판 표면에서 연소시켜 가열할 수 있다. 상기 가열구간에서는 소둔로를 이용하여 상기 냉연강판을 예열한 후, 10℃/s ~ 20℃/s의 가열 속도로 급속 가열한 다음, 상기 급속 가열된 냉연강판을 질소 및 수소를 포함하는 환원 가스 분위기에서 소둔로를 이용하여 가열할 수 있다. 상기 수소 농도는 3% ~ 20% 범위일 수 있다. 상기 냉연강판은 가열구간에서 780℃ ~ 850℃로 가열될 수 있다. 상기 온도 범위로 가열 시, 상기 강판 표면의 산화물 환원 효과가 우수하여 도금성이 우수하고, 결정립이 미세화될 수 있으며, 이에 따라 상기 강판의 물성 및 내수소취성이 향상될 수 있다. 상기 가열구간은, 예열 구간, 가열 구간, 및 균열 구간을 포함하여 구성될 수 있다.In the heating section, a mixture of air and fuel may be heated by burning it on the surface of the steel sheet. In the heating section, the cold-rolled steel sheet is preheated using an annealing furnace, and then rapidly heated at a heating rate of 10°C/s to 20°C/s, and then the rapidly heated cold-rolled steel sheet is heated with a reducing gas containing nitrogen and hydrogen. It can be heated using an annealing furnace in the atmosphere. The hydrogen concentration may range from 3% to 20%. The cold-rolled steel sheet may be heated to 780 ℃ ~ 850 ℃ in the heating section. When heated to the above temperature range, the oxide reduction effect of the surface of the steel sheet is excellent, so that the plating property is excellent, the crystal grains can be refined, and accordingly, the physical properties and the hydrogen embrittlement resistance of the steel sheet can be improved. The heating section may include a preheating section, a heating section, and a cracking section.
상기 냉각구간에서는, 상기 냉연강판을 서냉한 다음, 급랭할 수 있다. 상기 서냉은, 예를 들어 1 ℃/s ~ 20 ℃/s의 냉각 속도로, 예를 들어 3 ℃/s ~ 15 ℃/s의 냉각 속도로 실시될 수 있다. 상기 조건으로 냉각 시, 상기 강판의 성형성이 우수할 수 있다. 상기 급랭은, 상기 냉연강판을 급랭하여 마르텐사이트 온도영역까지 냉각할 수 있다. 상기 급랭은, 예를 들어 10 ℃/s ~ 50 ℃/s의 냉각 속도로, 예를 들어 20 ℃/s ~ 50 ℃/s의 냉각 속도로 실시될 수 있다. 상기 급랭의 냉각 속도는 상기 서냉의 냉각 속도에 비하여 빠를 수 있다. 상기 조건으로 냉각 시, 본 발명의 도금 강판의 성형성이 우수할 수 있다. 상기 서냉 및 급랭은, 상기 냉연강판을 롤 ??칭(Roll Quenching) 방식 및 가스젯 방식(Gas Jet) 등을 사용하여 냉각할 수 있다.In the cooling section, the cold-rolled steel sheet may be slowly cooled and then rapidly cooled. The slow cooling may be performed, for example, at a cooling rate of 1 °C/s to 20 °C/s, for example, at a cooling rate of 3 °C/s to 15 °C/s. When cooling under the above conditions, the formability of the steel sheet may be excellent. In the rapid cooling, the cold-rolled steel sheet may be rapidly cooled to a martensite temperature range. The rapid cooling may be performed, for example, at a cooling rate of 10 °C/s to 50 °C/s, for example, at a cooling rate of 20 °C/s to 50 °C/s. The cooling rate of the rapid cooling may be faster than the cooling rate of the slow cooling. Upon cooling under the above conditions, the formability of the plated steel sheet of the present invention may be excellent. In the slow cooling and rapid cooling, the cold rolled steel sheet may be cooled using a roll quenching method, a gas jet method, or the like.
또한, 필요한 경우, 상기 소둔 열처리 단계는 과시효 구간을 더 포함할 수 있다. 상기 과시효 구간에서는 상기 냉각된 냉연강판을 420℃ ~ 500℃에서 20초 ~ 200초 동안 과시효 처리할 수 있다. 상기 조건에서 고용된 탄소(C)를 최대한 석출하여 상기 강판의 물성 및 도금 밀착성을 향상시킬 수 있다.In addition, if necessary, the annealing heat treatment step may further include an over-aging section. In the over-aging section, the cooled cold-rolled steel sheet may be over-aged at 420° C. to 500° C. for 20 seconds to 200 seconds. Under the above conditions, carbon (C) dissolved in a solid solution may be deposited as much as possible to improve physical properties and plating adhesion of the steel sheet.
상기 소둔 열처리는 하기에 설명한 바와 같이, 열처리로 내부에 물을 분사하여 상기 로내 노점을 제어하여 수행될 수 있다. 참고로, 노점(露點)은 공기가 냉각되면서, 함유하는 수증기가 포화되어 상기 수증기의 응결이 시작되는 온도이다. 공기의 온도와 이슬점의 온도가 같아지는 순간 공기 안의 수증기가 액화된다. 따라서, 로내 노점은 소둔 열처리가 수행되는 로 내에서의 수증기 증기압에 따른 이슬점의 온도를 의미한다.As described below, the annealing heat treatment may be performed by spraying water into the heat treatment furnace to control the dew point in the furnace. For reference, the dew point (露點) is the temperature at which the water vapor contained in the air is cooled while the water vapor is saturated and condensation of the water vapor starts. As soon as the air temperature and the dew point temperature are the same, the water vapor in the air is liquefied. Therefore, the dew point in the furnace means the temperature of the dew point according to the steam vapor pressure in the furnace in which the annealing heat treatment is performed.
용융아연도금 단계(S30)Hot-dip galvanizing step (S30)
상기 용융아연도금 단계(S30)는 상기 소둔 열처리된 냉연강판을 아연 도금액에 침지하여 용융아연도금하는 단계이다. 상기 소둔 열처리된 냉연강판을 용융아연 도금액에 침지하여 강판 표면에 도금층을 형성할 수 있다. 상기 용융아연 도금은 450℃ ~ 500℃에서 이루어질 수 있다. 상기 용융아연도금을 통하여 강판의 내식성을 확보할 수 있다.The hot-dip galvanizing step (S30) is a step of immersing the annealed cold-rolled steel sheet in a zinc plating solution for hot-dip galvanizing. A plating layer may be formed on the surface of the steel sheet by immersing the cold-rolled steel sheet subjected to the annealing heat treatment in a hot-dip galvanizing solution. The hot-dip galvanizing may be performed at 450°C to 500°C. The corrosion resistance of the steel sheet can be secured through the hot-dip galvanizing.
합금화 처리 단계(S40)alloying treatment step (S40)
상기 용융아연도금층이 형성된 냉연강재를 합금화 열처리하여 합금화 용융아연도금 강판을 형성하는 단계이다. 상기 합금화 열처리는 500℃ ~ 680℃에서 10초 ~ 60초 동안 실시될 수 있다. 상기 조건으로 합금화 열처리시 용융아연도금층이 안정적으로 성장되면서, 도금층의 밀착성이 우수할 수 있다. 상기 합금화 열처리 온도가 500℃ 미만인 경우에는, 합금화가 충분히 진행되지 못해 용융아연도금층의 건전성이 저하될 수 있다. 상기 합금화 열처리 온도가 680℃를 초과하는 경우에는, 이상역 온도 구간으로 넘어가게 되면서 재질의 변화가 발생할 수 있다.This is a step of forming an alloyed hot-dip galvanized steel sheet by heat-treating the cold-rolled steel with the hot-dip galvanized layer formed thereon. The alloying heat treatment may be performed at 500° C. to 680° C. for 10 seconds to 60 seconds. Under the above conditions, while the hot-dip galvanized layer is stably grown during the alloying heat treatment, the adhesion of the plating layer may be excellent. If the alloying heat treatment temperature is less than 500 ℃, alloying may not proceed sufficiently, the soundness of the hot-dip galvanizing layer may be reduced. When the alloying heat treatment temperature exceeds 680° C., the material may be changed while passing to an abnormal temperature range.
상기 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법에 따라, 용융아연도금(GI) 강판 또는 합금화 용융아연도금(GA) 강판의 제조가 가능하다. 예를 들어, 용융아연도금 단계(S30)를 수행한 후, 합금화 처리 단계(S40)를 수행하지 않는 경우에는, 최종 제품이 용융아연도금(GI) 강판이 될 수 있다. 따라서, 상술한 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법은 용융아연도금 강판의 제조방법으로도 사용될 수 있다.According to the manufacturing method of the alloyed hot-dip galvanized steel sheet, it is possible to manufacture a hot-dip galvanized (GI) steel sheet or an alloyed hot-dip galvanized (GA) steel sheet. For example, after performing the hot-dip galvanizing step ( S30 ), if the alloying treatment step ( S40 ) is not performed, the final product may be a hot-dip galvanizing (GI) steel sheet. Therefore, the above-described method for manufacturing an alloyed hot-dip galvanized steel sheet can also be used as a method for manufacturing a hot-dip galvanized steel sheet.
상기 용융아연도금 강판은, 모재 강판; 및 상기 모재 강판 표면에 형성된 용융아연도금층;을 포함하며, 상기 모재 강판은, 중량%로, 탄소(C): 0.10% ~ 0.25%, 실리콘(Si): 0.5% ~ 2.0%, 망간(Mn): 1.5% ~ 3.0%, 알루미늄(Al): 0.01% ~ 0.5%, 크롬(Cr): 0% 초과 ~ 0.05%, 티타늄(Ti): 0% 초과 ~ 0.05%, 몰리브덴(Mo): 0% 초과 ~ 0.05%, 니오븀(Nb): 0% 초과 ~ 0.05%, 인(P): 0% 초과 ~ 0.02%, 황(S): 0% 초과 ~ 0.005%, 및 잔부는 철과 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 상기 모재 강판은, 상기 용융아연도금층과 접촉하는 표면에는 5 μm ~ 50 μm 범위의 두께의 페라이트 상의 탈탄층을 포할 수 있다.The hot-dip galvanized steel sheet, a base steel sheet; and a hot-dip galvanized layer formed on the surface of the base steel sheet, wherein the base steel sheet is, by weight, carbon (C): 0.10% to 0.25%, silicon (Si): 0.5% to 2.0%, manganese (Mn) : 1.5% to 3.0%, aluminum (Al): 0.01% to 0.5%, chromium (Cr): more than 0% to 0.05%, titanium (Ti): more than 0% to 0.05%, molybdenum (Mo): more than 0% to 0.05%, niobium (Nb): more than 0% to 0.05%, phosphorus (P): more than 0% to 0.02%, sulfur (S): more than 0% to 0.005%, and the balance contains iron and other unavoidable impurities And, the base steel sheet, the surface in contact with the hot-dip galvanized layer may include a ferrite decarburized layer having a thickness in the range of 5 μm to 50 μm.
상기 합금화 용융아연도금 강판은, 모재 강판; 및 상기 모재 강판 표면에 형성된 합금화 용융아연도금층;을 포함하며, 상기 모재 강판은, 중량%로, 탄소(C): 0.10% ~ 0.25%, 실리콘(Si): 0.5% ~ 2.0%, 망간(Mn): 1.5% ~ 3.0%, 알루미늄(Al): 0.01% ~ 0.5%, 크롬(Cr): 0% 초과 ~ 0.05%, 티타늄(Ti): 0% 초과 ~ 0.05%, 몰리브덴(Mo): 0% 초과 ~ 0.05%, 니오븀(Nb): 0% 초과 ~ 0.05%, 인(P): 0% 초과 ~ 0.02%, 황(S): 0% 초과 ~ 0.005%, 및 잔부는 철과 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 상기 모재 강판은, 상기 합금화 용융아연도금층과 접촉하는 표면에는 5 μm ~ 50 μm 범위의 두께의 페라이트 상의 탈탄층을 포함할 수 있다.The alloyed hot-dip galvanized steel sheet may include a base steel sheet; and an alloyed hot-dip galvanizing layer formed on the surface of the base steel sheet, wherein the base steel sheet is, by weight, carbon (C): 0.10% to 0.25%, silicon (Si): 0.5% to 2.0%, manganese (Mn) ): 1.5% to 3.0%, Aluminum (Al): 0.01% to 0.5%, Chromium (Cr): More than 0% to 0.05%, Titanium (Ti): More than 0% to 0.05%, Molybdenum (Mo): 0% Excess to 0.05%, Niobium (Nb): Exceeding 0% to 0.05%, Phosphorus (P): Exceeding 0% to 0.02%, Sulfur (S): Exceeding 0% to 0.005%, and balance iron and other unavoidable impurities Including, wherein the base steel sheet, the surface in contact with the alloying hot-dip galvanized layer may include a ferrite-phase decarburized layer having a thickness in the range of 5 μm to 50 μm.
도 2는 본 발명의 일실시예에 따른 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법에서 사용되는 소둔 열처리 장치(100)를 도시하는 개략도이다.2 is a schematic diagram illustrating an annealing
도 2를 참조하면, 소둔 열처리 장치(100)는, 예열대(110)(preheating section, PHS), 가열대(120)(heating section, HS), 균열대(130)(soaking section. SS), 서냉대(140)(slow cooling section, SCS), 및 급냉대(150)(rapid cooling section. RCS)를 포함한다.2, the annealing
냉연강판(M)은 예열대(110), 가열대(120), 균열대(130), 서냉대(140), 및 급냉대(150)를 연속적으로 이동하면서 소둔 열처리될 수 있다. 이러한 장치는 "환원로"로 지칭될 수 있다.The cold-rolled steel sheet M may be annealed heat-treated while continuously moving the preheating
예열대(110)는 상기 냉연강판(M)을 150℃ ~ 200℃로 예열하는 구간이다. 예열대(110)는 가열대(120)의 폐가스 열을 예열을 위한 에너지로서 사용할 수 있다.The
가열대(120)는 상기 냉연강판(M)을 소둔 열처리 온도, 예를 들어 780℃ ~ 850℃로 가열하는 구간이다.The
균열대(130)는 상기 냉연강판(M)을 상기 소둔 열처리 온도, 예를 들어 780℃ ~ 850℃에서 균일하게 가열하는 구간이다. 균열대(130)에서는 냉연강판의 두께방향 또는 폭방향으로의 온도 편차가 없도록 균일하게 가열한다.The
서냉대(140)는 상기 냉연강판(M)을, 예를 들어 1 ℃/s ~ 20 ℃/s의 냉각 속도로, 예를 들어 3 ℃/s ~ 15 ℃/s의 냉각 속도로 650 ~ 670℃로 서냉하는 구간이다.
급냉대(150)는 상기 냉연강판(M)을, 예를 들어 10 ℃/s ~ 50 ℃/s의 냉각 속도로, 예를 들어 20 ℃/s ~ 50 ℃/s의 냉각 속도로 300℃ ~ 450℃로 급냉하는 구간이다.The
가열대(120)는, 로내 노점을 -5℃ 내지 -20℃ 범위로 제어하기 위하여, 도 3에 도시된 바와 같이. 내부에 물을 분사하는 분사부(124)가 설치된다. The
소둔 열처리 장치(100)를 이용한 상기 소둔 열처리 단계는, 냉연강판을 150℃ ~ 200℃로 예열하는 단계; 상기 냉연강판을 750℃ ~ 850℃로 가열하는 단계; 상기 냉연강판을 750℃ ~ 850℃에서 균일하게 가열하는 단계; 상기 냉연강판을 650℃ ~ 670℃로 서냉하는 단계; 및 상기 냉연강판을 300℃ ~ 450℃로 급냉하는 단계;를 포함하고, 상기 가열하는 단계에서, 로내 노점을 -5℃ 내지 -20℃ 범위로 제어하기 위하여 물을 분사할 수 있다.The annealing heat treatment step using the annealing
도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 도 2의 소둔 열처리 장치에서, 분사부를 도시하는 개략도이다.Figure 3 is a schematic view showing a spraying unit in the annealing heat treatment apparatus of Figure 2 according to an embodiment of the present invention.
도 3을 참조하면, 도 2의 A 영역 또는 B 영역이 확대되어 도시되어 있다. 냉연강판(M)은 이송롤(122)에 의하여 상하 방향으로 이송된다. 이송롤(122)의 상측에 분사부(124)가 배치되어 있고, 분사부(124)로부터 물이 가열대(120)의 내부에 분사되어 로내 노점을 -5℃ 내지 -20℃ 범위로 제어한다. 분사부(124)에서 분사된 물은 상기 냉연강판(M)에 직접적으로 분사될 수 있다. 분사부(124)는 롤의 형태를 가질 수 있고, 상기 롤의 표면에 형성된 분사홀에 의하여 분사가 이루어질 수 있다. 또한, 이러한 경우에는 분사부(124)는 냉연강판(M)의 이송을 가이드하는 가이드롤의 기능을 수행할 수 있다.Referring to FIG. 3 , area A or area B of FIG. 2 is enlarged. The cold-rolled steel sheet M is transferred in the vertical direction by the
분사부(124)는 상기 A 영역에 배치되는 이송롤(122)의 전부 또는 일부에 상응하여 설치될 수 있다. 또한, 분사부(124)는 상기 B 영역에 배치되는 이송롤(122)의 전부 또는 일부에 상응하여 설치될 수 있다. 또한, 분사부(124)는 상기 A 영역 및 상기 B 영역에 배치되는 이송롤(122)의 전부에 설치되거나, 또는 일부에 대하여 설치될 수 있다. 또한, 분사부(124)는 하측에 배치된 이송롤(122) 뿐만 아니라 상측에 배치된 이송롤에 상응하여 설치될 수 있다.The
그러나, 이러한 분사부(124)는 예시적이며 본 발명의 기술적 사상은 다양한 양태로서 설치된 분사부를 포함할 수 있다. 예를 들어 로의 내부에 기 설치된 가습장치(humidifier)를 분사부(124)로서 사용할 수 있다.However, this
실험예Experimental example
이하, 본 발명의 이해를 돕기 위해 바람직한 실험예를 제시한다. 다만, 하기의 실험예는 본 발명의 이해를 돕기 위한 것일 뿐, 본 발명이 하기의 실험예에 의해 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, preferred experimental examples are presented to help the understanding of the present invention. However, the following experimental examples are only for helping understanding of the present invention, and the present invention is not limited by the following experimental examples.
실시예 및 비교예에서는, 소둔 열처리시 로내 노점을 변화시킨 것 외에는 동일한 조성과 공정 조건으로 합금화 용융아연도금 강판을 제조하였다.In Examples and Comparative Examples, alloyed hot-dip galvanized steel sheets were manufactured under the same composition and process conditions except for changing the dew point in the furnace during annealing heat treatment.
실시예와 비교예의 냉연강판의 조성은, 중량%로, 탄소(C): 0.16%, 실리콘(Si): 1.5%, 망간(Mn): 2.0%, 알루미늄(Al): 0.3%, 크롬(Cr): 0.01%, 티타늄(Ti): 0.01%, 몰리브덴(Mo): 0.01%, 니오븀(Nb): 0.01%, 인(P): 0.005%, 황(S): 0.002%, 및 잔부는 철과 기타 불가피한 불순물을 포함하였다.The composition of the cold-rolled steel sheets of Examples and Comparative Examples, in weight %, carbon (C): 0.16%, silicon (Si): 1.5%, manganese (Mn): 2.0%, aluminum (Al): 0.3%, chromium (Cr) ): 0.01%, titanium (Ti): 0.01%, molybdenum (Mo): 0.01%, niobium (Nb): 0.01%, phosphorus (P): 0.005%, sulfur (S): 0.002%, and the balance is with iron Other unavoidable impurities were included.
용융도금모사장비를 이용하여 수행하였다. 비교예는 로내 노점을 -50℃로 유지하여 소둔 열처리를 수행하였고, 실시예는 로내 노점을 -10℃ 및 -20℃로 유지하여 수행하였다.It was carried out using a hot dip plating simulation equipment. In Comparative Example, the annealing heat treatment was performed by maintaining the dew point in the furnace at -50 °C, and the Example was performed by maintaining the dew point in the furnace at -10 °C and -20 °C.
아연 도금욕은 0.11 wt% ~ 0.14 wt%의 알루미늄(Al), 포화 농도의 철(Fe), 예를 들어 0.2 wt% ~ 0.4 wt%의 철, 및 잔부는 아연(Zn)으로 구성되었다. 상기 도금욕에 진입하는 온도는 460℃ 이었다.The galvanizing bath was composed of 0.11 wt% to 0.14 wt% of aluminum (Al), iron (Fe) in a saturated concentration, for example, 0.2 wt% to 0.4 wt% of iron, and the balance being zinc (Zn). The temperature entering the plating bath was 460 °C.
도 4는 본 발명의 일실시예에 따른 합금화 용융아연도금 강판의 제조방법을 이용하여 형성한 합금화 용융아연도금 강판에 대한 결과를 나타낸다.4 shows the results of the alloyed hot-dip galvanized steel sheet formed by using the manufacturing method of the alloyed hot-dip galvanized steel sheet according to an embodiment of the present invention.
도 4를 참조하면, 수소함량은 시편을 열탈착 분석기(Thermal Desorption Analyzer)를 이용하여 400℃까지 온도를 증가시키면서 방출되는 수소량을 측정하였다. 또한, 수소 취성 굽힘 시험은 4.0 R/t로 굽힘 후 HCl로 300 시간 동안 침지한 후에 파단되거나 파단되지 않음을 확인하였다.Referring to FIG. 4 , the hydrogen content was measured by measuring the amount of hydrogen emitted while increasing the temperature of the specimen to 400° C. using a thermal desorption analyzer. In addition, the hydrogen embrittlement bending test confirmed that it did not break or break after being immersed in HCl for 300 hours after bending at 4.0 R/t.
비교예의 경우에는, 로내 노점이 -50℃이었고 수소함량이 0.41 ppm 이었으며, 강판의 표층에 탈탄층이 형성하지 않았다. 수소취성굽힘 시험 결과 파단이 발생하였다.In the case of the comparative example, the furnace dew point was -50°C, the hydrogen content was 0.41 ppm, and a decarburized layer was not formed on the surface layer of the steel sheet. As a result of the hydrogen embrittlement bending test, fracture occurred.
실시예1의 경우에는, 로내 노점이 -10℃이었고 수소함량이 0.25 ppm 이었으며, 강판의 표층에 약 30 μm 두께의 탈탄층이 형성되었고, 수소취성굽힘 시험 결과 파단이 발생하지 않았다.In the case of Example 1, the furnace dew point was -10°C, the hydrogen content was 0.25 ppm, and a decarburized layer with a thickness of about 30 μm was formed on the surface layer of the steel sheet, and as a result of the hydrogen brittle bending test, no fracture occurred.
실시예2의 경우에는, 로내 노점이 -20℃이었고 수소함량이 0.28 ppm 이었으며, 강판의 표층에 약 17 μm 두께의 탈탄층이 형성되었고, 수소취성굽힘 시험 결과 파단이 발생하지 않았다.In the case of Example 2, the furnace dew point was -20°C, the hydrogen content was 0.28 ppm, and a decarburized layer with a thickness of about 17 μm was formed on the surface layer of the steel sheet, and as a result of the hydrogen brittle bending test, no fracture occurred.
따라서, 비교예에 비하여 실시예들은 탈탄층이 형성되어 있으며, 강판 내의 수소함량도 낮게 나타났다. 따라서, 실시예들은 내수소취성 특성이 증가됨을 알 수 있다.Therefore, compared to Comparative Examples, the Examples have a decarburized layer, and the hydrogen content in the steel sheet is also low. Accordingly, it can be seen that the embodiments have increased hydrogen embrittlement resistance.
이상에서 설명한 본 발명의 기술적 사상이 전술한 실시예 및 첨부된 도면에 한정되지 않으며, 본 발명의 기술적 사상을 벗어나지 않는 범위 내에서 여러 가지 치환, 변형 및 변경이 가능하다는 것은, 본 발명의 기술적 사상이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 있어 명백할 것이다.The technical spirit of the present invention described above is not limited to the above-described embodiments and the accompanying drawings, and it is the technical spirit of the present invention that various substitutions, modifications and changes are possible within the scope without departing from the technical spirit of the present invention. It will be apparent to those of ordinary skill in the art to which this belongs.
Claims (9)
상기 냉연강판을 780℃ ~ 850℃에서 소둔 열처리하는 단계;
상기 소둔 열처리된 냉연강판을 450℃ ~ 500℃에서 용융아연도금하는 단계; 및
상기 용융아연도금된 냉연강판을 500℃ ~ 680℃에서 합금화처리하여, 합금화 용융아연도금 강판을 제조하는 단계;를 포함하고,
상기 소둔 열처리 단계는, 상기 냉연강판의 표면에 페라이트 상의 탈탄층을 형성하도록, 로내 노점을 -5℃ 내지 -20℃ 범위로 제어하는,
합금화 용융아연도금 강판의 제조방법.manufacturing a cold-rolled steel sheet;
annealing the cold-rolled steel sheet at 780°C to 850°C;
hot-dip galvanizing the annealed cold-rolled steel sheet at 450°C to 500°C; and
Including; by alloying the hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet at 500 °C to 680 °C to produce an alloyed hot-dip galvanized steel sheet;
In the annealing heat treatment step, to form a decarburized layer on ferrite on the surface of the cold-rolled steel sheet, the dew point in the furnace is controlled in the range of -5°C to -20°C,
A method of manufacturing an alloyed hot-dip galvanized steel sheet.
상기 탈탄층은 5 μm ~ 50 μm 범위의 두께를 가지는,
합금화 용융아연도금 강판의 제조방법.The method of claim 1,
The decarburized layer has a thickness in the range of 5 μm to 50 μm,
A method of manufacturing an alloyed hot-dip galvanized steel sheet.
상기 소둔 열처리하는 단계는,
냉연강판을 150℃ ~ 200℃로 예열하는 단계;
상기 냉연강판을 750℃ ~ 850℃로 가열하는 단계;
상기 냉연강판을 750℃ ~ 850℃에서 균일하게 가열하는 단계;
상기 냉연강판을 650℃ ~ 670℃로 서냉하는 단계; 및
상기 냉연강판을 300℃ ~ 450℃로 급냉하는 단계;를 포함하고,
상기 가열하는 단계에서, 로내 노점을 -5℃ 내지 -20℃ 범위로 제어하기 위하여 물을 분사하는,
합금화 용융아연도금 강판의 제조방법.The method of claim 1,
The annealing heat treatment step,
preheating the cold-rolled steel sheet to 150° C. to 200° C.;
heating the cold-rolled steel sheet to 750° C. to 850° C.;
uniformly heating the cold-rolled steel sheet at 750° C. to 850° C.;
slowly cooling the cold-rolled steel sheet to 650°C to 670°C; and
Including; rapid cooling the cold-rolled steel sheet to 300 ℃ ~ 450 ℃;
In the heating step, spraying water to control the dew point in the furnace in the range of -5 ° C to -20 ° C,
A method of manufacturing an alloyed hot-dip galvanized steel sheet.
상기 소둔 열처리 단계는, 3% ~ 20%의 수소 농도 하에서 수행되는,
합금화 용융아연도금 강판의 제조방법.The method of claim 1,
The annealing heat treatment step is performed under a hydrogen concentration of 3% to 20%,
A method of manufacturing an alloyed hot-dip galvanized steel sheet.
상기 냉연강판을 제조하는 단계는,
상기 강 슬라브를 재가열하는 단계;
상기 재가열된 강 슬라브를 열간 압연하여 열연강판을 형성하는 단계; 및
상기 열연강판을 냉간 압연하여 상기 냉연강판을 형성하는 단계;를 포함하는,
합금화 용융아연도금 강판의 제조방법.The method of claim 1,
The step of manufacturing the cold-rolled steel sheet,
reheating the steel slab;
forming a hot rolled steel sheet by hot rolling the reheated steel slab; and
Including; cold rolling the hot-rolled steel sheet to form the cold-rolled steel sheet;
A method of manufacturing an alloyed hot-dip galvanized steel sheet.
상기 냉연강판은, 중량%로, 탄소(C): 0.10% ~ 0.25%, 실리콘(Si): 0.5% ~ 2.0%, 망간(Mn): 1.5% ~ 3.0%, 알루미늄(Al): 0.01% ~ 0.5%, 크롬(Cr): 0% 초과 ~ 0.05%, 티타늄(Ti): 0% 초과 ~ 0.05%, 몰리브덴(Mo): 0% 초과 ~ 0.05%, 니오븀(Nb): 0% 초과 ~ 0.05%, 인(P): 0% 초과 ~ 0.02%, 황(S): 0% 초과 ~ 0.005%, 및 잔부는 철과 기타 불가피한 불순물을 포함하는,
합금화 용융아연도금 강판의 제조방법.The method of claim 1,
The cold-rolled steel sheet is, by weight, carbon (C): 0.10% to 0.25%, silicon (Si): 0.5% to 2.0%, manganese (Mn): 1.5% to 3.0%, aluminum (Al): 0.01% to 0.5%, Chromium (Cr): >0% to 0.05%, Titanium (Ti): >0% to 0.05%, Molybdenum (Mo): >0% to 0.05%, Niobium (Nb): >0% to 0.05% , phosphorus (P): greater than 0% to 0.02%, sulfur (S): greater than 0% to 0.005%, and the balance comprising iron and other unavoidable impurities;
A method of manufacturing an alloyed hot-dip galvanized steel sheet.
상기 모재 강판 표면에 형성된 합금화 용융아연도금층;을 포함하며,
상기 모재 강판은, 중량%로, 탄소(C): 0.10% ~ 0.25%, 실리콘(Si): 0.5% ~ 2.0%, 망간(Mn): 1.5% ~ 3.0%, 알루미늄(Al): 0.01% ~ 0.5%, 크롬(Cr): 0% 초과 ~ 0.05%, 티타늄(Ti): 0% 초과 ~ 0.05%, 몰리브덴(Mo): 0% 초과 ~ 0.05%, 니오븀(Nb): 0% 초과 ~ 0.05%, 인(P): 0% 초과 ~ 0.02%, 황(S): 0% 초과 ~ 0.005%, 및 잔부는 철과 기타 불가피한 불순물을 포함하고,
상기 모재 강판은, 상기 합금화 용융아연도금층과 접촉하는 표면에는 5 μm ~ 50 μm 범위의 두께의 페라이트 상의 탈탄층을 포함하는,
합금화 용융아연도금 강판.base steel plate; and
Including; an alloying hot-dip galvanizing layer formed on the surface of the base steel sheet;
The base steel sheet is, by weight, carbon (C): 0.10% to 0.25%, silicon (Si): 0.5% to 2.0%, manganese (Mn): 1.5% to 3.0%, aluminum (Al): 0.01% to 0.5%, Chromium (Cr): >0% to 0.05%, Titanium (Ti): >0% to 0.05%, Molybdenum (Mo): >0% to 0.05%, Niobium (Nb): >0% to 0.05% , phosphorus (P): more than 0% to 0.02%, sulfur (S): more than 0% to 0.005%, and the balance contains iron and other unavoidable impurities,
The base steel sheet, on the surface in contact with the alloying hot-dip galvanizing layer, including a decarburized layer on ferrite with a thickness in the range of 5 μm to 50 μm,
Alloyed hot-dip galvanized steel sheet.
상기 냉연강판을 780℃ ~ 850℃에서 소둔 열처리하는 단계; 및
상기 소둔 열처리된 냉연강판을 450℃ ~ 500℃에서 용융아연도금하는 단계;를 포함하고,
상기 소둔 열처리 단계는, 상기 냉연강판의 표면에 페라이트 상의 탈탄층을 형성하도록, 로내 노점을 -5℃ 내지 -20℃ 범위로 제어하는,
용융아연도금 강판의 제조방법.manufacturing a cold-rolled steel sheet;
annealing the cold-rolled steel sheet at 780°C to 850°C; and
hot-dip galvanizing the cold-rolled steel sheet subjected to the annealing heat treatment at 450° C. to 500° C.;
In the annealing heat treatment step, to form a decarburized layer on ferrite on the surface of the cold-rolled steel sheet, the dew point in the furnace is controlled in the range of -5°C to -20°C,
A method for manufacturing a hot-dip galvanized steel sheet.
상기 모재 강판 표면에 형성된 용융아연도금층;을 포함하며,
상기 모재 강판은, 중량%로, 탄소(C): 0.10% ~ 0.25%, 실리콘(Si): 0.5% ~ 2.0%, 망간(Mn): 1.5% ~ 3.0%, 알루미늄(Al): 0.01% ~ 0.5%, 크롬(Cr): 0% 초과 ~ 0.05%, 티타늄(Ti): 0% 초과 ~ 0.05%, 몰리브덴(Mo): 0% 초과 ~ 0.05%, 니오븀(Nb): 0% 초과 ~ 0.05%, 인(P): 0% 초과 ~ 0.02%, 황(S): 0% 초과 ~ 0.005%, 및 잔부는 철과 기타 불가피한 불순물을 포함하고,
상기 모재 강판은, 상기 용융아연도금층과 접촉하는 표면에는 5 μm ~ 50 μm 범위의 두께의 페라이트 상의 탈탄층을 포함하는,
용융아연도금 강판.base steel plate; and
Including; a hot-dip galvanized layer formed on the surface of the base steel sheet;
The base steel sheet is, by weight, carbon (C): 0.10% to 0.25%, silicon (Si): 0.5% to 2.0%, manganese (Mn): 1.5% to 3.0%, aluminum (Al): 0.01% to 0.5%, Chromium (Cr): >0% to 0.05%, Titanium (Ti): >0% to 0.05%, Molybdenum (Mo): >0% to 0.05%, Niobium (Nb): >0% to 0.05% , phosphorus (P): more than 0% to 0.02%, sulfur (S): more than 0% to 0.005%, and the balance contains iron and other unavoidable impurities,
The base steel sheet, on the surface in contact with the hot-dip galvanized layer, including a decarburized layer on ferrite with a thickness in the range of 5 μm to 50 μm,
Hot-dip galvanized steel sheet.
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