KR20210061176A - Metal cladding steel plate for neutron shielding and method of manufacturing the same - Google Patents

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KR20210061176A KR1020190149061A KR20190149061A KR20210061176A KR 20210061176 A KR20210061176 A KR 20210061176A KR 1020190149061 A KR1020190149061 A KR 1020190149061A KR 20190149061 A KR20190149061 A KR 20190149061A KR 20210061176 A KR20210061176 A KR 20210061176A
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장재훈
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Abstract

According to the present invention, a technical idea provides a metal cladding steel plate for shielding neutrons, which has improved neutron shielding performance to efficiently store nuclear fuel in a narrow space after a large amount of use, and a manufacturing method of the same. According to one aspect of the present invention, provided is the metal cladding steel plate for shielding neutrons. The metal cladding steel sheet for shielding neutrons comprises: a first metal plate having neutron absorbing element; and a second metal plate laminated on at least one surface of the first metal plate, comprising 12-20 wt% of Cr, and excluding the neutron absorbing element.

Description

중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 및 그 제조 방법{Metal cladding steel plate for neutron shielding and method of manufacturing the same}Metal cladding steel plate for neutron shielding and method of manufacturing the same}

본 발명은 중성자 차폐 구조체에 관한 것으로서, 더 상세하게는 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a neutron shielding structure, and more particularly, to a metal cladding steel sheet for neutron shielding and a method of manufacturing the same.

원자력 발전소의 경우, 사용후 핵연료는 많은 양의 열중성자가 발생되며, 이러한 열중성자가 외부로 방출되는 것을 방지하기 위해서 사용후 핵연료를 수중에서 보관하고 저장하는 실정이다. 그러나, 계속적인 전력 사용으로 사용후 핵연료의 발생량이 지속적으로 증가함에 따라 저장 공간이 포화되면서 저장공간의 확보 문제가 큰 이슈로 대두되고 있다.In the case of nuclear power plants, a large amount of thermal neutrons are generated from spent nuclear fuel, and used nuclear fuel is stored and stored underwater in order to prevent such thermal neutrons from being released to the outside. However, as the amount of spent nuclear fuel is continuously increased due to the continuous use of power, the problem of securing the storage space is becoming a major issue as the storage space is saturated.

따라서 많은 양의 사용후 핵연료를 좁은 공간에 효율적으로 저장할 수 있는 사용후 핵연료 저장용 구조체의 고효율화 및 고밀도화가 불가피한 실정이며, 구조체 소재의 고성능화가 요구되고 있다. 사용후 핵연료 저장 용기로서 사용되는 재료는 우수한 열중성자 흡수능을 구비하고 있는 것이 요구된다. 아울러 저장용 용기가 부식에 의해 손상을 받지 않도록 우수한 부식저항성을 갖는 소재가 적용되어야 한다. 그 외의 선택 기준으로서 중성자에 대한 저항성, 기계적 안정도, 재질의 무게, 감속재의 소모성, 기체발생율, 사용사례 및 문제 발생 이력 등이 포함되어야 한다. Therefore, it is inevitable to increase the efficiency and density of a structure for storing spent nuclear fuel that can efficiently store a large amount of spent nuclear fuel in a narrow space, and high performance of the structure material is required. The material used as the spent nuclear fuel storage container is required to have excellent thermal neutron absorption capacity. In addition, a material having excellent corrosion resistance should be applied so that the storage container is not damaged by corrosion. Other selection criteria should include resistance to neutrons, mechanical stability, weight of materials, consumption of moderators, gas generation rate, use cases and problem occurrence history.

또한, 소재의 제조 측면에서 가공 및 용접/접합이 용이하여 조밀랙 등의 부품 제조가 가능해야 한다. 이러한 목적으로 최근에 열중성자 차폐용 재료로서 내부식성이 우수한 알루미늄 합금 및 스테인리스 강에 중성자 흡수능이 우수한 붕소(B)를 복합화하여 고효율의 차폐 성능을 갖는 신소재 기술 개발 연구에 박차를 가하고 있으나, 상기 중성자 차폐소재는 수소발생 등의 문제점이 노출되어 점차 사용이 제한되고 있다.In addition, in terms of manufacturing materials, processing and welding/joining are easy, so that parts such as compact racks should be manufactured. For this purpose, recently, as a material for thermal neutron shielding, an aluminum alloy and stainless steel with excellent corrosion resistance are compounded with boron (B) having excellent neutron absorption capacity to spur research on the development of a new material technology with high efficiency shielding performance. Shielding materials are gradually restricted in use due to exposure to problems such as hydrogen generation.

대개의 경우, 차폐소재는 기지금속인 알루미늄합금이나 스테인리스 강에 붕소 또는 붕소 화합물(B4C)을 첨가하게 되는데, 붕소의 함량이 일정량 이상이 되면 열간가공성, 냉간가공성, 인성 및 용접성 등이 저하되는 문제점이 있어서 일정량 이상의 첨가가 매우 어렵다. In most cases, boron or boron compound (B 4 C) is added to aluminum alloy or stainless steel, which is a base metal, as a shielding material.If the content of boron exceeds a certain amount, hot workability, cold workability, toughness, and weldability are deteriorated. There is a problem that it is very difficult to add more than a certain amount.

그 중에서도, 스테인리스강의 경우 오스테나이트상 내의 붕소의 용해도가 거의 없기 때문에 매우 소량의 붕소, 예를 들어 2 중량% 미만의 붕소가 첨가될 수밖에 없으며 높은 차폐성능을 기대하기 어렵다. 붕소의 동위원소에는 B10와 B11이 있으며, 천연붕소에는 중성자 흡수단면적이 큰 B10이 약 20% 함유되어 있다. 붕소의 동위원소 중에서 B11은 중성자를 거의 흡수하지 않으므로 용도에 따라서는 B10을 농축하여 사용하는 게 일반적이다. 붕소의 경우에는 어떤 화합물로 존재하든지에 상관없이 붕소의 함량 자체가 중성자 차폐 효과를 나타낸다. 따라서 중성자 차폐 입장에서는 붕소의 함량이 높을수록 좋다.Among them, in the case of stainless steel, since there is little solubility of boron in the austenite phase, a very small amount of boron, for example, less than 2% by weight of boron is inevitably added, and it is difficult to expect high shielding performance. Boron isotopes include B 10 and B 11 , and natural boron contains about 20% of B 10, which has a large neutron absorption cross-section. Among the isotopes of boron, B 11 hardly absorbs neutrons, so it is common to concentrate B 10 depending on the application. In the case of boron, regardless of the compound present, the content of boron itself exhibits a neutron shielding effect. Therefore, in terms of neutron shielding, the higher the boron content, the better.

특히, 스테인리스의 경우 주조에 의해 제조할 경우 크롬(Cr)과 붕소(B)가 반응하여 형성된 Cr2B 금속간화합물이 석출됨에 따라 취성이 강해져서 열간가공성 및 인장특성이 현저하게 감소한다. 따라서 붕소를 높은 함량으로 첨가하기 위해서는 주로 분말야금법에 의해 제조되나, 이는 매우 비싼 제조 공정으로 제품 가격이 크게 상승되는 문제가 있다.In particular, in the case of stainless steel, when produced by casting, as the Cr 2 B intermetallic compound formed by the reaction of chromium (Cr) and boron (B) is precipitated, the brittleness becomes strong, and the hot workability and tensile properties are significantly reduced. Therefore, in order to add boron in a high content, it is mainly manufactured by powder metallurgy, but this is a very expensive manufacturing process, and there is a problem that the product price is greatly increased.

본 발명은 상기와 같은 문제점을 포함하여 여러 문제점들을 해결하기 위한 것으로서, 많은 양의 사용후 핵연료를 좁은 공간에 효율적으로 저장할 수 있도록 높은 중성자 차폐성능을 갖는 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다. 그러나 이러한 과제는 예시적인 것으로, 이에 의해 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다.The present invention is to solve various problems including the above problems, and a metal cladding steel sheet for neutron shielding having high neutron shielding performance and a manufacturing method thereof so that a large amount of spent nuclear fuel can be efficiently stored in a narrow space. It aims to provide. However, these problems are exemplary, and the scope of the present invention is not limited thereby.

본 발명의 일 관점에 따르면, 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판이 제공된다. 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판은, 중성자 흡수 원소를 포함하는 제1 금속 판재; 및 상기 제1 금속 판재의 적어도 일면에 적층되고, 12 중량% 내지 20 중량% 범위의 크롬을 포함하고, 상기 중성자 흡수 원소가 배제된 제2 금속 판재;를 포함한다.According to one aspect of the present invention, a metal cladding steel sheet for shielding neutrons is provided. The neutron shielding metal cladding steel plate includes: a first metal plate containing a neutron absorbing element; And a second metal plate laminated on at least one surface of the first metal plate, including chromium in a range of 12% to 20% by weight, and excluding the neutron absorbing element.

상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에 있어서, 상기 중성자 흡수 원소는 붕소(B) 또는 가돌리늄(Gd)을 포함할 수 있다.In the metal cladding steel sheet for neutron shielding, the neutron absorbing element may include boron (B) or gadolinium (Gd).

상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에 있어서, 상기 중성자 흡수 원소는 0.1 중량% 내지 5 중량% 범위일 수 있다.In the metal cladding steel sheet for neutron shielding, the neutron absorbing element may range from 0.1% to 5% by weight.

상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에 있어서, 상기 제1 금속 판재는, 중량%로 C:0.01~0.15, Mn: 1.0~20, Cr: 0~20, Ni: 0~15, B: 1~3 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성될 수 있다.In the neutron shielding metal cladding steel sheet, the first metal sheet is C: 0.01 to 0.15, Mn: 1.0 to 20, Cr: 0 to 20, Ni: 0 to 15, B: 1 to 3 and The balance may consist of Fe and unavoidable impurities.

상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에 있어서, 상기 제1 금속 판재는, 중량%로 C:0.01~0.15, Mn: 1.0~20, Cr: 0~20, Ni: 0~15, Gd: 0.1~5 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성될 수 있다.In the neutron shielding metal cladding steel sheet, the first metal sheet is C: 0.01 to 0.15, Mn: 1.0 to 20, Cr: 0 to 20, Ni: 0 to 15, Gd: 0.1 to 5 and The balance may consist of Fe and unavoidable impurities.

상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에 있어서, 상기 제1 금속 판재는, 중량%로 Si: 0.1~1.0 을 더 포함할 수 있다.In the metal cladding steel sheet for shielding neutrons, the first metal sheet may further include Si: 0.1 to 1.0 in weight %.

상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에 있어서, 상기 제2 금속 판재는, 중량%로 C:0.01~0.15, Si: 0.1~1.0, Mn: 0.1~2.5, Cr: 12~20, Ni: 1~15, 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성될 수 있다.In the metal cladding steel sheet for neutron shielding, the second metal sheet is C: 0.01 to 0.15, Si: 0.1 to 1.0, Mn: 0.1 to 2.5, Cr: 12 to 20, Ni: 1 to 15, And the balance may consist of Fe and unavoidable impurities.

상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에 있어서, 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 전체 두께는 1 mm 내지 20 mm 범위일 수 있고, 상기 제2 금속 판재의 두께의 합은 100 μm 이상 내지 상기 전체 두께의 절반 이하일 수 있다.In the metal cladding steel sheet for neutron shielding, the total thickness of the metal cladding steel sheet for neutron shielding may be in the range of 1 mm to 20 mm, and the sum of the thicknesses of the second metal sheets is 100 μm or more to half of the total thickness. It can be below.

본 발명의 또 다른 관점에 의하면, 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법이 제공된다. 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법은, 중성자 흡수 원소를 포함하는 제1 금속 판재를 준비하는 단계; 12 중량% 내지 20 중량% 범위의 크롬을 포함하고, 상기 중성자 흡수 원소가 배제된 제2 금속 판재를 준비하는 단계; 상기 제1 금속 판재의 적어도 일면에 상기 제2 금속 판재를 접합하여 판재 접합 구조물을 형성하는 단계; 상기 판재 접합 구조물을 열처리하는 단계; 및 상기 판재 접합 구조물을 열간 압연하는 단계;를 포함한다.According to another aspect of the present invention, a method of manufacturing a metal cladding steel sheet for shielding neutrons is provided. The method of manufacturing a metal cladding steel sheet for shielding neutrons includes: preparing a first metal sheet including a neutron absorbing element; Preparing a second metal plate containing chromium in the range of 12% to 20% by weight and excluding the neutron absorbing element; Bonding the second metal plate to at least one surface of the first metal plate to form a plate joining structure; Heat-treating the plate-joined structure; And hot rolling the plate-joined structure.

상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에 있어서, 상기 열처리하는 단계는, 상기 판재 접합 구조물을 1000℃ 내지 1250℃ 범위의 온도로 4 시간 내지 100 시간 범위의 시간 동안 열처리할 수 있다.In the metal cladding steel sheet for neutron shielding, in the heat treatment, the plate-joined structure may be heat treated at a temperature in the range of 1000°C to 1250°C for a time in the range of 4 hours to 100 hours.

상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에 있어서, 상기 열간 압연하는 단계는, 상기 판재 접합 구조물을 1000℃ 내지 1250℃ 범위의 온도로 1 분 내지 3 시간 범위의 시간 동안 재가열한 후 수행할 수 있다.In the metal cladding steel sheet for neutron shielding, the hot rolling may be performed after reheating the plate-joined structure at a temperature in the range of 1000°C to 1250°C for a time in the range of 1 minute to 3 hours.

상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에 있어서, 상기 열간 압연하는 단계에서, 하기의 식 1에 따라 가열 온도와 가열 시간이 제어될 수 있다.In the metal cladding steel sheet for neutron shielding, in the hot rolling step, a heating temperature and a heating time may be controlled according to Equation 1 below.

[식 1][Equation 1]

30346 < (A + 273.15)x(20+log10 B) < 3240630346 <(A + 273.15)x(20+log 10 B) <32406

상기 식 1에서, A는 가열 온도(℃)이고, B는 가열 시간(hour)임.In Equation 1, A is a heating temperature (℃), and B is a heating time (hour).

상기한 바와 같이 이루어진 본 발명의 실시예에 따르면, 가격이 저렴하고, 중성자 차폐성능이 우수하도록 붕소의 함량을 높이면서도 가공성, 인성 및 용접성 등이 우수한 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 및 그 제조 방법을 구현할 수 있다. 물론 이러한 효과에 의해 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다.According to the embodiment of the present invention made as described above, a metal cladding steel sheet for neutron shielding excellent in workability, toughness, weldability, etc., while increasing the content of boron so that the price is low and the neutron shielding performance is excellent, and a manufacturing method thereof can be implemented. I can. Of course, the scope of the present invention is not limited by these effects.

도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판을 도시하는 개략도이다.
도 2은 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법을 도시하는 흐름도이다.
도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 열간 압연을 수행하기 전의 판재 접합 구조물을 도시하는 사진들이다.
도 4는 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 열간 압연에 의한 크랙 형성 여부를 나타내는 사진들이다.
도 5는 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 미세조직을 나타내는 주사전자현미경 사진들이다.1 is a schematic diagram showing a metal cladding steel sheet for shielding neutrons according to an embodiment of the present invention.
2 is a flowchart illustrating a method of manufacturing a metal cladding steel sheet for shielding neutrons according to an embodiment of the present invention.
3 are photographs showing a plate-joined structure before hot rolling of a metal cladding steel sheet for neutron shielding according to an embodiment of the present invention.
4 are photographs showing whether cracks are formed by hot rolling of a metal cladding steel sheet for neutron shielding according to an embodiment of the present invention.
5 is a scanning electron microscope photographs showing a microstructure of a metal cladding steel sheet for shielding neutrons according to an embodiment of the present invention.

이하, 첨부된 도면들을 참조하여 본 발명의 실시예를 상세히 설명하면 다음과 같다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있는 것으로, 이하의 실시예는 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 또한 설명의 편의를 위하여 도면에서는 구성 요소들이 그 크기가 과장 또는 축소될 수 있다.Hereinafter, exemplary embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. However, the present invention is not limited to the embodiments disclosed below, but may be implemented in various different forms, and the following embodiments make the disclosure of the present invention complete, and the scope of the invention to those of ordinary skill in the art. It is provided to fully inform you. In addition, in the drawings for convenience of description, the size of the components may be exaggerated or reduced.

도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판(100)을 도시하는 개략도이다.1 is a schematic diagram showing a metal cladding steel plate 100 for shielding neutrons according to an embodiment of the present invention.

도 1을 참조하면, 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판(100)은 제1 금속 판재(110)와 제2 금속 판재(120)를 포함한다. 또한, 선택적으로 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판(100)은 제1 금속 판재(110)와 제2 금속 판재(120)가 접합하는 용접 영역(130)을 더 포함할 수 있다.Referring to FIG. 1, a metal cladding steel plate 100 for shielding neutrons includes a first metal plate 110 and a second metal plate 120. In addition, the metal cladding steel plate 100 for selectively shielding neutrons may further include a welding region 130 to which the first metal plate 110 and the second metal plate 120 are joined.

제1 금속 판재(110)는 중성자 흡수 원소를 포함할 수 있다. 상기 중성자 흡수 원소는 0.1 중량% 내지 5 중량% 범위일 수 있다. 상기 중성자 흡수 원소는 붕소(B) 또는 가돌리늄(Gd)을 포함할 수 있다. 상기 중성자 흡수 원소가 붕소(B)인 경우에는, 1 중량% 내지 3 중량% 범위로 포함될 수 있다. 상기 중성자 흡수 원소가 가돌리늄(Gd)인 경우에는, 0.1 중량% 내지 5 중량% 범위로 포함될 수 있다.The first metal plate 110 may include a neutron absorbing element. The neutron absorbing element may range from 0.1% to 5% by weight. The neutron absorbing element may include boron (B) or gadolinium (Gd). When the neutron absorbing element is boron (B), it may be included in the range of 1% by weight to 3% by weight. When the neutron absorbing element is gadolinium (Gd), it may be included in the range of 0.1% by weight to 5% by weight.

제1 금속 판재(110)는 다양한 일반강을 포함할 수 있다. 제1 금속 판재(110)는, 예를 들어 중량%로 C:0.01~0.15, Mn: 1.0~20, Cr: 0~20, Ni: 0~15, B: 1~3 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성될 수 있다. 또한, 제1 금속 판재(110)는, 예를 들어 중량%로 C:0.01~0.15, Mn: 1.0~20, Cr: 0~20, Ni: 0~15, Gd: 0.1~5 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성될 수 있다. 또한, 제1 금속 판재(110)는, 0.1~1.0 중량%의 Si 을 더 포함할 수 있다. 그러나, 이는 예시적이며, 제1 금속 판재(110)는 중성자 흡수 원소를 포함하는 다양한 금속 판재를 포함할 수 있다. The first metal plate 110 may include various general steels. The first metal plate 110 is, for example, C: 0.01 to 0.15 in weight %, Mn: 1.0 to 20, Cr: 0 to 20, Ni: 0 to 15, B: 1 to 3 and the balance is inevitable with Fe It may be composed of impurities. In addition, the first metal plate 110 is, for example, C: 0.01 to 0.15, Mn: 1.0 to 20, Cr: 0 to 20, Ni: 0 to 15, Gd: 0.1 to 5 and the balance by weight% Fe And inevitable impurities. In addition, the first metal plate 110 may further include 0.1 to 1.0% by weight of Si. However, this is exemplary, and the first metal plate 110 may include various metal plates including a neutron absorbing element.

제2 금속 판재(120)는 제1 금속 판재(110)의 적어도 일면에 적층될 수 있다. 제2 금속 판재(120)는 제1 금속 판재(110)의 상측 또는 하측에 배치될 수 있다. 더 나아가, 도 1에 도시된 바와 같이, 제2 금속 판재(120)는 제1 금속 판재(110)의 양측에 배치될 수 있다.The second metal plate 120 may be stacked on at least one surface of the first metal plate 110. The second metal plate 120 may be disposed above or below the first metal plate 110. Furthermore, as shown in FIG. 1, the second metal plate 120 may be disposed on both sides of the first metal plate 110.

제2 금속 판재(120)는 12 중량% 내지 20 중량% 범위의 크롬을 포함하고, 상기 중성자 흡수 원소가 배제될 수 있다. 제2 금속 판재(120)는 예를 들어 스테인리스 강을 포함할 수 있고, 예를 들어 304 스테인리스 강을 포함할 수 있다. 상기 제2 금속 판재는, 중량%로 C:0.01~0.15, Si: 0.1~1.0, Mn: 0.1~2.5, Cr: 12~20, Ni: 1~15, 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성될 수 있다. 그러나, 이는 예시적이며, 제2 금속 판재(120)는 중성자 흡수 원소를 포함하는 다양한 금속 판재를 포함할 수 있다. The second metal plate 120 may include chromium in the range of 12% by weight to 20% by weight, and the neutron absorbing element may be excluded. The second metal plate 120 may include, for example, stainless steel, and may include, for example, 304 stainless steel. The second metal plate is composed of C: 0.01 to 0.15, Si: 0.1 to 1.0, Mn: 0.1 to 2.5, Cr: 12 to 20, Ni: 1 to 15, and the remainder of Fe and unavoidable impurities in weight%. I can. However, this is exemplary, and the second metal plate 120 may include various metal plates including a neutron absorbing element.

구체적으로, 제1 금속 판재(110)는 중성자 흡수율이 높고 내식성이 상대적으로 낮은 재질로 구성될 수 있다. 반면, 제2 금속 판재(120)는 중성자 흡수율이 낮고 내식성이 상대적으로 높은 재질로 구성될 수 있다. 따라서, 제1 금속 판재(110)는 중성자 흡수 기능을 수행하고, 제2 금속 판재(120)는 제1 금속 판재(110)의 낮은 내식성을 보강하기 위하여, 제1 금속 판재(110)의 적어도 일면에 배치되어 전체적인 내식성을 증가시키는 기능을 수행할 수 있다. Specifically, the first metal plate 110 may be made of a material having a high neutron absorption rate and relatively low corrosion resistance. On the other hand, the second metal plate 120 may be made of a material having a low neutron absorption rate and relatively high corrosion resistance. Therefore, the first metal plate 110 performs a neutron absorption function, and the second metal plate 120 reinforces the low corrosion resistance of the first metal plate 110, at least one side of the first metal plate 110 It can be placed in the function to increase the overall corrosion resistance.

1 중량% 가돌리늄의 중성자 흡수율이 1 중량%의 붕소에 비하여 약 4,4 배이다. 따라서, 동일한 중성자 흡수율을 위한 첨가량으로서, 제1 금속 판재(110)는 "4.4B + Gd < 0.1" 이고, 제2 금속 판재(120)는 "4.4B + Gd > 0.1" 이 된다.The neutron absorption rate of 1% by weight gadolinium is about 4,4 times that of 1% by weight of boron. Accordingly, as an addition amount for the same neutron absorption rate, the first metal plate 110 is "4.4B + Gd <0.1" and the second metal plate 120 is "4.4B + Gd> 0.1".

중성자 차폐용 금속 클래딩 강판(100)은 다양한 치수를 가질 수 있다. 예를 들어, 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판(100)의 전체 두께는 1 mm 내지 20 mm 범위일 수 있다. 제2 금속 판재(120)의 두께의 합은 100 μm 이상 내지 상기 전체 두께의 절반 이하의 범위일 수 있다. 예를 들어, 제1 금속 판재(110)는 5 mm 내지 10 mm 범위일 수 있고, 제2 금속 판재(120)는 50 μm 내지 2.5 mm 범위일 수 있다.The metal cladding steel plate 100 for shielding neutrons may have various dimensions. For example, the total thickness of the metal cladding steel sheet 100 for shielding neutrons may range from 1 mm to 20 mm. The sum of the thicknesses of the second metal plate 120 may range from 100 μm or more to half of the total thickness. For example, the first metal plate 110 may range from 5 mm to 10 mm, and the second metal plate 120 may range from 50 μm to 2.5 mm.

용접 영역(130)은 제1 금속 판재(110)와 제2 금속 판재(120)를 접합시키는 다양한 용접 물질을 포함할 수 있다.The welding region 130 may include various welding materials for bonding the first metal plate 110 and the second metal plate 120 to each other.

도 2은 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법(S100)을 도시하는 흐름도이다.2 is a flowchart illustrating a method (S100) of manufacturing a metal cladding steel sheet for shielding neutrons according to an embodiment of the present invention.

도 2를 참조하면, 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법(S100)은, 중성자 흡수 원소를 포함하는 제1 금속 판재를 준비하는 단계(S110); 12 중량% 내지 20 중량% 범위의 크롬을 포함하고, 상기 중성자 흡수 원소가 배제된 제2 금속 판재를 준비하는 단계(S120); 상기 제1 금속 판재의 적어도 일면에 상기 제2 금속 판재를 접합하여 판재 접합 구조물을 형성하는 단계(S130); 상기 판재 접합 구조물을 열처리하는 단계(S140); 및 상기 판재 접합 구조물을 열간 압연하는 단계(S150);를 포함한다.Referring to FIG. 2, a method of manufacturing a metal cladding steel sheet for neutron shielding (S100) includes: preparing a first metal sheet material including a neutron absorbing element (S110); Preparing a second metal plate including chromium in the range of 12% by weight to 20% by weight and excluding the neutron absorbing element (S120); Bonding the second metal plate to at least one surface of the first metal plate to form a plate joining structure (S130); Heat-treating the plate-joined structure (S140); And hot rolling the plate-joined structure (S150).

상기 제1 금속 판재를 준비하는 단계(S110) 및 상기 제2 금속 판재를 준비하는 단계(S120)는 하기와 같이 수행될 수 있다. 상기 제1 금속 판재 및 상기 제2 금속 판재는 도 1을 참조하여 상술한 바와 같다. 상기 제1 금속 판재와 상기 제2 금속 판재는 다양한 방법으로 형성될 수 있고, 예를 들어 주조 및 열간 압연의 방법으로 각각 형성할 수 있다. 상기 제1 금속 판재와 상기 제2 금속 판재는 각각, 예를 들어 원하는 합금이나 순수 금속을 원하는 조성비로 조합한 후 용해로에서 약 1500℃ 이상으로 가열하여 용탕으로 만든 후 몰드(mold) 내에 장입하여 잉곳(ingot)을 제조한 후에, 상온으로 냉각한 후 약 1150℃의 온도에서 약 1 시간 동안 재가열하여 열간 압연을 수행하여 판재로 가공할 수 있다.Preparing the first metal plate (S110) and preparing the second metal plate (S120) may be performed as follows. The first metal plate and the second metal plate are as described above with reference to FIG. 1. The first metal plate and the second metal plate may be formed by various methods, for example, casting and hot rolling. Each of the first metal plate and the second metal plate is made of molten metal by combining, for example, a desired alloy or pure metal at a desired composition ratio, and then heated in a melting furnace at about 1500°C or higher to form a molten metal, and then charged into a mold to ingot. After manufacturing (ingot), it can be cooled to room temperature and then reheated at a temperature of about 1150° C. for about 1 hour to perform hot rolling to form a plate.

상기 판재 접합 구조물을 형성하는 단계(S130)에서, 상기 판재 접합 구조물은 상기 제1 금속 판재와 상기 제2 금속 판재를 서로 고정하기 위하여 상기 용접 부재를 일부 영역에 도입하여 임시 접합시켜 형성할 수 있다.In the step of forming the plate joining structure (S130), the plate joining structure may be formed by temporarily joining the welding member by introducing the welding member into a partial area to fix the first metal plate and the second metal plate to each other. .

상기 열처리하는 단계(S140)는, 상기 판재 접합 구조물을 예를 들어 1000℃ 내지 1250℃ 범위의 온도로, 예를 들어 1200℃의 온도로, 4 시간 내지 100 시간 범위의 시간 동안, 예를 들어 48 시간 동안 열처리할 수 있다. 상기 열처리하는 단계(S140)에서, 1000℃ 미만의 온도에서는 열처리 효과가 미미할 수 있고, 1250℃ 초과의 온도에서는 액상이 형성되어 미세조직이 변화될 수 있다. 상기 판재 접합 구조물을 열처리하는 단계(S140)는 진공 분위기에서 수행될 수 있다. 상기 판재 접합 구조물을 열처리하는 단계(S140)를 수행한 후 상온으로 냉각할 수 있고, 서냉, 로냉, 및 급냉 등 다양한 냉각 속도를 가질 수 있다.The heat treatment step (S140), for example, at a temperature in the range of 1000 ℃ to 1250 ℃, for example, at a temperature of 1200 ℃, for a time in the range of 4 hours to 100 hours, for example 48 Can be heat treated for hours. In the heat treatment step (S140), the heat treatment effect may be insignificant at a temperature of less than 1000° C., and a liquid phase may be formed at a temperature of more than 1250° C. to change the microstructure. The step (S140) of heat-treating the plate bonding structure may be performed in a vacuum atmosphere. After performing the heat treatment step (S140) of the plate-joined structure, it may be cooled to room temperature, and may have various cooling rates such as slow cooling, row cooling, and rapid cooling.

상기 열간 압연하는 단계(S150)는, 상기 판재 접합 구조물을 예를 들어 1000℃ 내지 1250℃ 범위의 온도로, 예를 들어 1200℃의 온도로, 1 분 내지 3 시간 범위의 시간 동안, 예를 들어 2 시간 동안 재가열한 후 수행할 수 있다. 상기 열간 압연하는 단계(S150)에서, 하기의 식 1에 따라 가열 온도와 가열 시간이 제어될 수 있다.The step of hot rolling (S150), for example, at a temperature in the range of 1000 ℃ to 1250 ℃, for example, at a temperature of 1200 ℃, for a time in the range of 1 minute to 3 hours, for example It can be carried out after reheating for 2 hours. In the hot rolling step (S150), a heating temperature and a heating time may be controlled according to Equation 1 below.

[식 1][Equation 1]

30346 < (A + 273.15)x(20+log10 B) < 32406 30346 <(A + 273.15)x(20+log 10 B) <32406

상기 식 1에서, A는 가열 온도(℃)이고, B는 가열 시간(hour)임.In Equation 1, A is a heating temperature (℃), and B is a heating time (hour).

이러한 상기 열간 압연하는 단계(S150)를 수행한 후에, 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판(100)이 형성된다.After performing the hot rolling step (S150), a metal cladding steel sheet 100 for shielding neutrons is formed.

이하에서는 본 발명의 기술적 사상에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법에 의하여 구현된 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 소재의 특성을 파악하기 위한 실험예들을 설명하기로 한다. 다만, 하기의 실험예들은 본 발명의 이해를 돕기 위한 것일 뿐, 본 발명의 실시예들이 아래의 실험예들만으로 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, experimental examples for grasping the characteristics of the neutron shielding metal cladding steel sheet material implemented by the manufacturing method of the neutron shielding metal cladding steel sheet according to the technical idea of the present invention will be described. However, the following experimental examples are only intended to aid understanding of the present invention, and embodiments of the present invention are not limited to the following experimental examples.

도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 열간 압연을 수행하기 전의 판재 접합 구조물을 도시하는 사진들이다.3 are photographs showing a plate joint structure before hot rolling of a metal cladding steel sheet for neutron shielding according to an embodiment of the present invention.

도 3을 참조하면, 상기 구조물들의 비교예들 및 실시예들은 도 2를 참조하여 상술한 제조 방법에 의하여 제조되었으며, 가로 60mm, 세로 40 mm, 및 높이 20 mm 의 치수로 제작되었다.Referring to FIG. 3, comparative examples and examples of the structures were manufactured by the manufacturing method described above with reference to FIG. 2, and were manufactured in dimensions of 60 mm in width, 40 mm in height, and 20 mm in height.

표 1은 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판을 구성하는 제1 금속 판재의 조성 및 기계적 특성으로 항복강도와 연신율을 나타내는 표이다.Table 1 is a table showing yield strength and elongation as a composition and mechanical properties of a first metal plate constituting a metal cladding steel plate for neutron shielding according to an embodiment of the present invention.

조성 (중량%)Composition (% by weight) 항복
강도
(MPa)surrender
burglar
(MPa) 연신율
(%)Elongation
(%) CC SiSi MnMn CrCr NiNi BB FeFe 비교예1Comparative Example 1 0.0560.056 0.250.25 1.351.35 17.717.7 11.911.9 0.190.19 잔부Balance 613613 49.249.2 비교예2Comparative Example 2 0.0660.066 0.260.26 1.551.55 18.418.4 12.312.3 0.780.78 잔부Balance 658658 32.932.9 실시예1Example 1 0.110.11 0.30.3 1.541.54 18.3918.39 11.911.9 1.191.19 잔부Balance 712712 20.220.2 실시예2Example 2 0.10.1 0.310.31 1.561.56 18.3118.31 11.7911.79 1.691.69 잔부Balance 758758 12.112.1 실시예3Example 3 0.0940.094 0.330.33 1.571.57 18.2818.28 11.8611.86 2.062.06 잔부Balance 800800 9.69.6

표 1을 참조하면, 실시예들은 붕소의 함량이 1 중량% 내지 3 중량% 범위로서 비교예들에 비하여 높다. 상기 실시예들은 700 MPa 내지 800 MPa 범위의 항복 강도를 가지며, 이는 비교예에 비하여 높다, 반면, 실시예들의 연신율은 비교예에 비하여 낮게 나타났다. 따라서, 본 발명의 실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판은 중성자 차폐용 구조체를 형성하기 위하여 요구되는 우수한 기계적 특성을 제공할 수 있다.Referring to Table 1, the examples have a boron content in the range of 1% by weight to 3% by weight, which is higher than that of the comparative examples. The examples have a yield strength in the range of 700 MPa to 800 MPa, which is higher than that of the comparative example, while the elongation of the examples is lower than that of the comparative example. Accordingly, the metal cladding steel sheet for neutron shielding according to an embodiment of the present invention can provide excellent mechanical properties required to form a neutron shielding structure.

표 2는 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 열처리 조건에 따른 가공성을 나타내는 표이다.Table 2 is a table showing workability according to heat treatment conditions of a metal cladding steel sheet for shielding neutrons according to an embodiment of the present invention.

1200℃ 진공열처리1200℃ vacuum heat treatment 열간압연 성공여부Hot rolling success 계면 접착성Interfacial adhesion 비교예1Comparative Example 1 XX OO XX 비교예2Comparative Example 2 XX OO XX 실시예1Example 1 XX OO XX 2 시간2 hours OO XX 48 시간48 hours OO OO 실시예2Example 2 XX XX XX 2 시간2 hours XX XX 48 시간48 hours OO OO 실시예3Example 3 XX XX XX 2 시간2 hours XX XX 48 시간48 hours XX OO

표 2에서, 열간 압연 성공 여부는 크랙이 발생하지 않은 경우는 성공(O으로 표시함)으로 분류하고, 크랙이 발생한 경우는 실패(X로 표시함)로 분류하였다. 또한, 계면 접착성은 제1 금속 판재와 제2 금속 판재의 접합 정도를 의미한다.In Table 2, the success of hot rolling was classified as success (denoted as O) when no crack occurred, and failure (denoted by X) when cracking occurred. In addition, the interfacial adhesiveness refers to the degree of bonding between the first metal plate and the second metal plate.

표 2를 참조하면, 비교예들은 1200℃ 진공 열처리를 수행하지 않았으며, 열간 압연 이후에 크랙이 발생하지 않았으나, 계면 접착성이 불량하게 나타났다. 다른 실시예들에 비하여 붕소의 함량이 상대적으로 낮은 실시예1에서는, 1200℃ 진공 열처리를 수행하지 않거나 또는 2 시간 수행한 경우에는, 열간 압연 이후에 크랙이 발생하지 않았으나, 계면 접착성이 불량하게 나타났다. 실시예1에 비하여 붕소의 함량이 상대적으로 높은 실시예2 및 실시예3에서는, 1200℃ 진공 열처리를 수행하지 않거나 또는 2 시간 수행한 경우에는, 열간 압연 이후에 크랙이 발생하였고, 계면 접착성이 불량하게 나타났다.Referring to Table 2, the comparative examples did not perform vacuum heat treatment at 1200° C., and no cracks occurred after hot rolling, but the interfacial adhesion was poor. In Example 1, in which the boron content was relatively low compared to other examples, when vacuum heat treatment was not performed at 1200°C or for 2 hours, cracks did not occur after hot rolling, but the interfacial adhesion was poor. appear. In Examples 2 and 3, in which the boron content was relatively high compared to Example 1, when vacuum heat treatment was not performed at 1200° C. or for 2 hours, cracks occurred after hot rolling, and the interfacial adhesiveness was Appeared poorly.

반면, 실시예1 및 실시예2에서 1200℃ 진공 열처리를 48 시간 수행한 경우에는, 열간 압연 이후에 크랙이 발생하지 않았고, 또한, 우수한 계면 접착성을 나타내었다. 그러나, 붕소 함량이 가장 높은 실시예3에서는 1200℃ 진공 열처리를 48 시간 수행한 경우에는, 열간 압연 이후에 크랙이 발생하였으며, 계면 접착성은 우수하게 나타났다.On the other hand, when the vacuum heat treatment at 1200° C. was performed for 48 hours in Examples 1 and 2, cracks did not occur after hot rolling, and excellent interfacial adhesion was exhibited. However, in Example 3 having the highest boron content, when vacuum heat treatment was performed at 1200° C. for 48 hours, cracks occurred after hot rolling, and interfacial adhesion was excellent.

도 4는 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 열간 압연에 의한 크랙 형성 여부를 나타내는 사진들이다.4 are photographs showing whether cracks are formed by hot rolling of a metal cladding steel sheet for neutron shielding according to an embodiment of the present invention.

도 4를 참조하면, 표 2를 참조하여 설명한 바와 같이, 실시예 1의 경우에는, 은 진공 열처리의 수행 여부에 관계없이 모든 경우에서 열간 압연에 의한 크랙이 발생하지 않았다. 실시예 2는 진공 열처리를 수행하지 않거나 또는 2 시간 수행한 경우에는 열간 압연 후 크랙이 발생하였으나, 48 시간 수행한 경우에는 크랙이 발생하지 않음을 알 수 있다.Referring to FIG. 4, as described with reference to Table 2, in the case of Example 1, cracks due to hot rolling did not occur in all cases regardless of whether the silver vacuum heat treatment was performed. In Example 2, when the vacuum heat treatment was not performed or when the vacuum heat treatment was performed for 2 hours, cracks occurred after hot rolling, but when the vacuum heat treatment was performed for 48 hours, cracks did not occur.

도 5는 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 미세조직을 나타내는 주사전자현미경 사진들이다.5 are scanning electron micrographs showing the microstructure of a metal cladding steel sheet for shielding neutrons according to an embodiment of the present invention.

도 5를 참조하면, 실시예2를 48시간 동안 진공 열처리한 경우의 미세 조직이 나타나있다. 중앙에 배치된 제1 금속 판재와 양쪽 외측에 배치된 제2 금속 판재 사이의 계면 접착성이 우수함을 알 수 있다.Referring to FIG. 5, a microstructure in the case of vacuum heat treatment in Example 2 for 48 hours is shown. It can be seen that the interfacial adhesion between the first metal plate disposed in the center and the second metal plate disposed on both outer sides is excellent.

본 발명은 도면에 도시된 실시예를 참고로 설명되었으나 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 다른 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서 본 발명의 진정한 기술적 보호 범위는 첨부된 특허청구범위의 기술적 사상에 의하여 정해져야 할 것이다.The present invention has been described with reference to the embodiments shown in the drawings, but these are merely exemplary, and those of ordinary skill in the art will appreciate that various modifications and equivalent other embodiments are possible therefrom. Therefore, the true technical protection scope of the present invention should be determined by the technical spirit of the appended claims.

Claims (12)

중성자 흡수 원소를 포함하는 제1 금속 판재; 및
상기 제1 금속 판재의 적어도 일면에 적층되고, 12 중량% 내지 20 중량% 범위의 크롬을 포함하고, 상기 중성자 흡수 원소가 배제된 제2 금속 판재;를 포함하는,
중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.A first metal plate containing a neutron absorbing element; And
Including; a second metal plate laminated on at least one surface of the first metal plate, containing chromium in the range of 12% to 20% by weight, and excluding the neutron absorbing element;
Metal cladding steel plate for neutron shielding. 제 1 항에 있어서,
상기 중성자 흡수 원소는 붕소(B) 또는 가돌리늄(Gd)을 포함하는,
중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.The method of claim 1,
The neutron absorbing element includes boron (B) or gadolinium (Gd),
Metal cladding steel plate for neutron shielding. 제 1 항에 있어서,
상기 중성자 흡수 원소는 0.1 중량% 내지 5 중량% 범위인,
중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.The method of claim 1,
The neutron absorbing element is in the range of 0.1% to 5% by weight,
Metal cladding steel plate for neutron shielding. 제 1 항에 있어서,
상기 제1 금속 판재는, 중량%로 C:0.01~0.15, Mn: 1.0~20, Cr: 0~20, Ni: 0~15, B: 1~3 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성된,
중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.The method of claim 1,
The first metal plate is composed of C: 0.01 to 0.15, Mn: 1.0 to 20, Cr: 0 to 20, Ni: 0 to 15, B: 1 to 3, and the remainder of Fe and unavoidable impurities in weight%,
Metal cladding steel plate for neutron shielding. 제 1 항에 있어서,
상기 제1 금속 판재는, 중량%로 C:0.01~0.15, Mn: 1.0~20, Cr: 0~20, Ni: 0~15, Gd: 0.1~5 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성된,
중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.The method of claim 1,
The first metal plate is composed of C: 0.01 to 0.15, Mn: 1.0 to 20, Cr: 0 to 20, Ni: 0 to 15, Gd: 0.1 to 5 and the remainder of Fe and inevitable impurities,
Metal cladding steel plate for neutron shielding. 제 4 항 또는 제 5 항에 있어서,
상기 제1 금속 판재는, 중량%로 Si: 0.1~1.0 을 더 포함하는,
중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.The method according to claim 4 or 5,
The first metal plate further comprises Si: 0.1 to 1.0 in weight %,
Metal cladding steel plate for neutron shielding. 제 1 항에 있어서,
상기 제2 금속 판재는, 중량%로 C:0.01~0.15, Si: 0.1~1.0, Mn: 0.1~2.5, Cr: 12~20, Ni: 1~15, 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성된,
중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.The method of claim 1,
The second metal plate is composed of C: 0.01 to 0.15, Si: 0.1 to 1.0, Mn: 0.1 to 2.5, Cr: 12 to 20, Ni: 1 to 15, and the remainder of Fe and unavoidable impurities in weight%,
Metal cladding steel plate for neutron shielding. 제 1 항에 있어서,
상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 전체 두께는 1 mm 내지 20 mm 범위이고,
상기 제2 금속 판재의 두께의 합은 100 μm 이상 내지 상기 전체 두께의 절반 이하인,
중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.The method of claim 1,
The total thickness of the metal cladding steel sheet for shielding neutrons is in the range of 1 mm to 20 mm,
The sum of the thicknesses of the second metal plate is 100 μm or more and half or less of the total thickness,
Metal cladding steel plate for neutron shielding. 중성자 흡수 원소를 포함하는 제1 금속 판재를 준비하는 단계;
12 중량% 내지 20 중량% 범위의 크롬을 포함하고, 상기 중성자 흡수 원소가 배제된 제2 금속 판재를 준비하는 단계;
상기 제1 금속 판재의 적어도 일면에 상기 제2 금속 판재를 접합하여 판재 접합 구조물을 형성하는 단계;
상기 판재 접합 구조물을 열처리하는 단계; 및
상기 판재 접합 구조물을 열간 압연하는 단계;를 포함하는,
중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법.Preparing a first metal plate including a neutron absorbing element;
Preparing a second metal plate containing chromium in the range of 12% to 20% by weight and excluding the neutron absorbing element;
Bonding the second metal plate to at least one surface of the first metal plate to form a plate joining structure;
Heat-treating the plate-joined structure; And
Including; hot rolling the plate-joined structure
A method of manufacturing a metal cladding steel sheet for neutron shielding. 제 9 항에 있어서,
상기 열처리하는 단계는, 상기 판재 접합 구조물을 1000℃ 내지 1250℃ 범위의 온도로 4 시간 내지 100 시간 범위의 시간 동안 열처리하는,
중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법.The method of claim 9,
The step of heat-treating comprises heat-treating the plate-joined structure at a temperature in the range of 1000°C to 1250°C for a time in the range of 4 hours to 100 hours,
A method of manufacturing a metal cladding steel sheet for neutron shielding. 제 9 항에 있어서,
상기 열간 압연하는 단계는, 상기 판재 접합 구조물을 1000℃ 내지 1250℃ 범위의 온도로 1 분 내지 3 시간 범위의 시간 동안 재가열한 후 수행하는,
중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법.The method of claim 9,
The hot rolling step is performed after reheating the plate-joined structure at a temperature in the range of 1000°C to 1250°C for a time in the range of 1 minute to 3 hours,
A method of manufacturing a metal cladding steel sheet for neutron shielding. 제 9 항에 있어서,
상기 열간 압연하는 단계에서, 하기의 식 1에 따라 가열 온도와 가열 시간이 제어되는,
중성자 차폐용 스테인리스 클래딩 강판의 제조 방법
[식 1]
30346 < (A + 273.15)x(20+log10 B) < 32406
상기 식 1에서, A는 가열 온도(℃)이고, B는 가열 시간(hour)임.The method of claim 9,
In the hot rolling step, the heating temperature and the heating time are controlled according to Equation 1 below,
Manufacturing method of stainless steel cladding plate for neutron shielding
[Equation 1]
30346 <(A + 273.15)x(20+log 10 B) <32406
In Equation 1, A is a heating temperature (℃), and B is a heating time (hour).
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