KR20200082148A - rivet screw drill - Google Patents

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KR20200082148A
KR20200082148A KR1020180172443A KR20180172443A KR20200082148A KR 20200082148 A KR20200082148 A KR 20200082148A KR 1020180172443 A KR1020180172443 A KR 1020180172443A KR 20180172443 A KR20180172443 A KR 20180172443A KR 20200082148 A KR20200082148 A KR 20200082148A
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Abstract

Provided is a rivet screw drill which is to pierce and tap parent metal for improving a burring performance with a dual burring structure. The rivet screw drill comprises: a burring unit including a first burring unit which is connected to an apex unit rotated and pressurized against the parent metal, and is formed to be an external surface profile with a round cross-section, and a second burring unit which is integrated with an upper side of the first burring unit and is formed to be an external surface profile with a round cross-section discontinuous from the first burring unit; a tapping unit integrated with an upper side of the burring unit, and having a screw thread formed on the external surface thereof for tapping an inner circumference of the bore hole formed on the parent metal; and a head unit integrated with an upper side of the tapping unit, extended towards an external side in a radial direction of the tapping unit, and having a bonding tool for reciprocation and rotation selectively mounted on an upper side thereof.

Description

리벳 스크류 드릴{rivet screw drill} Rivet screw drill

본 발명은 리벳 스크류 드릴에 관한 것으로, 보다 상세하게는 이중 버링구조로 버링성능이 개선되는 리벳 스크류 드릴에 관한 것이다.The present invention relates to a rivet screw drill, and more particularly, to a rivet screw drill having improved burring performance with a double burring structure.

일반적으로 복수 개의 모재, 예를 들면 금속 또는 비금속 소재의 판재, 시트류, 및 불특정 형상물을 접합하여 각종 구조체를 형성하는 방식으로는 볼트와 너트, 리벳 등과 같은 체결 요소를 이용하여 서로 겹쳐진 모재들을 기계적으로 접합하는 방식을 사용하고 있다.In general, a method of forming various structures by joining a plurality of base materials, for example, a metal or non-metallic plate, sheet, and unspecified material, mechanically overlapping the base materials by using fastening elements such as bolts, nuts, and rivets It is using a bonding method.

여기서, 리벳을 이용한 기계적인 접합 방식은 접합하고자 하는 모재들에 드릴링 작업을 통해 구멍을 형성시키고, 그 구멍에 리벳을 끼워 넣은 상태에서 리벳을 소성 변형시키며 모재들을 체결할 수 있다.Here, in the mechanical joining method using rivets, holes can be formed through drilling operations on the base materials to be joined, and the rivets can be plastically deformed and the base materials can be fastened while the rivets are inserted into the holes.

그리고, 다른 방식의 기계적인 접합 방식으로는 복수 개의 모재를 홀 가공한 후, 블라인드 리벳 접합하는 방식이 일반적으로 사용되고 있다.In addition, as a mechanical bonding method of another method, a method of blind rivet bonding after hole processing a plurality of base materials is generally used.

한편, 알루미늄이나 스틸 등의 폐단면 이종재료를 접합하는 경우에는 모재 간의 용융 온도가 상이하여 이종재료를 접합하는데 한계가 있었고, 설계 자유도 측면에서도 많은 어려움이 있었다.On the other hand, in the case of joining dissimilar materials such as aluminum or steel, there are limitations in joining dissimilar materials due to different melting temperatures between base materials, and there are many difficulties in terms of design freedom.

이를 개선하기 위해 최근에는 FDS(Flow Drill Screw) 라고 하는 체결 요소를 이용하여 복수개의 모재를 접합하고 있다. 이러한 체결 요소는 당 업계에서 마찰 교반 방식의 리벳이라고도 한다.To improve this, recently, a plurality of base materials are joined using a fastening element called FDS (Flow Drill Screw). Such fastening elements are also referred to as friction stir rivets in the art.

여기서, 예컨대 FDS의 체결 요소는 가압/회전장치에 장착되는 헤드부와, 헤드부에 일체로 형성되며 외주면에 나사산이 형성되어 있는 나사부와, 나사부에 일체로 연결되며 모재를 천공하는 천공부를 구비하고 있다.Here, for example, the fastening element of the FDS is provided with a head portion mounted on the pressurizing/rotating device, a head portion integrally formed with a thread formed on an outer circumferential surface, and a perforated portion integrally connected to the screw portion and perforating the base material. Doing.

이러한 FDS의 체결 요소를 이용한 접합 방식은 가압/회전장치에 헤드부를 장착하고, 천공부를 서로 겹쳐진 모재들 상에 접촉시킨 상태에서, 가압/회전장치를 통해 헤드부를 가압하며 회전시킬 수 있다. 이에 따라, FDS 체결 요소는 천공부의 마찰에 의해 모재들에 홀을 형성하며, 나사부를 통해 모재들을 스크류 체결함으로써 모재들을 일체로 접합할 수 있다.In the bonding method using the fastening element of the FDS, the head portion is mounted on the pressing/rotating device, and the perforated portion is contacted on the overlapping base materials, and the head portion can be pressed and rotated through the pressing/rotating device. Accordingly, the FDS fastening element forms a hole in the base materials by friction of the perforated portion, and the base materials can be integrally joined by screwing the base materials through the screw portion.

그러나, 상기한 바와 같은 블라인드 접합 방식은 접합하고자 하는 모재에 프리 홀을 가공해야 하고, 또한 FDS의 체결 요소를 이용한 접합 방식은 고장력강의 모재를 접합할 경우 그 모재에 대한 FDS 체결 요소의 피어싱 능력이 제한되어 모재에 프리홀을 가공한 후에 FDS 체결 요소로 모재를 접합했다. However, in the blind bonding method as described above, free holes must be machined on the base material to be joined, and the bonding method using the fastening element of the FDS has a piercing ability of the FDS fastening element to the base material when the high strength steel base material is bonded. It was limited, and after the pre-hole was processed in the base material, the base material was joined with an FDS fastening element.

이에 따라, 종래 기술에서는 상기한 바와 같은 기계적인 접합 방식들의 경우 모재에 프리홀을 별도로 천공해야 하는 공정이 추가되기 때문에 공정 추가로 인해 홀 가공비가 추가될 수 있으며 생산성 및 작업성이 저하되는 문제점이 있었다.Accordingly, in the prior art, in the case of the mechanical joining methods as described above, since a process in which a free hole must be separately drilled is added to the base material, a hole processing cost may be added due to the process addition, and productivity and workability may be deteriorated. there was.

또한, 종래에는 FDS 체결 요소의 버링되는 부분의 반경이 나사산이 탭핑되는 부분의 반경보다 작음으로 인해 모재에 탭핑되어 형성되는 나사산의 면적 및 형성 각도 등이 균일하지 않아 제품의 정밀도가 다소 저하되는 문제점이 있었다. In addition, conventionally, since the radius of the bursed part of the FDS fastening element is smaller than the radius of the threaded part, the area of the thread formed by tapping on the base material and the angle of formation thereof are not uniform, so that the accuracy of the product deteriorates somewhat. There was.

더욱이, 종래의 FDS 체결 요소는 둘 이상의 모재에 천공을 형성하는 경우 첫번째 모재를 버링시 버링되는 부분이 과도한 열에 의해 가열됨에 따라 변형 및 파손이 발생되면 두번째 모재를 버링할 수 없게 되어 버링성능이 저하되는 문제점이 있었다. Moreover, in the case of forming a perforation in two or more base materials, the conventional FDS fastening element is unable to burr the second base material when deformation and breakage occur as the burred part is heated by excessive heat when burring the first base material, thereby deteriorating the burring performance. There was a problem.

한국 공개특허 제10-2016-0125148호Korean Patent Publication No. 10-2016-0125148

상기와 같은 문제점을 해결하기 위하여, 본 발명은 이중 버링구조로 버링성능이 개선되는 리벳 스크류 드릴을 제공하는 것을 해결과제로 한다.In order to solve the above problems, the present invention is to provide a rivet screw drill with improved burring performance with a double burring structure.

상기의 과제를 해결하기 위하여, 본 발명은 모재를 피어싱 및 탭핑하기 위한 리벳 스크류 드릴에 있어서, 상기 모재에 회전 가압되는 첨단부에 연결되되 단면이 라운드진 외면 프로파일로 형성되는 제1버링부와, 상기 제1버링부의 상부에 일체로 형성되되 단면이 상기 제1버링부와 불연속적으로 라운드진 외면 프로파일로 형성되는 제2버링부를 포함하는 버링부; 상기 버링부의 상부에 일체로 연결되되, 외면에 상기 모재에 형성되는 천공의 내주를 탭핑하는 나사산이 형성되는 탭핑부; 및 상기 탭핑부의 상부에 일체로 연결되되, 상기 탭핑부의 반경방향 외측으로 확장 형성되며, 상부에 왕복이동 및 회전을 위한 접합툴이 선택적으로 마운팅되는 헤드부를 포함하는 리벳 스크류 드릴을 제공한다.In order to solve the above problems, the present invention is a rivet screw drill for piercing and tapping the base material, the first burring portion connected to the tip of the base material is rotated and pressed, but is formed of an outer profile with a rounded cross-section. A burring portion integrally formed on the first burring portion and including a second burring portion having a cross-section that is discontinuously rounded with the first burring portion; A tapping part integrally connected to an upper portion of the burring part, wherein a thread is formed on an outer surface to tap an inner periphery of the perforation formed in the base material; And it is integrally connected to the upper portion of the tapping portion, the tapping portion is formed to extend radially outward, and provides a rivet screw drill including a head portion to which a bonding tool for reciprocation and rotation is selectively mounted.

또한, 본 발명은 모재를 피어싱 및 탭핑하기 위한 리벳 스크류 드릴에 있어서, 상기 모재에 회전 가압되는 첨단부에 연결되되 단면이 최상단측으로부터 반경방향 외측으로 수평선상으로 연장된 위치에 배치된 회전중심을 갖는 제1곡률반경을 따라 라운드진 외면 프로파일로 형성되는 제1버링부와, 상기 제1버링부의 상부에 일체로 형성되며 단면이 상기 제1버링부와 불연속적으로 라운드진 외면 프로파일로 형성되되 상기 제1곡률반경보다 크며 최상단측으로부터 반경방향 외측으로 수평선상으로 연장된 위치에 배치된 회전중심을 갖는 제2곡률반경을 따라 형성되는 제2버링부를 포함하는 버링부; 상기 버링부의 상부에 일체로 연결되되, 외면에 상기 모재에 형성되는 천공의 내주를 탭핑하는 나사산이 형성되는 탭핑부; 및 상기 탭핑부의 상부에 일체로 연결되되, 상기 탭핑부의 반경방향 외측으로 확장 형성되며, 상부에 왕복이동 및 회전을 위한 접합툴이 선택적으로 마운팅되는 헤드부를 포함하는 리벳 스크류 드릴을 제공한다.In addition, the present invention, in the rivet screw drill for piercing and tapping the base material, connected to the tip that is rotationally pressed to the base material, the center of rotation is disposed at a position extending in a horizontal direction from the top end to the outside in a radial direction. A first burring portion formed of a rounded outer profile along a first radius of curvature having a first burr portion integrally formed on an upper portion of the first burring portion and having a cross-section discontinuously rounded with the first burring portion. A burring portion including a second burring portion larger than the first radius of curvature and formed along a second radius of curvature having a center of rotation disposed at a position extending in a horizontal direction from the top end to a horizontal line; A tapping part integrally connected to an upper portion of the burring part, wherein a thread is formed on an outer surface to tap an inner periphery of the perforation formed in the base material; And it is integrally connected to the upper portion of the tapping portion, the tapping portion is formed to extend radially outward, and provides a rivet screw drill including a head portion to which a bonding tool for reciprocation and rotation is selectively mounted.

상기의 해결 수단을 통하여, 본 발명은 다음과 같은 효과를 제공한다.Through the above solution, the present invention provides the following effects.

첫째, 제1곡률반경으로 라운드지게 형성된 제1버링부가 모재를 피어싱한 이후에 제1버링부와 불연속적으로 라운드진 외면 프로파일로 형성된 제2곡률반경의 제2버링부가 모재의 천공을 확장시키는 2단 구조로 피어싱 초기의 마찰열이 저감되며 모재의 천공에 형성되는 탭핑나사산의 제조정밀성이 개선될 수 있다.First, after the first burring portion formed to be rounded with the first radius of curvature pierces the base material, the second burring portion of the second radius of curvature formed of a rounded outer profile discontinuously with the first burring portion expands the perforation of the base material. However, the frictional heat at the beginning of piercing is reduced due to the structure, and manufacturing precision of the tapping screw formed in the perforation of the base material can be improved.

둘째, 첨단부에 의해 천공시키고자 하는 모재의 정확한 위치에 천공이 1차로 피어싱된 이후에 2단 라운드 구조의 버링부를 통해 반경방향 외측으로 천공이 확장되므로 탭핑부에 의해 천공 내주에 형성되는 탭핑나사산의 면적 및 형성 각도가 균일하게 형성되어 정밀한 탭핑나사산의 제조가 가능하다.Second, since the perforation is firstly pierced at the exact position of the base material to be perforated by the tip portion, the perforation is expanded radially outward through the burring portion of the two-stage round structure, so that the tapping thread formed in the periphery of the perforation by the tapping portion The area and the forming angle of are formed uniformly, so that it is possible to manufacture a precision tapping screw.

셋째, 모재가 2단 라운드 구조의 버링부에 의해 회전 가압되어 피어싱되는 과정에서 발생하는 마찰열이 버링부의 외주에 모재와의 접촉면적이 감소되도록 함몰 형성된 발열도피홈에 의해 저감됨에 따라 버링부의 과열에 따른 변형이 미연에 방지되므로 제품의 내구성이 현저히 개선될 수 있다. Third, as the base material is rotated and pressed by the burring part of the two-stage round structure, the frictional heat generated in the process of being pierced is reduced by the heating escape groove formed in the recess to reduce the contact area with the base material on the outer circumference of the burring part. Since the resulting deformation is prevented, the durability of the product can be significantly improved.

넷째, 발열도피홈이 첨단부로부터 길이방향으로 기설정된 이격길이만큼 이격된 위치에서부터 상측을 따라 기설정된 길이로 형성됨에 따라 버링부의 피어싱 성능 및 발열 성능간의 균형이 최적화될 수 있다.Fourth, the balance between the piercing performance and the heating performance of the burring portion can be optimized as the heating escape groove is formed at a predetermined length along the upper side from a position spaced apart by a predetermined separation length in the longitudinal direction from the tip portion.

도 1 및 도 2는 본 발명의 일실시예에 따른 리벳 스크류 드릴을 나타낸 사시도.
도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 리벳 스크류 드릴을 나타낸 측면도.
도 4는 본 발명의 일실시예에 따른 리벳 스크류 드릴을 나타낸 측단면도.
도 5는 본 발명의 일실시예에 따른 리벳 스크류 드릴을 나타낸 하면도.1 and 2 is a perspective view showing a rivet screw drill according to an embodiment of the present invention.
Figure 3 is a side view showing a rivet screw drill according to an embodiment of the present invention.
Figure 4 is a side cross-sectional view showing a rivet screw drill according to an embodiment of the present invention.
Figure 5 is a bottom view showing a rivet screw drill according to an embodiment of the present invention.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 리벳 스크류 드릴을 상세히 설명한다.Hereinafter, a rivet screw drill according to a preferred embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

도 1 및 도 2는 본 발명의 일실시예에 따른 리벳 스크류 드릴을 나타낸 사시도이고, 도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 리벳 스크류 드릴을 나타낸 측면도이고, 도 4는 본 발명의 일실시예에 따른 리벳 스크류 드릴을 나타낸 측단면도이고, 도 5는 본 발명의 일실시예에 따른 리벳 스크류 드릴을 나타낸 하면도이다.1 and 2 is a perspective view showing a rivet screw drill according to an embodiment of the present invention, Figure 3 is a side view showing a rivet screw drill according to an embodiment of the present invention, Figure 4 is an embodiment of the present invention It is a side cross-sectional view showing a rivet screw drill according to, Figure 5 is a bottom view showing a rivet screw drill according to an embodiment of the present invention.

도 1 내지 도 5에서 보는 바와 같이, 본 발명의 일실시예에 따른 리벳 스크류 드릴(100)은 버링부(10), 탭핑부(20), 그리고 헤드부(30)를 포함한다. 1 to 5, the rivet screw drill 100 according to an embodiment of the present invention includes a burring portion 10, a tapping portion 20, and a head portion 30.

여기서, 상기 리벳 스크류 드릴(100)은 적어도 둘 이상의 모재(미도시)를 피어싱 및 탭핑하기 위해 구비되는 체결 요소로 이해함이 바람직하다. 또한, 상기 리벳 스크류 드릴(100)은 차체용 패널들을 일체로 접합하는 차체 조립 공정에 적용될 수 있다. 그리고, 상기 모재(미도시)는 차체용 패널을 포함하는 것에 반드시 한정되지 않고, 차체용 멤버 및 프레임 등과 같은 각종 차체 구조물을 포함할 수도 있으며, 이에 한정되는 것은 아니다. Here, the rivet screw drill 100 is preferably understood as a fastening element provided for piercing and tapping at least two or more base materials (not shown). In addition, the rivet screw drill 100 may be applied to a vehicle body assembly process in which the vehicle body panels are integrally joined. In addition, the base material (not shown) is not necessarily limited to including a vehicle body panel, and may include various vehicle body structures such as a vehicle body member and a frame, but is not limited thereto.

또한, 상기 리벳 스크류 드릴(100)은 상기 모재(미도시)의 재질보다 고강도의 하이스강 등의 금속 재질로 구비될 수 있으며, 상기 모재(미도시)는 알루미늄 시트, 스틸 강판 등의 금속 시트재로 구비될 수 있고, 경우에 따라 복합소재, 플라스틱, 고무 등과 같은 비금속 재질로 구비될 수도 있다. 더욱이, 상기 모재(미도시)는 상호간 동일한 동종 재질로 구비될 수 있으며, 상호간 상이한 이종 재질의 판재로 구비될 수도 있다. In addition, the rivet screw drill 100 may be provided with a metal material such as high-strength steel having a higher strength than the material of the base material (not shown), and the base material (not shown) is a metal sheet material such as aluminum sheet or steel sheet It may be provided with, and in some cases, it may be provided with a non-metallic material such as a composite material, plastic, rubber, or the like. Moreover, the base material (not shown) may be provided with the same material of the same type, or may be provided with plate materials of different types of materials.

이때, 본 발명의 일실시예에서는 폐단면의 동종 또는 이종 재료를 포함하는 모재(미도시)를 기계적인 접합 방식으로 접합하는 경우를 예로써 설명한다. 즉, 본 발명의 일실시예에 따른 상기 리벳 스크류 드릴(100)은 상호간 겹쳐진 적어도 둘 이상의 모재(미도시)를 마찰 및 소성 변형 등의 기계적인 접합 방식으로 고상 접합하기 위해 구비되는 체결 요소로 이해함이 바람직하다. 그리고, 본 발명의 일실시예에 따른 상기 리벳 스크류 드릴(100)은 모재(미도시)에 별도의 프리홀 가공이 요구되지 않으며, 모재(미도시)를 피어싱하여 천공을 형성하고 탭핑하는 체결 요소로 이해함이 바람직하다. At this time, in one embodiment of the present invention, a case in which a base material (not shown) including the same or different materials of the closed cross-section is joined by a mechanical bonding method will be described as an example. That is, the rivet screw drill 100 according to an embodiment of the present invention is understood as a fastening element provided for solid-state bonding of at least two or more base materials (not shown) overlapped with each other by a mechanical bonding method such as friction and plastic deformation. This is preferred. In addition, the rivet screw drill 100 according to an embodiment of the present invention does not require a separate free hole processing on a base material (not shown), and a fastening element for piercing and forming a perforation by piercing the base material (not shown). It is desirable to understand.

한편, 상기 버링부(10)는 상기 모재(미도시)에 회전 가압되는 첨단부(11)에 연결되되 단면이 라운드진 외면 프로파일로 형성되는 제1버링부(12)와, 상기 제1버링부(12)의 상부에 일체로 형성되되 상기 제1버링부(12)와 불연속적으로 라운드진 외면 프로파일로 형성되는 제2버링부(13)를 포함함이 바람직하다. On the other hand, the burring part 10 is connected to the tip portion 11 that is rotationally pressed to the base material (not shown), but the first burring part 12 and the first burring part formed of a rounded outer surface profile. It is preferably formed integrally on the upper portion of (12), but includes a second burring portion (13) which is formed of an outer profile that is discontinuously rounded with the first burring portion (12).

여기서, 상기 첨단부(11)는 상기 모재(미도시)를 피어싱 하도록 상기 버링부(10)의 하단부에 형성되되, 0.1~0.3mm-1의 곡률반경으로 라운드지게 형성될 수 있다. 이때, 상기 첨단부(11) 및 가상의 회전중심 사이의 간격(a1)이 상술된 곡률반경으로 형성됨으로 이해함이 바람직하며, 상기 첨단부(11)의 곡률반경의 회전중심은 상기 첨단부(11)의 최하단부로부터 상기 제1버링부(12)측으로 0.1~0.3mm 만큼 상방 이격된 위치에 형성될 수 있다. 물론, 경우에 따라 상기 첨단부(11)는 첨예한 형태로 상기 제1버링부(12)의 하단부에 형성될 수도 있다. Here, the tip portion 11 is formed on the lower end of the burring portion 10 to pierce the base material (not shown), it may be formed to be rounded with a radius of curvature of 0.1 to 0.3mm -1 . At this time, it is preferable to understand that the gap (a1) between the tip portion 11 and the virtual rotation center is formed as the above-described radius of curvature, and the rotation center of the radius of curvature of the tip portion 11 is the tip portion 11 ) May be formed at a position spaced upward by 0.1 to 0.3 mm from the lowermost portion toward the first burring portion 12. Of course, in some cases, the tip portion 11 may be formed in a sharp form at the lower end portion of the first burring portion 12.

그리고, 상기 첨단부(11) 및 상기 제1버링부(12)는 상기 첨단부(11)에 의해 피어싱된 상기 모재(미도시)의 천공이 상기 버링부(10)의 회전 가압에 따라 확장되도록 외면이 라운드지게 형성되되 전체적인 형상이 원뿔 형태에 근접한 형상으로 형성될 수 있다.In addition, the tip portion 11 and the first burring portion 12 are such that the perforation of the base material (not shown) pierced by the tip portion 11 is expanded according to the rotational pressure of the burring portion 10. The outer surface is formed to be round, but the overall shape may be formed in a shape close to the cone shape.

이에 따라, 상기 첨단부(11)가 상기 모재(미도시)를 고속으로 회전 가압하면 상기 첨단부(11) 및 상기 모재(미도시) 간에 마찰열이 발생됨에 따라 천공이 피어싱되며, 상기 천공이 상기 제1버링부(12)에 의해 마찰 절삭되며 반경방향 외측으로 점차 확장 형성될 수 있다.Accordingly, when the tip portion 11 rotates and presses the base material (not shown) at a high speed, as the frictional heat is generated between the tip portion 11 and the base material (not shown), the perforation is pierced, and the perforation is the It is frictionally cut by the first burring portion 12 and may be gradually expanded radially outwardly.

상세히, 상기 제1버링부(12)는 상기 첨단부(11)로부터 상측으로 갈수록 원주방향을 따라 직경이 증가되는 형태로 형성됨이 바람직하다. 이때, 상기 제1버링부(12)는 상측으로 갈수록 기설정된 제1곡률반경으로 라운드지게 형성됨이 바람직하다. 즉, 상기 제1버링부(12)는 외면 프로파일이 반경방향 외측으로 볼록한 형태로 라운드지게 형성됨이 바람직하다.In detail, the first burring portion 12 is preferably formed in a shape in which the diameter increases along the circumferential direction toward the upper side from the tip portion 11. At this time, the first burring portion 12 is preferably formed to be rounded toward the predetermined first radius of curvature toward the upper side. That is, it is preferable that the first burring portion 12 is formed such that the outer surface profile is rounded in a radially convex shape.

그리고, 상기 제2버링부(13)는 상기 제1버링부(12)의 상부에 일체로 형성되되, 상측으로 갈수록 원주방향을 따라 기설정된 제2곡률반경으로 직경이 증가되며 라운드지게 형성됨이 바람직하다. In addition, the second burring portion 13 is integrally formed on the upper portion of the first burring portion 12, preferably increases in diameter toward a predetermined second radius of curvature along the circumferential direction and is rounded. Do.

여기서, 상기 제1버링부(12) 및 상기 제2버링부(13)의 외주는 기설정된 제1곡률반경 및 제2곡률반경으로 각각 라운드지게 형성됨이 바람직하며, 상기 제1버링부는 단면 프로파일이 제1곡률반경을 따라 형성되며, 상기 제2버링부는 상기 제1곡률반경보다 크게 형성된 제2곡률반경을 따라 형성됨이 바람직하다. Here, it is preferable that the outer circumferences of the first burring portion 12 and the second burring portion 13 are formed to be rounded with predetermined first and second curvature radii, respectively, and the first burring portion has a cross-sectional profile. It is formed along a first radius of curvature, and the second burring portion is preferably formed along a second radius of curvature formed larger than the first radius of curvature.

상세히, 도 3을 참조하면, 상기 제1버링부(12)의 제1곡률반경은 9.0~9.4mm-1로 라운드지게 형성되며, 상기 제1곡률반경의 회전중심은 상기 제1버링부(12)의 최상단측으로부터 반경방향 외측으로 수평선상으로 연장된 위치에 가상 배치될 수 있다. 여기서, 상기 제1버링부(12)의 라운드진 외면 및 제1곡률반경의 회전중심 사이의 간격(r1)이 상기 제1곡률반경에 대응되어 9.0~9.4mm로 설정될 수 있다. In detail, referring to FIG. 3, the first curvature radius of the first burring portion 12 is formed to be rounded to 9.0 to 9.4 mm -1 , and the rotation center of the first curvature radius is the first burring portion 12 ) May be virtually disposed at a position extending in a horizontal direction from the uppermost side to the radially outer side. Here, the distance r1 between the rounded outer surface of the first burring portion 12 and the rotation center of the first curvature radius may be set to 9.0 to 9.4 mm corresponding to the first curvature radius.

이때, 상기 제1곡률반경의 회전중심은 상기 제1버링부(12)의 최상단측으로부터 반경방향 외측으로 수평선상으로 연장된 위치에 가상 배치될 수 있으며, 상기 제1버링부(12)의 형상에 대응되어 상기 버링부(10)의 길이방향 중심축을 기준으로 원주방향을 따라 감싸는 원 형태로 연장 형성될 수 있다.At this time, the rotation center of the first radius of curvature may be virtually disposed at a position extending in a horizontal direction from the uppermost side of the first burring portion 12 in a radially outward direction, and the shape of the first burring portion 12 Corresponding to the can be formed to extend in a circular shape surrounding the circumferential direction with respect to the longitudinal center axis of the burring portion 10.

한편, 도 3을 참조하면, 상기 제2버링부(13)의 제2곡률반경은 19.2~19.8mm-1로 라운드지게 형성되며, 상기 제2곡률반경의 회전중심은 상기 제2버링부(13)의 최상단측으로부터 반경방향 외측으로 수평선상으로 연장된 위치에 가상 배치될 수 있다. 여기서, 상기 제2버링부(12)의 라운드진 외면 및 제2곡률반경의 회전중심 사이의 간격(r2)이 상기 제2곡률반경에 대응되어 19.2~19.8mm로 설정될 수 있다. On the other hand, referring to Figure 3, the second radius of curvature of the second burring portion 13 is formed to be rounded to 19.2 ~ 19.8mm -1 , the center of rotation of the second radius of curvature is the second burring portion 13 ) May be virtually disposed at a position extending in a horizontal direction from the uppermost side to the radially outer side. Here, the distance r2 between the rounded outer surface of the second burring portion 12 and the rotation center of the second radius of curvature may be set to 19.2 to 19.8mm corresponding to the second radius of curvature.

이때, 상기 제2곡률반경의 회전중심은 상기 제2버링부(13)의 최상단측으로부터 반경방향 외측으로 수평선상으로 연장된 위치에 가상 배치될 수 있으며, 상기 제2버링부(13)의 형상에 대응되어 상기 버링부(10)의 길이방향 중심축을 기준으로 원주방향을 따라 감싸는 원 형태로 연장 형성될 수 있다.At this time, the center of rotation of the second radius of curvature may be virtually disposed at a position extending in a horizontal direction radially outward from the uppermost side of the second burring portion 13, and the shape of the second burring portion 13 Corresponding to the can be formed to extend in a circular shape surrounding the circumferential direction with respect to the longitudinal center axis of the burring portion 10.

또한, 상기 제1버링부(12)의 제1곡률반경과 상기 제2버링부(13)의 제2곡률반경 간의 비율은 1:2.11~2.13로 설정될 수 있다. 예컨대, 상기 제1버링부(12)의 제1곡률반경이 9.2mm-1로 형성되고, 상기 제2버링부(13)의 제2곡률반경이 19.5mm-1로 형성되며, 상기 첨단부(11)의 곡률반경이 0.2mm-1로 형성될 수 있다.In addition, the ratio between the first curvature radius of the first burring portion 12 and the second curvature radius of the second burring portion 13 may be set to 1:2.11 to 2.13. For example, the first radius of curvature of the first ring member 12 is formed from a 9.2mm -1, the second radius of curvature of the second ring member 13 is formed of a 19.5mm -1, the pointed portions ( 11) may have a radius of curvature of 0.2mm -1 .

즉, 상기 제1버링부(12) 및 상기 제2버링부(13)의 외면 경계부측이 불연속적으로 명확하게 구분되어 상기 버링부(10)가 2단 라운드 구조로 형성됨으로 이해함이 바람직하다. 그리고, 상기 제1버링부(12) 및 상기 제2버링부(13)의 경계부측은 라운드진 외면 프로파일로 각각 형성된 상기 제1버링부(12) 및 상기 제2버링부의 외면에 비해 상대적으로 원주방향을 따라 반경방향 내측으로 오목하게 함몰된 형상으로 형성될 수 있다.That is, it is preferable to understand that the outer boundary portions of the first burring portion 12 and the second burring portion 13 are discontinuously and clearly separated, so that the burring portion 10 is formed in a two-stage round structure. In addition, the circumferential direction of the first burring portion 12 and the second burring portion 13 is relatively circumferential compared to the outer surfaces of the first burring portion 12 and the second burring portion respectively formed by a rounded outer surface profile. It can be formed in a concave recessed shape radially inward along the.

이때, 상기 첨단부(11) 및 상기 제1버링부(12)에 의해 상기 모재(미도시)에 형성된 천공이 확장되도록 상기 제2버링부(13)의 최소 외경은 상기 제1버링부(12)의 최대 외경 이상으로 형성됨이 바람직하다.At this time, the minimum outer diameter of the second burring portion 13 so that the perforations formed in the base material (not shown) are expanded by the tip portion 11 and the first burring portion 12, the first burring portion 12 ) Is preferably formed at a maximum outer diameter or greater.

상세히, 상기 제1버링부(12) 및 상기 제2버링부(13)의 경계부측에 위치하는 상기 제1버링부(12)의 최대 외경이 인접한 상기 제2버링부(13)의 최소 외경 이하로 형성됨이 바람직하다.In detail, the maximum outer diameter of the first burring portion 12 positioned on the boundary of the first burring portion 12 and the second burring portion 13 is less than or equal to the minimum outer diameter of the adjacent second burring portion 13 It is preferably formed of.

이에 따라, 상기 첨단부(11) 및 상기 제1버링부(12)가 상기 모재(미도시)를 회전 가압함에 따라 마찰열에 의해 천공이 형성된 후 상기 제1버링부(12)의 외경보다 크게 형성된 상기 제2버링부(13)에 의해 상기 모재(미도시)의 천공이 반경방향 외측으로 확장될 수 있다.Accordingly, as the tip portion 11 and the first burring portion 12 rotate and press the base material (not shown), a perforation is formed by frictional heat and then formed larger than the outer diameter of the first burring portion 12 Perforations of the base material (not shown) may be extended outward in the radial direction by the second burring portion 13.

그리고, 상기 제1버링부(13)의 최대 외경은 상기 탭핑부(20)의 외경과 실질적으로 대응되어 형성됨이 바람직하다. 이를 통해, 상기 천공의 내주에 탭핑나사산을 형성하기 위한 상기 탭핑부(20)의 외경에 실질적으로 대응되는 최대 외경으로 형성된 상기 제1버링부(13)에 의해 상기 모재(미도시)의 천공이 확장되므로 탭핑나사산의 형성 면적이 증가되므로 제품의 정밀도가 개선될 수 있다.In addition, the maximum outer diameter of the first burring portion 13 is preferably formed substantially corresponding to the outer diameter of the tapping portion 20. Through this, perforation of the base material (not shown) is performed by the first burring portion 13 formed with a maximum outer diameter substantially corresponding to the outer diameter of the tapping portion 20 for forming a tapping screw thread on the inner periphery of the perforation. Since it is expanded, the forming area of the tapping screw thread increases, so that the precision of the product can be improved.

또한, 상기 제1버링부(12)의 최상단측 최대 외경부와 상기 제2버링부(13)의 최상단측 최대 외경부 간의 직경 비율은 1:1.41~1.43로 설정될 수 있다. In addition, the ratio of the diameter between the maximum outer diameter portion at the top end of the first burring portion 12 and the maximum outer diameter portion at the top end of the second burring portion 13 may be set to 1:1.41 to 1.43.

예컨대, 상기 제1버링부(12)의 최대 외경부 직경(m2) 및 상기 제2버링부(13)의 최소 외경부 직경이 3.1mm로 구비되는 경우 상기 제2버링부(13)의 최대 외경부의 직경(m1)이 4.4mm로 구비될 수 있다. For example, when the maximum outer diameter (m2) of the first burring portion 12 and the minimum outer diameter of the second burring portion 13 are 3.1 mm, the maximum outer diameter of the second burring portion 13 is provided. The negative diameter (m1) may be provided as 4.4mm.

그리고, 상기 제1버링부(12)와 상기 제2버링부(13)의 길이방향 각 길이 간의 비율은 1:1.18~1.20로 설정될 수 있다. 예컨대, 상기 제1버링부(12)의 길이방향 길이(k1)가 4.2mm로 구비되는 경우 상기 제2버링부(13)의 길이방향 길이(k2)가 5.0mm로 구비될 수 있다.And, the ratio between each length in the longitudinal direction of the first burring portion 12 and the second burring portion 13 may be set to 1:1.18 to 1.20. For example, when the longitudinal length k1 of the first burring portion 12 is provided as 4.2 mm, the longitudinal length k2 of the second burring portion 13 may be provided as 5.0 mm.

이에 따라, 상기 탭핑부(20)에 비해 상대적으로 작은 외경 및 제1곡률반경으로 라운드지게 형성된 상기 제1버링부(12)에 의해 적은 마찰열이 발생되며 상기 모재(미도시)가 1차적으로 피어싱될 수 있다. Accordingly, less frictional heat is generated by the first burring portion 12 formed to be rounded with a relatively small outer diameter and a first radius of curvature compared to the tapping portion 20, and the base material (not shown) is primarily pierced. Can be.

이어서, 상기 탭핑부(20)의 외경에 대응되되 제1곡률반경보다 큰 제2곡률반경으로 형성되며 상기 제1버링부(12)와 불연속적으로 라운드진 외면 프로파일로 형성된 상기 제2버링부(13)에 의해 상기 모재(미도시)의 천공이 확장될 수 있다. Subsequently, the second burring portion corresponding to the outer diameter of the tapping portion 20 is formed with a second radius of curvature that is larger than the first radius of curvature, and the second burring portion formed of the outer surface profile that is discontinuously rounded with the first burring portion 12 ( 13) the perforation of the base material (not shown) can be expanded.

따라서, 2단 피어싱 구조로 상기 모재(미도시)의 피어싱 초기 과정에서 발생되는 마찰열이 저감되며 피어싱 성능이 현저히 개선됨에 따라 상기 모재(미도시)의 천공에 형성되는 탭핑나사산의 제조정밀성이 개선될 수 있다.Accordingly, as the two-stage piercing structure reduces frictional heat generated during the initial piercing process of the base material (not shown) and the piercing performance is remarkably improved, manufacturing precision of the tapping thread formed in the perforation of the base material (not shown) is improved. Can.

더욱이, 상기 첨단부(11)에 의해 천공시키고자 하는 상기 모재(미도시)의 정확한 위치에 1차로 천공이 피어싱된 이후에 2단 라운드 구조의 상기 버링부(10)를 통해 반경방향 외측으로 천공이 확장되므로 상기 탭핑부(20)에 의해 상기 모재(미도시)의 천공 내주에 형성되는 탭핑나사산의 면적 및 형성 각도가 균일하게 형성되므로 정밀한 탭핑나사산의 제조가 가능하다.Moreover, after the first piercing is pierced at the exact position of the base material (not shown) to be perforated by the tip portion 11, it is drilled radially outward through the burring portion 10 of a two-stage round structure. Since this is expanded, the area and the forming angle of the tapping screw formed on the perforated inner periphery of the base material (not shown) are uniformly formed by the tapping part 20, so that it is possible to manufacture a precise tapping screw.

물론, 경우에 따라 상술된 상기 제1버링부(12) 및 상기 제2버링부(13) 간의 각 설정 비율에 관계없이 상기 리벳 스크류 드릴(100)이 제조될 수도 있으나, 상술된 각 설정 비율에 따라 상기 리벳 스크류 드릴(100)이 제조되는 경우에 피어싱이 최적화됨으로 이해함이 바람직하다.Of course, depending on the case, the rivet screw drill 100 may be manufactured regardless of each setting ratio between the first burring portion 12 and the second burring portion 13 described above. Accordingly, it is preferable to understand that the piercing is optimized when the rivet screw drill 100 is manufactured.

한편, 상기 제1버링부(12) 및 상기 제2버링부(13)를 포함하는 상기 버링부(10)의 외주에는 원주방향을 따라 적어도 하나 이상의 발열도피홈(14)이 형성됨이 바람직하다. 여기서, 상기 발열도피홈(14)은 상기 제1버링부(12) 및 상기 제2버링부(13)의 외주를 거쳐 길이방향을 따라 연속적으로 형성됨이 바람직하다.Meanwhile, it is preferable that at least one heating escape groove 14 is formed along the circumferential direction on the outer circumference of the burring part 10 including the first burring part 12 and the second burring part 13. Here, the heating escape groove 14 is preferably formed continuously along the longitudinal direction through the outer circumference of the first burring portion 12 and the second burring portion (13).

그리고, 상기 발열도피홈(14)은 상기 버링부(10)의 원주방향을 따라 기설정된 폭으로 형성되며, 상기 버링부(10)의 길이방향을 따라 기설정된 길이로 형성되고, 상기 버링부(10)의 반경방향을 따라 기설정된 깊이로 함몰 형성됨이 바람직하다. And, the heating escape groove 14 is formed to a predetermined width along the circumferential direction of the burring portion 10, is formed to a predetermined length along the longitudinal direction of the burring portion 10, the burring portion ( It is preferable that the depression is formed to a predetermined depth along the radial direction of 10).

상세히, 상기 발열도피홈(14)의 반경방향 깊이(m4)와 상기 제2버링부(13)의 최대 외경부의 직경(m1) 간의 비율이 1:21.9~22.1로 설정될 수 있다. 예컨대, 상기 제2버링부(13)의 최대 외경부의 직경(m1)이 4.4mm로 형성되는 경우 상기 발열도피홈(14)의 반경방향 깊이(m4)가 0.2mm로 형성될 수 있다.In detail, a ratio between the radial depth m4 of the heating escape groove 14 and the diameter m1 of the maximum outer diameter portion of the second burring portion 13 may be set to 1:21.9-22.1. For example, when the diameter m1 of the maximum outer diameter portion of the second burring portion 13 is formed to be 4.4 mm, the radial depth m4 of the heating escape groove 14 may be formed to 0.2 mm.

또한, 상기 발열도피홈(14)의 원주방향 폭(m3)과 상기 제2버링부(13)의 최대 외경부의 직경(m1) 간의 비율이 1:14.6~14.7로 설정될 수 있다. 예컨대, 상기 제2버링부(13)의 최대 외경부의 직경(m1)이 4.4mm로 형성되는 경우 상기 발열도피홈(14)의 원주방향 폭(m3)이 0.3mm로 형성될 수 있다. In addition, the ratio between the circumferential width (m3) of the heating escape groove (14) and the diameter (m1) of the maximum outer diameter of the second burring portion (13) may be set to 1:14.6 to 14.7. For example, when the diameter m1 of the maximum outer diameter portion of the second burring portion 13 is formed to be 4.4 mm, the circumferential width m3 of the heating escape groove 14 may be formed to 0.3 mm.

그리고, 상기 발열도피홈(14)의 길이방향 길이(k5)와 상기 버링부(10)의 길이방향 전체 길이(k3) 간의 비율이 1:1.82~1.86로 설정될 수 있다. 예컨대, 상기 버링부(10)의 길이방향 전체 길이(k3)가 9.2mm로 형성된 경우 상기 발열도피홈(14)의 길이방향 길이(k5)가 5.0mm로 형성될 수 있다.In addition, a ratio between the longitudinal length k5 of the heating escape groove 14 and the total length k3 of the burring portion 10 may be set to 1:1.82 to 1.86. For example, when the entire length (k3) in the longitudinal direction of the burring portion (10) is 9.2mm, the longitudinal length (k5) of the heat escape groove (14) may be formed in 5.0mm.

여기서, 상기 발열도피홈(14)의 원주방향 폭, 길이방향 길이, 반경방향 깊이 중 적어도 어느 하나가 상술된 비율보다 작게, 즉, 상기 발열도피홈(14)이 기설정된 폭, 길이, 깊이 중 적어도 어느 하나보다 작게 형성되는 경우 상기 버링부(10)가 상기 모재(미도시)를 회전 가압시 발생되는 마찰열의 시간당 발열량이 저하되어 상기 버링부(10)가 변형될 우려가 있다. 반면, 상기 발열도피홈(14)의 원주방향 폭, 길이방향 길이, 반경방향 깊이 중 적어도 어느 하나가 상술된 비율보다 크게, 즉, 상기 발열도피홈(14)이 기설정된 폭, 길이, 깊이 중 적어도 어느 하나보다 크게 형성되는 경우 상기 버링부(10)의 피어싱 성능이 저하될 우려가 있다.Here, at least one of the circumferential width, the longitudinal length, and the radial depth of the heating escape groove 14 is smaller than the above-described ratio, that is, the heating escape groove 14 has a predetermined width, length, depth When it is formed to be smaller than at least one, the burring portion 10 may deteriorate the amount of heat generated per hour of frictional heat generated when the base material (not shown) is rotated and pressed, thereby deforming the burring portion 10. On the other hand, at least one of the circumferential width, the longitudinal length and the radial depth of the heating escape groove 14 is greater than the above-described ratio, that is, the heating escape groove 14 has a predetermined width, length, depth When it is formed larger than at least one, there is a fear that the piercing performance of the burring portion 10 is deteriorated.

따라서, 상기 발열도피홈(14)이 기설정된 원주방향 폭, 길이방향 길이, 반경방향 깊이로 형성됨에 따라 상기 버링부(10)의 피어싱 성능 및 발열 성능간의 균형이 최적화될 수 있다.Accordingly, the balance between the piercing performance and the heating performance of the burring portion 10 may be optimized as the heating escape groove 14 is formed in a predetermined circumferential width, longitudinal length, and radial depth.

이에 따라, 상기 모재(미도시)가 2단 라운드 구조의 상기 버링부(10)에 의해 회전 가압되어 피어싱되는 과정에서 발생하는 마찰열이 상기 버링부(10)의 외주에 상기 모재(미도시)와의 접촉면적이 감소되도록 함몰된 상기 발열도피홈(14)에 의해 저감됨에 따라 상기 버링부(10)의 과열에 따른 변형이 미연에 방지되므로 내구성이 현저히 개선될 수 있다. 즉, 상기 제1버링부(12) 및 상기 제2버링부(!3)의 외주를 거쳐 길이방향을 따라 연속적으로 형성되는 상기 발열도피홈(14)에 의해 상기 모재(미도시)와의 유격공간이 형성됨에 따라 접촉면적이 감소되어 발열성이 개선될 수 있다. Accordingly, friction heat generated in the process of the base material (not shown) being pierced by rotational pressure by the burring part 10 of a two-stage round structure is formed with the base material (not shown) on the outer circumference of the burring part 10. Deformation due to overheating of the burring portion 10 is prevented in advance as it is reduced by the heating escape groove 14 which is recessed so that the contact area is reduced, so that durability can be significantly improved. That is, the clearance space with the base material (not shown) by the heating escape groove 14 continuously formed along the longitudinal direction through the outer circumference of the first burring portion 12 and the second burring portion (!3). As it is formed, the contact area is reduced and heat generation property can be improved.

또한, 상기 발열도피홈(14)이 상기 제1버링부(12) 및 상기 제2버링부(!3)의 외주에 길이방향을 일직선 형태로 형성되므로 사선 형태로 절삭날이 형성되던 종래에 비해 제조가 용이하여 생산성 및 경제성이 현저히 개선될 수 있다. In addition, since the heating escape groove 14 is formed in a straight line in the longitudinal direction on the outer circumference of the first burring portion 12 and the second burring portion (!3), compared to the conventional cutting edge is formed in a diagonal shape Productivity and economics can be remarkably improved due to easy manufacturing.

여기서, 상기 버링부(10)가 상기 모재(미도시)를 피어싱하는 과정에서 상기 발열도피홈(14)에 상기 모재(미도시)로부터 절삭된 절삭물이 일시적으로 유입되고 배출될 수도 있다.Here, in the process of the burring portion 10 piercing the base material (not shown), the cutting material cut from the base material (not shown) may be temporarily introduced and discharged into the heating escape groove 14.

한편, 상기 발열도피홈(14)은 상기 첨단부(11)로부터 길이방향으로 기설정된 이격길이(k4)만큼 이격된 위치에서부터 상측을 따라 기설정된 길이로 형성될 수 있다. 이때, 상기 이격길이(k4)와 상기 버링부(10)의 길이방향 전체 길이(k3) 간의 비율이 1:4.5~4.7로 설정될 수 있다.On the other hand, the heating escape groove 14 may be formed in a predetermined length along the upper side from a position spaced apart from the tip portion 11 by a predetermined separation length (k4) in the longitudinal direction. At this time, a ratio between the separation length k4 and the total length k3 in the longitudinal direction of the burring portion 10 may be set to 1:4.5 to 4.7.

예컨대, 상기 버링부(10)의 길이방향 전체 길이(k3)가 9.2mm로 형성된 경우, 상기 이격길이(k4)가 2.0mm로 설정되며, 상기 발열도피홈(14)의 길이방향 길이(k5)가 5.0mm로 형성되며, 상기 발열도피홈(14)의 상부에서 상기 버링부(10)의 최상단 사이의 길이(k6)가 2.2mm로 형성될 수 있다.For example, when the total length (k3) in the longitudinal direction of the burring portion (10) is 9.2mm, the separation length (k4) is set to 2.0mm, the longitudinal length (k5) of the heating escape groove (14) Is formed of 5.0mm, the length (k6) between the top end of the burring portion 10 at the top of the heating escape groove 14 may be formed of 2.2mm.

여기서, 상기 발열도피홈(14)이 상기 첨단부(11)로부터 상측방향으로 형성되는 경우에는 상기 첨단부(11) 및 상기 제1버링부(12)가 상기 모재(미도시)를 회전 가압시 접촉면이 감소됨에 따라 피어싱 성능이 저하될 우려가 있다. 반면, 상기 발열도피홈(14)이 상기 첨단부(11)로부터 상기 이격길이(k4)보다 더 큰 길이만큼 이격되는 경우에는 상기 첨단부(11) 및 상기 제1버링부(12)가 상기 모재(미도시)를 회전 가압시 발생되는 마찰열이 신속하게 냉각되지 못하여 상기 버링부(10)가 변형됨에 따른 피어싱 성능 저하 우려가 있다.Here, when the heating escape groove 14 is formed in an upward direction from the tip portion 11, the tip portion 11 and the first burring portion 12 rotate and pressurize the base material (not shown). As the contact surface is reduced, there is a possibility that piercing performance is deteriorated. On the other hand, when the heating escape groove 14 is spaced apart from the tip portion 11 by a length greater than the separation length k4, the tip portion 11 and the first burring portion 12 are the base material There is a fear that the frictional heat generated when pressing (not shown) is rapidly cooled and thus the piercing performance is deteriorated as the burring part 10 is deformed.

따라서, 상기 발열도피홈(14)이 상기 첨단부(11)로부터 길이방향으로 기설정된 이격길이(k4)만큼 이격된 위치에서부터 상측을 따라 기설정된 길이로 형성됨에 따라 상기 버링부(10)의 피어싱 성능 및 발열 성능간의 균형이 최적화되어 제품의 내구성이 현저히 개선될 수 있다.Therefore, as the heating escape groove 14 is formed to a predetermined length along the upper side from a position spaced apart by a predetermined separation length k4 from the tip portion 11 in the longitudinal direction, the piercing of the burring portion 10 The balance between performance and heat generation performance is optimized, and the durability of the product can be significantly improved.

물론, 경우에 따라 상술된 각 설정 비율에 관계없이 상기 발열도피홈(14)이 제조될 수도 있으나, 상술된 각 설정 비율에 따라 상기 발열도피홈(14)이 제조되는 경우에 발열 성능이 최적화됨으로 이해함이 바람직하다. Of course, in some cases, the heating escape grooves 14 may be manufactured regardless of the setting ratios described above, but the heating performance is optimized when the heating escape grooves 14 are manufactured according to the setting ratios described above. It is desirable to understand.

또한, 경우에 따라 상기 발열도피홈(14)의 테두리에는 상기 버링부(10)의 절삭성능이 개선되도록 회전방향을 따라 절삭날이 돌설 형성될 수도 있다.In addition, in some cases, a cutting edge may be protruded along the rotational direction to improve the cutting performance of the burring portion 10 on the edge of the heating escape groove 14.

한편, 상기 탭핑부(20)는 상기 버링부(10)의 상부에 일체로 연결되되, 외면에 상기 모재(미도시)에 형성되는 천공의 내주를 탭핑하는 나사산(21)이 형성됨이 바람직하다.On the other hand, the tapping portion 20 is integrally connected to the upper portion of the burring portion 10, it is preferable that a thread 21 is formed on the outer surface to tap the inner periphery of the perforation formed in the base material (not shown).

또한, 상기 버링부(10)와 상기 탭핑부(20)의 길이방향 길이 비율, 즉, 상기 버링부(10)의 길이방향 전체 길이(k3)와 상기 탭핑부(20)의 길이방향 전체 길이(k7) 간의 비율은 1:1.16~1.18로 설정될 수 있다. 예컨대, 상기 버링부(10)의 길이방향 전체 길이(k3)가 9.2mm로 형성되는 경우 상기 탭핑부(20)의 길이방향 전체 길이(k7)가 10.8mm로 형성될 수 있다.In addition, the lengthwise length ratio of the burring part 10 and the tapping part 20, that is, the total length (k3) in the longitudinal direction of the burring part 10 and the total length in the longitudinal direction of the tapping part 20 ( The ratio between k7) can be set to 1:1.16 to 1.18. For example, when the total length (k3) in the longitudinal direction of the burring portion 10 is 9.2 mm, the total length (k7) in the longitudinal direction of the tapping portion 20 may be 10.8 mm.

여기서, 상기 버링부(10)의 길이방향 전체 길이(k3)가 길수록 상기 버링부(10)가 동일한 두께의 상기 모재(미도시)를 피어싱하는 과정에서 발생되는 마찰열의 발열속도가 개선될 수 있다. 또한, 상기 탭핑부(20)의 길이방향 전체 길이(k7)는 기설정 두께의 적어도 둘 이상의 상기 모재(미도시)에 탭핑나나산을 형성하기 위해 기설정 길이 이상의 길이가 요구될 수 있다. Here, the longer the total length k3 of the burring portion 10 in the longitudinal direction, the faster the heating rate of frictional heat generated in the process of piercing the base material (not shown) having the same thickness may be improved. . In addition, the total length (k7) in the longitudinal direction of the tapping portion 20 may be required to have a length greater than or equal to a preset length in order to form tapping nasan on at least two or more base materials (not shown) having a predetermined thickness.

이때, 상기 버링부(10)의 길이방향 전체 길이(k3)와 상기 탭핑부(20)의 길이방향 전체 길이(k7) 간의 비율이 1:1.16~1.18로 설정됨에 따라 발열속도 및 탭핑나사산 형성의 상이한 기능 제공을 위한 최적화된 비율로 형성될 수 있다.At this time, as the ratio between the total length (k3) in the longitudinal direction of the burring portion (10) and the total length (k7) in the longitudinal direction of the tapping portion (20) is set to 1:1.16 to 1.18, the heating rate and tapping screw formation It can be formed in an optimized ratio for providing different functions.

그리고, 상기 탭핑부(20)의 나사산(21) 중 하부에 형성된 제1나사산(21a)의 길이방향 폭은 상기 탭핑부 상부에 형성된 제2나사산(21b)의 길이방향 폭보다 크게 형성됨이 바람직하다.In addition, it is preferable that the lengthwise width of the first screw thread 21a formed at the lower part of the threads 21 of the tapping part 20 is larger than the lengthwise width of the second screw thread 21b formed at the upper part of the tapping part 20. .

여기서, 상기 나사산(21)은 상기 탭핑부(20)의 외면을 따라 연속적으로 권취되는 형태로 형성될 수 있으며, 상기 탭핑부(20)의 상부로 갈수록 상기 나사산(21)의 길이방향 폭이 감소되고 각 나사산(21) 간의 간격이 감소될 수도 있다.Here, the thread 21 may be formed in a form that is continuously wound along the outer surface of the tapping portion 20, the longitudinal width of the thread 21 decreases toward the upper portion of the tapping portion 20 And the distance between each thread 21 may be reduced.

상세히, 상기 제2나사산(21b)은 상기 버링부(10)에 의해 천공된 상기 모재(미도시)의 천공 내주에 실질적으로 스크류 체결되도록 상기 버링부(10) 및 상기 헤드부(30) 사이에 형성된 상기 탭핑부(20)의 외주에 형성됨이 바람직하다. In detail, the second thread (21b) is between the burring portion 10 and the head portion 30 to be substantially screwed to the perforated inner periphery of the base material (not shown) perforated by the burring portion 10 It is preferably formed on the outer periphery of the formed tapping portion (20).

그리고, 상기 제1나사산(21a)은 상기 버링부(10)에 의해 천공된 모재(미도시)의 천공 내주에 제2나사산(21b)이 스크류 체결되기 전에 상기 천공을 지지하며 지지력을 제공하도록 상기 제2나사산(21b)과 상기 버링부(10) 사이의 상기 탬핑부(20) 외주에 형성됨이 바람직하다. In addition, the first screw thread 21a supports the perforation before the second screw thread 21b is screwed to the perforated inner periphery of the base material (not shown) perforated by the burring part 10 to provide support force. It is preferable to be formed on the outer circumference of the tamping portion 20 between the second screw acid 21b and the burring portion 10.

여기서, 상기 제1나사산(21a)은 제2나사산(21b)의 나삿니들 보다 상대적으로 적은 나삿니들을 가지며, 상기 제1나사산(21a) 나삿니의 치 단면적이 제2나사산(21b)의 나삿니 치 단면적 보다 크게 형성될 수 있다. Here, the first thread (21a) has a relatively small number of threads than the threads of the second thread (21b), the tooth sectional area of the first thread (21a) thread than the thread sectional area of the second thread (21b) It can be large.

또한, 상기 제2나사산(21b)은 삼각형 단면 형상의 나삿니들으로 형성되고, 상기 제1나사산(21a)은 상기 제2나사산(21b) 보다 완만한 라운드진 단면 형상의 나삿니들로 형성될 수 있다. In addition, the second screw thread 21b may be formed of triangular cross-sectional threads, and the first screw thread 21a may be formed of rounder cross-section shaped threads than the second thread 21b. .

여기서, 후술되는 접합툴(미도시)로부터 인가되는 가압력 및 회전력을 통해 상기 버링부(10)가 상기 모재(미도시)를 회전 가압하여 피어싱한 이후 상기 탭핑부(20)의 제1나사산(21a)이 상기 모재(미도시)의 천공 내주를 따라 회전 가압되며 상기 천공 테두리에 지지될 수 있다. 이어서, 상기 나사산(21)의 제2나사산(21b)이 상기 모재(미도시)의 천공으로 삽입됨에 따라 상기 천공 내주에 탭핑나사산이 형성될 수 있다.Here, the first screw thread 21a of the tapping part 20 after the burring part 10 rotates and presses the base material (not shown) through a pressing force and a rotational force applied from a bonding tool (not shown) to be described later. ) Is rotated and pressed along the perforated inner periphery of the base material (not shown) and may be supported on the perforated border. Subsequently, as the second screw thread 21b of the thread 21 is inserted into the perforation of the base material (not shown), a tapping screw thread may be formed in the perforation inner periphery.

이에 따라, 상기 모재(미도시)의 천공 내주에 상기 탭핑부(20)의 제2나사산(21b)이 스크류 체결되기 전에 상기 제1나사산(21a)이 상기 천공에 지지되므로 상기 리벳 스크류 드릴(100)이 상기 모재(미도시)에 대하여 실질적인 직각을 유지하며 상기 모재(미도시)를 접합하므로 작업편의성 및 제조정밀성이 개선될 수 있다.Accordingly, before the second screw thread 21b of the tapping portion 20 is screwed to the perforated inner periphery of the base material (not shown), the first screw thread 21a is supported by the hole so that the rivet screw drill 100 ) Maintains a substantially right angle to the base material (not shown) and joins the base material (not shown), thereby improving work convenience and manufacturing precision.

한편, 상기 헤드부(30)는 상기 탭핑부(20)의 상부에 일체로 연결되되, 상기 탭핑부(20)의 반경방향 외측으로 확장 형성되며, 상부에 왕복이동 및 회전을 위한 접합툴(미도시)이 선택적으로 마운팅됨이 바람직하다.On the other hand, the head portion 30 is integrally connected to the upper portion of the tapping portion 20, and is formed to expand radially outwardly of the tapping portion 20, and a bonding tool (not shown) for reciprocating movement and rotation on the upper portion. Preferably) is selectively mounted.

여기서, 상기 접합툴(미도시)은 상기 리벳 스크류 드릴(100)을 회전 가압시키기 위해 별도로 구비되는 장치로 이해함이 바람직하다. 이때, 상기 접합툴(미도시)은 상기 리벳 스크류 드릴(100)을 가이드하도록 구비되며, 상기 리벳 스크류 드릴(100)을 상하 방향으로 이동시킴과 동시에 회전시키도록 구비될 수 있다. 즉, 상기 접합툴(미도시)은 소정의 구동수단에 의해 직선 방향으로 왕복 이동하며 회전 가능하게 구비될 수 있다. 예컨대, 상기 접합툴(미도시)은 상기 헤드부(30)를 클램핑하는 마운트부와, 상기 마운트부를 상하 방향으로 왕복 이동시키며 회전시킬 수 있는 구동부(미도시)를 포함할 수 있다. Here, the joining tool (not shown) is preferably understood as a device provided separately for rotationally pressing the rivet screw drill 100. At this time, the joining tool (not shown) is provided to guide the rivet screw drill 100, and may be provided to move the rivet screw drill 100 in the vertical direction and to rotate at the same time. That is, the joining tool (not shown) may be provided to be rotatable while reciprocating in a linear direction by a predetermined driving means. For example, the joining tool (not shown) may include a mount part for clamping the head part 30 and a driving part (not shown) capable of rotating the mount part reciprocatingly in the vertical direction.

그리고, 상기 헤드부(30)는 상기 접합툴(미도시)에 결합되는 마운팅돌기(31)와, 상기 마운팅돌기(31) 및 상기 탭핑부(20)의 사이에 형성되는 안착단턱(32)을 포함함이 바람직하다.In addition, the head portion 30 includes a mounting projection 31 coupled to the bonding tool (not shown), and a seating step 32 formed between the mounting projection 31 and the tapping portion 20. It is preferred to include.

그리고, 상기 안착단턱(32)은 상기 마운팅돌기(31) 및 상기 탭핑부(20)의 사이에는 원주방향을 따라 반경방향 외측으로 확장 형성됨이 바람직하다. 여기서, 상기 안착단턱(32)은 상기 버링부(10) 및 상기 탭핑부(20)가 상기 모재(미도시)를 통과한 이후에 상기 모재(미도시)에 안착되어 지지하는 기능을 제공할 수 있다.In addition, the seating step 32 is preferably formed to extend radially outward along the circumferential direction between the mounting projection 31 and the tapping portion 20. Here, the seating step 32 may provide a function to seat and support the base material (not shown) after the burring portion 10 and the tapping portion 20 pass through the base material (not shown). have.

또한, 상기 헤드부(30)에는 상기 접합툴(미도시)에 결합되는 마운팅돌기(31)가 상방 돌출되되, 상기 마운팅돌기(31)에는 원주방향을 따라 방사상으로 돌설되는 복수개의 돌설형합부(31a)가 형성됨이 바람직하다. 이때, 상기 마운팅돌기(31) 및 상기 돌설형합부(31a)가 일체로 형성됨으로 이해함이 바람직하다.In addition, a mounting protrusion 31 coupled to the joining tool (not shown) protrudes upward on the head portion 30, but the mounting protrusion 31 includes a plurality of protrusions protruding radially along a circumferential direction ( It is preferable that 31a) is formed. At this time, it is preferable to understand that the mounting protrusion 31 and the protrusion-type connection part 31a are integrally formed.

여기서, 상기 마운팅돌기(31)는 상기 헤드부(30)의 상면 중앙에 돌출 형성되되, 상기 돌설형합부(31a)는 상기 마운팅돌기(31)로부터 원주방향을 따라 방사상으로 복수개소 연장 돌설됨이 바람직하다. 이때, 상기 마운팅돌기(31) 및 상기 돌설형합부(31a)는 상기 접합툴(미도시)의 장착홈에 형합되도록 상기 장착홈의 형상에 대응되어 형성됨이 바람직하다.Here, the mounting projection 31 is formed to protrude in the center of the upper surface of the head portion 30, the protrusions 31a are radially extended from the mounting projections 31 along the circumferential direction. desirable. At this time, it is preferable that the mounting projection 31 and the protruding projection 31a are formed in correspondence with the shape of the mounting groove so as to fit into the mounting groove of the joining tool (not shown).

예컨대, 상기 돌설형합부(31a)는 상기 마운팅돌기(31)로부터 반경방향 외측으로 여섯개소 연장 돌설되어 꽃잎 형상, 바람개비 형상 등으로 형성될 수 있다. 이때, 각 상기 돌설형합부(31a)의 사이로 반경방향 내측으로 오목하게 형성되는 공간이 각각 형성됨이 바람직하다. 즉, 상기 돌설형합부(31a)의 측면 프로파일이 라운드지게 또는 굴곡지게 형성될 수 있다.For example, the protruding protrusion 31a may be protruded six places radially outward from the mounting protrusion 31 to form a petal shape, a pinwheel shape, or the like. At this time, it is preferable that each of the spaces that are concavely formed inward in the radial direction between each of the protrusions 31a. That is, the side profile of the protrusion 31a may be rounded or curved.

이에 따라, 상기 마운팅돌기(31)는 상기 접합툴(미도시)의 마운트부에 구비된 장착홈에 클램핑 장착됨에 따라 끼움 고정되며, 상기 접합툴(미도시)에 의해 상기 리벳 스크류 드릴(100)이 상기 모재(미도시)를 회전 가압하여 탭핑할 수 있다.Accordingly, the mounting projection 31 is fitted and fixed as being clamped to the mounting groove provided in the mounting portion of the joining tool (not shown), and the rivet screw drill 100 by the joining tool (not shown) The base material (not shown) can be tapped by rotational pressure.

이때, 이상에서 기재된 "포함하다", "구성하다" 또는 "구비하다" 등의 용어는, 특별히 반대되는 기재가 없는 한, 해당 구성 요소가 내재할 수 있음을 의미하는 것이므로, 다른 구성 요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성 요소를 더 포함할 수 있는 것으로 해석되어야 한다. 기술적이거나 과학적인 용어를 포함한 모든 용어들은, 다르게 정의되지 않는 한, 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자에 의해 일반적으로 이해되는 것과 동일한 의미가 있다. 사전에 정의된 용어와 같이 일반적으로 사용되는 용어들은 관련 기술의 문맥상의 의미와 일치하는 것으로 해석되어야 하며, 본 발명에서 명백하게 정의하지 않는 한, 이상적이거나 과도하게 형식적인 의미로 해석되지 않는다.At this time, the terms "include", "compose" or "compose" as described above means that the corresponding component can be intrinsic, unless specifically stated otherwise, excluding other components. It should not be interpreted as being able to further include other components. All terms, including technical or scientific terms, have the same meaning as generally understood by a person skilled in the art to which the present invention belongs, unless otherwise defined. Commonly used terms, such as predefined terms, should be interpreted as being consistent with the contextual meaning of the related art, and are not to be interpreted as ideal or excessively formal meanings unless explicitly defined in the present invention.

이상 설명한 바와 같이, 본 발명은 상술한 각 실시예에 한정되는 것은 아니며, 본 발명의 청구항에서 청구하는 범위를 벗어남 없이 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에 의해 변형 실시되는 것은 가능하며, 이러한 변형 실시는 본 발명의 범위에 속한다.As described above, the present invention is not limited to each of the above-described embodiments, and it is possible to be modified by a person skilled in the art to which the present invention pertains without departing from the scope of the claims of the present invention. The implementation of such modifications is within the scope of the present invention.

100: 리벳 스크류 드릴 10: 버링부
11: 첨단부 12: 제1버링부
13: 제2버링부 14: 발열도피홈
20: 탭핑부 21: 나사산
30: 헤드부 31: 마운팅돌기
32: 안착단턱100: rivet screw drill 10: burring part
11: Advanced part 12: First burring part
13: second burring part 14: fever escape groove
20: tapping portion 21: thread
30: head 31: mounting projection
32: seating step

Claims (14)

모재를 피어싱 및 탭핑하기 위한 리벳 스크류 드릴에 있어서,
상기 모재에 회전 가압되는 첨단부에 연결되되 단면이 라운드진 외면 프로파일로 형성되는 제1버링부와, 상기 제1버링부의 상부에 일체로 형성되되 단면이 상기 제1버링부와 불연속적으로 라운드진 외면 프로파일로 형성되는 제2버링부를 포함하는 버링부;
상기 버링부의 상부에 일체로 연결되되, 외면에 상기 모재에 형성되는 천공의 내주를 탭핑하는 나사산이 형성되는 탭핑부; 및
상기 탭핑부의 상부에 일체로 연결되되, 상기 탭핑부의 반경방향 외측으로 확장 형성되며, 상부에 왕복이동 및 회전을 위한 접합툴이 선택적으로 마운팅되는 헤드부를 포함하는 리벳 스크류 드릴.In the rivet screw drill for piercing and tapping the base material,
A first burring portion connected to a tip portion that is rotationally pressurized to the base material and formed of an outer profile with a round cross-section, and integrally formed on an upper portion of the first burring portion, but having a cross-section discontinuously rounded with the first burring portion A burring portion including a second burring portion formed of an outer surface profile;
A tapping part integrally connected to an upper portion of the burring part, wherein a thread is formed on an outer surface to tap an inner periphery of the perforation formed in the base material; And
A rivet screw drill comprising a head portion integrally connected to the upper portion of the tapping portion, extending radially outwardly of the tapping portion, and a bonding tool for reciprocating and rotating selectively mounted thereon. 제 1 항에 있어서,
상기 제1버링부의 단면 프로파일은 제1곡률반경을 따라 형성되며,
상기 제2버링부는 상기 제1곡률반경보다 크게 형성된 제2곡률반경을 따라 형성됨을 특징으로 하는 리벳 스크류 드릴.According to claim 1,
The cross-sectional profile of the first burring portion is formed along the first radius of curvature,
The second burring portion rivet screw drill, characterized in that formed along the second radius of curvature formed larger than the first radius of curvature. 제 2 항에 있어서,
상기 제1곡률반경의 회전중심은 상기 제1버링부의 최상단측으로부터 반경방향 외측으로 수평선상으로 연장된 위치에 배치되며,
상기 제2곡률반경의 회전중심은 상기 제2버링부의 최상단측으로부터 반경방향 외측으로 수평선상으로 연장된 위치에 배치됨을 특징으로 하는 리벳 스크류 드릴.According to claim 2,
The center of rotation of the first radius of curvature is disposed at a position extending in a horizontal direction radially outward from the uppermost side of the first burring portion,
The center of rotation of the second radius of curvature is a rivet screw drill, characterized in that disposed in a position extending in a horizontal direction radially outward from the uppermost side of the second burring portion. 제 1 항에 있어서,
상기 버링부의 외주에는 원주방향을 따라 적어도 하나 이상의 발열도피홈이 형성되되, 각 상기 발열도피홈은 상기 제1버링부 및 상기 제2버링부의 외주를 거쳐 길이방향을 따라 연속적으로 형성됨을 특징으로 하는 리벳 스크류 드릴.According to claim 1,
At least one heating escape groove is formed along the circumferential direction on the outer circumference of the burring portion, and each heating escape groove is continuously formed along the longitudinal direction through the outer circumference of the first burring portion and the second burring portion. Rivet screw drill. 제 4 항에 있어서,
상기 발열도피홈은 반경방향을 따라 기설정된 깊이로 함몰 형성되며, 원주방향을 따라 기설정된 폭으로 형성되고, 길이방향을 따라 기설정된 길이로 형성되되,
상기 발열도피홈의 반경방향 깊이와 상기 제1버링부의 최대 외경부의 직경 간의 비율이 1:21.9~22.1로 설정되며,
상기 발열도피홈의 원주방향 폭과 상기 제1버링부의 최대 외경부의 직경 간의 비율이 1:14.6~14.7로 설정되고,
상기 발열도피홈의 길이방향 길이와 상기 버링부의 길이방향 전체 길이 간의 비율이 1:1.82~1.86로 설정됨을 특징으로 하는 리벳 스크류 드릴.The method of claim 4,
The heating escape groove is recessed to a predetermined depth along the radial direction, is formed with a predetermined width along the circumferential direction, and is formed with a predetermined length along the longitudinal direction,
The ratio between the radial depth of the heating escape groove and the maximum outer diameter of the first burring portion is set to 1:21.9 to 22.1,
The ratio between the circumferential width of the heating escape groove and the diameter of the maximum outer diameter of the first burring portion is set to 1:14.6 to 14.7,
A rivet screw drill characterized in that the ratio between the longitudinal length of the heating escape groove and the total length in the longitudinal direction of the burring portion is set to 1:1.82 to 1.86. 제 4 항에 있어서,
상기 발열도피홈은 상기 첨단부로부터 길이방향으로 기설정된 이격길이만큼 이격된 위치로부터 상측을 따라 기설정된 길이로 형성되되,
상기 이격길이와 상기 버링부의 길이방향 전체 길이 간의 비율이 1:4.5~4.7로 설정됨을 특징으로 하는 리벳 스크류 드릴.The method of claim 4,
The heating escape groove is formed to a predetermined length along the upper side from a position spaced apart by a predetermined separation length in the longitudinal direction from the tip portion,
Rivet screw drill, characterized in that the ratio between the separation length and the total length in the longitudinal direction of the burring portion is set to 1:4.5 to 4.7. 제 1 항에 있어서,
상기 제1버링부 및 상기 제2버링부는 상측으로 갈수록 기설정된 제1곡률반경 및 제2곡률반경으로 각각 라운드지게 형성되되, 상기 제1버링부의 최대 외경이 상기 제2버링부의 최소 외경 이하로 형성되고,
상기 제1버링부의 제1곡률반경과 상기 제2버링부의 제2곡률반경 간의 비율이 1:2.11~2.13로 설정됨을 특징으로 하는 리벳 스크류 드릴.According to claim 1,
The first burring portion and the second burring portion are formed to be rounded to the predetermined first and second curvature radii, respectively, toward the upper side, and the maximum outer diameter of the first burring portion is formed below the minimum outer diameter of the second burring portion. Become,
Rivet screw drill, characterized in that the ratio between the first curvature radius of the first burring portion and the second curvature radius of the second burring portion is set to 1:2.11 to 2.13. 제 1 항에 있어서,
상기 제1버링부의 최대 외경부와 상기 제2버링부의 최대 외경부 간의 직경 비율은 1:1.41~1.43로 설정됨을 특징으로 하는 리벳 스크류 드릴.According to claim 1,
A rivet screw drill characterized in that the diameter ratio between the maximum outer diameter portion of the first burring portion and the maximum outer diameter portion of the second burring portion is set to 1:1.41 to 1.43. 제 1 항에 있어서,
상기 제1버링부와 상기 제2버링부의 길이방향 길이 비율은 1:1.18~1.20로 설정됨을 특징으로 하는 리벳 스크류 드릴.According to claim 1,
The rivet screw drill, characterized in that the longitudinal length ratio of the first burring portion and the second burring portion is set to 1:1.18 to 1.20. 제 1 항에 있어서,
상기 버링부와 상기 탭핑부의 길이방향 길이 비율은 1:1.16~1.18로 설정됨을 특징으로 하는 리벳 스크류 드릴.According to claim 1,
The rivet screw drill, characterized in that the lengthwise length ratio of the burring portion and the tapping portion is set to 1:1.16 to 1.18. 제 1 항에 있어서,
상기 첨단부는 상기 모재를 피어싱 하도록 상기 버링부의 하단부에 형성되되, 0.1~0.3mm-1의 곡률반경으로 라운드지게 형성됨을 특징으로 하는 리벳 스크류 드릴.According to claim 1,
The tip portion is formed on the lower end of the burring portion so as to pierce the base material, rivet screw drill characterized in that it is formed to be rounded with a radius of curvature of 0.1 to 0.3mm -1 . 제 1 항에 있어서,
상기 탭핑부 하부에 형성된 나사산의 길이방향 폭은 상기 탭핑부 상부에 형성된 나사산의 길이방향 폭보다 크게 형성됨을 특징으로 하는 리벳 스크류 드릴.According to claim 1,
Rivet screw drill characterized in that the longitudinal width of the thread formed on the lower portion of the tapping portion is formed larger than the longitudinal width of the thread formed on the upper portion of the tapping portion. 제 1 항에 있어서,
상기 헤드부에는 상기 접합툴에 결합되는 마운팅돌기가 상방 돌출되되,
상기 마운팅돌기에는 원주방향을 따라 방사상으로 돌설되는 복수개의 돌설형합부가 형성됨을 특징으로 하는 리벳 스크류 드릴.According to claim 1,
On the head portion, a mounting protrusion coupled to the bonding tool protrudes upward,
A rivet screw drill characterized in that the mounting projection is formed with a plurality of projections that are radially projected along the circumferential direction. 모재를 피어싱 및 탭핑하기 위한 리벳 스크류 드릴에 있어서,
상기 모재에 회전 가압되는 첨단부에 연결되되 단면이 최상단측으로부터 반경방향 외측으로 수평선상으로 연장된 위치에 배치된 회전중심을 갖는 제1곡률반경을 따라 라운드진 외면 프로파일로 형성되는 제1버링부와, 상기 제1버링부의 상부에 일체로 형성되며 단면이 상기 제1버링부와 불연속적으로 라운드진 외면 프로파일로 형성되되 상기 제1곡률반경보다 크며 최상단측으로부터 반경방향 외측으로 수평선상으로 연장된 위치에 배치된 회전중심을 갖는 제2곡률반경을 따라 형성되는 제2버링부를 포함하는 버링부;
상기 버링부의 상부에 일체로 연결되되, 외면에 상기 모재에 형성되는 천공의 내주를 탭핑하는 나사산이 형성되는 탭핑부; 및
상기 탭핑부의 상부에 일체로 연결되되, 상기 탭핑부의 반경방향 외측으로 확장 형성되며, 상부에 왕복이동 및 회전을 위한 접합툴이 선택적으로 마운팅되는 헤드부를 포함하는 리벳 스크류 드릴.In the rivet screw drill for piercing and tapping the base material,
A first burring portion connected to a tip portion that is rotationally pressed to the base material, but formed of a rounded outer surface profile along a first radius of curvature having a rotational center disposed at a position extending in a horizontal direction from the top end to a horizontal line. Wow, it is integrally formed on the upper portion of the first burring portion, and a cross section is formed of an outer surface profile that is discontinuously rounded with the first burring portion, but is larger than the first curvature radius and extends radially outward from the top end side to the horizontal line. A burring portion including a second burring portion formed along a second radius of curvature having a center of rotation disposed at a position;
A tapping part integrally connected to an upper portion of the burring part, wherein a thread is formed on an outer surface to tap an inner periphery of the perforation formed in the base material; And
A rivet screw drill including a head portion integrally connected to the upper portion of the tapping portion, extending radially outwardly of the tapping portion, and a bonding tool for reciprocating and rotating selectively mounted thereon.
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