KR20190143035A

KR20190143035A - 무선 통신 시스템에서 동위상 성분 및 직교위상 성분의 부정합 보정을 위한 방법 및 장치

Info

Publication number: KR20190143035A
Application number: KR1020180070481A
Authority: KR
Inventors: 다오만튜안; 민기홍; 김용훈; 유이치 아오키
Original assignee: 삼성전자주식회사
Priority date: 2018-06-19
Filing date: 2018-06-19
Publication date: 2019-12-30
Also published as: US20190386869A1

Abstract

본 개시의 다양한 실시 예들에 따르면, 무선 통신 시스템에서 송신기와 수신기를 포함하는 전자 장치의 동작 방법이 제공된다. 상기 방법은 상기 송신기로부터 상기 송신기와 상기 수신기 사이의 루프백(loopback)을 통해 상기 수신기로 테스트 신호를 송신하는 과정과, 상기 수신기에서 수신된 신호와 상기 테스트 신호에 기초하여 루프백 각도를 추정하는 과정과, 상기 루프백 각도로부터 상기 송신기 및 상기 수신기의 I/Q 부정합 파라미터들을 결정하는 과정을 포함한다. 본 개시는 별도의 I/Q 트레이닝 시퀀스 (training sequence)에 따른 복잡한 하드웨어 구현 없이 쉽게 I/Q 부정합 보정을 수행하는 것을 목적으로 한다. 또한, 본 개시는 최적의 값을 얻을 때까지 수행하는 성능 평가의 반복을 피함으로써 짧은 시간 내에 I/Q 부정합 보정을 수행하는 것을 목적으로 한다. 또한, 본 개시는 경우에 따라서 송신기와 수신기 모두, 또는 송신기만, 또는 수신기만 I/Q 부정합 보정을 수행할 수 있는 방법 및 장치를 제공하는 것을 목적으로 한다.

Description

무선 통신 시스템에서 동위상 성분 및 직교위상 성분의 부정합 보정을 위한 방법 및 장치 {METHOD AND APPARATUS FOR CALIBRATION OF AN IN-PHASE/QUADRATURE MISMATCH IN WIRELESS COMMUNICATION SYSTEM}

본 개시(disclosure)는 일반적으로 무선 통신 시스템에 관한 것으로, 보다 구체적으로 무선 통신 시스템에서 동위상(in-phase, I) 성분 및 직교위상(quadrature, Q) 성분의 부정합을 보정하기 위한 방법 및 장치에 관한 것이다.

최근의 무선통신 시스템은 전송하고자 하는 신호를 기저 대역(baseband)에서 통과 대역(passband)으로 천이시키는 상향 변환(up conversion)과 통과 대역(passband)에서 기저 대역(baseband)으로 천이시키는 하향 변환(down conversion)을 위해 서로 직교하는 I(in-phase) 성분과 Q(quadrature) 성분을 동시에 이용하는 직교 변조를 사용한다. 직교 변조(quadrature modulation)는 하나의 캐리어(carrier)를 사용하여 두 배의 신호를 전송할 수 있다는 장점이 있지만 믹서(mixer)의 I 성분과 Q 성분 사이에 부정합(mismatch)가 발생한 경우 I/Q신호에 상호 간섭이 발생해 통신시스템 성능을 저하시킬 수 있다.

I/Q 부정합은 이득 부정합(gain mismatch)과 위상 부정합 (phase mismatch) 으로 분리할 수 있다. 이득 부정합은 믹서의 I성분과 Q성분의 크기가 차이가 나는 경우를 말한다. 그리고, 위상 부정합은 믹서 I/Q 출력간의 위상(phase) 차이가 90˚가 아니어서 I/Q간 직교하지 않는 경우를 말한다.

송수신부의 직교 변조(quadrature modulator)에서 I/Q 부정합이 발생할 경우 에러 벡터 크기(error vector magnitude, EVM) 열화가 발생하며, 패킷 에러율(packet error rate, PER)이 증가하여 전체적인 통신시스템 성능이 저하될 수 있다. 특히 최근의 WLAN(wireless local area network), WPAN(wireless personal area network), LTE(long term evolution), NR(new radio) 등의 무선 통신 시스템은 데이터 전송량을 높이기 위해 16QAM(quadrature amplitude modulation), 64QAM, 256QAM 등의 높은 차수의 변조(modulation)를 사용하는데, 높은 차수의 변조방식일수록 송수신부 I/Q 부정합에 더욱 민감하므로 원활한 통신 성능을 보장하기 위해서는 송수신부 I/Q 부정합 보정(I/Q mismatch calibration)이 필요하다.

상술한 바와 같은 논의를 바탕으로, 본 개시(disclosure)는, 본 개시는 별도의 I/Q 트레이닝 시퀀스 (training sequence)에 따른 복잡한 하드웨어 구현 없이 쉽게 I/Q 부정합 보정을 수행하기 위한 방법 및 장치를 제공한다.

또한, 본 개시는 최적의 값을 얻을 때까지 수행하는 성능 평가의 반복을 피함으로써 짧은 시간 내에 I/Q 부정합 보정을 수행하기 위한 방법 및 장치를 제공한다.

또한, 본 개시는 경우에 따라서 송신기와 수신기 모두, 또는 송신기만, 또는 수신기만 I/Q 부정합 보정을 수행하기 위한 방법 및 장치를 제공한다.

상기의 기술적 과제를 달성하기 위한 본 개시의 다양한 실시 예들에 따르면, 무선 통신 시스템에서 송신기와 수신기를 포함하는 전자 장치의 동작 방법이 제공된다. 상기 방법은 상기 송신기와 상기 수신기 사이의 중간 경로를 통과한 신호를 획득하는 과정과, 상기 신호와 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호에 기초하여 상기 중간 경로에서의 위상 변화량을 추정하는 과정과, 상기 위상 변화량으로부터 상기 송신기 및 상기 수신기의 동위상(in-phase, I) 성분 및 직교위상(quadrature, Q) 성분의 부정합을 나타내는 I/Q 부정합 파라미터들을 결정하는 과정을 포함한다.

본 개시의 다양한 실시 예들에 따르면, 무선 통신 시스템에서 전자 장치가 제공된다. 상기 전자 장치는 송신기; 수신기; 및 적어도 하나의 프로세서를 포함하며, 상기 적어도 하나의 프로세서는, 상기 송신기와 상기 수신기 사이의 중간 경로를 통과한 신호를 획득하고, 상기 신호와 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호에 기초하여 상기 중간 경로에서의 위상 변화량을 추정하며, 상기 위상 변화량으로부터 상기 송신기 및 상기 수신기의 동위상(in-phase, I) 성분 및 직교위상(quadrature, Q) 성분의 부정합을 나타내는 I/Q 부정합 파라미터들을 결정하도록 구성된다.

본 개시의 다양한 실시 예들에 따르면, 별도의 I/Q 트레이닝 시퀀스 (training sequence)에 따른 복잡한 하드웨어 구현 없이 쉽게 I/Q 부정합 보정을 수행할 수 있다.

또한, 본 개시의 다양한 실시 예들에 따르면, 최적의 값을 얻을 때까지 수행하는 성능 평가의 반복을 피할 수 있어 짧은 시간 내에 I/Q 부정합 보정을 수행할 수 있다.

또한, 본 개시의 다양한 실시 예들에 따르면, 경우에 따라서 송신기와 수신기 모두, 또는 송신기만, 또는 수신기만 I/Q 부정합 보정을 수행할 수 있는 방법 및 장치를 제공할 수 있다.

본 개시에서 얻을 수 있는 효과는 이상에서 언급한 효과들로 제한되지 않으며, 언급하지 않은 또 다른 효과들은 아래의 기재로부터 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 명확하게 이해될 수 있을 것이다.

도 1a 및 도 1b는 무선 통신 시스템에서 I(in-phase) 성분과 Q(quadrature) 성분 간 부정합(이하 'I/Q 부정합') 없는 신호의 일 예를 도시한다.
도 2a 및 도 2b는 무선 통신 시스템에서 I/Q 부정합을 가지는 신호의 일 예를 도시한다.
도 3은 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법의 흐름도를 도시한다.
도 4a는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 송신기 및 수신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 장치의 구조를 도시한다.
도 4b는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 송신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 장치의 구조를 도시한다.
도 4c는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 수신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 장치의 구조를 도시한다.
도 5는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 I/Q 부정합을 보정하기 위한 시스템의 구조를 도시한다.
도 6는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 I/Q 부정합을 보정하기 위한 루프백 각도를 추정하기 위한 시스템의 구조를 도시한다.
도 7은 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 I/Q 부정합을 보정하기 위한 루프백 각도를 추정하기 위한 I/Q 전력의 합을 도시한다.
도 8은 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 I/Q 부정합을 보정하기 위한 루프백 각도를 추정하기 위하여 신호를 정규화(normalize)한 시스템의 구조를 도시한다.
도 9a는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 송신기 및 수신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 장치의 구조를 도시한다.
도 9b는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 송신기 및 수신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법의 흐름도를 도시한다.
도 10은 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 송신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법의 흐름도를 도시한다.
도 11은 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 수신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법의 흐름도를 도시한다.
도 12a 내지 도 12d는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 I/Q 부정합에 대한 보정을 수행하거나 또는 수행하지 않은 경우, 송신 신호 또는 수신 신호의 전력 스펙트럼 밀도를 도시한다.
도 13a는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 I/Q 부정합이 보정된 후 송신 신호와 수신 신호의 이득 추출 오류를 도시한다.
도 13b는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 I/Q 부정합이 보정된 후 송신 신호와 수신 신호의 위상 추출 오류를 도시한다.
도 14는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 무선 통신 시스템에서 I/Q 부정합을 보정하는 방법과 종래의 방법의 IRR(image rejection ratio, 이미지 제거비)를 도시한다.

본 개시에서 사용되는 용어들은 단지 특정한 실시 예를 설명하기 위해 사용된 것으로, 다른 실시 예의 범위를 한정하려는 의도가 아닐 수 있다. 단수의 표현은 문맥상 명백하게 다르게 뜻하지 않는 한, 복수의 표현을 포함할 수 있다. 기술적이거나 과학적인 용어를 포함해서 여기서 사용되는 용어들은 본 개시에 기재된 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자에 의해 일반적으로 이해되는 것과 동일한 의미를 가질 수 있다. 본 개시에 사용된 용어들 중 일반적인 사전에 정의된 용어들은, 관련 기술의 문맥상 가지는 의미와 동일 또는 유사한 의미로 해석될 수 있으며, 본 개시에서 명백하게 정의되지 않는 한, 이상적이거나 과도하게 형식적인 의미로 해석되지 않는다. 경우에 따라서, 본 개시에서 정의된 용어일지라도 본 개시의 실시 예들을 배제하도록 해석될 수 없다.

이하에서 설명되는 본 개시의 다양한 실시 예들에서는 하드웨어적인 접근 방법을 예시로서 설명한다. 하지만, 본 개시의 다양한 실시 예들에서는 하드웨어와 소프트웨어를 모두 사용하는 기술을 포함하고 있으므로, 본 개시의 다양한 실시 예들이 소프트웨어 기반의 접근 방법을 제외하는 것은 아니다.

이하 본 개시는 무선 통신 시스템에서 I(in-phase) 성분과 Q(quadrature) 성분 간 부정합(이하 'I/Q 부정합')를 보정(calibration)하기 위한 방법 및 장치에 관한 것이다. 구체적으로, 본 개시는 간단한 하드웨어로 특별한 트레이닝 시퀀스(training sequence) 없이 짧은 시간 내에 I/Q 부정합 보정을 수행하기 위한 기술을 설명한다.

이하 설명에서 사용되는 신호를 지칭하는 용어, 제어 정보를 지칭하는 용어, 네트워크 객체(network entity)들을 지칭하는 용어, 장치의 구성 요소를 지칭하는 용어 등은 설명의 편의를 위해 예시된 것이다. 따라서, 본 개시가 후술되는 용어들에 한정되는 것은 아니며, 동등한 기술적 의미를 가지는 다른 용어가 사용될 수 있다.

직교 변조(quadrature modulation)를 사용하는 무선 통신 시스템에서, I/Q 부정합은 시스템 성능 열화를 일으킬 수 있다. 따라서, I/Q 부정합을 검출하고, I/Q 부정합을 보상하는 동작을 통해 시스템 성능 열화가 방지될 수 있다. 이하 본 개시는 I/Q 부정합이 송신 신호에 미치는 영향을 도 1a, 도 1b, 도 2a, 도 2b를 참고하여 설명한다.

도 1a 및 도 1b는 무선 통신 시스템에서 I/Q 부정합 없는 신호의 일 예를 도시한다. 도 2a 및 도 2b는 무선 통신 시스템에서 I/Q 부정합을 가지는 신호의 일 예를 도시한다.

도 1a는 원본 신호의 주파수에 따른 상대적 전력을 통한 전력 스펙트럼 밀도를 도시한다. 도 1a를 참고하면, I/Q 부정합이 없는 경우에는 원본 신호의 주파수 대역에만 신호가 존재하며, 이미지 주파수 대역에는 신호가 없다.

도 1b는 변조 방식에 따른 성상도(constellation)를 도시한다. 도 1b를 참고하면 64QAM(quadrature amplitude modulation, 직교 진폭 변조)의 변조 방식에 따라서 64개의 서로 다른 신호가 서로 구별될 수 있도록 명확하게 존재한다.

도 2a는 도 1a의 원본 신호에 대하여 직교 변조를 수행하는 과정에서 I/Q 부정합이 발생한 경우 송신 신호의 전력 스펙트럼 밀도를 도시한다. 도 2a는

의 I/Q 부정합이 발생한 경우이다. 도 2a를 참고하면, I/Q 부정합에 의하여 송신 신호는 원본 신호의 주파수 대역뿐만 아니라 이미지 신호 대역에도 신호가 존재하여, 원하지 않는 이미지 신호도 함께 송신된다.

도 2b는 I/Q 부정합이 발생한 경우의 변조 방식에 따른 성상도(constellation)를 도시한다. 도 2b 또한

의 I/Q 부정합이 발생한 경우이다. 도 2b를 참고하면 성상도가 도 1b에 비하여 잡음 성분이 증가하여 EVM(error vector magnitude, 오류 벡터 크기)이 열화된 상태이다.

직교 변조기 및 복조기에서 I/Q 부정합은 이득 및 위상의 부정합으로 구성된다. 이와 같은 I/Q 부정합은 시스템 성능에 큰 영향을 미친다. 도 2a 및 도 2b를 참고하면, I/Q 부정합에 의하면 불량한 이미지 거부(poor image rejection)이 발생하며, EVM이 심각하게 저하된다. 따라서, 시스템 성능을 보장하기 위하여 I/Q 부정합이 보정되어야 한다.

도 3은 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법의 흐름도를 도시한다. 구체적으로, 도 3은 무선 통신 시스템에서 송신기 및 수신기를 포함하는 전자 장치의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법의 흐름도를 도시한다.

도 3을 참고하면, 301 단계에서, 전자 장치는 송신기 및 수신기 중 적어도 하나 및 송신기와 수신기 사이의 중간 경로(path)를 통과한 테스트 신호를 획득한다. 여기서, 송신기 및 수신기 모두가 I/Q 부정합에 대한 측정 또는 보정의 대상이거나, 또는, 송신기 및 수신기 중 어느 하나가 I/Q 부정합에 대한 측정 또는 보정의 대상일 수 있다. 일 실시 예에 따라, 송신기 및 수신기 모두가 I/Q 부정합에 대한 측정 또는 보정의 대상인 경우, 중간 경로는 하나의 장치의 송신 경로 및 수신 경로 사이에 배치된 루프백(loopback) 경로일 수 있다. 이때, 루프백 경로는 제1 루프백 경로와 제2 루프백 경로를 포함할 수 있다. 다른 실시 예에 따라, 송신기 및 수신기 중 어느 하나가 I/Q 부정합에 대한 측정 또는 보정의 대상인 경우, 중간 경로는 무선 채널, 즉, OTA(over the air) 경로일 수 있다. 이때, 수신기 또는 송신기는 송신기 또는 수신기의 I/Q 부정합을 측정 또는 보정하기 위해 사용되는 별도의 장치(예: 신호 생성기, 신호 측정기, 스펙트럼 분석기, 오실로스코프 등)일 수 있다. 이로 인해, 전자 장치는 송신기-중간 경로-수신기를 통과한 신호, 송신기-중간 경로를 통과한 신호, 또는 중간 경로-수신기를 통과한 신호를 획득할 수 있다. 이하 설명의 편의를 위해, 중간 경로 등을 통과한 후 획득된 신호는 '제1 수신된 신호', '실제 수신된 신호' 또는 '캡쳐된(captured) 신호'로 지칭된다.

303 단계에서, 전자 장치는 수신된 신호와 테스트 신호에 기초하여 중간 경로에서의 위상(phase) 변화량을 추정한다. 중간 경로에서의 위상 변화량은 '루프백 각도(loopback angle)', 'OTA 지연(delay)' 또는 'OTA 위상 각도'로 지칭될 수 있다. 예를 들어, 전자 장치는 I/Q 부정합에 대한 측정 대상과 동등한 특성을 가지도록 모델링된 시스템을 이용하여 중간 경로에서의 위상 변화량을 추정할 수 있다. 구체적으로, 전자 장치는 테스트 신호가 모델링된 시스템을 통과한 결과를 산출함으로써 가상의 수신된 신호를 획득하고, 가상의 수신된 신호 및 캡쳐된 신호의 전력 합계를 이용하여 중간 경로에서의 위상 변화량을 추정할 수 있다. 이때, 위상 변화량은 전력의 합계를 최대화하는 가상의 수신된 신호에 적용된 위상 변화량으로서 결정될 수 있다. 이하 설명의 편의를 위해, 모델링된 시스템을 통과한 결과로서 산출되는 신호는 '제2 수신된 신호', '가상의 수신된 신호', '튜닝(tuning) 신호', '모델링된(modeled) 신호'로 지칭된다.

305 단계에서, 전자 장치는 중간 경로에서의 위상 변화량으로부터 I/Q 부정합 파라미터들을 결정한다. 상기 I/Q 부정합 파라미터들은 송신기의 이득 부정합을 나타내는 제1 파라미터, 수신기의 이득 부정합을 나타내는 제2 파라미터, 송신기의 위상 부정합을 나타내는 제3 파라미터, 수신기의 위상 부정합을 나타내는 제4 파라미터 중 적어도 둘 이상을 포함한다. 다양한 실시 예들에 따라서, 전자 장치는 추정된 중간 경로에서의 위상 변화량으로부터 도출되는 I/Q 부정합 파라미터들 및 캡쳐된 신호의 정규화된 전력 값 간 관계에 기반하여 변화량으로부터 I/Q 부정합 파라미터들을 결정할 수 있다. 예를 들어, 전자 장치는 I/Q 부정합 파라미터들 및 정규화된 전력 값 간의 관계를 나타내는 관계식들을 생성하고, 관계식들을 이용하여 I/Q 부정합 파라미터들을 결정할 수 있다. 여기서, 관계식들은 정규화된 전력 값들의 실수 성분의 관계식 및 허수 성분의 관계식을 포함할 수 있다.

도 3을 참고하여 설명한 실시 예에서, 모델링된 신호를 이용하여 중간 경로에서의 위상 변화량이 결정된다. 이를 위해, 캡쳐된 신호 및 모델링된 신호의 전력 합계가 산출된다. 이때, 모델링된 신호에 적용되는 I/Q 부정합 파라미터들은 미리 정의된 값으로 설정될 수 있다. 예를 들어, 미리 정의된 값은 '0' 또는 특정 값일 수 있다.

도 3을 참고하여 설명한 실시 예에서, 송신기 및 수신기 모두가 I/Q 부정합에 대한 측정 또는 보정의 대상인 경우, 4개의 I/Q 부정합 파라미터들이 결정될 수 있다. 이 경우, 최소 4개의 관계식들이 요구될 수 있으며, 이를 위해, 2개의 중간 경로들(예: 2개의 루프백 경로들)이 사용될 수 있다. 이 경우, 전자 장치는 2개의 중간 경로에서의 위상 변화량들을 추정하고, 2개의 중간 경로들에 대응하는 관계식들을 생성할 수 있다.

본 개시의 다양한 실시 예들에 따라서, 상기 수신기는 상기 송신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 소정의 오실로스코프일 수 있다. 이 때, 상기 전자 장치는 상기 수신기의 I/Q 부정합 파라미터들을 0으로 설정하고, 상기 송신기의 I/Q 부정합 파라미터들을 결정할 수 있다. 또한, 다양한 실시 예들에 따라서, 상기 송신기는 상기 수신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 소정의 신호 생성기일 수 있다. 이 때, 상기 전자 장치는 상기 송신기의 I/Q 부정합 파라미터들을 0으로 설정하고, 상기 수신기의 I/Q 부정합 파라미터들을 결정할 수 있다.

상기 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법은 종래의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법에 비하여 다음의 장점이 있다.

종래의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법은 루프백 각도를 알 수 없기 때문에 I/Q 부정합 파라미터들을 짧은 시간 내에 결정하지 못하고 최적의 값을 찾을 때까지 성능 평가를 반복하는 과정을 포함한다. 그러나, 상기 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법은 루프백 각도를 추정하기 때문에 루프백 각도에 기초하여 짧은 시간 내에 I/Q 부정합 파라미터들을 결정할 수 있다.

또한, 종래의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법은 송신기 또는 수신기 중 하나에 대하여만 I/Q 보정을 수행할 수 있다. 그러나, 상기 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법은 송신기 및 수신기 모두에 대하여 I/Q 보정을 수행할 수 있다. 또한, 상기 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법은 경우에 따라서 선택적으로 송신기 또는 수신기 중 하나에 대하여도 I/Q 보정을 수행할 수 있다.

나아가, 종래의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법은 특별한 트레이닝 시퀀스(training sequence)를 적용하기 때문에 복잡하고 비싼 하드웨어 장치가 필요하였다. 그러나, 상기 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법은 간단한 연산 절차에 의하여 I/Q 부정합 파라미터들을 결정하므로 단순하고 저렴한 하드웨어 구성으로 수행할 수 있다.

도 4a는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 송신기 및 수신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 장치의 구조를 도시한다. 도 4a는 송신기 및 수신기 모두에 대하여 I/Q 부정합을 보정하기 위한 전자 장치의 구조를 도시한다.

도 4a의 전자 장치 400는 송신기 403 및 수신기 405를 포함하는 트랜시버(transceiver) 401를 포함한다. 도 4a의 전자 장치400는 송신기 403 및 수신기 405 모두에 대하여 I/Q 부정합을 보정할 수 있다.

도시되지 않았으나, 전자 장치 400은 적어도 하나의 프로세서를 더 포함할 수 있다. 적어도 하나의 프로세서는 송신기 403 및 수신기 405와 기능적으로 연결되고(operatively connected), 송신기 403 및 수신기 405를 제어할 수 있다.

송신기 403은 I(in-phase)와 Q(quadrature)의 테스트 신호를 각각의 저역 통과 필터(low pass filter, LPF) 413, 415를 통과시킨 뒤 I/Q 변조기 417에 입력한다. I/Q 변조기 417을 통과한 신호는 증폭기(power amplifier, PA) 419를 통과한 뒤 안테나 407을 통해 송신된다.

또한, 수신기 405는 안테나 409를 통해 수신한 신호를 저잡음 증폭기(low noise amplifier, LNA) 427를 통과시킨 뒤 I/Q 복조기 425에 입력한다. I/Q 복조기 425를 통과한 신호는 저역 통과 필터 421, 423을 통과한 뒤 I/Q 신호로서 수신된다.

본 개시의 다양한 실시 예들에 따르면, 송신기 403의 I/Q 변조기 417를 통과한 신호는 스위치 411에 의하여 개폐되는 루프백 경로 429를 통해 수신기 405의 I/Q 복조기 425로 입력될 수 있다. 경우에 따라서, 루프백 경로 429는 제1 루프백 경로 및 제2 루프백 경로를 포함할 수 있다.

전자 장치 400는 루프백 경로를 통해 수신되는 신호를 모델링(modeling)된 시스템 상 예측되는 수신 신호와 비교하여 루프백 각도를 추정한 뒤, 송신기 403와 수신기 405의 I/Q 부정합 파라미터들을 결정할 수 있다. 상기 I/Q 부정합 파라미터들은 송신기의 이득 부정합 파라미터인

, 수신기의 이득 부정합 파라미터인

, 송신기의 위상 부정합 파라미터인

, 수신기의 위상 부정합 파라미터인

를 포함한다.

전자 장치 400는 송신기 403에서 송신된 I/Q 테스트 신호와 수신기 405에서 수신된 I/Q 신호에 기초하여 루프백 각도를 추정한다. 다양한 실시 예들에 따라서, 상기 루프백 각도는 제1 루프백을 통해 수신된 I/Q 신호와 상기 I/Q 테스트 신호에 기초하여 추정된 제1 루프백 각도와, 상기 제2 루프백을 통해 수신된 I/Q 신호와 상기 I/Q 테스트 신호에 기초하여 추정된 제2 루프백 각도를 포함할 수 있다. 다양한 실시 예들에 따라서, 상기 루프백 각도는, 상기 수신된 I/Q 신호와 모델링 된 시스템 상 예측되는 I/Q 수신 신호의 전력의 합계가 최대로 되는 각도이다. 루프백 각도가 결정된 뒤, 전자 장치 400는 루프백 각도에 기초하여 소정의 수학식을 통해 I/Q 부정합 파라미터들을 산출할 수 있다.

도 4b는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 송신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 장치의 구조를 도시한다.

도 4b의 전자 장치 400는 송신기 433 및 수신 장치 437, 또는 수신기 437를 포함한다. 송신기 433는 안테나 435를 통해 무선으로, 즉, OTA(over the air)를 통해 I/Q 테스트 신호를 송신한다 441. 수신 장치 437은 안테나 439를 통해 OTA를 통해 I/Q 테스트 신호를 수신한다 441. 수신 장치 437는 스펙트럼 분석기(spectrum analyzer) 또는 오실로스코프(oscilloscope)일 수 있다.

무선 장치 400는 수신 장치 437의 I/Q 부정합 파라미터들을 0으로 설정하고 송신기 433의 I/Q 부정합 파라미터들을 결정할 수 있다 431. 무선 장치 400가 송신기 433의 I/Q 부정합 파라미터들을 결정하는 과정은 도 4a와 유사하다. 무선 장치 400는 송신기 433에서 송신된 I/Q 테스트 신호와 수신 장치 437에서 수신된 I/Q 신호에 기초하여 OTA 위상 각도(OTA phase angle)를 추정한다. 본 개시의 다양한 실시 예들에 따라서, OTA 위상 각도는 루프백 각도에 대응된다. 따라서, OTA 위상 각도를 얻는 과정은 루프백 각도를 얻는 과정과 동일하다. 다만, OTA 위상 각도를 얻을 때의 수신 장치 437는 이미 I/Q 보정이 수행된 장치이기 때문에, 신호를 수신하는 과정에서 I/Q 부정합은 발생하지 않으며, 오직 신호를 송신하는 과정에서 송신기의 I/Q 부정합만이 존재한다. 따라서, 4개의 I/Q 부정합 파라미터들

,

중에서 수신과 관련된

및

는 0으로 볼 수 있으며, 송신과 관련된

및

만이 유의미한 값을 갖는다. 다양한 실시 예들에 따라서, 상기 OTA 위상 각도는, 상기 수신된 I/Q 신호와 모델링 된 시스템 상 예측되는 I/Q 수신 신호의 전력의 합계가 최대로 되는 각도이다. OTA 위상 각도가 결정된 뒤, 전자 장치 400는 OTA 위상 각도에 기초하여 소정의 수학식을 통해 I/Q 부정합 파라미터들

및

을 산출할 수 있다.

도 4c는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 수신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 장치의 구조를 도시한다.

도 4c의 전자 장치 400는 수신기 445 및 송신 장치 449, 또는 송신기 449를 포함한다. 송신 장치 449는 안테나 451를 통해 무선으로, 즉, OTA(over the air)를 통해 I/Q 테스트 신호를 송신한다 453. 수신기 445는 안테나 447를 통해 OTA를 통해 I/Q 테스트 신호를 수신한다 453. 송신 장치 449는 신호 생성기(signal generator)일 수 있다.

무선 장치 400는 송신 장치 449의 I/Q 부정합 파라미터들을 0으로 설정하고 수신기 445의 I/Q 부정합 파라미터들을 결정할 수 있다 431. 무선 장치 400가 수신기 445의 I/Q 부정합 파라미터들을 결정하는 과정은 도 4a와 유사하다. 무선 장치 400는 송신 장치 449에서 송신된 I/Q 테스트 신호와 수신기 445에서 수신된 I/Q 신호에 기초하여 OTA 위상 각도(OTA phase angle)를 추정한다. 본 개시의 다양한 실시 예들에 따라서, OTA 위상 각도는 루프백 각도에 대응된다. 따라서, OTA 위상 각도를 얻는 과정은 루프백 각도를 얻는 과정과 동일하다. 다만, OTA 위상 각도를 얻을 때의 송신 장치 449는 이미 I/Q 보정이 수행된 장치이기 때문에, 신호를 송신하는 과정에서 I/Q 부정합은 발생하지 않으며, 오직 신호를 수신하는 과정에서 수신기의 I/Q 부정합만이 존재한다. 따라서, 4개의 I/Q 부정합 파라미터들

,

들 중에서 송신과 관련된

및

는 0으로 볼 수 있으며, 수신과 관련된

및

만이 유의미한 값을 갖는다. 다양한 실시 예들에 따라서, 상기 OTA 위상 각도는, 상기 수신된 I/Q 신호와 모델링 된 시스템 상 예측되는 I/Q 수신 신호의 전력의 합계가 최대로 되는 각도이다. OTA 위상 각도가 결정된 뒤, 전자 장치 400는 루프백 각도에 기초하여 소정의 수학식을 통해 I/Q 부정합 파라미터들

및

을 산출할 수 있다.

이하 도 5 내지 도 8은 전자 장치 400이 루프백 각도에 기초하여 소정의 수학식을 통해 I/Q 부정합 파라미터들을 산출하는 과정을 도시한다.

도 5는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 I/Q 부정합을 보정하기 위한 시스템의 구조를 도시한다.

앞서 설명한 도 4a 내지 4c의 실시 예들에서 전자 장치 400은 도 5의 방법에 의하여 I/Q 부정합 파라미터들을 산출한다. 도 5를 참고하면, 도 4a의 루프백 경로 또는 도 4b, 도 4c의 OTA로 인한 지연은 가변의 위상으로 모델링될 수 있다.

송신기 513에서 송신될 송신 신호

는 다음의 [수학식 1]로 표현될 수 있다.

여기서,

는 송신기 513에서 송신될 송신 신호이고,

은

의 실수 성분이며,

는

의 허수 성분이다.

송신기 513의 I단(branch) 및 Q단에서는 각각 송신 신호

의 실수 성분과 허수 성분인

및

의 신호가 입력된다.

및

는 각각 저역 통과 필터(low pass filter, LPF) 501, 505를 통과한 뒤 업 컨버터(up converter) 519, 521에서 통과 대역(passband) 신호로 변환된다. 업 컨버터 519, 521에는 믹서(mixer) 503의 신호가 각각 0도(degree) 및 90도의 위상으로 함께 입력된다. 업 컨버터 519를 통과한 후

는

가 곱해진다. 또한, 업 컨버터 521를 통과한 후

는

가 곱해진다. 여기서,

는 송신기 513에서 진폭의 부정합을 나타내며,

는 송신기 513에서 위상의 부정합을 나타낸다.

업 컨버터 519, 521을 통과한 신호는 루프백 또는 OTA 515를 통하여 수신기 517에게 송신된다. 구체적으로, TX(송신기) 및 RX(수신기)를 모두 보정할 경우 루프백을 통하여, TX 또는 RX 중 어느 하나를 보정할 경우 OTA를 통하여 수신기 817에게 송신된다. 루프백 루트 또는 OTA 지연은 변수 형태로 모델링 될 수 있다.

수신기 517에 입력된 신호의 실수 성분과 허수 성분은 각각 수신기 517의 I단 및 Q단에 입력된다.

수신기 517에 입력된 신호의 실수 성분과 허수 성분은 각각 저역 통과 필터 501, 505를 통과한 뒤 다운 컨버터(down converter) 523, 525에서 기저 대역(baseband) 신호로 변환된다. 다운 컨버터 523, 525에는 믹서(mixer) 509의 신호가 각각 0도(degree) 및 90도의 위상으로 함께 입력된다. 다운 컨버터 523, 525를 통과한 기저 대역 신호는 저역 통과 필터(LPF) 507, 511을 통과한다. 저역 통과 필터 507, 511을 통과한 신호는 각각 수신 신호

의 실수 성분

과 허수 성분

을 구성한다. 즉, 수신기 517에서 수신되는 수신 신호

는 다음의 [수학식 2]로 표현될 수 있다.

여기서,

은 수신 신호이고,

은

의 실수 성분이며,

은

의 허수 성분이다.

다운 컨버터 523 및 저역 통과 필터 507를 통과한 후

는 수신기 517에 입력된 신호의 실수 성분에 대하여

가 곱해진 값이다. 또한, 다운 컨버터 525 및 저역 통과 필터 511를 통과한 후

는 수신기 517에 입력된 신호의 허수 성분에 대하여

가 곱해진 값이다. 여기서,

는 수신기 517에서 진폭의 부정합을 나타내며,

는 수신기 517에서 위상의 부정합을 나타낸다.

TX(송신기) 및 RX(수신기)를 모두 보정할 경우, 상기 절차는 송신기 513, 루프백 515 및 수신기 517에서 수행된다. 또한, TX(송신기)만을 보정할 경우, 상기 절차는 송신기 513, OTA, 스펙트럼 분석기 또는 오실로스코프에서 수행된다. 또한, RX(수신기)만을 보정할 경우, 상기 절차는 신호 생성기, OTA, 수신기 517에서 수행된다.

상기 수신 신호

를 송신 신호와 부정합 파라미터들의 함수로서 유도하면 다음의 [수학식 3] 및 [수학식 4]와 같다.

여기서,

는 시스템 이득(system gain)이다.

저역 통과 필터 507, 511 후의 신호

,

는 다음의 [수학식 5] 및 [수학식 6]과 같이 표현될 수 있다.

수신 신호

에 대하여,

이다.

즉, 루프백 각도

의 함수로서 수신 신호

를 표현할 수 있다. 그러므로, 4개의 부정합 파라미터들

,

를 얻기 위해서는 루프백 각도

를 추정하여야 한다.

도 6는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 I/Q 부정합을 보정하기 위한 루프백 각도를 추정하기 위한 시스템의 구조를 도시한다.

도 6을 참고하면,

로 구성되는 송신 신호

에 대하여 실제 시스템 601으로부터 캡쳐(capture)한 수신 신호

을 얻을 수 있다. 또한, 송신 신호

에 대하여 모델링 된 시스템 603에서 예상되는 수신 신호

을 계산하여 얻을 수 있다.

여기서,

는 앞서 설명한 바와 같이 송신 신호

에 대하여

로 표현된다.

따라서, [수학식 7]과 같이

과

의 합인

을 얻을 수 있다.

여기서,

는 실제 시스템 601으로부터 캡쳐(capture)한 수신 신호이고,

는 모델링 된 시스템 603에서 예상되는 수신 신호

이며,

은

와

의 합이다.

[수학식 7]로부터

을 얻은 후, 후술하는 도 7의

의 그래프로부터 루프백 각도

를 얻을 수 있다.

도 7은 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 I/Q 부정합을 보정하기 위한 루프백 각도를 추정하기 위한 I/Q 전력의 합을 도시한다.

도 7의 그래프에서 x축은

을 나타내며, y축은 총 전력(total power)[dB]을 나타낸다. 여기서, 총 전력(total power) [dB]은

로 표현될 수 있다.

루프백 각도

는

로 표현될 수 있다. 즉, 루프백 각도

는 두 신호

및

의 총 전력이 동일한 위상을 가짐으로써 총 전력 [dB]이 최대가 되는 위상에 해당한다.

는 앞서 설명한 바와 같이 송신 신호

에 대하여

로 표현된다. 즉,

는 5개의 변수

,

로 이루어진다.

따라서, 루프백 각도를 검색하기 위해서는, 모델링 된 수신 신호

에서 5개의 변수

,

모두를 최대 전력이 되도록 조정하여 변수 값을 검색하는 것은 이론상 경우의 수가 매우 많아져 많은 시간이 소요되므로, 현실적으로 적용하기 어렵다.

그러나, 현실적으로, I/Q 부정합 파라미터들

,

의 값이 작기 때문에, I/Q 부정합 파라미터들

,

의 총 전력 변화에 대한 기여는 무시할 수 있을 정도로 작다. 따라서, 본 개시의 다양한 실시 예들에서는, 모델링 된 수신 신호

을 단순화(simplify)하기 위하여, I/Q 부정합 파라미터들

,

를 0으로 가정할 수 있다. 다른 실시 예에 따라서는, I/Q 부정합 파라미터들

,

를 소정의 값으로 가정할 수 있다. 상기 소정의 값은 미리 측정된 샘플의 평균 값일 수 있다.

I/Q 부정합 파라미터들

,

를 0으로 가정한 경우,

가 앞서 설명한 바와 같이 송신 신호

에 대하여

로 표현되던 것이 [수학식 8]과 같이

으로 단순화될 수 있다.

루프백 각도

는

로 표현될 수 있다. 따라서, [수학식 8]을 통한 모델링 된 수신 신호

의 단순화를 통해, 루프백 각도

의 검색은 기존의 5개의 변수

,

에 대한 5차원 배열 검색에서 1개의 변수

에 대한 1차원 배열 검색으로 단순화될 수 있다.

도 8은 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 I/Q 부정합을 보정하기 위한 루프백 각도를 추정하기 위하여 신호를 정규화(normalize)한 시스템의 구조를 도시한다.

구체적으로, 도 8은 [수학식 8]의 단순화를 통해 루프백 각도

의 검색이 1개의 변수

에 대한 1차원 배열 검색으로 단순화된 시스템의 구조를 도시한다.

루프백 각도

의 검색에 있어서 진폭 차이의 영향을 제거하기 위하여 신호를 정규화(normalize)할 필요가 있다. 실제 시스템 801으로부터 캡쳐(capture)한 수신 신호

및 모델링된 시스템 803에서 [수학식 8]을 통해 모델링된 수신 신호

은 정규화(normalize)될 수 있으며, 따라서, 총 신호

는 다음의 [수학식 9]와 같이 표현될 수 있다.

여기서,

은 모델링된 시스템 803에서 [수학식 8]을 통해 모델링된 수신 신호이고,

는 실제 시스템 801으로부터 캡쳐(capture)한 수신 신호이며,

은 정규화된

와 정규화된

의 합이다.

또한, 루프백 각도

의 검색은 다음의 [수학식 10]과 같이 단순화되어 표현될 수 있다.

여기서,

은 정규화된

와 정규화된

의 합이고,

는 루프백 각도이다.

루프백 각도

를 결정하면, 4개의 미지의 변수

,

에 대하여 4개의 방정식을 공식화할 수 있다.

일반적인 방법은 I/Q 부정합 파라미터들의 함수로 일반화할 수 있는 출력 신호의 2차 특성을 측정(evaluate)하는 것이다.

수신 신호의 정규화된 전력

은 다음의 [수학식 11]으로 표현될 수 있다.

여기서,

은 정규화된 전력이고, E[X]는 X의 기대 값(평균)이다.

[수학식 11]에서

로 표현될 수 있다. 여기서,

이며, 이것은,

로 단순화될 수 있다. 여기서,

,

이다.

는

,

로 표현할 수 있다. 여기서,

,

이다.

,

에 대하여,

및

를 만족하는 임의의 신호를 가정한다면, 수신 신호의 정규화된 전력

은 다음과 같이 단순화될 수 있다.

즉, 수신 신호의 정규화된 전력

은 [수학식 12]의 형태로 표현될 수 있다.

여기서,

은 정규화된 전력이고, Re{R}은

의 실수 부분이고, Im{R}은

의 허수 부분이다.

인 경우,

,

이다. 따라서, 수신 신호의 정규화된 전력

은 다음의 선형 방정식으로 변환될 수 있다.

여기서,

,

이다.

수신 신호의 정규화된 전력

의 실수 부분 및 허수 부분은 다음의 [수학식 13] 및 [수학식 14]와 같이 표현될 수 있다.

여기서,

은 정규화된 전력이고,

,

은 I/Q 부정합 파라미터들이다.

4개의 미지의 변수

,

에 대하여 4개의 방정식을 공식화할 수 있다. 4개의 미지의 변수가 있으므로 4개의 방정식이 필요하다. 4개의 방정식을 얻기 위한 한 방법은 루프백 각도의 두 가지 다른 값을 가진 신호들을 얻는 것이다.

즉, 두 개의 루프백 각도

및

로부터 4개의 미지의 변수

,

에 대하여 [수학식 15] 내지 [수학식 18]의 4개의 방정식을 얻을 수 있다. 구체적으로, 제1 루프백 각도

로부터 [수학식 15] 및 [수학식 16]을 얻을 수 있으며, 제2 루프백 각도

로부터 [수학식 17] 및 [수학식 18]을 얻을 수 있다.

여기서,

,

은 I/Q 부정합 파라미터들이다. 또한,

은 제1 루프백 각도

로부터 얻은, 제1 루프백 경로를 통해 수신한 신호의 정규화된 제1 전력이다. 또한,

는 제2 루프백 각도

로부터 얻은, 제2 루프백 경로를 통해 수신한 신호의 정규화된 제2 전력이다.

[수학식 15] 내지 [수학식 18]은 다음과 같이 표현될 수 있다.

여기서,

,

이다.

또한,

,

이다.

상기 계수들

내지

를 다음의 [수학식 19]와 같이 하나의 행렬로 표현할 수 있다.

여기서,

,

이다.

이고,

여기서,

,

이다.

또한,

이고,

여기서,

,

이다.

상기

,

는 다음의 [수학식 20]과 같은 관계를 갖는다.

에 대하여 선형 방정식인 [수학식 20]을 풀면 4개의 미지의 변수

,

에 대하여 [수학식 21]과 같은 해를 얻을 수 있다.

따라서, 본 개시의 다양한 실시 예들에 따르면, 간단한 연산으로 I/Q 부정합 파라미터들을 짧은 시간 안에 쉽게 얻을 수 있다.

도 9a는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 송신기 및 수신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 장치의 구조를 도시한다.

전자 장치 900은 송신기 901, 수신기 903 및 적어도 하나의 프로세서 913을 포함한다. 전자 장치 900은 송신기 901 및 수신기 903 모두에 대하여 I/Q 부정합을 보정할 수 있다.

적어도 하나의 프로세서 913는 송신기 901 및 수신기 903와 기능적으로 연결되고(operatively connected), 송신기 901 및 수신기 903를 제어할 수 있다. 구체적으로, 적어도 하나의 프로세서 913은 AP(application processor), 모뎀(modem) 등으로 기능하며, DSP(digital signal processing) 제어 및 I/Q 부정합 추정 등을 수행할 수 있다.

송신기 901는 이상적인 테스트 신호를 생성한 뒤 911, 이상적인 테스트 신호를 복소수에서 실수로 변환하고 913, I단(branch)과 Q단을 통해 각각 DAC 915, 917을 통과시킨다. 송신기 901는 DAC(digital-to-analog converter) 915, 917을 통과한 I(in-phase)와 Q(quadrature)의 테스트 신호를 각각의 저역 통과 필터(low pass filter, LPF) 919, 921를 통과시킨 뒤 I/Q 변조기 923에 입력한다. I/Q 변조기 923을 통과한 신호는 증폭기(power amplifier, PA) 925를 통과한 뒤 안테나 927을 통해 송신된다.

또한, 수신기 903는 안테나 949를 통해 수신한 신호를 저잡음 증폭기(low noise amplifier, LNA) 947를 통과시킨 뒤 I/Q 복조기 945에 입력한다. I/Q 복조기 945를 통과한 I(in-phase)와 Q(quadrature)의 신호는 저역 통과 필터 941, 943를 통과한 뒤 ADC(analog-to-digital converter) 937, 939를 통과한다. 수신기 903는 ADC 937, 939를 통과한 신호를 실수에서 복소수로 변환하고 935, 테스트 신호를 캡쳐(capture)한다 931.

송신기 901 및 수신기 903는 I/Q 부정합 파라미터를 결정하기 위한 DUT(device under test, 테스트 중인 장치) 905를 포함한다. DUT 905는 제1 루프백 경로 955 및 제2 루프백 경로 957을 포함한다. 각각의 제1 스위치 951 및 제2 스위치 953은 적어도 하나의 프로세서 913으로부터의 제어 신호에 기초하여 각각의 제1 루프백 경로 955 및 제2 루프백 경로 957을 연결한다.

적어도 하나의 프로세서 913는 I/Q 부정합 파라미터는 제1 루프백 경로 955 및 제2 루프백 경로 957로부터 두 개의 루프백 각도

및

를 얻는다. 또한, 적어도 하나의 프로세서 913는 두 개의 루프백 각도

및

로부터 I/Q 부정합 파라미터들인 4개의 미지의 변수

,

를 결정한다. 또한, 적어도 하나의 프로세서 913은 결정된 I/Q 부정합 파라미터들

,

에 기초하여 송신기 901 및 수신기 903의 I/Q 부정합 여부 및 보상의 정도를 결정한다. 또한, 적어도 하나의 프로세서 913는 송신기 I/Q 불일치 보상기 909를 제어하여 보상 신호를 송신함으로써 송신기 901의 I/Q 부정합을 보정한다. 또한, 적어도 하나의 프로세서 913는 수신기 I/Q 부정합 보상기 929를 제어하여 보상 신호를 수신함으로써 수신기 903의 I/Q 부정합을 보정한다.

도 9a에서는 하나의 장치 내에서 I/Q 부정합의 판단 및 I/Q 부정합의 보정이 모두 이루어지도록 도시되어 있다. 그러나, 본 개시의 다양한 실시 예에 따르면, I/Q 부정합의 보정 대상인 장치 내에서 변조, 송신기와 수신기 사이의 중간 경로 통과, 복조를 거친 신호가 외부의 장치에도 함께 전송되어, I/Q 부정합의 판단은 외부의 장치에서 이루어질 수도 있다.

도 9b는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 송신기 및 수신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법의 흐름도를 도시한다.

957 단계에서, 전자 장치는 제1 루프백 경로를 통해 이상적인 테스트 신호를 송신한다. 제1 루프백 경로는 전자 장치 내 송신기에서 I/Q 변조를 거친 후 전력 증폭기에 이르기 전의 노드(node)와, 전자 장치내 수신기에서 저잡음 증폭기를 거친 후 I/Q 복조에 이르기 전의 노드를 연결한 경로이다. 제1 루프백 경로는 전자 장치 내 적어도 하나의 프로세서의 제어 신호에 의하여 작동되는 제1 스위치에 의하여 연결된다. 이상적인 테스트 신호는 송신기의 I/Q 변조를 거친 뒤에 제1 루프백 경로를 통해 송신된다. 따라서, 이상적인 테스트 신호가 제1 루프백 경로에 이르렀을 때에는, 전자 장치 내 송신기의 I/Q 부정합이 이상적인 테스트 신호에 반영된 상태이다.

959 단계에서, 전자 장치는 수신 신호를 캡쳐한다. 수신 신호는 이상적인 테스트 신호가 송신기의 I/Q 변조를 거친 뒤, 제1 루프백 경로를 지나, 전자 장치 내 수신기의 I/Q 복조를 거친 뒤에 전자 장치 내 수신기에서 수신된 신호이다. 따라서, 수신 신호가 캡쳐되었을 때에는, 전자 장치 내 수신기의 I/Q 부정합이 수신 신호에 반영된 상태이다.

961 단계에서, 전자 장치는 제1 루프백 각도를 추정한다. 다양한 실시 예들에 따라서, 제1 루프백 각도의 구체적인 추정 방법은 앞서 설명한 [수학식 10]과 같을 수 있다. 즉, 제1 루프백 각도는, 상기 959 단계에서 캡쳐된 수신 신호와 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호의 전력의 합계가 최대로 되는 각도일 수 있다. 다양한 실시 예들에 따라서, 상기 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호에 대하여 I/Q 부정합 파라미터들

,

를 0으로 가정할 수 있다. 다른 실시 예에 따라서는, 상기 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호에 대하여 I/Q 부정합 파라미터들

,

963 단계에서, 전자 장치는 수신 신호의 정규화된 제1 전력을 산출한다. 다양한 실시 예들에 따라서, 정규화된 제1 전력의 구체적인 산출 방법은 앞서 설명한 [수학식 11]과 같을 수 있다. 다양한 실시 예들에 따라서, 정규화된 제1 전력은 실수부와 허수부를 갖는 복소수의 형태로 단순화할 수 있다.

965 단계에서, 전자 장치는 제2 루프백 경로를 통해 이상적인 테스트 신호를 송신한다. 제2 루프백 경로는 제1 루프백 경로와 동일한 두 노드를 연결하며, 제1 루프백 경로와 병렬로 연결된 경로이다. 제2 루프백 경로는 전자 장치 내 적어도 하나의 프로세서의 제어 신호에 의하여 작동되는 제2 스위치에 의하여 연결된다. 이상적인 테스트 신호는 송신기의 I/Q 변조를 거친 뒤에 제2 루프백 경로를 통해 송신된다. 따라서, 이상적인 테스트 신호가 제2 루프백 경로에 이르렀을 때에는, 전자 장치 내 송신기의 I/Q 부정합이 이상적인 테스트 신호에 반영된 상태이다.

967 단계에서, 전자 장치는 수신 신호를 캡쳐한다. 수신 신호는 이상적인 테스트 신호가 송신기의 I/Q 변조를 거친 뒤, 제2 루프백 경로를 지나, 전자 장치 내 수신기의 I/Q 복조를 거친 뒤에 전자 장치 내 수신기에서 수신된 신호이다. 따라서, 수신 신호가 캡쳐되었을 때에는, 전자 장치 내 수신기의 I/Q 부정합이 수신 신호에 반영된 상태이다.

969 단계에서, 전자 장치는 제2 루프백 각도를 추정한다. 다양한 실시 예들에 따라서, 제2 루프백 각도의 구체적인 추정 방법은 앞서 설명한 [수학식 10]과 같을 수 있다. 즉, 제2 루프백 각도는, 상기 967 단계에서 캡쳐된 수신 신호와 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호의 전력의 합계가 최대로 되는 각도일 수 있다. 다양한 실시 예들에 따라서, 상기 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호에 대하여 I/Q 부정합 파라미터들

,

971 단계에서, 전자 장치는 정규화된 제2 전력을 산출한다. 다양한 실시 예들에 따라서, 정규화된 제2 전력의 구체적인 산출 방법은 앞서 설명한 [수학식 11]과 같을 수 있다. 다양한 실시 예들에 따라서, 정규화된 제2 전력은 실수부와 허수부를 갖는 복소수의 형태로 단순화할 수 있다.

973 단계에서, 전자 장치는 정규화된 제1 전력 및 정규화된 제2 전력에 기초하여 I/Q 파라미터들을 산출한다. 다양한 실시 예들에 따라서, I/Q 파라미터들의 구체적인 산출 방법은 앞서 설명한 [수학식 20] 및 [수학식 21]과 같을 수 있다. 즉, 전자 장치는 정규화된 제1 전력 및 정규화된 제2 전력으로부터 4개의 I/Q 부정합 파라미터들

,

에 대하여 4개의 방정식을 얻는다. 또한, 전자 장치는 상기 4개의 방정식을 풀이함(solve)으로써 4개의 I/Q 부정합 파라미터들

,

을 산출한다.

975 단계에서, 전자 장치는 I/Q 파라미터들에 기초하여 송신 보상기 및 수신 보상기를 제어함으로써 송신기 및 수신기의 I/Q 부정합을 보정한다. 다양한 실시 예들에 따라서, 전자 장치 내 적어도 하나의 프로세서는 송신 보상기를 제어하여 I/Q 부정합이 보정된 신호가 송신되도록 하고, 수신 보상기를 제어하여 I/Q 부정합이 보정된 신호가 수신되도록 할 수 있다.

도 10은 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 송신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법의 흐름도를 도시한다.

1001 단계에서, 전자 장치 내 송신기는 무선으로, 즉, OTA(over the air)를 통해 이상적인 테스트 신호를 수신 장치, 또는 수신기에게 송신한다. 수신 장치는 OTA를 통해 이상적인 테스트 신호를 수신한다. 수신 장치는 스펙트럼 분석기(spectrum analyzer) 또는 오실로스코프(oscilloscope)일 수 있다. 이상적인 테스트 신호는 송신기의 I/Q 변조를 거친 뒤에 OTA를 통해 송신된다. 따라서, 이상적인 테스트 신호가 수신 장치에 이르렀을 때에는, 전자 장치 내 송신기의 I/Q 부정합이 이상적인 테스트 신호에 반영된 상태이다.

1003 단계에서, 전자 장치 내 수신 장치는 수신 신호를 캡쳐한다. 수신 신호는 이상적인 테스트 신호가 전자 장치 내 송신기의 I/Q 변조를 거친 뒤, OTA를 지나, 전자 장치 내 수신 장치의 I/Q 복조를 거친 뒤에 전자 장치 내 수신 장치에서 수신된 신호이다. 다만, 전자 장치 내 수신 장치는 이미 I/Q 보정이 수행된 장치이기 때문에, 신호를 수신하는 과정에서 I/Q 부정합은 발생하지 않으며, 오직 신호를 송신하는 과정에서 송신기의 I/Q 부정합만이 존재한다. 따라서, 4개의 I/Q 부정합 파라미터들

,

들 중에서 수신과 관련된

및

는 0으로 볼 수 있으며, 송신과 관련된

및

만이 유의미한 값을 갖는다.

1005 단계에서, 전자 장치는 OTA 위상 각도를 추정한다. 다양한 실시 예들에 따라서, OTA 위상 각도의 구체적인 추정 방법은 앞서 설명한 [수학식 10]과 같을 수 있다. 즉, OTA 위상 각도는, 상기 1003 단계에서 캡쳐된 수신 신호와 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호의 전력의 합계가 최대로 되는 각도일 수 있다. 다양한 실시 예들에 따라서, 상기 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호에 대하여 I/Q 부정합 파라미터들

,

를 0으로 가정할 수 있다.

1007 단계에서, 전자 장치는 수신 신호의 정규화된 전력을 산출한다. 다양한 실시 예들에 따라서, 정규화된 전력의 구체적인 산출 방법은 앞서 설명한 [수학식 11]과 같을 수 있다. 다양한 실시 예들에 따라서, 정규화된 전력은 실수부와 허수부를 갖는 복소수의 형태로 단순화할 수 있다.

1009 단계에서, 전자 장치는 정규화된 전력에 기초하여 I/Q 파라미터들

및

을 산출한다. 4개의 I/Q 부정합 파라미터들

,

들 중에서 수신과 관련된

및

는 0으로 볼 수 있으며, 송신과 관련된

및

만이 유의미한 값을 갖는다. 다양한 실시 예들에 따라서, I/Q 파라미터들의 구체적인 산출 방법은 앞서 설명한 [수학식 20] 및 [수학식 21]과 같을 수 있다. 즉, 전자 장치는 정규화된 전력으로부터 2개의 I/Q 부정합 파라미터들

및

에 대하여 2개의 방정식을 얻는다. 또한, 전자 장치는 상기 2개의 방정식을 풀이함(solve)으로써 2개의 I/Q 부정합 파라미터들

및

을 산출한다.

1011 단계에서, 전자 장치는 I/Q 파라미터들

및

에 기초하여 송신 보상기를 제어함으로써 송신기의 I/Q 부정합을 보정한다. 다양한 실시 예들에 따라서, 전자 장치 내 적어도 하나의 프로세서는 송신 보상기를 제어하여 I/Q 부정합이 보정된 신호가 송신되도록 할 수 있다.

도 11은 본 개시의 다양한 실시 예들에 따른 수신기의 I/Q 부정합을 보정하기 위한 방법의 흐름도를 도시한다.

1101 단계에서, 전자 장치는 전자 장치 내 송신 장치, 또는 송신기는 무선으로, 즉, OTA(over the air)를 통해 이상적인 테스트 신호를 수신 장치에게 송신한다. 수신기는 OTA를 통해 이상적인 테스트 신호를 수신한다. 송신 장치는 신호 생성기(signal generator)일 수 있다. 이상적인 테스트 신호는 송신기의 I/Q 변조를 거친 뒤에 OTA를 통해 송신된다. 다만, 전자 장치 내 송신 장치는 이미 I/Q 보정이 수행된 장치이기 때문에, 신호를 송신하는 과정에서 I/Q 부정합은 발생하지 않으며, 오직 신호를 수신하는 과정에서 수신기의 I/Q 부정합만이 존재한다. 따라서, 4개의 I/Q 부정합 파라미터들

,

들 중에서 송신과 관련된

및

는 0으로 볼 수 있으며, 수신과 관련된

및

만이 유의미한 값을 갖는다.

1103 단계에서, 전자 장치 내 수신기는 수신 신호를 캡쳐한다. 수신 신호는 이상적인 테스트 신호가 전자 장치 내 송신 장치의 I/Q 변조를 거친 뒤, OTA를 지나, 전자 장치 내 수신기의 I/Q 복조를 거친 뒤에 전자 장치 내 수신 장치에서 수신된 신호이다. 따라서, 수신 신호가 캡쳐되었을 때에는, 전자 장치 내 수신기의 I/Q 부정합이 수신 신호에 반영된 상태이다.

1105 단계에서, 전자 장치는 OTA 위상 각도를 추정한다. 다양한 실시 예들에 따라서, OTA 위상 각도의 구체적인 추정 방법은 앞서 설명한 [수학식 10]과 같을 수 있다. 즉, OTA 위상 각도는, 상기 1103 단계에서 캡쳐된 수신 신호와 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호의 전력의 합계가 최대로 되는 각도일 수 있다. 다양한 실시 예들에 따라서, 상기 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호에 대하여 I/Q 부정합 파라미터들

,

를 0으로 가정할 수 있다.

1107 단계에서, 전자 장치는 수신 신호의 정규화된 전력을 산출한다. 다양한 실시 예들에 따라서, 정규화된 전력의 구체적인 산출 방법은 앞서 설명한 [수학식 11]과 같을 수 있다. 다양한 실시 예들에 따라서, 정규화된 전력은 실수부와 허수부를 갖는 복소수의 형태로 단순화할 수 있다.

1109 단계에서, 전자 장치는 정규화된 전력에 기초하여 I/Q 파라미터들

및

을 산출한다. 4개의 I/Q 부정합 파라미터들

,

들 중에서 송신과 관련된

및

는 0으로 볼 수 있으며, 수신과 관련된

및

을 산출한다.

1111 단계에서, 전자 장치는 I/Q 파라미터들

및

에 기초하여 수신 보상기를 제어함으로써 수신기의 I/Q 부정합을 보정한다. 다양한 실시 예들에 따라서, 전자 장치 내 적어도 하나의 프로세서는 수신 보상기를 제어하여 I/Q 부정합이 보정된 신호가 수신되도록 할 수 있다.

도 12a 내지 도 12d는 I/Q 부정합에 대한 보정을 수행하거나 또는 수행하지 않은 경우, 송신 신호 또는 수신 신호의 전력 스펙트럼 밀도를 도시한다.

도 12a는 I/Q 부정합에 대한 보상 없이 송신되는 신호의 전력 스펙트럼 밀도를 도시한다. 구체적으로, 도 12a는 원본 신호를 송신함에 있어서 직교 변조를 수행하는 과정에서 I/Q 부정합이 발생한 경우 송신 신호의 전력 스펙트럼 밀도를 도시한다. 도 12a는

및

가 0이 아닌 값으로서 I/Q 부정합이 발생한 경우이다. 도 12a를 참고하면, I/Q 부정합에 의하여 송신 신호는 이미지 신호 대역에서도 상대적으로 높은 전력을 갖는다. 따라서, 원하지 않는 이미지의 신호가 송신된다.

도 12b는 I/Q 부정합에 대하여 보상되어 송신되는 신호의 전력 스펙트럼 밀도를 도시한다. 도 12b를 참고하면, 송신 신호는 원본 신호 대역에서 높은 전력을 가지며, 이미지 신호 대역에서는 상대적으로 낮은 전력을 가진다. 따라서, 이미지 신호 없이 원하는 신호가 송신된다.

도 12c는 I/Q 부정합에 대한 보상 없이 수신되는 신호의 전력 스펙트럼 밀도를 도시한다. 구체적으로, 도 12c는 원본 신호를 수신함에 있어서 직교 변조를 수행하는 과정에서 I/Q 부정합이 발생한 경우 수신 신호의 전력 스펙트럼 밀도를 도시한다. 도 12c는

및

가 0이 아닌 값으로서 I/Q 부정합이 발생한 경우이다. 도 12c를 참고하면, I/Q 부정합에 의하여 수신 신호는 이미지 신호 대역에서도 상대적으로 높은 전력을 갖는다. 따라서, 원하지 않는 이미지의 신호가 수신된다.

도 12d는 I/Q 부정합에 대하여 보상되어 수신되는 신호의 전력 스펙트럼 밀도를 도시한다. 도 12d를 참고하면, 수신 신호는 원본 신호 대역에서 높은 전력을 가지며, 이미지 신호 대역에서는 상대적으로 낮은 전력을 가진다. 따라서, 이미지 신호 없이 원하는 신호가 수신된다.

도 13a는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따라서 I/Q 부정합이 보정된 후 송신 신호와 수신 신호의 이득 추출 오류를 도시한다. 또한, 도 13b는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따라서 I/Q 부정합이 보정된 후 송신 신호와 수신 신호의 위상 추출 오류를 도시한다.

도 13a 및 도 13b는 본 개시의 다양한 실시 예들에서 제안된 I/Q 부정합 보정 방법의 정확성을 확인하기 위해 I/Q 부정합 파라미터의 무작위 샘플 200 개를 주입하여 트랜시버(transceiver) 모델을 시뮬레이션한 결과이다. 루프백 경로의 SNR(signal-to-noise ratio)은 실제로 20dB 라고 가정하였다. 시뮬레이션에서는 산출된 오차와 알려진 실제 오차의 차이로 정의되는 추출 오차가 관찰되었다. 즉, 추출 오차(extraction error) = 산출된 오차(calculated error) - 알려진 실제 오차 (known error)이다. 시뮬레이션의 결과에 따르면, 본 개시의 다양한 실시 예들에서 제안된 I/Q 부정합 보정 방법에 의할 경우, 이득 오차 추출 및 위상 오차의 최대 값은 각각 약 0.75 [%] 및 0.4 [degree]이다. 이득 오차 추출 및 위상 오차 추출의 표준 편차(standard deviation, Std)는 0.27 [%] 및 0.15 [degree]이다. 이론적으로 평균 EVM은 -37.25 [dB]이고 최악 EVM은 -36.7 [dB]이다. 이것은 추출 오차가 무시할 만하거나 계산이 정확하다는 것을 의미한다.

도 14는 본 개시의 다양한 실시 예들에 따라서 I/Q 부정합을 보정하는 방법과 종래의 방법의 IRR(image rejection ratio, 이미지 제거비)를 도시한다.

본 개시의 다양한 실시 예들에서 제안된 I/Q 부정합 보정 방법의 정확성은 측정에 의해 확인되었다. 도 14를 참고하면, 변조 신호의 8개의 구성 반송파(component carrier, cc) 각각에 대해 이미지 제거비(image rejection ratio, IRR)로써 본 개시의 다양한 실시 예들에서 제안된 I/Q 부정합 보정 방법과 종래의 I/Q 부정합 보정 방법의 측정 결과가 비교된다. 도 14를 통해 알 수 있듯이, 본 개시의 다양한 실시 예들에서 제안된 I/Q 부정합 보정 방법은 종래의 I/Q 부정합 보정 방법보다 성능이 좋다.

본 개시의 청구항 또는 명세서에 기재된 실시 예들에 따른 방법들은 하드웨어, 소프트웨어, 또는 하드웨어와 소프트웨어의 조합의 형태로 구현될(implemented) 수 있다.

소프트웨어로 구현하는 경우, 하나 이상의 프로그램(소프트웨어 모듈)을 저장하는 컴퓨터 판독 가능 저장 매체가 제공될 수 있다. 컴퓨터 판독 가능 저장 매체에 저장되는 하나 이상의 프로그램은, 전자 장치(device) 내의 하나 이상의 프로세서에 의해 실행 가능하도록 구성된다(configured for execution). 하나 이상의 프로그램은, 전자 장치로 하여금 본 개시의 청구항 또는 명세서에 기재된 실시 예들에 따른 방법들을 실행하게 하는 명령어(instructions)를 포함한다.

이러한 프로그램(소프트웨어 모듈, 소프트웨어)은 랜덤 액세스 메모리 (random access memory), 플래시(flash) 메모리를 포함하는 불휘발성(non-volatile) 메모리, 롬(read only memory, ROM), 전기적 삭제가능 프로그램가능 롬(electrically erasable programmable read only memory, EEPROM), 자기 디스크 저장 장치(magnetic disc storage device), 컴팩트 디스크 롬(compact disc-ROM, CD-ROM), 디지털 다목적 디스크(digital versatile discs, DVDs) 또는 다른 형태의 광학 저장 장치, 마그네틱 카세트(magnetic cassette)에 저장될 수 있다. 또는, 이들의 일부 또는 전부의 조합으로 구성된 메모리에 저장될 수 있다. 또한, 각각의 구성 메모리는 다수 개 포함될 수도 있다.

또한, 프로그램은 인터넷(Internet), 인트라넷(Intranet), LAN(local area network), WAN(wide area network), 또는 SAN(storage area network)과 같은 통신 네트워크, 또는 이들의 조합으로 구성된 통신 네트워크를 통하여 접근(access)할 수 있는 부착 가능한(attachable) 저장 장치(storage device)에 저장될 수 있다. 이러한 저장 장치는 외부 포트를 통하여 본 개시의 실시 예를 수행하는 장치에 접속할 수 있다. 또한, 통신 네트워크상의 별도의 저장장치가 본 개시의 실시 예를 수행하는 장치에 접속할 수도 있다.

상술한 본 개시의 구체적인 실시 예들에서, 개시에 포함되는 구성 요소는 제시된 구체적인 실시 예에 따라 단수 또는 복수로 표현되었다. 그러나, 단수 또는 복수의 표현은 설명의 편의를 위해 제시한 상황에 적합하게 선택된 것으로서, 본 개시가 단수 또는 복수의 구성 요소에 제한되는 것은 아니며, 복수로 표현된 구성 요소라 하더라도 단수로 구성되거나, 단수로 표현된 구성 요소라 하더라도 복수로 구성될 수 있다.

한편 본 개시의 상세한 설명에서는 구체적인 실시 예에 관해 설명하였으나, 본 개시의 범위에서 벗어나지 않는 한도 내에서 여러 가지 변형이 가능함은 물론이다. 그러므로 본 개시의 범위는 설명된 실시 예에 국한되어 정해져서는 아니 되며 후술하는 특허청구의 범위뿐만 아니라 이 특허청구의 범위와 균등한 것들에 의해 정해져야 한다.

Claims

무선 통신 시스템에서 송신기와 수신기를 포함하는 전자 장치의 동작 방법에 있어서,
상기 송신기와 상기 수신기 사이의 중간 경로를 통과한 신호를 획득하는 과정과,
상기 신호와 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호에 기초하여 상기 중간 경로에서의 위상 변화량을 추정하는 과정과,
상기 위상 변화량으로부터 상기 송신기 및 상기 수신기의 동위상(in-phase, I) 성분 및 직교위상(quadrature, Q) 성분의 부정합을 나타내는 I/Q 부정합 파라미터들을 결정하는 과정을 포함하는 방법.
청구항 1에 있어서,
상기 I/Q 부정합 파라미터들은 상기 송신기의 이득 부정합 파라미터, 상기 수신기의 이득 부정합 파라미터, 상기 송신기의 위상 부정합 파라미터, 상기 수신기의 위상 부정합 파라미터 중 적어도 둘 이상을 포함하는 방법.
청구항 1에 있어서,
상기 위상 변화량은,
상기 획득한 신호의 전력과 상기 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호의 전력의 합계가 최대로 되는 각도인 방법.
청구항 1에 있어서,
상기 중간 경로는 제1 중간 경로와 제2 중간 경로를 포함하며,
상기 획득한 신호는, 상기 제1 중간 경로를 통과한 신호와 상기 제2 중간 경로를 통과한 신호를 포함하고,
상기 위상 변화량은, 상기 제1 중간 경로를 통과한 신호와 상기 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호에 기초하여 추정된 제1 위상 변화량과, 상기 제2 중간 경로를 통과한 신호와 상기 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호에 기초하여 추정된 제2 위상 변화량을 포함하는 방법.
청구항 4에 있어서,
상기 제1 위상 변화량에 기초하여 상기 제1 중간 경로를 통과한 신호의 정규화된 제1 전력을 산출하는 과정; 및
상기 제2 위상 변화량에 기초하여 상기 제2 중간 경로를 통과한 신호의 정규화된 제2 전력을 산출하는 과정을 더 포함하는 방법.
청구항 5에 있어서,
상기 송신기 및 상기 수신기의 I/Q 부정합 파라미터들을 결정하는 과정은,
상기 제1 위상 변화량, 상기 제2 위상 변화량, 상기 정규화된 제1 전력, 상기 정규화된 제2 전력에 기초하여 상기 I/Q 부정합 파라미터들을 결정하는 과정을 포함하는 방법.
무선 통신 시스템에서 전자 장치에 있어서,
송신기;
수신기; 및
적어도 하나의 프로세서를 포함하며,
상기 적어도 하나의 프로세서는,
상기 송신기와 상기 수신기 사이의 중간 경로를 통과한 신호를 획득하고,
상기 신호와 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호에 기초하여 상기 중간 경로에서의 위상 변화량을 추정하며,
상기 위상 변화량으로부터 상기 송신기 및 상기 수신기의 동위상(in-phase, I) 성분 및 직교위상(quadrature, Q) 성분의 부정합을 나타내는 I/Q 부정합 파라미터들을 결정하도록 구성된 전자 장치.
청구항 7에 있어서,
상기 I/Q 부정합 파라미터들은 상기 송신기의 이득 부정합 파라미터, 상기 수신기의 이득 부정합 파라미터, 상기 송신기의 위상 부정합 파라미터, 상기 수신기의 위상 부정합 파라미터 중 적어도 둘 이상을 포함하는 전자 장치.
청구항 7에 있어서,
상기 위상 변화량은,
상기 획득한 신호의 전력과 상기 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호의 전력의 합계가 최대로 되는 각도인 전자 장치.
청구항 7에 있어서,
상기 중간 경로는 제1 중간 경로와 제2 중간 경로를 포함하며,
상기 획득한 신호는, 상기 제1 중간 경로를 통과한 신호와 상기 제2 중간 경로를 통과한 신호를 포함하고,
상기 위상 변화량은, 상기 제1 중간 경로를 통과한 신호와 상기 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호에 기초하여 추정된 제1 위상 변화량과, 상기 제2 중간 경로를 통과한 신호와 상기 모델링 된 시스템 상 예측되는 수신 신호에 기초하여 추정된 제2 위상 변화량을 포함하는 전자 장치.
청구항 10에 있어서,
상기 적어도 하나의 프로세서는,
상기 제1 위상 변화량에 기초하여 상기 제1 중간 경로를 통과한 신호의 정규화된 제1 전력을 산출하고,
상기 제2 위상 변화량에 기초하여 상기 제2 중간 경로를 통과한 신호의 정규화된 제2 전력을 산출하도록 더 구성된 전자 장치.
청구항 11에 있어서,
상기 적어도 하나의 프로세서는,
상기 제1 위상 변화량, 상기 제2 위상 변화량, 상기 정규화된 제1 전력, 상기 정규화된 제2 전력에 기초하여 상기 I/Q 부정합 파라미터들을 결정하도록 더 구성된 전자 장치.