KR20190026716A - Method for treating sewage sludge using adjuvant flocculants for scale preventer - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 스케일 생성 억제용 응집보조제를 이용한 하수 슬러지 처리방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for treating sewage sludge using a coagulation aid for inhibiting scale formation.
생물학적 하수 처리 공정에서는 하수를 폭기조에서 폭기 시킨 후, 폭기된 하수는 최종 침전지에서 적당한 시간을 체류하면서 활성오니를 침전시켜서 처리수를 다시 하천으로 방류하게 된다.In the biological sewage treatment process, the sewage is aerated in the aeration tank, and the aerated sewage is allowed to settle in the activated sludge for a suitable period of time in the final sedimentation tank, and the treated water is discharged to the stream again.
침전된 활성오니는 소화조로 보내져서 혐기성 소화 과정을 거친 후, 소화된 슬러지는 탈수장치로 보내져 탈수 공정에 이르게 된다.After the precipitated activated sludge is sent to the digester, it undergoes an anaerobic digestion process, and the digested sludge is sent to the dehydrator to reach the dehydration process.
탈수 공정에서는 원심분리기 또는 가압 프레스 탈수기와 같은 탈수장치를 이용하여 탈수 후에 발생되는 슬러지 케이크의 무게와 부피를 감소시킨다.In the dewatering process, a dewatering device such as a centrifugal separator or a pressurized press dehydrator is used to reduce the weight and volume of the sludge cake generated after dewatering.
이때, 소화 슬러지 속에 함유된 고농도의 인산 이온, 마그네슘 이온, 암모니움 이온 물질들이 스트로바이트를 생성시켜서, 슬러지 이송배관 및 탈수장비에 부착되어 하수 처리 효율을 저감하는 요인이 된다.At this time, high concentrations of phosphate ions, magnesium ions, and ammonium ion substances contained in the digested sludge generate strobytes, which adhere to the sludge transfer piping and dewatering equipment, thereby reducing sewage treatment efficiency.
화학적 폐수 처리 공정에서는 폐수 처리를 위해 주입하는 화공약품과 탈황 폐수가 반응하는 과정에서 다량의 스케일(Scale)이 발생되어 폐수 처리 설비 내부에 스케일(Scale)이 부착됨으로써, 처음으로 탈황 폐수의 화학적 처리가 이루어지는 1차 반응조, 1차 pH 조정조 및 일상 폐수 저장조에 다량의 스케일이 부착된다.In the chemical wastewater treatment process, a large scale is generated during the reaction between the chemical agent injected for wastewater treatment and the desulfurization wastewater, and a scale is attached to the inside of the wastewater treatment facility, so that the chemical treatment of the desulfurization wastewater A large amount of scale is adhered to the primary reaction tank, the primary pH adjustment tank and the daily wastewater storage tank.
생물학적 하수 처리 공정에서 스케일의 생성은 표면적, 체적의 비율이 크게 영향을 미치기 때문에 1차 처리 과정이나, 소화조보다는 슬러지 배관이나 탈수 분리액 배관에서 스케일이 생성되기 쉽다. In the biological sewage treatment process, scale formation is likely to occur in sludge piping or dehydration separation piping rather than primary treatment or digestion trough, since the ratio of surface area and volume greatly affects scale production.
특히 원심탈수기의 분리액 배관에서는 급격하게 탈탄산(脫炭酸)되기 때문에 pH가 상승되어 결정이 생성되기 쉽다. Particularly, in a separate liquid pipe of a centrifugal dehydrator, pH is elevated due to rapid decarbonation, and crystals are likely to be formed.
이와 같은 스케일에 의한 장해는 탈수 공정 전반에 걸쳐 발생되며, 특히 배관이 좁아지는 부분 및 밸브 등의 후단부에 집중적으로 발생되고 있다.Such a scale-related failure occurs throughout the dehydration process, and is particularly generated in a portion where the pipe becomes narrow and a rear end portion such as a valve.
이에 대하여 주기적으로 스케일 방지제를 첨가하여 이러한 결정으로 생성된 스트로바이트(struvite)를 제거하는 방법 등이 연구되고 있다.A method for removing struvite produced by such crystals by adding an anti-scale agent periodically has been studied.
또한, 스트로바이트(struvite) 발생시에는 배관청소나 황산첨가법으로 제거할 수 있으나, 배관청소 때마다 탈수기의 가동을 중지하여야 하며, 또 스케일 방지용도로 저류조에 희석된 황산을 첨가할 경우에는 탈수성의 악화가 우려된다는 점이나 약품 자체의 취급이 쉽지 않다는 점 등에서, 문제가 제기된다.When struvite is generated, it can be removed by pipeline cleaning or sulfuric acid addition method, but the dehydrator must be stopped every time the pipe is cleaned. When diluted sulfuric acid is added to the storage tank for preventing scale, The problem is that it is not easy to handle the drug itself.
따라서, 생물학적 하수 처리 과정에서 발생되는 슬러지 처리하는데 있어서, 플록을 형성시키는 고분자 응집제와 상승반응을 가지는 스케일 생성 억제제를 첨가하여 슬러지 이송배관에서 발생하는 스트로바이트 생성을 억제할 수 있는 경제적인 하수 슬러지 처리방법이 요구된다.Therefore, in the treatment of sludge generated in the biological sewage treatment process, an economical sewage sludge treatment capable of suppressing the production of the strobite occurring in the sludge transfer pipe by adding the flocculant polymer flocculant and the scale- Method is required.
본 발명에 대한 배경기술은 대한민국 등록특허공보 10-0573186(스케일 생성 방지제를 이용한 배연 탈황 폐수 처리 방법)에 게시된다.The background of the present invention is disclosed in Korean Patent Registration No. 10-0573186 (Method of treating flue gas desulfurization wastewater using a scale formation inhibitor).
대한민국 등록특허공보 10-0573186호에는 화학적 폐수 처리 과정에서 발생되는 스케일에 대하여 스케일 생성 방지제를 이용하여 스케일을 생성을 방지하는 방법을 제공한다.Korean Patent Publication No. 10-0573186 discloses a method for preventing formation of scales by using a scale formation inhibitor against a scale generated in a chemical wastewater treatment process.
본 발명의 목적은 생물학적 하수 처리 과정에서 발생되는 슬러지를 처리하는데 있어서, 플록을 형성시키는 고분자 응집제와 상승반응을 가지는 스케일 생성 억제제를 더 첨가하여 슬러지 이송배관에서 발생하는 스트로바이트 생성을 억제할 수 있는 경제적인 하수 슬러지 처리방법을 제공하는 것이다.It is an object of the present invention to provide a process for treating sludge generated in biological sewage treatment, which comprises adding a flocculant-forming polymer flocculant and a scale formation inhibitor having a synergistic reaction to the sludge- And to provide an economical sewage sludge treatment method.
상기 목적을 달성하기 위한 구체적인 사항들은 첨부된 도면과 함께 상세하게 후술된 실시 예들을 참조하면 명확해질 것이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The above and other objects, features and advantages of the present invention will be more apparent from the following detailed description taken in conjunction with the accompanying drawings, in which: FIG.
본 발명의 일측면에 따르면, 생물학적 하수 처리 과정에서 발생되는 소화 슬러지를 탈수 처리하는 방법에 있어서, 상기 소화 슬러지에 대하여 염기성 황산 제2철을 500~4,000mg/L 범위로 투입하는 스케일 생성 억제용 응집보조제 투입 단계; 상기 스케일 생성 억제용 응집보조제 투입 단계 이후에 양이온성 고분자 응집제를 100~ 400㎎/L 범위로 투입하는 고분자 응집제 투입단계; 및 상기 고분자 응집제 투입 단계를 거친 슬러지를 탈수 장치에 의하여 탈수하는 단계; 를 포함하는 것을 특징으로 하는 스케일 생성 억제용 응집보조제를 이용한 하수 슬러지 처리방법이 제공된다.According to an aspect of the present invention, there is provided a method of dewatering digested sludge generated in a biological sewage treatment process, the method comprising the steps of: injecting basic ferric sulfate into the digested sludge in a range of 500 to 4,000 mg / L; A coagulant aid injecting step; A step of adding a polymer flocculant to the cationic polymer flocculant in a range of 100 to 400 mg / L after the step of adding the flocculant aid for inhibiting scale formation; And dewatering the sludge after the polymer flocculant injection step by a dewatering device; A method for treating sewage sludge using the coagulation aid for scale formation inhibition is provided.
또한, 상기 응집보조제 투입 단계에서 상기 염기성 황산 제2철을 1,500mg/L로 투입하는 것을 특징으로 한다.Further, the basic ferric sulfate is added at 1,500 mg / L in the step of adding the coagulation assistant.
또한, 상기 응집보조제는 소화조와 상기 탈수장치 사이에서 소화 슬러지가 잠시 저류될 수 있는 설치되는 저류조에 투입하여 상기 소화 슬러지와 믹싱되는 것을 특징으로 한다.The coagulant aid may be added to a storage tank where digestion sludge can temporarily be stored between the digestion tank and the dehydration apparatus, and mixed with the digestion sludge.
또한, 상기 염기성 황산 제2철은 비중(20℃ 기준) 1.4~1.6, PH 2 이상, Total-Fe 10중량% 이상, 제1 철( Fe2+) 0.07중량% 이하의 특성을 포함하는 것을 특징으로 한다.Also, the basic ferric sulfate is a specific gravity (20 ℃ reference) 1.4 ~ 1.6,
또한, 상기 염기성 황산 제2철은 다음 분자식으로 형성된 것을 특징으로 한다.The basic ferric sulfate is characterized by being formed of the following molecular formula.
Fe2(OH)n(SO4)3 -n/2 (0〈 n ≤ 2)Fe 2 (OH) n (SO 4 ) 3 -n / 2 (0 <n? 2)
또한, 상기 염기성 황산 제2철은 황산 제2철의 SO4 2-의 일부를 OH-로 옮겨놓은 삼차원 배위 형태로서, OH기를 가교로서 중합되어 다핵착제를 형성한 것을 특징으로 한다.The basic ferric sulfate is a three-dimensional coordination form in which a part of SO 4 2- of ferric sulfate is replaced with OH - , and OH groups are polymerized as crosslinking to form a polynuclear complex.
또한, 상기 염기성 황산 제2철은, 상기 탈수 장치에서 발생되는 탈수분리액 안의 용해성 마그네슘 농도를 10mg／L 이상이 되도록 하는 범위로 투입량을 설정하는 것을 특징으로 한다.The basic ferric sulfate is characterized in that the amount of the basic ferrous sulfate is set so that the concentration of the soluble magnesium in the dehydrated separation liquid generated in the dehydration apparatus is 10 mg / L or more.
또한, 상기 염기성 황산 제2 철의 투입량은 상기 탈수 장치에서 발생되는 탈수분리액 안의 총 마그네슘 농도와 용해성 마그네슘 농도의 차인 불용성 마그네슘농도를 10㎎/L 이하가 되는 범위로 하는 것을 특징으로 한다.The amount of the basic ferric sulfate to be added is characterized by setting the insoluble magnesium concentration, which is the difference between the total magnesium concentration and the soluble magnesium concentration in the dehydrated separation liquid generated in the dehydration apparatus, to 10 mg / L or less.
본 발명의 일 실시 예에 따른 원심탈수기에 염기성 황산 제2철을 이용한 이액탈수법에 의하면, 염기성 황산 제2철의 첨가에 의해 분리액 속의 S-Mg농도가 상승되며, 현저한 스트로바이트(MAP) 억제가 가능한 효과를 가질 수 있다. According to the second dehydration dehydration method using basic ferric sulfate in a centrifugal dehydrator according to an embodiment of the present invention, the addition of basic ferric sulfate increases the concentration of S-Mg in the separated solution, Inhibitory effect can be obtained.
본 발명의 일 실시 예에 따른 원심탈수기에 고분자 응집제와 염기성 황산 제2철의 두 가지 약품을 이용하여 탈수하는 이액탈수법에 대하여 비교결과, 탈수케익 함수율은 고분자 응집제만 투여하였을 경우, 77.3%이던 것이 염기성 황산 제2철을 1,500㎎/L 첨가시에는 75.0%(2.3% 저하)로 감소되는 효과를 가진다.According to the results of the dehydration dehydration method using dehydration method using two kinds of drugs of the polymer coagulant and the basic ferric sulfate in the centrifugal dehydrator according to the embodiment of the present invention, the dehydration cake water content was 77.3% when the polymer flocculant alone was administered Of the ferric sulfate is reduced to 75.0% (2.3% reduction) when 1,500 mg / L of basic ferric sulfate is added.
또한, 황산 제2철의 첨가에 의해 약 9%의 탈수 케익이 감량되는 효과를 가진다.Also, the addition of ferric sulfate has an effect of reducing the dehydration cake of about 9%.
도 1 은 일반적인 생활하수에 대한 생물학적 하수 처리 공정을 도시한 것이다.
도 2는 종래 소화 슬러지 이송관에 스케일이 형성된 예를 도시한 것이다.
도 3은 본 발명의 일 실시 예에 따른 스케일 생성 억제제를 이용한 하수 슬러지 처리과정의 예를 도시한 것이다.
도 4는 본 발명의 일 실시 예에 따른 실험 예에서 염기성 황산 제2 철의 투입에 따른 함수율과 원심 탈수기 유압 특성을 도시한 것이다.
도 5는 본 발명의 일 실시 예에 따른 실험 예에서 염기성 황산 제2 철의 투입에 따른 탈수기에서 탈수 분리액 속의 총 마그네슘(T-Mg) 및 용해성 마그네슘(S-Mg)과의 관계를 도시한 것이다.
도 6은 본 발명의 일 실시 예에 따른 실험 예에서 염기성 황산 제2 철의 투입에 따른 스케일 생성을 비교한 이미지를 도시한 것이다.
도 7은 본 발명의 일 실시 예에 따른 실험 예에서 염기성 황산 제2 철의 투입에 따른 탈수기에서 탈수 분리액의 SS 농도 변화를 나타낸 것이다.
도 8은 본 발명의 일 실시 예에 따른 실험 예에서 염기성 황산 제2 철의 투입에 따른 탈수기에서 탈수 분리액의 T-P 농도 변화를 나타낸 것이다.Figure 1 shows a biological sewage treatment process for general domestic sewage.
2 shows an example in which a scale is formed on a conventional digester sludge conveying pipe.
FIG. 3 shows an example of a sewage sludge treatment process using a scale formation inhibitor according to an embodiment of the present invention.
FIG. 4 shows the water content and the hydraulic pressure characteristics of the centrifugal dehydrator according to the input of basic ferric sulfate in an experimental example according to an embodiment of the present invention.
5 is a graph showing the relationship between total magnesium (T-Mg) and soluble magnesium (S-Mg) in a dehydration separation liquid in a dehydrator according to an embodiment of the present invention in a dehydrator according to the input of basic ferric sulfate will be.
FIG. 6 shows an image obtained by comparing scale formation according to the input of basic ferric sulfate in an experimental example according to an embodiment of the present invention.
FIG. 7 is a graph showing changes in the SS concentration of the dehydrated and separated water in the dehydrator according to the experimental example of the present invention, when the basic ferric sulfate was added.
FIG. 8 is a graph showing changes in the TP concentration of the dehydrated and separated water in a dehydrator according to an experiment according to an embodiment of the present invention as a result of the addition of basic ferric sulfate.
본 발명은 다양한 변경을 가할 수 있고 여러 가지 실시 예를 가질 수 있는바, 특정 실시 예들을 도면에 예시하고 이를 상세한 설명을 통해 상세히 설명하고자 한다.While the present invention has been described in connection with certain exemplary embodiments, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but, on the contrary, is intended to cover various modifications and similarities.
또한, 이하 사용되는 제1, 제2 등과 같은 용어는 동일 또는 상응하는 구성 요소들을 구별하기 위한 식별 기호에 불과하며, 동일 또는 상응하는 구성 요소들이 제1, 제2 등의 용어에 의하여 한정되는 것은 아니다.It is also to be understood that the terms first, second, etc. used hereinafter are merely reference numerals for distinguishing between identical or corresponding components, and the same or corresponding components are defined by terms such as first, second, no.
그리고 특정 실시 예들은 발명을 특정한 실시 형태에 대해 한정하려는 것이 아니며, 본 발명의 사상 및 기술 범위에 포함되는 모든 변경, 균등물 내지 대체물을 포함하는 것으로 이해되어야 한다.It is to be understood that the specific embodiments are not intended to limit the invention to the specific embodiments, but are to cover all modifications, equivalents, and alternatives falling within the spirit and scope of the invention.
본 발명을 설명함에 있어서, 관련된 공지 기술에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 경우 그 상세한 설명을 생략한다.DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
그리고 도면에서 본 발명을 명확하게 설명하기 위해서 설명과 관계없는 부분은 생략하였으며, 명세서 전체를 통하여 유사한 부분에 대해서는 유사한 도면 부호가 사용된다. In the following description, the same reference numerals are used for similar parts throughout the specification.
도 1 은 일반적인 생활하수에 대한 생물학적 처리 공정을 도시한 것이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Figure 1 shows a biological treatment process for general domestic sewage.
도 1을 참조하면, 최초침전지(11)에 유기성 폐수나 도시 하수(31)가 유입되면 느린 유속으로 약 2시간 정도 체류시키면서 유입된 하수의 고형물을 침전시킨다(여기서 BOD(Biochemical Oxygen Demand) 와 SS(Suspended Solid)가 약 30% 정도 제거된다.)1, organic wastewater or
다음 폭기조(12)에서는 적당한 체류 시간 동안 공기를 전체적으로 불어 넣어 폭기 과정을 실시한다. 폭기조(12)에서는 미생물이 유기물을 섭취하여 성장하고 번식하게 되며, 유기물을 미생물덩어리(활성오니)로 만든다.In the
폭기된 하수(32)는 최종 침전지(13)에서 적당한 시간(약 3시간)을 체류하면서 활성오니를 침전시킨다.The
최종 침전지(13)에서 침전된 활성오니의 다시 폭기조(12)로 보내져 활동하도록 유지시키며, 나머지 활성오니는 소화조(14)로 보내진다.The activated sludge precipitated in the
소화조(14)에서는 혐기성 상태에서 소화되어 유기물의 50% 가량이 분해되며 가연 물질로 사용될 수 있는 메탄가스를 발생시킨다. In the
소화조(14)에서 소화된 슬러지는 탈수장치(15)로 보내져 탈수 공정에 이르게 된다.The digested sludge in the
탈수 공정에서는 원심분리기 또는 가압 프레스 탈수기와 같은 탈수장치(15)를 이용하여 탈수 후에 발생되는 슬러지 케이크(21)의, 무게와 부피를 감소시킨다.In the dewatering process, a
슬러지 케이크(21)의 탈수 효율을 높여서 함수율을 저감시키기 위하여 소화 슬러지는 탈수 직전에 약품 투입기(16)를 통하여 응집용 약품인 고분자 응집제와 혼합하여 탈수 장치(21)로 탈수하게 된다.In order to increase the dewatering efficiency of the
이와 같은 응집용 약품을 투입하여 탈수한 슬러지 케이크는 약 76~80% 정도의 함수율을 가지게 된다.The sludge cake obtained by dewatering the coagulating agent has a water content of about 76 to 80%.
소화 슬러지나 탈수 분리액 속에는 고농도의 인산 이온, 마그네슘 이온, 암모니움 이온이 존재하기 쉬우며, pH가 7~8 정도일 경우 스트로바이트(MAP: MgNH4PO4·6H2O, 인산암모니움마그네슘, 이하 '스트로바이트(또는 MAP)라 한다.)로 불리는 백색 결정이 생성된다. 이것이 결국 스케일이 되어 슬러지 배관이나 탈수 분리액 배관을 폐색시킨다. In the digested sludge or the dehydrated separation liquid, phosphate ions, magnesium ions and ammonium ions are liable to exist at a high concentration. When the pH is around 7 to 8, strobytes (MAP: MgNH4PO4.6H2O, ammonium phosphate monosaccharide, Or MAP)) is generated. This eventually becomes the scale, closing the sludge pipe and the dehydration separation liquid pipe.
본 발명의 일 실시 예에 따른 실험에 의하면, 소화 슬러지 이송관에서 발생되는 스케일(스트로바이트, MAP)의 용해도는 산성에서 증가하며, 알칼리성에서는 저하되는 경향을 나타내며, pH 8에서는 거의 용해되지 않는다. 또한, 20℃ 이상의 온도영역에서는 온도가 상승함에 따라 용해도는 감소한다.According to an experiment according to an embodiment of the present invention, the solubility of the scale (strobite, MAP) generated in the digestion sludge conveying pipe increases in acidity, tends to decrease in alkalinity, and hardly dissolves in pH 8. Further, the solubility decreases as the temperature rises in a temperature range of 20 占 폚 or higher.
특히 원심탈수기의 분리액 배관에서는 급격하게 탈탄산(脫炭酸)되기 때문에 pH가 상승되어 결정이 생성되기 쉽다. Particularly, in a separate liquid pipe of a centrifugal dehydrator, pH is elevated due to rapid decarbonation, and crystals are likely to be formed.
도 2는 종래 소화 슬러지 이송관에 스케일이 형성된 예를 도시한 것이다.2 shows an example in which a scale is formed on a conventional digester sludge conveying pipe.
도 2의 (a)는 탈수기 인입배관부에 스트로바이트(MAP)의 스케일이 형성된 것을 나타내며, 도 2의 (b)는 슬러지 이송관의 밸브류 후단부에 스트로바이트(MAP)의 스케일이 형성된 것을 나타낸다.2 (a) shows the scale of the strobite (MAP) formed in the dehydrator inlet piping, and FIG. 2 (b) shows the scale of the strobite (MAP) at the rear end of the valve flow of the sludge conveying pipe .
도 3은 본 발명의 일 실시 예에 따른 스케일 생성 억제제를 이용한 하수 슬러지 처리과정의 예를 도시한 것이다.FIG. 3 shows an example of a sewage sludge treatment process using a scale formation inhibitor according to an embodiment of the present invention.
도 2를 참조하면, 소화조(14)에서 소화된 소화 슬러지는 소화 이송관(42)을 통하여 저류조(25)로 이송된다. 저류조(25)의 입구단 또는 저류조(25)에서 주응집제인 고분자 응집제를 투입하기 이전에 본 발명의 일 실시 예에 따른 응집보조제 탱크(51)로부터 스케일 생성 억제용 응집보조제가 투입된다.2, the digested sludge digested in the
본 발명의 일 실시 예에 따른 주응집제는 폴리아미노메틸아크릴아미드, 폴리에틸렌 아민 등을 포함하는 양이온계 고분자 응집제가 사용된다.The main coagulant according to an embodiment of the present invention is a cationic polymer flocculant including polyaminomethylacrylamide, polyethyleneamine, and the like.
또한, 본 발명의 일 실시 예에 따른 스케일 생성 억제용 응집보조제는 염기성 황산 제2철이 사용된다.The coagulation aid for inhibiting scale formation according to an embodiment of the present invention is basic ferric sulfate.
본 발명의 일 실시 예에 따른 스케일 생성 억제용 응집보조제는 다양한 실험 결과, 스케일 생성을 억제할 뿐 아니라 주응집제와의 상승작용에 의하여 탈수 효율도 높일 수 있는 재료로 황산 제2 철의 SO4 2-의 일부를 OH-로 옮겨놓은 삼차원 배위를 하고 있고 OH기를 가교로서 중합되어 다핵착제를 형성한 것을 특징으로 하는 염기성 황산 제2철이 사용되는 것을 특징으로 한다.As a result of various experiments, the coagulation assistant for inhibiting scale formation according to an embodiment of the present invention not only inhibits scale formation but also increases the dehydration efficiency by synergism with the main coagulant, Is replaced with OH- and the OH group is polymerized as a crosslinking to form a polynuclear complex agent.
본 발명의 일 실시 예에 따르면, 생물학적 처리 과정에서 발생된 소화 슬러지를 저류조(25)에 일시 체류하는 동안에 스케일 생성 억제용 응집보조제인 염기성 황산 제2철을 소화 슬러지에 대하여 500~4,000㎎/L 투입하고, 응집보조제 투입 단계 이후에 양이온성 고분자 응집제를 소화 슬러지 이송량의 100~ 400㎎/L 투입하는 단계가 수행된다.According to an embodiment of the present invention, while the digested sludge generated in the biological treatment process is temporarily retained in the
본 발명의 일 실시 에에 따르면, 상기 응집보조제는 고분자 응집제가 첨가되기 전 단계에 소화슬러지에 투입되며, 소화슬러지와 응집보조제인 염기성 황산 제2 철의 혼합액에 고분자응집제를 투입하는 것이 탈수 및 스크로바이트 생성 억제에 효과적이다.According to one embodiment of the present invention, the coagulant aid is added to the digested sludge before the addition of the polymer flocculant, and the introduction of the polymer flocculant into the mixture of the digested sludge and the basic ferric sulfate, It is effective in suppressing byte generation.
즉, 본 발명의 일 실시 예에 따른 이액탈수 방식은, 고분자 응집제가 첨가되기 전 단계에 응집보조제인 염기성 황산 제2철을 소화슬러지에 투입되어 혼합된 후, 다음 단계에서 고분자 응집제가 투입된다.That is, in the two-liquid dewatering system according to an embodiment of the present invention, the basic ferric sulfate, which is an aggregation aid, is added to the digested sludge before mixing with the polymer flocculant, and then the polymer flocculant is added in the next step.
도 3을 참조하면, 저류조(25)에서 스케일 생성 억제용 응집보조제인 염기성 황산 제2철(51)을 투입하여 혼합이 된 후, 저류조(25)의 후단에 응집보조제가 혼합된 슬러지에 고분자 응집제(52)를 혼합한다. 응집보조제 및 고분자응집제에 의하여 플록이 강화된 약품 혼합 슬러지는 이송펌프에 의해 탈수장치(15)로 이송되어 탈수된다.3, ferric sulfate basic
한편, 저류조가 없는 설비에서는 슬러지 이송관에 직접 염기성 황산 제2철을 직접 투입할 수 있다.On the other hand, in a facility without a storage tank, basic ferric sulfate can be directly introduced into the sludge transfer pipe.
본 발명의 일 실시 예에 따른 스케일 생성 억제용 응집보조제로 사용되는 염기성 황산 제2철의 분자식은 다음과 같다.The molecular formula of the basic ferric sulfate used as the coagulation assistant for inhibiting scale formation according to an embodiment of the present invention is as follows.
Fe2(OH)n(SO4)3 -n/2 (0〈 n ≤ 2)Fe 2 (OH) n (SO 4 ) 3 -n / 2 (0 <n? 2)
본 발명의 일 실시 예에 따른 염기성 황산 제2 철은 구조적으로 황산 제2 철의 SO4 2-의 일부를 OH-로 옮겨놓은 삼차원 배위를 하고 있고 OH기를 가교로서 중합되어 다핵착제를 형성한 것을 특징으로 합니다.The basic ferric sulfate according to one embodiment of the present invention has a three-dimensional coordinate structure in which a part of SO 4 2- of ferric sulfate is structurally transferred to OH - and OH groups are polymerized as crosslinking to form a polynuclear complex Features.
이 때문에 응집 능력이 높고 염기도를 가지고 있기 때문에 알칼리도의 소비가 적고 부식성이 적다는 특징으로 가진다.Because of this, it has high cohesion ability and basicity, so it consumes less alkalinity and has less corrosiveness.
종래 사용되던 철계 응집제는 일반적으로 부식성이 높은 단점이 있으나, 본 발명의 일 실시 예에 따른 염기성 황산 제2철은 염화 제2철에 비하여 부식성이 적으며 또한 SUS에서는 완전한 내식성을 가진다..The iron-based coagulant conventionally used has generally high corrosion resistance, but the basic ferric sulfate according to one embodiment of the present invention is less corrosive than ferric chloride and has complete corrosion resistance in SUS.
[표 1]은 본 발명의 일 실시 예에 따른 염기성 황산 제2철은 다음과 같은 성상을 가진다.[Table 1] shows that the basic ferric sulfate according to one embodiment of the present invention has the following characteristics.
염기성 황산 제2철은 인 제거제로서 수처리 시설 등에 많이 사용되는 염기성 염화알루미늄(PAC)과 마찬가지로 염기도를 가지고 있기 때문에 응집력이 높고, 부식성이 작다는 특징이 있다.Basic ferric sulfate is a phosphorus removal agent and has a basicity similar to basic aluminum chloride (PAC), which is widely used in water treatment facilities. Therefore, it is characterized by high cohesion and low causticity.
본 발명의 일 실시 예에 따르면, 생물학적 1차 처리를 거쳐서 소화조에서 혐기성 소화를 거친 소화 슬러지는 (-)의 표면 전하를 가진 미세입자이기 때문에 양이온계 (+)고분자를 첨가하여 표면 전하의 중화와 흡착 가교를 동시에 진행시켜 플록을 조대화시킨 후에 탈수를 하게 된다.According to one embodiment of the present invention, digested sludge subjected to anaerobic digestion in a digester after biological primary treatment is a fine particle having surface charge of negative (-), so cationic (+) polymer is added to neutralize surface charge After the adsorption crosslinking is simultaneously carried out to coagulate the flocs, dehydration takes place.
고분자 응집제만 소화 슬러지에 투입한 경우에는 슬러지 미세입자의 하전중화가 부족한 상태에서 진행되기 때문에 플록의 강도가 불충분하여 함수율 및 점성이 높은 탈수케익이 형성될 수 있다.When only the polymer flocculant is added to the digested sludge, the flocculation of the sludge microparticles is insufficient, so that the strength of the flocs is insufficient and the water content and viscosity of the dewatered cake can be formed.
본 발명의 일 실시 예에 따른 스케일 생성 억제용 응집보조제와 양이온성 고분자 응집제를 이용한 탈수과정에서는, 고분자 응집제보다 앞서 첨가된 염기성 황산 제2철의 Fe3 +이온이 소화 슬러지 입자에 흡착되어 하전 중화가 진행되고, 후에 첨가된 양이온계 고분자에 의해 미반응된 (-)전하가 반응하여 소화 슬러지 입자에 흡착된다. In the dehydration process using the coagulant aid for inhibiting scale formation and the cationic polymer flocculant according to an embodiment of the present invention, Fe 3 + ions of basic ferric sulfate added prior to the polymer flocculant are adsorbed on the digested sludge particles, And the unreacted (-) charge is adsorbed on the digested sludge particles by the cationic polymer added afterward.
이로 인해 본 발명의 일 실시 예에 따른 스케일 생성 억제용 응집보조제와 양이온성 고분자 응집제를 이용한 탈수과정에서는 고분자쇄를 통해 슬러지 입자의 가교가 일거에 진행되어 보다 단단하고 강한 플록이 형성될 수 있다.Accordingly, in the dehydration process using the coagulant aid for inhibiting scale formation and the cationic polymer flocculant according to an embodiment of the present invention, the crosslinking of the sludge particles proceeds at all times through the polymer chain, so that harder and stronger flocs can be formed.
또한, 본 발명의 일 실시 예에 따른 스케일 생성 억제용 응집보조제와 양이온성 고분자 응집제를 이용한 탈수과정에서는 고분자 응집제만을 사용한 탈수 과정과 비교하여 분리액의 인 제거 및 스트로바이트(MAP) 억제에 대한 효과가 탁월하게 된다.In addition, in the dehydration process using the coagulant aid for inhibiting scale formation and the cationic polymer flocculant according to an embodiment of the present invention, the effect of removing phosphorus in the separated liquid and inhibiting the strobot (MAP) .
철염이나 알루미늄 염을 첨가하여 인을 제거하는 기술은 일반적으로 널리 알려져 있다. 슬러지의 용해성 인산이온(PO4 3-)은 본 발명의 일 실시 예에 따른 염기성 황산 제2철의 3가철 이온(Fe3 +)과 반응하여 인산철의 형태의 난용성염을 생성하기 때문에 불용화되어 탈수 케익 안에서 고정된다.Techniques for removing phosphorus by adding iron salts or aluminum salts are generally well known. The soluble phosphate ion (PO 4 3- ) of the sludge reacts with the trivalent iron (Fe 3 + ) of basic ferric sulfate according to the embodiment of the present invention to generate a weakly soluble salt in the form of iron phosphate, And is fixed in the dehydrated cake.
따라서 본 발명의 일 실시 예에 따른 염기성 황산 제2철을 이용한 슬러지 처리수 공정은 인 제거 효과가 크다.Therefore, the sludge treatment water treatment using basic ferric sulfate according to an embodiment of the present invention has a large phosphorus removal effect.
PO4 3- + Fe3 + → FePO4↓ PO 4 3- + Fe 3 + - > FePO 4 ↓
염기성 황산 제2철을 소화 슬러지에 첨가하면 슬러지 속의 인이 불용성의 인산철이 되어 용해성 인의 농도가 저하되기 때문에 스트로바이트(MAP)의 생성을 억제한다. 또한, 이미 생성된 스트로바이트(MAP)도 pH 저하에 의해 용해도가 상승되어 분해될 수 있다.When basic ferric sulfate is added to digested sludge, the phosphorus in the sludge becomes insoluble phosphoric acid iron, and the concentration of soluble phosphorous is lowered, thereby inhibiting the production of stroby (MAP). In addition, the already generated strobyte (MAP) can be decomposed by increasing the solubility due to the pH drop.
다음은 본 발명의 일 실시 예에 따른 염기성 황산 제2 철의 투입에 따른 특성을 실험한 예이다.Hereinafter, the characteristics of the ferric sulphate ferrous sulfate according to one embodiment of the present invention are tested.
본 발명의 일 실시 예에 다른 실험 예에서는 고분자 응집제만 투입하였을 때와 염기성 황산 제2철을 첨가하였을 때의 특성을 대비하기 위하여 염기성 황산 제2철의 주입은 무첨가부터 2,500㎎/L까지 500㎎/L씩 단계적으로 변화를 주어 각 주입율에 대한 유압의 최대치에서 샘플링하여 함수율을 측정하였다. In another experiment according to an embodiment of the present invention, in order to compare the characteristics of the addition of the polymer coagulant and the addition of the basic ferric sulfate, the basic ferric sulfate fermentation was performed at 500 mg / L, and the water content was measured by sampling at the maximum hydraulic pressure for each injection rate.
고분자 응집제는 현행의 약품(액상, 양이온계, 조약농도 0.6(w/v%)를 사용하고, 2.1㎥/hr(1.2 ~1.7%/DS)로 일정하게 주입하였다. 표 2에는 평상시의 원심탈수기의 운전조건을 나타내었으며, 실험은 동일한 조건하에서 기간별로 총 3회 실시하였다.The polymer flocculant was injected constantly at 2.1 m3 / hr (1.2-1.7% / DS) using the current chemical (liquid, cationic, , And the experiment was carried out under the same conditions three times for each period.
본 발명의 일 실시 예에 따른 실험 예에서 함수율 측정은 원심탈수기의 탈수케익 채취구에서 10~30분 간격으로 채취하고, 적외선 수분계를 사용하여 반복적으로 측정하였다.In the experimental example according to one embodiment of the present invention, water content was measured at intervals of 10 to 30 minutes in a dehydrated cake sampling port of a centrifugal dehydrator, and repeatedly measured using an infrared moisture meter.
고분자 응집제는 염기성 황산 제2철의 첨가 유무와 관계없이 평소대로 소화 슬러지 슬러지 케익의 고형분(DS) 1.4% 기준으로 투입되었으며, 15m3/h ~ 20m3/h의 소화 슬러지에 대하여 0.2%의 고분자 응집제 용액 1.75m3/h,~ 2.8m3/h가 투입되었다.Polymer flocculant was added to the usual digested sludge sludge cake solids content (DS) 1.4% based on the as regardless of the addition or absence of a basic ferric sulfate, 15m 3 / h ~ 20m 3 / h polymer of 0.2% with respect to the digested sludge of the flocculant solution was 1.75m 3 / h, ~ 2.8m 3 / h was introduced.
탈수 분리액은 원심탈수기의 분리액 채취구에서 탈수케익과 동시에 채취하고, pH, T-P, T-Mg, S-Mg 등을 분석하였다. 또 악취측정은 케익이송 컨베이어 상부 점검구에서, 황화수소, 메틸메르캅탄, 암모니아 농도를 가스 검지관을 통하여 측정된 것이다. The dehydrated and separated solution was collected at the same time as the dehydrated cake in the separating solution collection port of the centrifugal dehydrator, and the pH, T-P, T-Mg and S-Mg were analyzed. In addition, the odor measurement was made by measuring the concentration of hydrogen sulfide, methyl mercaptan, and ammonia through the gas detection tube at the upper inspection port of the conveying conveyance of the cake.
도 4는 본 발명의 일 실시 예에 따른 실험 예에서 염기성 황산 제2 철의 투입에 따른 함수율과 원심 탈수기 유압 특성을 도시한 것이다.FIG. 4 shows the water content and the hydraulic pressure characteristics of the centrifugal dehydrator according to the input of basic ferric sulfate in an experimental example according to an embodiment of the present invention.
표 3은 본 발명의 일 실시 예에 따른 실험 예에서 염기성 황산 제2 철의 투입에 따른 함수율과 원심 탈수기 유압의 측정 결과를 나타낸 것이다.Table 3 shows the measurement results of the water content and the hydraulic pressure of the centrifugal dehydrator according to the input of the basic ferric sulfate in the experimental example according to one embodiment of the present invention.
도 4 및 표 3을 참조하면, 염기성 황산 제2 철을 첨가하지 않고 고분자응집제만을 투입하였을 경우, 유압은 72~87bar의 범위로 변동하였고, 함수율은 76.1~77.5%로 나타낸다.4 and Table 3, when only the polymer flocculant was added without adding basic ferric sulfate, the hydraulic pressure ranged from 72 to 87 bar, and the water content was 76.1 to 77.5%.
한편, 염기성 황산 제2철을 첨가한 후에는 첨가율의 증가에 따라 유압은 완만하게 상승하고, 함수율은 저하되었다. On the other hand, after the addition of basic ferric sulfate, the hydraulic pressure gradually increased with an increase in the addition rate, and the water content decreased.
도 4와 같이 유압과 함수율 사이에는 선형적인 관계를 보이고 있으며, 유압이 10bar 상승할 때마다 함수율이 약 0.6% 저하되는 결과로 나타났다. As shown in FIG. 4, there is a linear relationship between the hydraulic pressure and the water content, and the water content is lowered by about 0.6% every time the hydraulic pressure is increased by 10 bar.
이러한 결과는 유압식 원심탈수기에 있어서 염기성 황산 제2철의 탈수 메커니즘은 염기성 황산 제2철의 첨가가 직접적으로 함수율 저하와 결부되는 것이 아니라 염기성 황산 제2철의 첨가에 의해 양호한 플록이 형성되면서 고액분리성이 향상됨에 따라 보울 내에서의 고형물 체류시간이 증가하여, 그 결과 유압이 상승되어 함수율의 저하로 이어지기 때문으로 분석된다. These results indicate that the mechanism of dehydration of basic ferric sulfate in a hydraulic centrifugal dehydrator is not based on the direct reduction of the water content by addition of basic ferric sulfate but by the addition of basic ferric sulfate, As a result, the solids retention time in the bowl is increased and the hydraulic pressure is increased, leading to a decrease in the water content.
[표 3]을 참조하면, 염기성 황산 제2철을 1,500㎎/L 첨가 시에 가장 유압이 상승하였으며, 함수율은 무첨가 시와 비교하였을 때 2.3% 감소된 것으로 나타난다.[Table 3] shows that the highest hydraulic pressure was obtained when 1,500 mg / L of basic ferric sulfate was added, and the water content was decreased by 2.3% when compared with no addition.
한편, 2,000~ 4000㎎/L이상 첨가하였을 경우에는 반대로 유압이 저하되는 현상이 나타났는데 이것은 염기성 황산 제2철의 과잉첨가로 슬러지의 계면전하가 (+)로 기울어져 양이온성 (+)고분자의 응집효과가 오히려 감소된 것으로 분석된다.On the other hand, the addition of more than 2,000 ~ 4000 mg / L reversed the hydraulic pressure. This is because the excess charge of basic ferric sulphate tilts the interface charge of the sludge to the positive (+) side, The coagulation effect is reduced.
또한, 500㎎/L이하에서는 염기성 황산 제2철을 첨가하지 않을 경우와 별 다른 효과를 나타내지 않은 것으로 분석된다.In addition, it is analyzed that below 500 mg / L, no effect was observed compared to no addition of basic ferric sulfate.
따라서 소화 슬러지에 대한 염기성 황산 제2철의 바람직한 투입 범위는 500~2,000㎎/L의 범위에서 함수율 저하에 효과를 가지는 것을 알 수 있다.Therefore, it can be seen that the preferable range of basic ferric sulfate to digested sludge has an effect on water content lowering in the range of 500 to 2,000 mg / L.
도 5는 본 발명의 일 실시 예에 따른 실험 예에서 염기성 황산 제2철의 투입에 따른 탈수기에서 탈수 분리액 속의 총 마그네슘(T-Mg) 및 용해성 마그네슘(S-Mg)과의 관계를 도시한 것이다.5 is a graph showing the relationship between total magnesium (T-Mg) and soluble magnesium (S-Mg) in a dehydration separation liquid in a dehydrator according to an embodiment of the present invention in a dehydrator according to the input of basic ferric sulfate will be.
도 5를 참조하면, 염기성 황산 제2철의 첨가율이 증가함에 따라 S-Mg이 상승하였다는 것을 알 수 있다. 이는 종래 방법에서 스트로바이트(MAP)로 형성되었을 인이 철 이온과 반응하여 인산철을 형성하기 때문에 스트로바이트(MAP)의 구성요소 중의 하나인 Mg이 반응되지 못한 채 용액 속에서 Mg2 +으로 잔류하기 때문이라고 분석된다.Referring to FIG. 5, it can be seen that S-Mg increased as the addition rate of basic ferric sulfate was increased. This is the iron ion and the reaction because the formation of iron phosphate in holding the one of Mg were not reacted in the components of a straw-byte (MAP) solution as Mg 2 + residual is formed as a straw-byte (MAP) in a conventional way .
본 발명의 일 실시 예에 따른 염기성 황산 제2철 1,500㎎/L 첨가 시에서는 S-Mg(용해성 마그네슘)이 21㎎/L가 되어 소화슬러지의 S-Mg농도인 17㎎/L를 상회하는 것으로 나타내는데, 이것은 이미 소화 슬러지 속에 생성되어 있는 스트로바이트(MAP)가 용해되었다는 것으로 분석된다.In the case of adding 1,500 mg / L of basic ferric sulfate according to one embodiment of the present invention, S-Mg (soluble magnesium) is 21 mg / L, which exceeds the S-Mg concentration of 17 mg / L of digested sludge It is analyzed that the strobytes (MAP) already generated in the digested sludge have been dissolved.
본 발명의 일 실시 예에 따른 실험에서는 탈수분리액 안의 용해성 마그네슘 농도를 10mg／L이상, 또한, 총 마그네슘 농도와 용해성 마그네슘 농도의 차인 불용성 마그네슘농도를 10㎎/L이하가 되도록 하면 스케일 발생이 억제되는 것으로 분석되었다.In the experiment according to an embodiment of the present invention, when the soluble magnesium concentration in the dehydrated and separated liquid is 10 mg / L or more and the insoluble magnesium concentration which is the difference between the total magnesium concentration and the soluble magnesium concentration is 10 mg / L or less, Respectively.
T-Mg과 S-Mg의 차인 불용해성 Mg을 스트로바이트(MAP)의 량으로 가정할 경우, 분리액 속의 스트로바이트(MAP) 생성량은 1,500㎎/L 첨가 시에 약 90% 이상 억제되는 것으로 분석되었다.Assuming that insoluble Mg, which is the difference between T-Mg and S-Mg, is the amount of Strobite (MAP), the amount of Strobite (MAP) .
본 발명의 일 실시 예에 따르면, 스트로바이트(MAP) 생성량 억제 관점에서 염기성 황산 제2철의 첨가율은 소화슬러지에 대하여 1,000~2,000㎎／L가 바람직하다.According to one embodiment of the present invention, the addition rate of the basic ferric sulfate is preferably 1,000 to 2,000 mg / L to the digested sludge from the viewpoint of suppressing the production of the stroby (MAP).
또한, 상기 염기성 황산 제2철의 첨가율은, 첨가에 따른 탈수분리액 안의 용해성 마그네슘 농도를 10mg／L 이상, 또한, 총 마그네슘 농도와 용해성 마그네슘 농도의 차인 불용성 마그네슘농도를 10㎎/L 이하가 되도록 조정함으로써, 소화슬러지 배관 및 탈수 분리액 배관 안의 스케일 억제를 보다 경제적이고 효율적으로 할 수 있다.The addition rate of the basic ferric sulfate is preferably 10 mg / L or more, more preferably 10 mg / L or more, and more preferably 10 mg / L or more, and the insoluble magnesium concentration, which is the difference between the total magnesium concentration and the soluble magnesium concentration, Scale control in the digested sludge pipe and dehydrated and separated liquid pipe can be made more economically and efficiently.
도 6은 본 발명의 일 실시 예에 따른 실험 예에서 염기성 황산 제2철의 투입에 따른 스케일 생성을 비교한 이미지를 도시한 것이다.FIG. 6 shows an image obtained by comparing scale formation according to the input of basic ferric sulfate in an experimental example according to an embodiment of the present invention.
도 6(a)는 관 정비 후 염기성 황산 제2철을 투입하기 않은 원심 탈수기의 슬러지 공급용 배관에서 스케일이 생성된 이미지 단면과, 염기성 황산 제2철을 첨가하고 50일 후에 동일한 원심 탈수기의 공급용 배관 이미지 단면을 도시한 것이며, 도 6(b)는 관 정비 후 염기성 황산 제2철을 투입하지 않은 연압 탈수기의 슬러지 공급용 배관에서 스케일이 생성된 이미지 단면과 염기성 황산 제2철을 첨가하고 50일 후에 동일한 연압 탈수기의 공급용 배관 이미지 단면을 도시한 것이다.Fig. 6 (a) is a cross-sectional view of a sludge feed pipe of a centrifugal dehydrator not containing basic ferric sulfate after tube maintenance, FIG. 6 (b) is a view showing a cross section of an image of a pipe for use in a sludge supply pipe of a pneumatic dehydrator not containing basic ferric sulfate after tube maintenance, adding basic ferrite sulphate Lt; / RTI > shows a cross-sectional view of the feed pipe for the same pneumatic dehydrator after 50 days.
도 6을 참조하면, 염기성 황산 제2철을 첨가하기 전의 소화 슬러지 이송 배관은 탈수기에 따라 스케일의 부착 량에 차이는 있었으나 전체적으로 20~60mm정도의 스트로바이트(MAP) 스케일이 부착되어 있었다. 하지만, 염기성 황산 제2철을 첨가 후로부터 50일 후에 배관을 개봉하여 확인한 결과, 대부분의 배관에서의 스케일 부착은 발견되지 않았다.Referring to FIG. 6, in the digested sludge transfer pipe before adding basic ferric sulfate, there was a difference in scale amount depending on the dehydrator, but a scale scale of about 20 to 60 mm was adhered as a whole. However, 50 days after the addition of the basic ferric sulfate, the piping was opened and confirmed. As a result, no scale attachment was observed in most of the piping.
도 7은 본 발명의 일 실시 예에 따른 실험 예에서 염기성 황산 제2철의 투입에 따른 탈수기에서 탈수 분리액의 SS 농도 변화를 나타낸 것이다.FIG. 7 is a graph showing changes in the SS concentration of the dehydrated and separated water in the dehydrator according to the experimental example of the present invention, when the basic ferric sulfate was added.
도 7을 참조하면, 탈수 분리액 SS 농도는 염기성 황산 제2철을 첨가하지 않았을 경우 210㎎/L 정도였으나, 염기성 황산 제2철을 2,000㎎/L 첨가한 경우에는 130㎎/L까지 저하되었다(약 40%제거).7, the SS concentration of the dehydrated and separated liquid was 210 mg / L when basic ferric sulfate was not added, but decreased to 130 mg / L when basic ferric sulfate was added at 2,000 mg / L (About 40% removed).
일반적으로 보울 내의 탈수케익 층이 두꺼워지고 탈수 케익의 압밀도가 높아지면, 분리액 SS농도는 상승하는 경향이 있으나, 염기성 황산 제2철 첨가 시에는 유압이 상승하여도 SS농도에 악영향을 주지 않았으며, 반대로 분리액의 청정도는 향상되는 것으로 분석된다.In general, when the dehydrated cake layer in the bowl becomes thick and the compaction density of the dehydrated cake becomes high, the SS concentration of the separated liquid tends to increase, but when the basic ferric sulfate is added, the SS concentration is not adversely affected even when the hydraulic pressure is increased , Whereas the cleanliness of the separation liquid is improved.
또한, 염기성 황산 제2철을 2,500㎎/L 첨가 시에는 SS농도가 오히려 상승하는 현상이 나타났는데 이것은 함수율과 마찬가지로 과잉첨가에 의한 영향으로 고분자의 응집효과가 저하된 것에 기인한다고 분석된다.In addition, when 2,500 mg / L of basic ferric sulfate was added, the SS concentration was rather increased, which is analyzed to be attributed to the fact that the coagulation effect of the polymer was lowered due to the effect of excessive addition as in the water content.
이상의 실험 결과에서 함수율과 SS회수율을 고려하였을 때 염기성 황산 제2철의 적정 첨가율은 1,500~2,000㎎/L 범위로 분석된다.Based on the above results, the optimum addition rate of basic ferric sulfate is estimated to be in the range of 1,500 ~ 2,000 mg / L when water content and SS recovery are considered.
도 8은 본 발명의 일 실시 예에 따른 실험 예에서 염기성 황산 제2철의 투입에 따른 탈수기에서 탈수 분리액의 T-P 농도 변화를 나타낸 것이다.8 is a graph showing changes in the concentration of T-P in the dehydrated and separated solution in the dehydrator according to the experimental example of the present invention.
도 8을 참조하면, 탈수 분리액의 총 인 농도(T-P 농도)는 염기성 황산 제2철을 첨가하지 않았을 경우에는 탈수 분리액의 T-P농도가 102~121㎎/L로 고농도였으나, 염기성 황산 제2 철의 첨가율이 증가됨에 따라 단계적으로 감소되어 1,500㎎/ℓ 첨가 시에는 56~73㎎/L까지 감소되었다(약 45%제거). 8, when the basic ferric sulfate was not added, the total phosphorus concentration (TP concentration) of the dehydrated and separated solution was high at a concentration of 102 to 121 mg / L in the dehydrated and separated solution. However, As the addition rate of iron was increased, it decreased stepwise, and when 1,500 mg / L was added, it decreased to 56 ~ 73 mg / L (about 45% removal).
이렇게 감소된 상태에서 반류수로서 침전지에 반류되는 T-P부하량은 약 220kg/일로서, 이것을 일 평균 방류수량 60만m3로 환산하면 약 0.36ppm에 상당한다. 염기성 황산 제2철 첨가에 의해 분리액의 T-P부하가 저감된다면, 방류수질의 개선, 고도처리시설 및 총인 처리시설에서 사용하는 인 제거제의 삭감에도 기여할 수 있음을 알 수 있다.In this reduced state, the T-P load applied to the sedimentation basin as reflux water is about 220 kg / day, which corresponds to about 0.36 ppm when converted to 600,000 m3 of daily average discharge. If the T-P load of the separation liquid is reduced by the addition of basic ferric sulfate, it can be understood that it can contribute to improvement of discharge water quality, reduction of phosphorus removal agent used in advanced treatment facilities and total phosphorus treatment facilities.
하수 슬러지의 처리 현장에서는 황화수소나 메틸메르캅탄 등의 유황 화합물계 악취가 많이 발생하게 된다. 또한, 황화수소에 의한 콘크리트설비의 부식도 또 다른 문제점으로 대두될 수 있다.At the disposal site of sewage sludge, a lot of sulfur compound odor such as hydrogen sulfide and methyl mercaptan is generated. In addition, corrosion of concrete equipment by hydrogen sulfide can be another problem.
본 발명의 일 실시 예에 따른 염기성 황산 제2철의 Fe3 + 및 Fe2 + 이온은 황화물과 반응하기 쉽기 때문에 소취제로서의 효과를 가지는 것이 특징이다.The Fe 3 + and Fe 2 + ions of basic ferric sulfate according to an embodiment of the present invention are characterized by having an effect as a deodorant because they are easy to react with sulfides.
본 발명의 일 실시 예에 따른 염기성 황산 제2 철과 황화물과의 반응은 다음과 같다.The reaction between the basic ferric sulfate and the sulfide according to one embodiment of the present invention is as follows.
H2S + 2Fe3 + → S0↓ + 2Fe2 + + 2H+ H 2 S + 2Fe 3 + → S 0 ↓ + 2Fe 2 + + 2H +
H2S + Fe2 + → FeS↓ + 2H+ H 2 S + Fe 2 + → FeS ↓ + 2H +
또한, 소화처리에 의해 pH가 상승하면 암모니아가 소화 슬러지에서 방산되기 쉬운 상태가 되지만, 본 발명의 일 실시 예에 따른 염기성 황산 제2철이 첨가되면, 산성분의 영향으로 pH가 저하되어 암모니아 가스가 방산되는 것을 억제시킬 수 있다. In addition, when the pH is raised by the digestion treatment, ammonia is easily diffused in the digested sludge. However, when basic ferric sulfate according to one embodiment of the present invention is added, the pH is lowered due to the acid component, It is possible to suppress the dissipation.
NH3 + H+ → NH4 + NH 3 + H + - & gt ; NH 4 +
[표 4]는 본 발명의 일 실시 예에 따른 이액 탈수처리 공정 실험에 따른 탈수케익 이송 컨베이어 위에서 악취를 측정한 결과를 나타낸 것이다.Table 4 shows the result of measurement of odor on a dehydrated cake conveying conveyor according to the experiment of the dehydration treatment of the two-component dehydrating solution according to one embodiment of the present invention.
★ N.D : 검출한계 이하, ( ) : 제거율을 나타냄표 4를 참조하면, 염기성 황산 제2철을 첨가하지 않았을 경우에는 암모니아 농도가 40ppm였던 것에 대하여, 염기성 황산 제2철 첨가 시에는 3~16ppm으로 저하되었다(제거율 60~93%). 이것은 염기성 황산 제2철의 첨가에 의한 슬러지의 pH 저하에 따른 영향이라고 분석된다.* ND: Below the detection limit (): With reference to Table 4, (): When the basic ferric sulfate is not added, the ammonia concentration is 40 ppm, while when the basic ferric sulfate is added, it is lowered to 3 to 16 ppm (Removal rate 60 to 93%). This is interpreted as the effect of the pH drop of the sludge due to the addition of basic ferric sulfate.
황화수소에 대해서는 염기성 황산 제2 철을 첨가하지 않았을 경우에 0.2ppm정도가 검출되었으나 첨가 시에는 검출한계 이하로 떨어졌다. 메틸메르캅탄은 무첨가 시에도 검출되지 않았다.For hydrogen sulfide, 0.2 ppm was detected when basic ferric sulfate was not added, but it fell below the detection limit when added. Methyl mercaptan was not detected even when no addition was made.
한편, 표 5 ~ 8은 지역적으로 또 다른 환경의 하수 처리장에서 본 발명의 일 실시 예에 따른 염기성 황산 제2철을 1,500㎎/L 첨가시에 나타난 특성을 나타낸다.On the other hand, Tables 5 to 8 show the characteristics exhibited when 1,500 mg / L of basic ferric sulfate according to one embodiment of the present invention is added to a sewage treatment plant of another environment locally.
표 5는 서남 환경 하수처리장에서의 염기성 황산 제2 철 첨가 전, 후의 탈수 분리액의 마그네슘 농도를 나타낸다.Table 5 shows the concentration of magnesium in dehydrated and separated water before and after the addition of basic ferric sulfate at the southwest wastewater treatment plant.
(mg/L) (mg / L)
표 6은 서남 환경 하수처리장에서의 염기성 황산 제2철 첨가 전, 후의 슬러지 공급배관과 탈수분리액 배관 내벽에 생성된 스케일 두께(mm)특성을 나타낸다.Table 6 shows the scale thickness (mm) characteristics generated in the sludge supply piping before and after the addition of basic ferric sulfate in the southwest wastewater treatment plant and the inner wall of the dehydrated separation liquid pipe.
표 7은 서남 환경 하수처리장에서의 염기성 황산 제2철 첨가 전, 후의 슬러지 공급배관과 탈수분리액 배관에 생성된 스케일 특성을 나타낸다.Table 7 shows the scale characteristics generated in the sludge supply piping and the dehydration separation liquid piping before and after the addition of the basic ferric sulfate in the southwest wastewater treatment plant.
표 8은 서남 환경 하수처리장에서의 원심탈수기 전단계에서 염기성 황산 제2철 첨가하고, 첨가 전, 후의 악취 특성을 나타낸다(단위:ppm)Table 8 shows the odor characteristics before and after the addition of basic ferric sulfate in the pre-centrifugal dehydrator stage at the Seinam environment sewage treatment plant (unit: ppm)
본 발명의 일 실시 예에 따른 원심탈수기에 염기성 황산 제2철을 이용한 이액탈수법에 의하면, 스트로바이트(MAP)에 대해서는 염기성 황산 제2철의 첨가에 의해 분리액 속의 S-Mg농도가 상승되며, 현저한 스트로바이트 억제가 가능한 효과를 가질 수 있다. 본 발명의 일 실시 예에 따른 원심탈수기에 염기성 황산 제2철을 이용한 이액탈수법에 대하여 비교결과, 탈수케익 함수율은 고분자 응집제만 투여하였을 경우, 77.3%이던 것이 염기성 황산 제2철을 1,500㎎/L 첨가시에는 75.0%(2.3% 저하)로 감소되는 효과를 가진다.According to the dehydration dehydration method using basic ferric sulfate in the centrifugal dehydrator according to an embodiment of the present invention, the addition of basic ferric sulfate to the strobite (MAP) increases the concentration of S-Mg in the separated solution , It is possible to have a remarkable effect of inhibiting the strobyte. As a result of comparing the dehydration dehydration method using basic ferric sulfate to a centrifugal dehydrator according to an embodiment of the present invention, when the polymer flocculant alone was administered, dehydration cake water content was 77.3%, and basic iron sulfate was 1,500 mg / L, the effect is reduced to 75.0% (2.3% decrease).
이는 염기성 황산 제2철의 첨가에 의해 약 9%의 탈수 케익이 감량되기 때문에 탈수케익 처분비의 절감을 포함하여 하수처리에 소요되는 경비를 절감할 수 있는 효과를 가진다.This is because the addition of basic ferric sulfate reduces the dehydration cake of about 9%, thus reducing the disposal cost of the dehydrated cake and reducing the cost of sewage treatment.
11; 최초침전지
12: 폭기조
13: 2차 침전지
14: 소화조
15: 탈수 장치
16, 52: 응집용 약품 투입기
25: 소화 슬러지 저류조
26: 믹싱기
42: 소화 슬러지 이송관
51: 염기성 황산 제2철 투입기11; First settling basin
12: aeration tank
13: Second settler
14: digester
15: Dewatering device
16, 52: Coagulation drug dispenser
25: Digestion sludge reservoir
26: Mixer
42: Digestion sludge transfer pipe
51: Basic Ferric Sulphate Feeder
Claims (12)
상기 소화 슬러지에 대하여 염기성 황산 제2철을 500~4,000mg/L 범위로 투입하는 스케일 생성 억제용 응집보조제 투입 단계;
상기 스케일 생성 억제용 응집보조제 투입 단계 이후에 양이온성 고분자 응집제를 100~ 400㎎/L 범위로 투입하는 고분자 응집제 투입단계; 및
상기 고분자 응집제 투입 단계를 거친 슬러지를 탈수 장치에 의하여 탈수하는 단계; 를 포함하는 것을 특징으로 하는 스케일 생성 억제용 응집보조제를 이용한 하수 슬러지 처리방법.A method for dewatering digested sludge generated in a biological sewage treatment process,
A step of injecting basic ferric sulfate to the digested sludge in a range of 500 to 4,000 mg / L;
A step of adding a polymer flocculant to the cationic polymer flocculant in a range of 100 to 400 mg / L after the step of adding the flocculant aid for inhibiting scale formation; And
Dewatering the sludge after the step of injecting the polymer flocculant by a dewatering device; Wherein the coagulant aid is added to the sludge.
상기 응집보조제 투입 단계에서 상기 염기성 황산 제2철을 1,500mg/L로 투입하는 것을 특징으로 하는 스케일 생성 억제용 응집보조제를 이용한 하수 슬러지 처리방법.The method according to claim 1,
And the basic ferric sulfate is added at a rate of 1,500 mg / L in the step of adding the flocculation assistant.
상기 응집보조제는 소화조와 상기 탈수장치 사이에서 소화 슬러지가 잠시 저류될 수 있는 설치되는 저류조에 투입하여 상기 소화 슬러지와 믹싱되는 것을 특징으로 하는 스케일 생성 억제용 응집보조제를 이용한 하수 슬러지 처리방법.The method according to claim 1,
Wherein the coagulant aid is introduced into a storage tank in which digested sludge can temporarily be stored between the digester and the dewatering device and mixed with the extinguished sludge.
상기 염기성 황산 제2철은,
비중(20℃ 기준) 1.4~1.6, pH 2 이상, Total-Fe 10% 이상, 제1철 Fe2 + 0.07% 이하의 특성을 포함하는 것을 특징으로 하는 스케일 생성 억제용 응집보조제를 이용한 하수 슬러지 처리방법.The method according to claim 1,
The basic ferric sulfate,
Characterized in that it comprises the characteristics of a specific gravity (at 20 ° C) of 1.4 to 1.6, a pH of 2 or more, a total-Fe of 10% or more, and a ferrous Fe 2 + of 0.07% or less Way.
상기 염기성 황산 제2철은 다음 분자식으로 형성된 것을 특징으로 하는 스케일 생성 억제용 응집보조제를 이용한 하수 슬러지 처리방법
Fe2(OH)n(SO4)3 -n/2 (0〈 n ≤ 2)The method according to claim 1,
Characterized in that the basic ferric sulfate is formed by the following molecular formula: Sulfur sludge treatment method using coagulation assistant for inhibiting scale formation
Fe 2 (OH) n (SO 4 ) 3 -n / 2 (0 <n? 2)
상기 염기성 황산 제2철은,
황산 제2철의 SO4 2-의 일부를 OH-로 옮겨놓은 삼차원 배위 형태로서, OH기를 가교로서 중합되어 다핵착제를 형성한 것을 특징으로 하는 하수 슬러지 처리방법.The method according to claim 1,
The basic ferric sulfate,
Wherein a part of SO 4 2- of ferric sulfate is transferred to OH - , and the OH group is polymerized as a crosslinking to form a polynuclear complex.
상기 염기성 황산 제2철은, 상기 탈수 장치에서 발생되는 탈수분리액 안의 용해성 마그네슘 농도를 10mg／L 이상이 되도록 하는 범위로 투입량을 설정하는 것을 특징으로 하는 스케일 생성 억제용 응집보조제를 이용한 하수 슬러지 처리방법.The method according to claim 1,
Wherein the basic ferric sulfate is added in an amount such that the concentration of the soluble magnesium in the dewatered separation liquid generated in the dewatering apparatus is 10 mg / L or more. The method according to claim 1, Way.
상기 염기성 황산 제2철의 투입량은 상기 탈수 장치에서 발생되는 탈수분리액 안의 총 마그네슘 농도와 용해성 마그네슘 농도의 차인 불용성 마그네슘농도를 10㎎/L 이하가 되는 범위로 하는 것을 특징으로 하는 스케일 생성 억제용 응집보조제를 이용한 하수 슬러지 처리방법.The method according to claim 1,
Wherein the amount of the basic ferric sulfate to be added is in a range such that the concentration of insoluble magnesium, which is the difference between the total magnesium concentration and the soluble magnesium concentration in the dehydrated separation liquid generated in the dehydration apparatus, is 10 mg / L or less Sewage sludge treatment method using coagulant aid.
상기 소화 슬러지에 대하여 염기성 황산 제2철을 500 ~ 1,500mg/L 범위로 투입하는 스케일 생성 억제용 응집보조제 투입 단계;
상기 스케일 생성 억제용 응집보조제 투입 단계 이후에 양이온성 고분자 응집제를 100~ 200㎎/L 범위로 투입하는 고분자 응집제 투입단계; 및
상기 고분자 응집제 투입 단계를 거친 슬러지를 탈수 장치에 의하여 탈수하는 단계; 를 포함하는 것을 특징으로 하되,
상기 염기성 황산 제2 철의 투입량은 상기 탈수 장치에서 발생되는 탈수분리액 안의 총 마그네슘 농도와 용해성 마그네슘 농도의 차인 불용성 마그네슘 농도를 10㎎/L 이하가 되는 범위가 되도록 조정하여 소화슬러지 배관 및 탈수 분리액 배관 안의 스케일 발생을 억제하는 것을 특징으로 하는 스케일 생성 억제용 응집보조제를 이용한 하수 슬러지 처리방법.A method for dewatering digested sludge generated in a biological sewage treatment process,
A step of injecting basic ferric sulfate into the digested sludge in a range of 500 to 1,500 mg / L;
A step of adding a polymer flocculant to the cationic polymer flocculant in a range of 100 to 200 mg / L after the step of injecting the flocculant for inhibiting scale formation; And
Dewatering the sludge after the step of injecting the polymer flocculant by a dewatering device; , Wherein:
The amount of the basic ferric sulfate to be added is adjusted so that the insoluble magnesium concentration, which is the difference between the total magnesium concentration and the soluble magnesium concentration in the dehydrated separation liquid generated in the dehydration apparatus, is in a range of 10 mg / L or less, And inhibiting the generation of scale in the liquid pipe.
상기 응집보조제 투입 단계에서 상기 염기성 황산 제2철을 1,500mg/L로 투입하는 것을 특징으로 하는 스케일 생성 억제용 응집보조제를 이용한 하수 슬러지 처리방법.10. The method of claim 9,
And the basic ferric sulfate is added at a rate of 1,500 mg / L in the step of adding the flocculation assistant.
상기 응집보조제는 소화조와 상기 탈수장치 사이에서 소화 슬러지가 잠시 저류될 수 있는 설치되는 저류조에 투입하여 상기 소화 슬러지와 믹싱되는 것을 특징으로 하는 스케일 생성 억제용 응집보조제를 이용한 하수 슬러지 처리방법.
10. The method of claim 9,
Wherein the coagulant aid is introduced into a storage tank in which digested sludge can temporarily be stored between the digester and the dewatering device and mixed with the extinguished sludge.
상기 염기성 황산 제2철은,
비중(20℃기준) 1.4~1.6, pH 2 이상, Total-Fe 10중량% 이상, 제1철 Fe2 + 0.07중량% 이하의 특성을 포함하는 것을 특징으로 하는 스케일 생성 억제용 응집보조제를 이용한 하수 슬러지 처리방법.10. The method of claim 9,
The basic ferric sulfate,
Characterized in that it comprises the characteristics of a specific gravity (at 20 ° C) of 1.4 to 1.6, a pH of 2 or more, a total-Fe of 10% by weight or more, and a ferrous Fe 2 + of 0.07% by weight or less. Sludge treatment method.
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Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100573186B1 (en) | 2004-06-30 | 2006-04-24 | 한국남부발전 주식회사 | Wastewater Disposal Method in Flue Gas Desulfurization System by Using Scale Preventer |
| KR20090051450A (en) * | 2007-11-19 | 2009-05-22 | 강우식 | The treatment method of high concentrated organic waste water,like with leachate of food waste water and animal waste water |
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Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100573186B1 (en) | 2004-06-30 | 2006-04-24 | 한국남부발전 주식회사 | Wastewater Disposal Method in Flue Gas Desulfurization System by Using Scale Preventer |
| KR20090051450A (en) * | 2007-11-19 | 2009-05-22 | 강우식 | The treatment method of high concentrated organic waste water,like with leachate of food waste water and animal waste water |
| KR101956599B1 (en) * | 2015-05-19 | 2019-03-28 | (주) 폴리테츠코리아 | Method for treating sewage sludge using adjuvant flocculants for scale preventer |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102465339B1 (en) * | 2021-11-29 | 2022-11-09 | 정미옥 | Device and method for removing extraneous substance having scale and struvite in pipe using dissolving agent |
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